JPH06159928A - 天然ガス液化方法 - Google Patents

天然ガス液化方法

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JPH06159928A
JPH06159928A JP4335540A JP33554092A JPH06159928A JP H06159928 A JPH06159928 A JP H06159928A JP 4335540 A JP4335540 A JP 4335540A JP 33554092 A JP33554092 A JP 33554092A JP H06159928 A JPH06159928 A JP H06159928A
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gas
natural gas
compressor
heat exchanger
refrigerant
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English (en)
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Yoshitsugu Yoshikawa
喜次 吉川
Osamu Yamamoto
修 山本
Junichi Sakaguchi
順一 坂口
Moritaka Nakamura
守孝 中村
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Chiyoda Corp
Chiyoda Chemical Engineering and Construction Co Ltd
Original Assignee
Chiyoda Corp
Chiyoda Chemical Engineering and Construction Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【目的】高価な特殊な熱交換器を必要とすることなく、
あらゆる規模のＬＮＧプラントに容易に適合可能な改良
されたＬＮＧ液化方法を提供する。 【構成】天然ガスのフィードガス或いはリサイクルガス
の高温部の液化を単一成分の冷媒或いは混合冷媒によっ
て行い、その低温部の液化を略等エントロピ膨脹により
行い、未液化のリサイクルガスをコンプレッサにより昇
圧し、未液化の天然ガスのリサイクルと合流させてリサ
イクルし、冷媒により液化された部分と略等エントロピ
膨脹の結果未液化の部分とをプレートフィン熱交換器な
どにより熱交換し、前記した略等エントロピ膨脹過程に
より得られた動力をもって前記コンプレッサを駆動す
る。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は天然ガスの液化方法に関
し、特に従来から用いられている予冷混合冷媒法を改良
し、特殊な生産技術が必要なために、高価であってしか
も納期の長いハンプソン型熱交換器を必要としない、広
い範囲の規模のＬＮＧプラントに適用可能な天然ガス液
化方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在ベースロードＬＮＧプラントに使用
される天然ガス液化プロセスは、米国エアプロダクツ社
のプロパン予冷混合冷媒法及びフランス国テクニップ社
のＴＥＡＬＡＲＣ法が広く利用されている。しかしなが
ら、いずれもプロパン或いはエタン・プロパン混合物を
天然ガスの予冷（−４０°Ｃ程度まで）に用い、最終冷
却（−１４０°Ｃ〜−１６０°Ｃ）は、混合冷媒（窒
素、メタン、エタン及びプロパンの混合物）のサイクル
により、巨大なハンプソン型熱交換器を用いて行う。こ
のハンプソン型の交換器は、アルミニウムのチューブを
多数回心棒に巻回してなるもので、年産２５０万トン程
度のＬＮＧプラントでは、重さ２５０トン、高さ５０ｍ
もの巨大なものが必要となる。
【０００３】このような熱交換器は、特別な設備を保有
する工場でのみ製作が可能であることにより非常に高価
なものであり、しかも製作期間が長いため、ＬＮＧプラ
ントの製造コストを高騰させたり、或いはＬＮＧプラン
トの規模を大型化する際の障害となるなどの問題があっ
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような従来技術の
問題点に鑑み、本発明の主な目的は、高価な特殊な熱交
換器を必要とすることなく、あらゆる規模のＬＮＧプラ
ントに容易に適合可能な改良されたＬＮＧ液化方法を提
供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】このような目的は、本発
明によれば、天然ガスの液化方法であって、天然ガスの
フィードガスの高温部の液化を単一成分の冷媒或いは混
合冷媒によって行い、その低温部の液化を略等エントロ
ピ膨脹により行う過程と、前記膨脹過程に於いて未液化
の天然ガスをコンプレッサにより昇圧してリサイクル
し、その高温部の液化或いは冷却を天然ガスの前記フィ
ードガスと同様に単一若しくは混合冷媒により行い、そ
の低温部の液化を略等エントロピ膨脹により行う過程
と、最後の膨脹過程により未液化のリサイクルガスをコ
ンプレッサにより昇圧し、未液化の天然ガスのリサイク
ルと合流させてリサイクルする過程とを有し、前記略等
エントロピ膨脹過程により得られた動力をもって前記コ
ンプレッサの少なくともいずれかを駆動するようにした
ことを特徴とする液化方法を提供することにより達成さ
れる。ここで、天然ガスの高温部及び低温部とは、天然
ガスの液化に際して、常温から約−１６０°Ｃまで冷却
するとき、この冷却過程のうちの温度の高い領域、例え
ば常温から約−８０°Ｃまで、及び温度の低い領域、例
えば約−８０°Ｃから約−１６０°Ｃまでを、それぞれ
指すものとする。
【０００６】この場合、前記冷媒により液化された部分
と前記略等エントロピ膨脹の結果未液化の部分とを熱交
換する過程を更に有するものとするのが一般に好ましい
が、リサイクルガスが超臨界圧力である場合には、冷媒
によって部分液化が生じないため、このような熱交換過
程は不要である。
【０００７】特に、液化天然ガスの前記フィードガス及
び前記リサイクルガスの略等エントロピ膨脹の膨脹過程
の出口圧力を適切に定めることにより、前記フィードガ
スのリサイクルコンプレッサ及び前記リサイクルガスの
リサイクルコンプレッサを共通のコンプレッサで行うよ
うにすることができる。
【０００８】また、前記リサイクルガスの圧力を前記フ
ィードガスの供給圧力に概ね等しいものとすれば、前記
略等エントロピ膨脹過程を行うためのエキスパンダを、
前記フィードガスのためのエキスパンダと共通のエキス
パンダで行うことができる。
【０００９】更に、前記単一成分の冷媒或いは混合冷媒
を圧縮する際に中間クーラを用い、該中間クーラにより
前記冷媒の一部を液化させ分離した後にポンプにより昇
圧し、これを冷媒コンプレッサのストリームと混合して
アフタークーラに入れることにより、所要動力の大幅な
削減を図ることが出来る。
【００１０】本発明の好適実施例によれば、前記冷媒の
組成（ｍｏｌ％）を Ｎ2 ０〜 ５ Ｃ1 ７〜６０ Ｃ2 ２５〜８０ Ｃ3 ３〜２０ Ｃ4 ７〜３０ Ｃ5 ７〜３０ とし、該混合冷媒をコンプレッサによって閉ループで循
環させ、加圧された前記混合冷媒を、アフタークーラで
一部液化し、気液分離ドラムで分離された気液をそれぞ
れ、例えばプレートフィン熱交換器からなる熱交換器の
別々のパスを通って、低圧混合冷媒で冷却する過程と、
気相は液化してから熱交換器を出て、膨張弁、あるいは
膨張タービンを通って低温低圧混合冷媒にする過程と、
前記低圧混合冷媒を、前記熱交換器にて冷却されるべき
ストリームと向流で流す過程と、冷却された前記高圧混
合冷媒液を、熱交換器を出て膨張弁あるいは膨張タービ
ンを通って低温、低圧となったストリームと混合し、か
つ冷却されるべきストリームと向流で暖め、前記コンプ
レッサにリサイクルする過程とを行うようにし、好適な
冷媒サイクルを実現することが出来る。
【００１１】
【作用】このように本発明によれば、予冷を混合冷媒等
により、例えばプレートフィン熱交換器等一般的で比較
的廉価な熱交換器を用いて行い、−６０°Ｃ〜−１００
°Ｃまで冷却し、最終冷却（−１４０°Ｃ〜−１６０°
Ｃ）は、ターボエキスパンダ等に於ける膨張サイクルに
より行うことにより、巨大なハンプソン型熱交換器を不
要としている。この場合、予冷過程で一部の液化を行
い、この液化した液と、ターボエキスパンダ出口でドラ
ムに分離したガスと熱交換し、ターボエキスパンダ出口
と同程度まで冷却することにより、ターボエキスパンダ
をリサイクルする流量を減らすことが、サイクルの動力
消費量を減らす上で重要である。この場合は、小型プラ
ントに特に有効であるが、大型プラントで、巨大なハン
プソン型熱交換器の製作限界を越えた場合にも有用と考
えられる。
【００１２】
【実施例】図１は、本発明に基づくＬＮＧ液化方法の第
１の実施例を示す。あらかじめＣＯ2、Ｈ2Ｓなどの酸性
ガスを除去された高圧の原料天然ガスが４４バール、３
５°Ｃの条件をもってフィードガス＊１としてプレート
フィン熱交換器１に導入される。この時フィードガスの
組成は、表１に示される通りである。
【００１３】 表−１ 原料天然ガス組成 （モル％） Ｎ2 ０．０５ Ｃ1 ９８．５２ Ｃ2 ４．９３ Ｃ3 ２．８１ Ｃ4 １．２２ Ｃ5+ ０．４７ 計 １０．００ 流量 １８，２７０ ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ
【００１４】プレートフィン熱交換器１に於いては、フ
ィードガスは混合冷媒により２０°Ｃ程度まで冷却され
水分の大半を凝縮され、ドラム２で分離される。次にド
ライヤ３にて水を更に１重量ｐｐｍ以下まで除去され、
再びプレートフィン熱交換器１に入り、同じく混合冷媒
により−２４°Ｃまで冷却され、重質留分分離塔４に送
られ、ここで重質留分が分離される。これは、Ｃ５＋留
分がＬＮＧの温度即ち−１６０°Ｃで凍結を起すためこ
の留分を分離するのが目的である。
【００１５】ここで、分離塔４のリフラックスは、プレ
ートフィン熱交換器１でオーバーヘッドを冷却してリフ
ラックスドラム５で液を分離して還流される、リフラッ
クスドラム５からのベーパは、プレートフィン熱交換器
１に入り混合冷媒によって約−７３°Ｃまで冷却され、
一部液化され（約３０重量％）、エキスパンダ入口ドラ
ム６に送られる。
【００１６】一方、分離塔４にて分離された重質留分に
はメタン、エタン、プロパン、ブタンなどが含まれてお
り、蒸留セクションで回収される。メタン、エタンは脱
エタン塔、プロパンブタンは、それぞれ脱プロパン塔、
脱ブタン塔で分離され、ＬＮＧに混合されるべく、先ず
プロパンとブタンは常温にて合流し、混合ガスストリー
ム＊２として、プレートフィン熱交換器１に入って、原
料天然ガスと同様に−２４°Ｃまで冷却されて脱エタン
塔からのメタン、エタンストリーム＊４と合流し、−７
３°Ｃまで冷却されてプレートフィン熱交換器１を出
る。これをリインジェクションストリームと呼ぶ。ここ
で、ストリーム＊３は、脱エタン塔のリフラックスコン
デンサで、約０°Ｃで導入され、−２３°Ｃまで冷却さ
れる。
【００１７】エキスパンダ入口ドラム６で分離された未
液化の天然ガスは、ターボエキスパンダ７にて等エント
ロピ膨脹により３バールまで膨脹し、−１４３°Ｃまで
冷却され、一部液化（約２１重量％）して、エキスパン
ダ出口ドラム８に送られる。ここで、分離された未液化
の天然ガスは、エキスパンダ入口ドラム６で分離された
液及びプレートフィン熱交換器１にて冷却されたリイン
ジェクションストリームと、プレートフィン熱交換器９
にて熱交換し、これらのストリームを−１４１°Ｃまで
冷却し、それ自身は、−７６°Ｃまで暖められ、エキス
パンダと直結されたコンプレッサ１０によって８バール
まで昇圧される。更に、リサイクルコンプレッサ１１に
よって４２バールまで昇圧され、アフタークーラ１２に
て３２°Ｃまで冷却されてプレートフィン熱交換器１に
入り、混合冷媒により約−８６°Ｃまで冷却される。
【００１８】これは、原料天然ガスと同様に一部液化さ
れ（約２３重量％）、エキスパンダ入口ドラム６′に導
入される。ここで分離された未液化の天然ガスは、ター
ボエキスパンダ７′にて略等エントロピ膨脹により３バ
ールまで膨脹し、−１４７°Ｃまで冷却され、一部は液
化（約２６重量％）して、エキスパンダ出口ドラム８′
に入る。ここで分離された未液化の天然ガスは、エキス
パンダ入口６′で分離された液とプレートフィン熱交換
９′にて熱交換し、分離された液を−１４４°Ｃまで冷
却し、それ自身は−８８°Ｃまで暖められ、エキスパン
ダと直結されたコンプレッサ１０′によって７．６バー
ルまで昇圧される。そしてリサイクルコンプレッサ１
１′によって４２バールまで昇圧され、アフタークーラ
１０′にて３２°Ｃまで冷却され、先のリサイクルスト
リームと合流する。
【００１９】プレートフィン熱交換器９で冷却された液
は、バルブにより減圧された後エキスパンダ出口ドラム
８に導入される。
【００２０】プレートフィン熱交換器９′で冷却された
液も、同様に、バルブにより減圧された後エキスパンダ
出口ドラム８′に導入される。エキスパンダ出口ドラム
からの液は、それぞれバルブにより１．３バールまで減
圧され、温度も−１５７°Ｃまで冷却された後、フラッ
ュドラム１３にてＬＮＧとリーンガスとに分離される。
ここでは、原料天然ガス中のＮ２などが分離される。こ
のリーンガスは、毎時３５６００Ｎ立方ｍのコンプレッ
サ１４で昇圧され燃料ガスとなる。フラッシュドラム１
３で分離された液は、ＬＮＧとしてポンプ１５により貯
蔵タンクに毎時約３０５トンの割合で圧送される。
【００２１】一方混合冷媒サイクルは、次のように作動
する。
【００２２】プレートフィン熱交換器１にて蒸発し暖め
られた低圧混合冷媒は、以下の表２の組成及び３０°
Ｃ、３．４バールの条件をもってターボコンプレッサ１
６により２６バールまで圧縮され、温度も１３０°Ｃま
で上昇する。圧縮された混合冷媒は、アフタークーラ１
７にて、海水などによって３２°Ｃまで冷却され、その
６６重量％は液化される。液化された混合冷媒は、気液
分離ドラム１８にてベーパと液とに分離される。
【００２３】 表−２ 混合冷媒組成（モル％） Ｃ1 １３．９６ Ｃ2 ４８．８５ Ｃ3 ７．１８ ｉＣ4 ６．１６ ｎＣ4 ９．９５ ｉＣ5 １３．９１ 計 １００．００ 流量 ３２，５００ ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ
【００２４】発明者の解析によれば、混合冷媒の組成
（モル％）の組成は下記の表−３により与えられる範囲
とするのが好ましい。
【００２５】 表−３ 混合冷媒組成（モル％） Ｎ2 ０〜 ５ Ｃ1 ７〜６０ Ｃ2 ２５〜８０ Ｃ3 ３〜２０ Ｃ4 ７〜３０ Ｃ5 ７〜３０
【００２６】分離された高温混合冷媒ベーパは、プレー
トフィン熱交換器１にて低圧混合冷媒により冷却され、
液化した後プレートフィン熱交換器１を出る。この時の
温度は、−８６°Ｃである。この高圧混合冷媒液をＪ−
Ｔバルブにより３．８バールまで減圧すると、その一部
が蒸発し、−１００°Ｃの気液混相ストリームとなる。
これを気液分離ドラム１９にて気液分離し、プレートフ
ィン熱交換器１の性能を低下させないように、プレート
フィン熱交換器１の各パスに気液比が均一となるように
分配する。分配された混合冷媒は、他のストリームを冷
却して、蒸発し−４９°Ｃまで暖められて、プレートフ
ィン熱交換器１から気液分離ドラム２０に導かれる。
【００２７】一方気液分離ドラム１８から送り出された
高圧混合冷媒液は、プレートフィン熱交換器１に入り、
低圧混合冷媒により、−４７°Ｃまでサブクールされ、
プレートフィン熱交換器１を出た後、Ｊ−Ｔバルブによ
り３．６バールまで減圧され、一部蒸発して−４９°Ｃ
の気液混相となり、前述の低圧混合冷媒と共に、気液分
離ドラム２０に入り、ここで気液分離され、プレートフ
ィン熱交換器１の性能を低下させないように、プレート
フィン熱交換器の各パスに気液が均一となるように分配
する。
【００２８】分配された混合冷媒は、他のストリームを
冷却しつつそれ自身は蒸発して暖められて、プレートフ
ィン熱交換器１を出てターボコンプレッサ１６に戻り、
リサイクルが完結する。
【００２９】ここでプレートフィン熱交換器１は、気液
分離ドラム２０の上流及び下流を境界に分離した方が、
大型の設備に於けるプレートフィン熱交換器の製作限界
の問題を回避し、或いは分離して各々最適設計すること
により熱交換器を小型化することが可能となる点で有利
である。
【００３０】各エキスパンダ、コンプレッサの所要動力
を表４に示す。コンプレッサ１１及び１１′の所要電力
は、中間クーラを設けて馬力を減らした結果得られた数
値である。
【００３１】 表−３ 所要電力（ｋＷ） エキスパンダ ７ ７，２００ エキスパンダ ７′ ８，６００ コンプレッサ １１ １６，０００ コンプレッサ １１′ ２１，２００ コンプレッサ １６ ５８，１００
【００３２】図３及び４は、本発明の第２の実施例を示
すもので、以下の実施例と同様に、前記実施例に対応す
る部分には同様の符号を付してその詳しい説明を省略す
る。この場合、第１の実施例に於けるリサイクルコンプ
レッサ１１及び１１′を一体化し得るように、エキスパ
ンダ７及び７′の出口圧力を適切に選択し、エキスパン
ダ／コンプレッサ１０、１０′の出口圧力と同一となる
ようにしたものである。コンプレッサ１１の出口圧力を
やや低く選ぶことにより、コンプレッサ１１を１つのケ
ーシングを有するコンプレッサとして構成することがで
きる。
【００３３】図５及び６は、本発明の第３の実施例を示
すもので、この場合、第１の実施例に於ける原料ガス系
のエキスパンダ７とリサイクル系のエキスパンダ７′と
を共通のエキスパンダとすることができるように、そし
てリサイクルコンプレッサ１１及び１１′を同じく共通
のコンプレッサからなるようにし得るように、リサイク
ル系の圧力を原料ガスの圧力まで高めたものである。プ
レートフィン熱交換器９及び９′も一体化することがで
きる。
【００３４】図７は、本発明の第４の実施例を示すもの
で、原料天然ガスのドライヤに入るまでの冷却に際し
て、その温度コントロールを厳しくする必要がある場合
には、熱交換器２１を分離して設け、高圧混合冷媒の液
の一部を用いてその蒸発圧力をコントロールすると良
い。そして、脱エタン塔２３のリフラックスコンデンサ
２２は、その場所的な観点から、熱交換器と分けて設置
されたもので、プレートフィン熱交換器１でサブクール
した高圧混合冷媒の液の一部を用いて冷却を行う。
【００３５】図８は、本発明の第５の実施例を示すもの
で、この場合、コンプレッサ冷媒コンプレッサ１６の所
要電力の低減を図るために、中間クーラー１７′を用い
ており、この際、一部混合冷媒が液化するため、この液
は分離ドラム１８′で分離し、ポンプ２４で昇圧し、ア
フタークーラ１７に送る。この実施例によれば所要電力
を節約することができる。
【００３６】図９は、本発明の第６の実施例を示すもの
で、この場合、第１の実施例とほぼ同様であるが、リサ
イクルガスが超臨界圧にあるため、プレートフィン熱交
換器１に於いて部分液化はされず、冷却のみ行われる。
従って、リサイクルガスのターボエキスパンダ７′の出
口の未液化のガス部分は、熱交換器で暖められずに直接
圧縮される。
【００３７】図１０および１１は、本発明の第７の実施
例を示すもので、この場合、第１の実施例とほぼ同様で
あるが、プロパン及びブタンのリインジェクションをリ
フラックスドラム５の出口に入れて、ノルマルブタンが
プレートフィン熱交換器９で固化するのを防ぎ、脱エタ
ン塔からのメタン及びエタンは、第１実施例と同様にプ
レートフィン熱交換器９を使って冷却される。これは、
このストリームを原料天然ガスの圧力まで上げるのが難
しいためである。
【００３８】図１２は、本発明の第８の実施例を示すも
ので、この場合、エキスパンダ７の出口圧力を常圧の近
くにして、プラントの燃料ガスを、原料或いはリサイス
クルガスから供給する。従って、フラッシュドラム１３
及び燃料ガスコンプレッサ１４が不要となる。
【００３９】
【発明の効果】高価な特殊な熱交換器を必要とすること
なく、あらゆる規模のＬＮＧプラントに容易に適合可能
な天然ガス液化方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明に基づく天然ガス液化方法の第１の
実施例を実施するのに適するプラントの一方の半分を示
すダイヤグラム図である。
【図２】 本発明に基づく天然ガス液化方法の第１の
実施例を実施するのに適するプラントの他方の半分を示
すダイヤグラム図である。
【図３】 本発明の第２の実施例を実施するのに適す
るプラントの一方の半分を示すダイヤグラム図である。
【図４】 本発明の第２の実施例を実施するのに適す
るプラントの他方の半分を示すダイヤグラム図である。
【図５】 本発明の第３の実施例を実施するのに適す
るプラントの一方の半分を示すダイヤグラム図である。
【図６】 本発明の第３の実施例を実施するのに適す
るプラントの他方の半分を示すダイヤグラム図である。
【図７】 本発明の第４の実施例を実施するのに適す
るプラントの要部を示すダイヤグラム図である。
【図８】 本発明の第５の実施例を実施するのに適す
るプラントの要部を示すダイヤグラム図である。
【図９】 本発明の第６の実施例を実施するのに適す
るプラントの要部を示すダイヤグラム図である。
【図１０】 本発明の第７の実施例を実施するのに適
するプラントの一方の半分を示すダイヤグラム図であ
る。
【図１１】 本発明の第７の実施例を実施するのに適
するプラントの他方の半分を示すダイヤグラム図であ
る。
【図１２】 本発明の第８の実施例を実施するのに適
するプラントの要部を示すダイヤグラム図である。
【符号の説明】
１ プレートフィン熱交換器 ２ ドラム ３ ドライヤ ４ 重質留分分離塔 ５ フックスドラム ６、６′、６′′ エキスパンダ入口ドラム ７、７′ ターボエキスパンダ ８、８′ エキスパンダ出口ドラム ９、９′プレートフィン熱交換器 １０、１０′ コンプレッサ １１、１１′ リサイクルコンプレッサ １２ アフタークーラ １３ フラッュドラム １４ コンプレッサ １５ ポンプ １６ ターボコンプレッサ １７ アフタークーラ １８、１９、２０ 気液分離ドラム ２１ 熱交換器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 坂口 順一 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央２丁目12番 １号 千代田化工建設株式会社内 (72)発明者 中村 守孝 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央２丁目12番 １号 千代田化工建設株式会社内

Claims (8)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 天然ガスの液化方法であって、 天然ガスのフィードガスの高温部の液化を単一成分の冷
    媒或いは混合冷媒によって行い、その低温部の液化を略
    等エントロピ膨脹により行う過程と、 前記膨脹過程に於いて未液化の天然ガスをコンプレッサ
    により昇圧してリサイクルし、その高温部の液化或いは
    冷却を天然ガスの前記フィードガスと同様に単一若しく
    は混合冷媒により行い、その低温部の液化を略等エント
    ロピ膨脹により行う過程とを有し、 前記略等エントロピ膨脹過程により得られた動力をもっ
    て前記コンプレッサを駆動するようにしたことを特徴と
    する液化方法。
  2. 【請求項２】 天然ガスの液化方法であって、 天然ガスのフィードガスの高温部の液化を単一成分の冷
    媒或いは混合冷媒によって行い、その低温部の液化を略
    等エントロピ膨脹により行う過程と、 前記膨脹過程に於いて未液化の天然ガスをコンプレッサ
    により昇圧してリサイクルし、その高温部の液化或いは
    冷却を天然ガスの前記フィードガスと同様に単一若しく
    は混合冷媒により行い、その低温部の液化を略等エント
    ロピ膨脹により行う過程と、 最後の膨脹過程により未液化のリサイクルガスをコンプ
    レッサにより昇圧し、未液化の天然ガスのリサイクルと
    合流させてリサイクルする過程とを有し、 前記略等エントロピ膨脹過程により得られた動力をもっ
    て前記コンプレッサの少なくともいずれかを駆動するよ
    うにしたことを特徴とする液化方法。
  3. 【請求項３】 前記冷媒により液化された部分と前記
    略等エントロピ膨脹の結果未液化の部分とを熱交換する
    過程を更に有することを特徴とする請求項１若しくは２
    に記載の方法。
  4. 【請求項４】 液化天然ガスの前記フィードガス及び
    前記リサイクルガスの略等エントロピ膨脹の膨脹過程の
    出口圧力を適切に定めることにより、前記フィードガス
    のリサイクルコンプレッサ及び前記リサイクルガスのリ
    サイクルコンプレッサを共通のコンプレッサで行うよう
    にしたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記
    載の方法。
  5. 【請求項５】 前記リサイクルガスの圧力を前記フィ
    ードガスの供給圧力に概ね等しいものとすることによ
    り、前記略等エントロピ膨脹過程を行うためのエキスパ
    ンダを、前記フィードガスのためのエキスパンダと共通
    のエキスパンダで行うようにしたことを特徴とする請求
    項１乃至３のいずれかに記載の方法。
  6. 【請求項６】 前記単一成分の冷媒或いは混合冷媒を
    圧縮する際に、中間クーラを用い、該中間クーラにより
    前記冷媒の一部を液化させ分離した後にポンプにより昇
    圧し、これを冷媒コンプレッサの出口ストリームと混合
    することにより、アフタークーラに於ける前記冷媒の液
    化を促進することを特徴とする請求項１乃至３のいずれ
    かに記載の方法。
  7. 【請求項７】 前記冷媒の組成（モル％）を Ｎ2 ０〜 ５ Ｃ1 ７〜６０ Ｃ2 ２５〜８０ Ｃ3 ３〜２０ Ｃ4 ７〜３０ Ｃ5 ７〜３０ とし、 該混合冷媒をコンプレッサによって閉ループで循環さ
    せ、加圧された前記混合冷媒を、アフタークーラで一部
    液化し、気液分離ドラムで分離された気液をそれぞれ熱
    交換器の別々のパスを通って、低圧混合冷媒で冷却する
    過程と、 気相は液化してから熱交換器を出て、膨張弁、あるいは
    膨張タービンを通って低温低圧混合冷媒にする過程と、 前記低圧混合冷媒を、前記熱交換器にて冷却されるべき
    ストリームと向流で流す過程と、 冷却された前記高圧混合冷媒液を、前記熱交換器を出て
    膨張弁あるいは膨張タービンを通って低温、低圧となっ
    たストリームと混合し、かつ冷却されるべきストリーム
    と向流で暖め、前記コンプレッサにリサイクルする過程
    とを有することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか
    に記載の方法。
  8. 【請求項８】 前記熱交換器がプレートフィン熱交換
    器からなることを特徴とする請求項７に記載の方法。
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