UA28778U - Method for metallization of iron-ore materials with the application of low temperature plasma - Google Patents
Method for metallization of iron-ore materials with the application of low temperature plasma Download PDFInfo
- Publication number
- UA28778U UA28778U UAU200708103U UAU200708103U UA28778U UA 28778 U UA28778 U UA 28778U UA U200708103 U UAU200708103 U UA U200708103U UA U200708103 U UAU200708103 U UA U200708103U UA 28778 U UA28778 U UA 28778U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- metallization
- iron
- plasma
- oxygen
- gas
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 18
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 43
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 33
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims abstract description 5
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims abstract description 5
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000004157 plasmatron Methods 0.000 claims description 10
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 17
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 11
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 10
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 6
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 6
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 5
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 4
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 4
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 239000013043 chemical agent Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- -1 that is Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Корисна модель належить до металургійної промисловості й може бути використана при металізації 2 залізорудних матеріалів.The useful model belongs to the metallurgical industry and can be used in the metallization of 2 iron ore materials.
Відомий спосіб металізації залізорудних матеріалів (окатишів) способом Мідрекса, який оснований на використанні для конверсії природного газу (метану) колошниковим газом, що містить крім залишкових відновлювальних компонентів, окиснювачі у вигляді діоксиду вуглецю та водяної пари (11).There is a known method of metallization of iron ore materials (pellets) by the Midrex method, which is based on the use for conversion of natural gas (methane) with blast furnace gas containing, in addition to residual reducing components, oxidants in the form of carbon dioxide and water vapor (11).
У способі Мідрекса конверсія природного газу відбувається в трубчастому реформері в присутності 70 нікелевого каталізатора при температурі 900-9209С, одержується відновлювальний газ із високим відновлювальним потенціалом, що містить (СОЖН»)-87-9390.In the Midreks method, the conversion of natural gas takes place in a tubular reformer in the presence of 70 nickel catalyst at a temperature of 900-9209С, a reducing gas with a high reducing potential containing (SOZHN»)-87-9390 is obtained.
Температура й склад конвертованого газу перед подачею в шахтну піч корегується залежно від температури розм'якшення шихтових матеріалів.The temperature and composition of the converted gas before being fed into the mine furnace is adjusted depending on the softening temperature of the charge materials.
Ступінь металізації окатишів становить 90-92905. До числа основних недоліків процесу відноситься одержання т відновлювального газу конверсією природного газу різними окиснювачами, тобто як хімічний агент для виробництва відновлювального газу використовується природний газ, що збільшує витрати на процес металізації.The degree of metallization of the pellets is 90-92905. Among the main disadvantages of the process is the production of reducing gas by conversion of natural gas with various oxidants, that is, natural gas is used as a chemical agent for the production of reducing gas, which increases the costs of the metallization process.
До інших недоліків можна віднести громіздкість апаратного оформлення, використання для конверсії природного газу дорогого нікелевого каталізатора, необхідність періодичної перекладки клапанів при 20 переведенні з режиму розігріву на режим конверсії й навпаки (що призводить до погіршення складу газу в перші 2-3хв. внаслідок проскакування димових газів у колектор конвертованого газу).Other disadvantages include the cumbersome design of the hardware, the use of an expensive nickel catalyst for the conversion of natural gas, the need to periodically change the valves when switching from the heating mode to the conversion mode and vice versa (which leads to a deterioration of the gas composition in the first 2-3 minutes due to the leakage of flue gases into the converted gas collector).
Відомий спосіб відновлення руди або залізорудних окатишів в обертових печах у рудно-вугільно-флюсовому шарі.There is a known method of recovery of ore or iron ore pellets in rotary furnaces in an ore-coal-flux layer.
Теплоносієм процесу, що йде із споживанням тепла, є продукти згоряння газоподібного, рідкого або 25 пилоподібного твердого палива. У якості відновлювача застосовують коксовий або антрацитовий дріб'язокабо (- низькосортне вугілля, непридатне для коксування (2.The heat carrier of the process that consumes heat is the combustion products of gaseous, liquid or dusty solid fuel. As a reducing agent, coke or anthracite fines are used, or low-grade coal unsuitable for coking (2.
Недоліком цього способу є необхідність підтримки відновлювальної атмосфери в печі при наявності окисного смолоскипа й сегрегації шихти; потрібен великий надлишок відновлювача, який в 1,5-2,5 рази перевищує теоретичні витрати; підвищені вимоги до гранулометричного складу матеріалів; застосування тонкоподрібненої со 30 руди й вугілля призводить до підвищеного виносу матеріалів; низька ефективність поверхневої тепловіддачі між /-|ч« газом і рухомим шаром твердої шихти вимагає спорудження печей довжиною 30-5Ом і більше.The disadvantage of this method is the need to maintain a reducing atmosphere in the furnace in the presence of an oxidizing torch and segregation of the charge; a large excess of reducing agent is required, which is 1.5-2.5 times higher than the theoretical consumption; increased requirements for the granulometric composition of materials; the use of finely ground so 30 ore and coal leads to increased removal of materials; the low efficiency of the surface heat transfer between the /-|h« gas and the moving layer of the solid charge requires the construction of furnaces with a length of 30-5Ω or more.
Прототипом є спосіб одержання рідкого заліза з руди в шахтних печах з використанням плазмового - нагрівання (|З). Установка складається із двох послідовно працюючих печей киплячого шару і шахтної печі, у о нижній частині якої встановлені плазмотрони.The prototype is a method of obtaining liquid iron from ore in mine furnaces using plasma heating (|Z). The installation consists of two continuously operating fluidized bed furnaces and a shaft furnace, in the lower part of which plasmatrons are installed.
Зо Висушений і попередньо нагрітий рудний концентрат, спочатку відновлюють у печах киплячого шару. Цей сч продукт вдувають через плазмотрони разом із відновлювальним газом, порошкоподібним вугіллям і шлакоутворюючими добавками у шар коксу шахтної печі, де він довідновлюється.Zo Dried and preheated ore concentrate is first regenerated in fluidized bed furnaces. This chemical product is blown through plasmatrons together with reducing gas, pulverized coal and slag-forming additives into the coke bed of the mine furnace, where it is further reduced.
Температура газу в плазмотроні становить 3000-50002С7, але через інтенсивні ендотермічні реакції, « температура поблизу сопла плазмотрона швидко знижується до 1700-200020С. Ці температури забезпечують з 79 завершення довідновлювальних реакцій і плавлення металу. с Основним відновлювачем у процесі є порошкоподібне вугілля. Паливо окисляється в цьому процесі киснем :з» окислів заліза.The gas temperature in the plasmatron is 3000-50002С7, but due to intensive endothermic reactions, the temperature near the plasmatron nozzle quickly drops to 1700-200020С. These temperatures provide 79 completion of pre-reduction reactions and melting of the metal. c The main reducing agent in the process is powdered coal. In this process, the fuel is oxidized by oxygen from iron oxides.
Недоліками прототипу є: - складне й громіздке апаратне оформлення, що включає значну кількість агрегатів, велику кількість 7 що газової арматури; - застосування порошкоподібного вугілля вимагає спеціальної його підготовки (розвантаження, дроблення, (ее) помелу), викликає зношування пилопроводу; пред'являються підвищені вимоги до фракційного складу; для -1 вугіль із низьким вмістом летучих речовин необхідно проводити термохімічну підготовку вугільного пилу; 50 - обмежена продуктивність процесу, викликана тим що подати за допомогою існуючих плазмотронів можливо -і тільки обмежену кількість вугільного пилу, залізорудного концентрату й шлакоутворюючих речовин, необхідно «со фактично подати 8096 шихтових матеріалів, це значна кількість; Шо Й - значні витрати електроенергії на компенсацію ендотермічних реакцій відновлення, плавлення металу й шлакоутворення.Disadvantages of the prototype are: - complex and cumbersome hardware design, which includes a significant number of units, a large number of gas fittings; - the use of pulverized coal requires its special preparation (unloading, crushing, (ee) grinding), causes wear of the dust pipe; there are increased requirements for the faction composition; for -1 coal with a low content of volatile substances, it is necessary to carry out thermochemical preparation of coal dust; 50 - the limited productivity of the process, caused by the fact that it is possible to feed with the help of existing plasmatrons - and only a limited amount of coal dust, iron ore concentrate and slag-forming substances, it is necessary "to actually feed 8096 charge materials, this is a significant amount; Sho Y - significant costs of electricity to compensate for endothermic reactions of reduction, melting of metal and slag formation.
Технічною задачею способу, що заявляється, є вдосконалення способу металізації залізорудних матеріалів у реакторах (шахтних печах) шляхом введення до складу шихти залізорудних вуглецевмісних матеріалів і подачі с окисного плазмоутворюючого газу - повітря, збагаченого киснем або технічним киснем і водяною парою, і додаткового відпрацьованого газоподібного продукту металізації (колошникового газу).The technical task of the proposed method is to improve the method of metallization of iron ore materials in reactors (mine furnaces) by introducing iron ore carbon-containing materials into the charge and supplying it with an oxidizing plasma-forming gas - air enriched with oxygen or technical oxygen and water vapor, and an additional spent gaseous product metallization (of furnace gas).
Технічним результатом способу, що заявляється, є зниження витрат електроенергії при використанні во низькотемпературної плазми за рахунок екзотермічних реакцій взаємодії компонентів відпрацьованого газоподібного продукту металізації (колошникового газу) і спрощення апаратного оформлення процесу шляхом суміщення процесів газифікації й металізації.The technical result of the claimed method is the reduction of electricity consumption when used in a low-temperature plasma due to exothermic reactions of the interaction of the components of the spent gaseous metallization product (furnace gas) and the simplification of the hardware design of the process by combining the gasification and metallization processes.
Зазначену технічну задачу вирішують наступним чином.The specified technical problem is solved as follows.
Відпрацьований продукт металізації (колошниковий газ) з наступним складом, 9о (06.): 38,0 СО»; 36 СО; 11,5 в5 Не»; 9,5 НО; 5,0 Мо, подають у плазмохімічний генератор реактора (шахтної печі) і забезпечують його взаємодію з окисним газом за допомогою низькотемпературної плазми із плазмотрона при коефіцієнті надлишку повітря Я-1,2 і при збагаченні повітря киснем до 75905.Spent metallization product (furnace gas) with the following composition, 9o (06.): 38.0 СО»; 36 SO; 11.5 v5 No"; 9.5 NO; 5.0 Mo are fed into the plasma chemical generator of the reactor (mining furnace) and ensure its interaction with the oxidizing gas using low-temperature plasma from the plasmatron at an excess air ratio of Я-1.2 and when the air is enriched with oxygen to 75905.
Плазмохімічний генератор, який являє собою ємність, футеровану вогнетривким матеріалом, розташовують між реактором плазми (плазмотроном) і шахтною піччю.The plasma chemical generator, which is a container lined with refractory material, is placed between the plasma reactor (plasmatron) and the mine furnace.
При взаємодії окисного газу з відпрацьованим продуктом металізації (колошниковим газом) в ході екзотермічної реакції із виділенням тепла одержують продукти паливно-плазмової технології наступного складу,When the oxidizing gas interacts with the spent product of metallization (furnace gas) during an exothermic reaction with the release of heat, products of the fuel-plasma technology of the following composition are obtained,
Фо (об6.): 66,9 СО»; 19,0 НьО; 14,1 М», основні компоненти яких - СО» і НгО. Температуру й склад продуктів горіння регулюють шляхом подачі до плазмохімічного генератора водяної пари, а в разі потреби - шляхом регулювання струму плазмотрона. 70 У реакторі (шахтній печі) при подачі продуктів паливно-плазмової технології здійснюють процес газифікації вуглецевмісних матеріалів з одержанням відновлювального газу за допомогою газифікуючих агентів. З вуглецевмісної органічної маси й відпрацьованого продукту металізації (колошникового газу) одержують головним чином СО і Но. При цьому процес газифікації є алотермічним, тобто необхідне тепло для утворенняFo (ob6.): 66.9 СО"; 19.0 NhO; 14.1 M", the main components of which are SO" and NgO. The temperature and composition of the combustion products are regulated by supplying water vapor to the plasma chemical generator, and, if necessary, by adjusting the plasmatron current. 70 In the reactor (mining furnace) when supplying products of fuel-plasma technology, the process of gasification of carbon-containing materials is carried out with the production of reducing gas with the help of gasifying agents. CO and NO are mainly obtained from carbon-containing organic mass and spent metallization product (furnace gas). At the same time, the gasification process is allothermic, that is, heat is required for formation
СО» і Но виробляється зовні за рахунок екзотермічних реакцій утворення СО 5 і Но й теплової енергії /5 Низькотемпературної плазми.СО» and Но is produced externally due to exothermic reactions of formation of СО 5 and Но and thermal energy /5 of low-temperature plasma.
Однією з умов металізації залізорудної сировини (окатишів) є видалення кисню з окислів заліза, які розташовуються в ряд за ступенем зростання хімічної спорідненості із киснем Бе2О3-БезО,-Бео.One of the conditions for the metallization of iron ore raw materials (pellets) is the removal of oxygen from iron oxides, which are arranged in a row according to the degree of increasing chemical affinity with oxygen Be2O3-BezO,-Beo.
Відновлення заліза з окислів здійснюють шляхом забезпечення їх взаємодії із СО і Н 5 різними схемами залежно від температури, у результаті якого одержують металеве залізо.Recovery of iron from oxides is carried out by ensuring their interaction with CO and H 5 in different schemes depending on the temperature, as a result of which metallic iron is obtained.
Спосіб безперервної металізації залізорудних матеріалів у реакторі (шахтній печі) здійснюють шляхом подачі зверху в реактор (шахтну піч) шихти, що містить залізорудні й вуглецевмісні матеріали, потік дуття направляють знизу вгору. У результаті переробки одержують металізовані окатиші й золу. При високій температурі подаваного дуття досягають нагріву і плавлення металізованих окатишів, а метал і шлаки, що утворюються, видаляють через спеціальні лійки в реакторі (шахтній печі).The method of continuous metallization of iron ore materials in a reactor (mine furnace) is carried out by feeding a charge containing iron ore and carbonaceous materials into the reactor (mine furnace) from above, the blast flow is directed from the bottom up. As a result of processing, metallized pellets and ash are obtained. At a high temperature, the supplied blast heats and melts the metallized pellets, and the metal and slags formed are removed through special funnels in the reactor (mine furnace).
Пропонований спосіб був здійснений при металізації офлюсованих залізорудних окатишів у дослідній камері металізації. Для цього були використані офлюсовані окатиші фракційного складу 9-15мм. наступного хімічного т складу, масова частка, 90: Ге2О3-61,9; РеО-24,59; 5ІО»-6,8; СаО-6,1; МаО-0,55 МпО-0,04; Р»О5-0,02; 503-0,05, а так само коксовий дріб'язок фракційного складу 20-3ЗОмм. наступного хімічного складу, масова частка, 90: вуглець, С-86,7; зола - 9,7; волога - 3,2; летучі речовини - 1,1; сірка - 1,7; со зо Спочатку до завантаження шихти камеру відновлення розігрівали до температури 1000-120020. Потім через завантажувальний пристрій завантажували шихту в кількості 250кг, при співвідношенні компонентів: офлюсовані - окатиші й коксовий дріб'язок 1:0,25. чеThe proposed method was carried out during the metallization of fluxed iron ore pellets in an experimental metallization chamber. For this purpose, fluxed pellets with a fractional composition of 9-15 mm were used. of the following chemical composition, mass fraction, 90: He2O3-61.9; ReO-24.59; 5IO»-6.8; CaO-6.1; MaO-0.55 MPO-0.04; Р»О5-0.02; 503-0.05, as well as coke fines with a fractional composition of 20-3ZOmm. of the following chemical composition, mass fraction, 90: carbon, C-86.7; ash - 9.7; moisture - 3.2; volatile substances - 1.1; sulfur - 1.7; First, before loading the charge, the recovery chamber was heated to a temperature of 1000-120020. Then, through the loading device, a charge of 250 kg was loaded, with a ratio of components: defluxed - pellets and coke fines of 1:0.25. what
Після заповнення робочого простору камери відновлення шихтою включали плазмотрон, подавали плазмоутворюючий газ (повітря) і потім подавали природний газ. соAfter filling the working space of the recovery chamber with the charge, the plasmatron was turned on, the plasma-forming gas (air) was supplied, and then natural gas was supplied. co
Продукти горіння природного газу мали в середньому наступний склад, 905 (о0б.): 8,0-СО 5; 16,1-НьО; 72,2-М»; Га 3,0-О».The products of natural gas combustion had the following composition on average, 905 (o0b.): 8.0-СО 5; 16,1-NhO; 72.2-M"; Ha 3.0-O".
На дослідній установці неможливо здійснити подачу колошникового газу з необхідними параметрами, для цього необхідна установка компресора з відповідним устаткуванням. Природний газ моделював подачу колошникового газу. Розрахунковий склад продуктів горіння колошникового газу близький до продуктів горіння « природного газу й має наступний склад, 95 (06.): СО2-10,55; Н»2О-25,40; Мо-61,35; 05-27. шщ с Продукти горіння природного газу, що містять СО» та НО надходили в камеру відновлення при температурі й понад 100022 і вступали в взаємодію з вуглецем коксового дріб'язку. Відповідно до розрахунків процесу "» газифікації утворювався відновлювальний газ наступного складу, 95 (06.): СО-34,0; Н.-8; СО5-6; НьО-4; Мо-48, який вступав у взаємодію з окислами заліза окатишів і частково відновлював залізо. У результаті металізації окатиші мали наступний склад, 90 (мас): Ревсього-74,67; Ееметалеве-178,91; БеО-33,12; 9; 8іО2-9,31; Сао-7,93; ко Мао-0,66; Р»О-0,03; 5О5-0,05.It is impossible to supply blast furnace gas with the required parameters at the experimental installation, for this it is necessary to install a compressor with the appropriate equipment. Natural gas simulated the supply of blast furnace gas. The calculated composition of the combustion products of blast furnace gas is close to the combustion products of natural gas and has the following composition, 95 (06.): СО2-10.55; H»2O-25.40; Mo-61.35; 05-27. шщ с The combustion products of natural gas containing CO" and HO entered the recovery chamber at a temperature above 100022 and interacted with the carbon of the coke fines. According to the calculations of the "" gasification process, a reducing gas of the following composition was formed, 95 (06.): СО-34.0; Н.-8; СО5-6; НьО-4; Мо-48, which interacted with the iron oxides of the pellets and partially reduced iron. As a result of metallization, the pellets had the following composition, 90 (mass): Reveshogo-74.67; Eemetaleve-178.91; BeO-33.12; 9; 8iO2-9.31; Cao-7.93; co Mao-0.66; P»O-0.03; 5O5-0.05.
Ступінь металізації (або ступінь відновлення по залізу) дорівнює: со ІВАН ско; - фмет - я З - о -І 20 Отримано низький ступінь металізації, що пов'язано з низьким вмістом Но та СО у відновлювальному газі у зв'язку з наявністю інертного азоту. со Тривалість процесу металізації склала 4 години. Процес металізації періодичний, тому що установка не пристосована для безперервного завантаження й вивантаження матеріалу. Одержуваний у процесі металізації колошниковий газ згоряв по виході з труби доспалювання. 25 Частково відновлені (металізовані) залізорудні матеріали можна використовувати для доменної плавки. За с даними проф. А.Н. Рама |4), використання в доменній печі залізорудних матеріалів, що містять 4095 відновленого заліза, дозволить зменшити витрати 4095 відновленого заліза та дозволить зменшити витрати коксу на 2195 і підвищити продуктивність печі на 25905.The degree of metallization (or the degree of iron reduction) is equal to: so IVAN sko; - fmet - i Z - o -I 20 A low degree of metallization was obtained, which is associated with a low content of NO and CO in the reducing gas due to the presence of inert nitrogen. The duration of the metallization process was 4 hours. The process of metallization is periodic, because the installation is not adapted for continuous loading and unloading of material. The blast furnace gas obtained in the metallization process was burned at the exit from the post-combustion pipe. 25 Partially reduced (metallized) iron ore materials can be used for blast furnace smelting. According to Prof. A.N. Frame |4), the use of iron ore materials containing 4095 reduced iron in the blast furnace will reduce 4095 reduced iron costs and will reduce coke costs by 2195 and increase furnace productivity by 25905.
Перелік використаних джерел. 60 1. С.А. Пчелкин, А.А. Юртаев. Газовщик шахтной печи металлизации, М. Металлургия, 1991. 2. В.Ф. Князев. Безкоксовая металлургия, М. Металлургия, 1972.List of used sources. 60 1. S.A. Pchelkin, A.A. Yurtaev. Gasovshchik of the mine metallurgical furnace, M. Metallurgy, 1991. 2. V.F. Knyazev Coke-free metallurgy, M. Metallurgy, 1972.
З. Вепіо! І, Негпій» Н.О., Запіеп 5.0. Ріазта Тесппоіоду їог Оігесі Кедисіоп // 23-пйа Сопі. Іпіегп/ опZ. Vepio! I, Negpiy" N.O., Zapiep 5.0. Riazta Thesppoiodu yog Oigesi Kedysiop // 23-pya Sopi. Ipiegp/ Op
МегаІнчгау, Аппица! Соптегепсе ої МегаїІшгоівів/ Оцерес СПУ, Ацдиві 12-22, 1984/ ве 4. В.В. Полтавец. Доменное производство. М., Металлургия, 1972.Mega Inchgau, Appitza! Soptegepse oi MegaiIshgoiviv/ Oceres SPU, Atsdivi 12-22, 1984/ ve 4. V.V. Poltavets Blast furnace production. M., Metallurgy, 1972.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU200708103U UA28778U (en) | 2007-07-17 | 2007-07-17 | Method for metallization of iron-ore materials with the application of low temperature plasma |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU200708103U UA28778U (en) | 2007-07-17 | 2007-07-17 | Method for metallization of iron-ore materials with the application of low temperature plasma |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA28778U true UA28778U (en) | 2007-12-25 |
Family
ID=39229265
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAU200708103U UA28778U (en) | 2007-07-17 | 2007-07-17 | Method for metallization of iron-ore materials with the application of low temperature plasma |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
UA (1) | UA28778U (en) |
-
2007
- 2007-07-17 UA UAU200708103U patent/UA28778U/en unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8764875B2 (en) | Method and apparatus for coproduction of pig iron and high quality syngas | |
KR101663343B1 (en) | Method for producing cast iron or semi steel with reducing gas | |
Kurunov | The direct production of iron and alternatives to the blast furnace in iron metallurgy for the 21st century | |
KR101677719B1 (en) | Method and apparatus for producing direct reduced iron utilizing a source of reducing gas comprising hydrogen and carbon monoxide | |
US4380469A (en) | Process and apparatus for continuously reducing and melting metal oxides and/or pre-reduced metallic materials | |
JP2011514443A (en) | Process for melting pig iron with recirculation of blast furnace gas and addition of hydrocarbons | |
CN1896286A (en) | Direct iron-reduction by iron-ore briquet self-production reproduced gas | |
JP2009544846A (en) | Method and apparatus for reducing metal-containing materials to reduction products | |
US20160168652A1 (en) | Desulfurization of gases in the production of pig iron | |
KR101376138B1 (en) | Apparatus for manufacturing molten iron and method for manufacturing thereof | |
CA2775756A1 (en) | System and method for producing metallic iron | |
JP2015507082A (en) | Method for manufacturing pig iron or basic products in carbothermal or electrothermal method | |
US20050151307A1 (en) | Method and apparatus for producing molten iron | |
UA28778U (en) | Method for metallization of iron-ore materials with the application of low temperature plasma | |
CN111218535A (en) | Method for producing direct reduced iron by heating circulating reducing gas in gas production of molten iron bath coal | |
JPH037723B2 (en) | ||
WO2023036474A1 (en) | Method for producing direct reduced iron for an iron and steelmaking plant | |
RU2319749C2 (en) | Method of the direct production of iron, in particular steels, and installation for its implementation | |
KR850000802B1 (en) | Process for continuosly reducing and melting metal oxides and pre-reduced metallic materials | |
KR20240068674A (en) | Method for producing direct reduced iron for iron and steel plants | |
JPH11217614A (en) | Smelting reduction method of metal | |
CN117858967A (en) | Method for operating a metallurgical plant for producing iron products | |
JPS5928605B2 (en) | Metal oxide smelting method and device | |
MXPA06003507A (en) | Method and apparatus for producing molten iron | |
UA30949U (en) | Method for gasification of solid fuels using law-temperature plasma |