UA120686C2 - Спосіб гартування під пресом - Google Patents

Спосіб гартування під пресом Download PDF

Info

Publication number
UA120686C2
UA120686C2 UAA201811678A UAA201811678A UA120686C2 UA 120686 C2 UA120686 C2 UA 120686C2 UA A201811678 A UAA201811678 A UA A201811678A UA A201811678 A UAA201811678 A UA A201811678A UA 120686 C2 UA120686 C2 UA 120686C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
stage
barrier
coating
preliminary coating
range
Prior art date
Application number
UAA201811678A
Other languages
English (en)
Inventor
Седрік Жорж
Седрик Жорж
Флорін Дюмініка
Флорин Дюминика
Тьєрі Стюрель
Тьери Стюрель
Паскаль Дрійє
Паскаль ДРИЙЕ
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA120686C2 publication Critical patent/UA120686C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/673—Quenching devices for die quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0405—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing of ferrous alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/02—Stamping using rigid devices or tools
    • B21D22/022—Stamping using rigid devices or tools by heating the blank or stamping associated with heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B32B15/015—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium the said other metal being copper or nickel or an alloy thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0478—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
    • C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
    • C23C14/14—Metallic material, boron or silicon
    • C23C14/16—Metallic material, boron or silicon on metallic substrates or on substrates of boron or silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/261—After-treatment in a gas atmosphere, e.g. inert or reducing atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2251/00—Treating composite or clad material
    • C21D2251/02—Clad material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C18/00—Alloys based on zinc
    • C22C18/04—Alloys based on zinc with aluminium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
    • C25D5/10—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12757—Fe
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12937—Co- or Ni-base component next to Fe-base component

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Mounting, Exchange, And Manufacturing Of Dies (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Цей винахід стосується способу гартування під пресом, який включає надання листової вуглецевої сталі з нанесеним бар'єрним попереднім покриттям, яке містить нікель і хром, причому масове співвідношення Ni/Cr знаходиться в діапазоні від 1,5 до 9. 2

Description

Цей винахід відноситься до способу гартування під пресом, який включає одержання листової вуглецевої сталі з нанесеним бар'єрним попереднім покриттям, яке інгібує адсорбування водню, і до деталі, яка характеризується чудовою стійкістю до сповільненого тріщиноутворення. Винахід є особливо добре придатним для використання при виготовленні автомобільних транспортних засобів.
Як це відомо, певні галузі застосування, особливо в автомобільній сфері, вимагають наявності додаткового полегшення металевих конструкцій і їх зміцнення у випадку удару, а також хорошої придатності до витягування. З цією метою зазвичай використовуються сталі, які мають механічні властивості, при цьому таку сталь формують шляхом холодного і гарячого штампування.
Однак, як це відомо, при збільшенні механічної міцності зростає сприйнятливість до сповільненого тріщиноутворення, зокрема, після певних операцій холодного формування або гарячого формування, внаслідок схильності високих залишкових напружень до збереження після деформування. У комбінації з можливою присутністю атомарного водню у листовій вуглецевій сталі ці напруження можуть в результаті призводити до одержання уповільненого тріщиноутворення, інакше кажучи, тріщиноутворення, яке відбувається після закінчення певного періоду часу після самого деформування. Водень може поступово накопичуватися в результаті дифундування у дефекти кристалічної решітки, як-от міжфазні поверхні матриця/включення, границі двійникування і границі зерен. Саме в останніх дефектах водень може стати шкідливим при досягненні ним критичної концентрації після спливу певного періоду часу. Дана затримка є результатом наявності поля розподілу залишкових напружень і прояву кінетики дифундування водню, оскільки коефіцієнт дифузії водню при кімнатній температурі є низьким. Крім того, водень, локалізований на границях зерен, послаблює їх когезію і сприяє виникненню міжкристалітних тріщин в результаті уповільненого тріщиноутворення.
Як це зазвичай відомо, для подолання даної проблеми проводять модифікування складу сталі з метою запобігання адсорбуванню водню у сталь.
Наприклад, у патентній заявці О5 2008035249 розкривається ТУМІР;-сталь (з пластичністю, зумовленої двійникуванням), яка містить, принаймні, один металевий елемент, обираний з ванадію, титану, ніобію, хрому і молібдену, причому 0,050 УосМ-0,50 90; 0,040 ФдосТікО0,50 Фо;
Коо) 0,070 ос МЬ-0,50 90; 0,070 УохОСтко бо; 0,14 96 Мох2 96, і необов'язково один або кілька елементів, які вибираються з 0,0005 У5:В:50,003 90; Мі«і1 90; би«5 96, при цьому решта складу складається з заліза і неминучих домішок, які одержуються в результаті плавлення, причому кількості металевих елементів у формі виділень карбідів, нітридів або карбонітридів являють собою: 0,030 Уо-МУр0,150 90; 0,030 босТір-0,130 95; 0,040 У МБра0,220 90; 0,070 УокСтраО,6б о; 0,14 ж6-Мор-0,44 95. Дійсно, як це, по-перше, продемонстрували винахідники, виділення карбідів, нітридів або карбонітридів ванадію, титану або ніобію є дуже ефективними в якості пасток водню. Цю роль можуть відігравати також і карбіди хрому або молібдену.
Проте, при проведенні гарячого формування такі модифікування є недостатніми. Дійсно, за необхідності гартування листової вуглецевої сталі з використанням технологічного процесу гартування під пресом має місце високий ризик адсорбування сталлю водню, який походить від дисоціації НО у печі під час аустенізуючої обробки.
У публікації ОЕЄ 102010030465 розкривається спосіб виробництва деталі, сформованої з листового металу, яку забезпечують корозійностійким покриттям і формують з матеріалу листової високоміцної сталі. Цей спосіб включає наступні стадії: - перетворення одержаного на виході листового матеріалу на листову металеву заготовку; - одержання протикорозійного покриття шляхом електролітичного нанесення на листову металеву деталь цинково-нікелевого покриття (С), при цьому на початку технологічного процесу нанесення покриття першим осаджують тонкий нікелевий шар, який запобігає виникненню водневого окрихчування матеріалу листової сталі.
Публікація ОЕ 102010030465, крім того, стосується деталі з гарячеформованого, а, зокрема, підданого гартуванню під пресом листового металу, (Р), виготовленої з матеріалу листової високоміцної сталі з електролітично-нанесеним цинково-нікелевим покриттям (С). Згадується про те, що термічна обробка використовується для видалення водню, який міститься у вихідному листовому матеріалі, і водню (наявність якого має бути по суті попереджена з використанням спочатку осадженого тонкого нікелевого шару), який можливо вводять у матеріал листової сталі під час нанесення цинково-нікелевого покриття. Термічна обробка зумовлює видалення водневих атомів, впроваджених в структуру матеріалу листової сталі, в результаті ефузії. Таким чином, створюється протидія водневому окрихчуванню матеріалу листової сталі.
Однак, має місце ризик того, що шар нікелевого покриття, осаджений на сталеву підкладку, не буде досить ефективним стосовно запобігання адсорбування водню у сталь.
Таким чином, мета винаходу полягає в наданні способу гартування під пресом, який запобігає адсорбуванню водню у листову вуглецеву сталь. Мета способу полягає в наданні деталі, яка характеризується чудовою стійкістю до сповільненого тріщиноутворення одержуваної з використанням цього способу гартування під пресом, який включає гаряче формування.
Цієї мети досягають в результаті пропозиції способу гартування під пресом, відповідного пункту 1 формули винаходу. Листова сталь також може містити характеристики з пунктів від 2 до 24 формули винаходу.
Винахід також охоплює деталь, відповідну пункту 25 формули винаходу. Деталь також може мати характеристики з пунктів 26 або 27 формули винаходу.
На закінчення, винахід охоплює використання такої деталі для виготовлення автомобільного транспортного засобу, відповідне пункту 28 формули винаходу.
Виходячи з подальшого докладного опису винаходу стануть очевидними і інші характеристики і переваги винаходу.
Мають бути визначені такі наступні терміни: - всі рівні процентного вмісту "90" визначаються у розрахунку на масу, і - термін "листова вуглецева сталь" означає листову сталь, яка містить менш, ніж 10,5 95 (мас.) хрому. Наприклад, у визначенні листової вуглецевої сталі нержавіюча сталь не включається.
В рамках винаходу у вигідному випадку може бути використана будь-яка сталь. Однак у разі потреби у сталі, яка характеризується високою механічною міцністю, зокрема, для деталей конструкції автомобільного транспортного засобу, може бути використана сталь, яка характеризується границею на розтяг, яка перевершує 500 МПа, у вигідному випадку знаходиться в діапазоні від 500 до 2000 МПа, до або після термообробки. Масовий склад листової вуглецевої сталі переважно є таким: 0,03 9У0-С-0,50 95; 0,3 ЧоМпиЗ,0 Фо; 0,05 Уос5іс0,8 90; 0,015 90-02 90; 0,005 9осАЇкО1 96; 00 босСгс2,50 90; 000 9ос550,05 90; 0 окр 0,1 бо; 0 зо ВО, 0 бо; 0 зо Мік2,5 бо; 0 Ус Мо0,7 о; 0 зо МО, 1 5 о; 0 о М0,01 59;
Зо О бок СисО15 95; 0 УокСахО 01 90; 0 УосМук0,35 95, при цьому решта являє собою залізо і неминучі домішки від виготовлення сталі.
Наприклад, листова вуглецева сталь являє собою продукт 22МиВ5, який має такий наступний склад: 0,20 УосС-0,25595; 0,15 9ох5і50,35 90; 1,10 Ус Мпх1,40 96; 0 УохбткО0,30 9о;
О бо Мох0,35 90; 0 УосРкО 025 90; 0 Уох550,005 95; 0,020 досТіс0,060 90; 0,020 ЧохАЇк0,060 90; 0,002 чо В-0,004 95, при цьому решта являє собою залізо і неминучі домішки від виготовлення сталі.
Листова вуглецева сталь може являти собою продукт О5ірог? 2000, який має такий наступний склад: 0,24 Уо-С-0,38 90; 0,40 до МпЗ 90; 0,10 Уок5ікО0,70 90; 0,015 ох АЇкО, 070 о;
О докт У; 025 бос Мік2 Зо; 0,020 ЗосТі0,10 95; 0 Зо МЬ-0,060 90; 0,0005 У Вх0,0040 90; 0,003 бос М-0,010 90; 0,0001 Уос550,005 90; 0,0001 УохР0,025 95; при цьому необхідно розуміти те, що рівні вмісту титану та азоту задовольняють співвідношенню Ті/М»3,42; ії що рівні вмісту вуглецю, марганцю, хрому і кремнію задовольняють співвідношенню:
Мпо Сг 5 - 115 газ 190 причому склад необов'язково містить один або декілька з таких представників: 0,05 У5-Мо-0,65 90; 0,001 бУосМукО0,30 до; 0,0005 УохСаєО0 005 96, при цьому решта являє собою залізо і неминучі домішки від виготовлення сталі.
Наприклад, листова вуглецева сталь являє собою продукт Юисіїрог?500, який має такий наступний склад: 0,040 90-С-0,100 95; 0,80 бос Мих2,00 90; 0 ЗосвісО0,30 90; 0 9ос550,005 о;
О дос РО,030 90; 0,010 УокАЇ0,070 Фо; 0,015 Чо МЬ-0,100 90; 0,030 дос Тіх0,080 90; 0 Чо М0,009 90;
О бок бисО 100 96; 0 ЗосМіскО,100 96; 0 Уохбтс0,100 96; 0 ос Мо0,100 95; 0 УохСакО 006 95, при цьому решта являє собою залізо і неминучі домішки від виготовлення сталі.
Листова вуглецева сталь може бути одержана в результаті гарячої прокатки і необов'язково холодної прокатки в залежності від бажаної товщини, яка може, наприклад, знаходитися в діапазоні від 0,7 до 3,0 мм.
Винахід відноситься до способу гартування під пресом, який включає наступні стадії:
А. одержання листової вуглецевої сталі з нанесеним бар'єрним попереднім покриттям, яке містить нікель і хром, в якому масове співвідношення Мі/Ст знаходиться в діапазоні від 1,5 до 1,9, переважно від 2,3 до 9, а більш переважно від З до 5,6,
В. різання листової вуглецевої сталі з нанесеним покриттям для одержання заготовки,
С. термічну обробку заготовки, р. переведення заготовки до пресового штампу,
Е. гаряче формування заготовки для одержання деталі,
Е. охолодження деталі, одержаної на стадії Е), для одержання в сталі мікроструктури, яка є мартенситною або мартенситно-бейнітною або утвореною з, щонайменше, 75 95 рівновісного фериту, від 5 до 20 95 мартенситу і бейніту у кількості, яка не перевищує 10 95.
Дійсно, як це на свій подив встановили винахідники без бажання пов'язувати себе якоюсь теорією, у випадку осадження на листову вуглецеву сталь попереднього покриття, яке містить нікель і хром, при цьому співвідношення Мі/Ст буде знаходитися у вищезгаданому конкретному діапазоні, це покриття буде виконувати функцію бар'єру, який запобігає адсорбуванню водню у листову вуглецеву сталь. Дійсно, як це нами уявляється, на поверхні покриття утворюються специфічні складні оксиди, які характеризуються специфічним співвідношенням Мі/Ст, і виконують функцію, подібну бар'єру, в результаті інгібування адсорбування Не» під час термічної обробки, зокрема, аустенізуючої обробки.
Необов'язково на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить домішки, обирані з 5г, ЗБ,
РЬ, Ті, Са, Мп, зп, Га, Се, Ст, 2г або Ві, при цьому масовий рівень вмісту кожного додаткового елемента менший 0,3 95 (мабс.).
В вигідному випадку на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 55 до 90 95, переважно від 70 до 90 95, більш переважно від 75 до 85 905, (мас.) нікелю.
Переважно на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 10 до 40 95, переважно від 10 до 30 95, а у вигідному випадку від 15 до 25 9б, (мас.) хрому.
В одному варіанті здійснення на стадії А) бар'єрне попереднє покриття не містить, принаймні, одного з елементів, які вибираються з 2п, В, М, АЇ ї Мо. Дійсно, як це можна сказати без бажання пов'язувати себе якоюсь теорією, має місце ризик того, що наявність, принаймні, одного з цих елементів зменшує бар'єрний ефект покриття.
Зо Переважно на стадії А) бар'єрне попереднє покриття складається з Сг і Мі, тобто, бар'єрне покриття містить лише Мі і Ст ї необов'язкові домішки.
Переважно на стадії А) бар'єрне попереднє покриття має товщину в діапазоні від 10 до 550 нм, а більш переважно від 10 до 90 нм. У ще одному варіанті здійснення товщина знаходиться в діапазоні від 150 до 250 нм. Наприклад, товщина бар'єрного покриття становить 50 або 200 нм.
Як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе якоюсь теорією, у разі бар'єрного попереднього покриття, яке становить менш, ніж 10 нм, буде мати місце ризик адсорбування водню у сталь внаслідок недостатнього покриття бар'єрним покриттям листової вуглецевої сталі. У разі бар'єрного попереднього покриття, більшого, ніж 550 нм, як це уявляється, матиме місце ризик придбання бар'єрним покриттям більшої крихкості і початку адсорбування водню внаслідок крихкості бар'єрного покриття.
На стадії А) листова вуглецева сталь може бути безпосередньо покрита поверх протикорозійним попереднім покриттям, при цьому поверх цього шару протикорозійного попереднього покриття наносять безпосередньо бар'єрне попереднє покриття. Наприклад, протикорозійне попереднє покриття містить, щонайменше, один з металів, обираних з групи, яка включає цинк, алюміній, мідь, магній, титан, нікель, хром, марганець і їхні сплави. Переважно протикорозійне покриття має в своїй основі алюміній або має в своїй основі цинк.
В одному варіанті здійснення протикорозійне попереднє покриття на основі алюмінію, яке містить менш, ніж 15 95 5і, менш ніж 5,0 95 Ее, необов'язково від 0,1 до 8,0 95 Мо і необов'язково від 0,1 до 30,0 95 7п, при цьому решта є АЇ. Наприклад, протикорозійне покриття являє собою продукт АШи5іс.
У ще одному варіанті здійснення протикорозійне попереднє покриття на основі цинку містить аж до 0,395 АЇ, при цьому останнє є 7п. Наприклад, протикорозійне покриття є цинковим покриттям для одержання наступного далі продукту: ОвірогУаі.
Протикорозійне попереднє покриття також може містити домішки і залишкові елементи, як- от залізо, при рівні вмісту, який доходить аж до 5,0 95, переважно 3,0 95, (мас.).
Попередні покриття можуть бути осаджені з використанням будь-яких способів, відомих фахівцям у відповідній галузі техніки, наприклад, технологічного процесу гальванізації при зануренні в розплав, нанесення покриття з використанням валика, технологічного процесу електрогальванізації, фізичного осадження з парової фази, як-от струминне нанесення покриття бо при осадженні з парової фази, магнетронне розпилення або осадження, індуковане електронним пучком. Переважно бар'єрне попереднє покриття осаджують шляхом осадження, індукованого електронним пучком, або нанесення покриття з використанням валика. Після осадження попередніх покриттів може бути здійснена прокатка на валках дресирувальної кліті, яка уможливлює деформаційне зміцнення листової вуглецевої сталі з нанесеним покриттям і надання їй шорсткості, що полегшує подальше її профілювання. З метою покращення, наприклад, адгезивного зчеплення або корозійної стійкості можуть бути проведені знежирення і обробка поверхні.
Після одержання листової вуглецевої сталі з попередньо нанесеним металевим покриттям, відповідним цьому винаходу, листову вуглецеву сталь з нанесеним покриттям розрізають для одержання заготовки. Для заготовки у печі проводять термічну обробку. Переважно термічну обробку проводять у незахисній атмосфері або в захисній атмосфері при температурі в діапазоні від 800 до 950 "С. Більш переважно термічну обробку проводять при температурі аустенізації тт зазвичай в діапазоні від 840 до 950 "С, переважно від 880 до 930 "С. У вигідному разі згадану заготівлю витримують протягом часу витримування їт в діапазоні 1-12 хвилин, переважно від З до 9 хвилин. Під час термічної обробки до гарячого формування покриття утворює шар сплаву, який характеризується високою стійкістю до корозії, стирання, зношування і втоми.
При температурі навколишнього середовища механізм адсорбування водню в сталь відрізняється від того, що має місце при високій температурі, зокрема, при аустенізуючій обробці. Дійсно, зазвичай при високій температурі вода в печі на поверхні листової сталі з утворенням водню і кисню. Як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе будь-якою теорією, бар'єрне покриття, що містить нікель і хром, може запобігти дисоціюванню води на поверхні бар'єрного покриття, а також запобігти дифундування водню крізь покриття.
Після термічної обробки заготовку переводять у пристрій для гарячого формування і піддають гарячому формуванню при температурі в діапазоні від 600 до 830 "С. Гаряче формування може являти собою гаряче штампування або роликове профілювання. Переважно заготовку піддають гарячому штампуванню. Після цього деталь охолоджують у пристрої для гарячого формування або після переведення у спеціальний охолоджувальний пристрій.
Швидкість охолодження контрольовано витримують в залежності від складу сталі так, щоб
Зо кінцева мікроструктура після гарячого формування містила б головним чином мартенсит, переважно включала б мартенсит або мартенсит і бейніт, або була б утворена з, щонайменше, 7595 рівновісного фериту, від 5 до 20 95 мартенситу і бейніту у кількості, яка не перевищує 10 Ор.
Таким чином, в результаті гарячого формування одержують зміцнену деталь, яка характеризується чудовою стійкістю до сповільненого тріщиноутворення у відповідності з винаходом. Переважно має попереднє покриття листової вуглецевої сталі, яка включає бар'єрне попереднє покриття, що містить нікель і хром, при цьому таке бар'єрне покриття в результаті дифундування сплавляється з листовою вуглецевою сталлю. Більш переважно деталь має листову вуглецеву сталь, безпосередньо покриту поверх протикорозійним попереднім покриттям, при цьому поверх цього шару протикорозійного попереднього покриття наносять безпосередньо бар'єрне попереднє покриття, причому таке бар'єрне покриття в результаті дифундування сплавляється з протикорозійним покриттям, при цьому протикорозійне покриття сплавляється з листовою вуглецевою сталлю.
Для застосування в автомобільній галузі після стадії фосфатування, деталь занурюють у ванну для нанесення електроосаджуваного покриття. Зазвичай товщина шару фосфату знаходиться в діапазоні 1-2 мкм, а товщина шару електроосаджуваного покриття знаходиться в діапазоні від 15 до 25 мкм, переважно є меншою або рівною 20 мкм. Катафоретичний шар забезпечує додатковий захист від корозії.
Після стадії нанесення електроосаджуваного покриття можуть бути осаджені і інші шари лакофарбового покриття, наприклад, грунтувальне покриття для лакофарбового покриття, шар покриття основи і шар покривного покриття.
Перед нанесенням на деталь електроосаджуваного покриття деталь спочатку піддають знежиренню і фосфатуванню з метою забезпечення адгезії при катафорезі.
Тепер винахід буде роз'яснений на прикладах проб, реалізованих тільки для інформації.
Вони не є обмежувальними.
Приклади
Для всіх зразків використовуються листові вуглецеві сталі, які є продуктом 22МпВ5. Склад сталі є таким: С-0,2252 96; Мп-1,1735 95; Р-0,0126 95; 5-0,0009 95; М-0,0037 90; 5і-0,2534 9;
Си-0,0187 905; Мі-0,0197 905; Су-0,180 95; Зп-0,004 90; АІ-0,0371 90; МЬ-0,008 90; Ті-0,0382 95; (510) в-0,0028 95; Мо-0,0017 95; А5-0,0023 905 ії М-0,0284 95.
На деякі листові вуглецеві сталі наносять 1-е покриття, яке є протикорозійним покриттям, нижче в цьому документі позначуваних терміном "АЇи5і?". Це покриття містить 9 95 (мас. кремнію, З 95 (мас.) заліза, при цьому решта є алюмінієм. Його осаджують шляхом гальванізації при зануренні у розплав.
На деякі листові вуглецеві сталі наносять 2-е покриття, осаджене шляхом магнетронного розпилювання.
Приклад 1: Водневе випробування:
Це випробування використовується для визначення кількості водню, який адсорбувався під час аустенізуючої термічної обробки способу гартування під пресом.
Проби 1, З і 5 являють собою непокриті листові вуглецеві сталі, тобто, на вуглецеву листову сталь не наносять будь-якого покриття.
Проби 2, 4 і 6 являють собою листові вуглецеві сталі з нанесеним покриттям, яке містить 80 95 Мі і 20 95 Сг.
Проба 7 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеним тільки покриттям АїЇши5іє.
Проба 8 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом Лін5ігє, і 2-им покриттям, яке є УУМ.
Проба 9 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом Лінш5ігє, і 2-им покриттям, яке є СМ.
Проба 10 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом АПнБІіг, і 2-им покриттям, що містить 40 95 Мі і 60 9» Сг.
Проба 11 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом АПнБіє, і 2-им покриттям, яке є 5іО».
Проба 12 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом АПшБіє, і 2-им покриттям, яке є Ті.
Проба 13 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом Лінш5ігє, і 2-им покриттям, яке є Сг.
Проба 14 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом ЛІіни5ігє, і 2-им покриттям, яке є Ад.
Проба 15 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом ЛІінш5ігє, і 2-им покриттям, яке є У.
Проба 16 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом АПн5іє, і 2-им покриттям, яке є Мо.
Проба 17 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом АПн5іє, і 2-им покриттям, яке є Аи.
Проба 18 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом АПн5іє, і 2-им покриттям, яке є МУ.
Проба 19 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом АпБігє, і 2-им покриттям, яке є продуктом Іпох 316. Продукт Іпох 3161. містить 65 95
Ее, 0,03 95 С, 12 95 Мі, 17 95 Ст, 2 95 Мп, 1 95 51 і 2,5 95 Мо.
Проба 20 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом Апн5іг, і 2-им покриттям, яке є продуктом Іпсопеї 690. Продукт Іпсопеї 690 містить від 7 до 11 95 (мас.) Ге, 0,05 95 С, від 57 до 65 95 Мі, від 27 до 31 95 Ст, 0,05 95 Мп і 0,5 95 51.
Проби 21, 22 являють собою листові вуглецеві сталі з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом Лін5іє, і 2-им покриттям, що містить 80 95 Мі і 20 95 Сг.
Проби від 7 до 22 мають товщину продукту Ашзі? 25 мкм.
Проба 23 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеним 1-им покриттям, яке є продуктом Аїс5іє,
Проба 24 являє собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом Лінш5іг, і 2-им покриттям, яке є Мі.
Проба 25 являють собою листову вуглецеву сталь з нанесеними 1-им покриттям, яке є продуктом АПнБІіг, і 2-им покриттям, що містить 80 95 Мі і 20 9» Сг.
Проби від 23 до 25 мають товщину продукту Ані? 14 мкм.
Після осадження для листових вуглецевих сталей з нанесеними покриттями проби з нанесеними покриттями піддавали різанню для одержання заготовки. Після цього заготовки нагрівали при температурі 9002С протягом часу перебування, який змінювався в діапазоні від 5 до 10 хвилин. Заготовки переводили в пресовий штамп і піддавали гарячому штампуванню для одержання деталей, які мають профіль підкови. Слідом за цим деталі охолоджували шляхом занурення проб в теплу воду для одержання зміцнення в результаті мартенситного перетворення.
На закінчення, в результаті термічного десорбування з використанням пристрою АДТ або аналізатора термічного десорбування вимірювали кількість водню, адсорбоване пробами під час термообробки. З цією метою кожну пробу розташовували в кварцовій камері і повільно нагрівали в печі з інфрачервоним випромінювачем в потоці азоту. Вивільнену суміш водень/азот уловлювали з використанням шукача витоків і з використанням мас-спектрометра вимірювали концентрацію водню. Результати продемонстровані в наступній далі таблиці 1.
Таблиці 1
Товщина . Кількість Нег листової 1-ше Товщина Відношення |Товщина
Проби . 2-ге покриття і (ч./млн. вуглецевої!) покриття (мкм) Мі/Ст (мм) : (мас. Уо)) сталі (мм) 11000001 2 11771777 1|7- мисгво/го 0,056 3 | 15 1-1 1-11 о 4 | 715 .1.7.Ю.- | - | мисгво/го 0,066 5 | 2 1-1 1-1 1-11 о 6 | 2 1 - | - |мисгво/26о 7 | 15 Аме | 25 1... -. 777-117: о 8 | 175 Аме | 25 ММ | /- | 200 | о48 8 | 15 Абе | 25 |смМ | 77-70 200 | 044 мі/ст 40/60 5 дАмее | 25 805 | - | 200 | о ла | 15 Абе | 25 | | 777-200 | 085 13 | 15 Амбе | 25 сг 77777777 - | 200 | оо 14 | 15 Амее | 25 лю 77717171 200 49 15 | 15 Аме | 25 | | -/- | 200 | 080 16 | 15 Амбе | 25 Мо | --- | 200 | о48 17 | 175 Амее | 25 Ам 77717171 | 200 65 18 | 15 Аме | 25 М 7777/7771 20 | оо іпох 3161. псопе/690- | Від 2 до 2.097 мі/ст 80/20 мі/ст 80/20 23 | 15 Аме | 14 1777-7771 17: | о 24 | 15 Абе | 14 |м' | 7777-71 200 | 054 мі/ст 80/20 х; приклади, відповідні винаходу.
По-перше, як це можуть бачити заявники, проби 2, 4 і 6, які містять бар'єрне покриття, що відповідає цьому винаходу, вивільняють меншу кількість водню у зіставленні з пробами 1, З і 5, які не мають будь-якого бар'єрного покриття.
По-друге, як це можуть бачити заявники, проби від 8 до 19, які мають 2-е покриття, відмінне від покриття цього винаходу, і проба 7, не має будь-якого бар'єрного покриття, вивільняють більше водню, ніж проби від 20 до 22, відповідні цьому винаходу.
Заявники також можуть бачити важливість співвідношення Мі/Ст у 2-му покритті в пробах від 10 до 21. Дійсно, проба 10, яка характеризується співвідношенням Мі/Ст, яке виходить за межі діапазону винаходу, вивільняють більше водню, ніж проба 21, яка відповідає цьому винаходу.
Крім цього, як це можуть бачити заявники стосовно проб 21 і 22, для товщини 2-ого покриття при Мі/Ст 80/20 демонструються чудові результати при двох різних товщинах.
На закінчення, як це можуть бачити заявники, проба 25, має бар'єрне покриття, яке відповідає цьому винаходу, вивільняє менше водню, ніж проби 23 і 24 навіть при зміні товщини продукту АІШ5іє.

Claims (52)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб отримання загартованої під пресом деталі, виконаної з листової вуглецевої сталі, який включає такі стадії: А) одержання листової вуглецевої сталі з нанесеним бар'єрним попереднім покриттям, яке містить нікель і хром, де масове співвідношення Мі/Стг знаходиться в діапазоні від 1,5 до 9, В) різання листової вуглецевої сталі з нанесеним покриттям для одержання заготовки, С) термічної обробки заготовки, р) переведення заготовки до пресового штампу, Е) гаряче формування заготовки для одержання деталі, Е) охолодження деталі, одержаної на стадії Е) для одержання в сталі мікроструктури, яка є мартенситною або мартенситно-бейнітною, при цьому охолодження здійснюють в пристрої для гарячого формування або після переведення деталі в спеціальний охолоджувальний пристрій.
2. Спосіб за п. 1, в якому на стадії А) для листової вуглецевої сталі за п. 1 бар'єрне попереднє покриття є таким, що масове співвідношення Мі/Стг знаходиться в діапазоні від 2,3 до 9.
З. Спосіб за п. 2, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття є таким, що масове співвідношення Мі/Стг знаходиться в діапазоні від З до 5,6.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 55 до 90 мас. 95 нікелю.
5. Спосіб за п. 4, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 70 до 90 мас. 95 нікелю.
6. Спосіб за п. 5, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 75 до 85 мас. 95 Зо нікелю.
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 10 до 40 мас. 95 хрому.
8. Спосіб за п. 7, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 10 до 30 мас. 95 хрому.
9. Спосіб за п. 8, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 15 до 25 мас. 95 хрому.
10. Спосіб за будь-яким з пп. 1-9, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття не містить щонайменше одного з елементів, вибраних з 2п, АЇ, В, М і Мо.
11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття складається з Ст і Мі.
12. Спосіб за п. 11, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття має товщину в діапазоні від 10 до 550 нм.
13. Спосіб за п. 12, в якому на стадії А) товщина бар'єрного попереднього покриття знаходиться в діапазоні від 10 до 90 нм.
14. Спосіб за п. 12, в якому на стадії А) товщина бар'єрного попереднього покриття знаходиться в діапазоні від 150 до 250 нм.
15. Спосіб за будь-яким з пп. 1-14, в якому на стадії А) листову вуглецеву сталь безпосередньо покривають протикорозійним попереднім покриттям, при цьому поверх цього шару протикорозійного попереднього покриття наносять безпосередньо бар'єрне попереднє покриття.
16. Спосіб за будь-яким з пп. 1-15, в якому на стадії А) протикорозійне попереднє покриття містить, щонайменше, один з металів, вибраних з групи, яка включає цинк, алюміній, мідь, магній, титан, нікель, хром, марганець і їхні сплави.
17. Спосіб за п. 16, в якому на стадії А) протикорозійне попереднє покриття має в своїй основі алюміній або має в своїй основі цинк.
18. Спосіб за п. 17, в якому на стадії А) протикорозійне попереднє покриття на основі алюмінію містить менше ніж 15 мас. 95 5і, менше ніж 5,0 мас. 95 Еє, необов'язково від 0,1 до 8,0 мас. 95 Ма і необов'язково від 0,1 до 30,0 мас. 95 7п, при цьому решта є АЇ.
19. Спосіб за п. 17, в якому на стадії А) протикорозійне попереднє покриття на основі цинку бо містить аж до 0,3 мас. 95 АЇ, при цьому решта є 27п.
20. Спосіб за будь-яким з пп. 1-19, в якому бар'єрне попереднє покриття стадії А) осаджують в результаті фізичного осадження з парової фази, електрогальванізації, гальванізації зануренням у розплав або нанесення покриття з використанням валка.
21. Спосіб за будь-яким з пп. 1-20, в якому на стадії С) термічну обробку проводять при температурі в діапазоні від 800 до 950 "С.
22. Спосіб за п. 21, в якому на стадії С) термічну обробку проводять при температурі в діапазоні від 840 до 950 "С для одержання в сталі повністю аустенітної мікроструктури.
23. Спосіб за будь-яким з пп. 1-22, в якому на стадії С) термічну обробку проводять протягом часу витримування в діапазоні 1-12 хвилин в інертній атмосфері або атмосфері, яка містить повітря.
24. Спосіб за будь-яким з пп. 1-23, в якому під час стадії Е) гаряче формування заготовки проводять при температурі в діапазоні від 600 до 830 "С.
25. Спосіб отримання загартованої під пресом деталі, виконаної з листової вуглецевої сталі, який включає такі стадії: А) одержання листової вуглецевої сталі з нанесеним бар'єрним попереднім покриттям, яке містить нікель і хром, де масове співвідношення Мі/Стг знаходиться в діапазоні від 1,5 до 9, В) різання листової вуглецевої сталі з нанесеним покриттям для одержання заготовки, С) термічна обробка заготовки, р) переведення заготовки до пресового штампу, Е) гаряче формування заготовки для одержання деталі, Е) утворення зі щонайменше 75 95 рівновісного фериту, від 5 до 20 95 мартенситу і бейніту у кількості, яка не перевищує 10 обо, при цьому охолодження здійснюють в пристрої для гарячого формування або після переведення деталі в спеціальний охолоджувальний пристрій.
26. Спосіб за п. 25, в якому на стадії А) для листової вуглецевої сталі за п. 1 бар'єрне попереднє покриття є таким, що масове співвідношення Мі/Стг знаходиться в діапазоні від 2,3 до 9.
27. Спосіб за пп. 26, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття є таким, що масове співвідношення Мі/Стг знаходиться в діапазоні від З до 5,6.
28. Спосіб за будь-яким з пп. 25-27, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 55 до 90 мас. 95 нікелю.
29. Спосіб за п. 28, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 70 до 90 мас. 95 нікелю.
30. Спосіб за п. 29, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 75 до 85 мас. 95 нікелю.
31. Спосіб за будь-яким з пп. 25-30, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 10 до 40 95 хрому.
32. Спосіб за п. 31, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 10 до 30 мас. 95 хрому.
33. Спосіб за п. 32, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття містить від 15 до 25 мас. 95 хрому.
34. Спосіб за будь-яким з пп. 25-33, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття не містить щонайменше одного з елементів, вибраних з 2п, АЇ, В, М і Мо.
35. Спосіб за будь-яким з пп. 25-34, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття складається з Сг і Мі.
36. Спосіб за п. 35, в якому на стадії А) бар'єрне попереднє покриття має товщину в діапазоні від 10 до 550 нм.
37. Спосіб за п. 36, в якому на стадії А) товщина бар'єрного попереднього покриття знаходиться в діапазоні від 10 до 90 нм.
38. Спосіб за п. 36, в якому на стадії А) товщина бар'єрного попереднього покриття знаходиться в діапазоні від 150 до 250 нм.
39. Спосіб за будь-яким з пп. 25-38, в якому на стадії А) листову вуглецеву сталь безпосередньо покривають протикорозійним попереднім покриттям, при цьому поверх цього шару протикорозійного попереднього покриття наносять безпосередньо бар'єрне попереднє покриття.
40. Спосіб за будь-яким з пп. 25-39, в якому на стадії А) протикорозійне попереднє покриття містить щонайменше один з металів, вибраних з групи, яка включає цинк, алюміній, мідь, магній, титан, нікель, хром, марганець і їхні сплави.
41. Спосіб за п. 40, в якому на стадії А) протикорозійне попереднє покриття має в своїй основі алюміній або має в своїй основі цинк.
42. Спосіб за п. 41, в якому на стадії А) протикорозійне попереднє покриття на основі алюмінію містить менше ніж 15 мас. 95 5і, менше ніж 5,0 мас. 95 Еє, необов'язково від 0,1 до 8,0 мас. 95 Ма і необов'язково від 0,1 до 30,0 мас. 95 7п, при цьому решта є АЇ.
43. Спосіб за п. 41, в якому на стадії А) протикорозійне попереднє покриття на основі цинку містить аж до 0,3 мас. 95 АЇ, при цьому решта є 27п.
44. Спосіб за будь-яким з пп. 25-43, в якому бар'єрне попереднє покриття стадії А) осаджують в результаті фізичного осадження з парової фази, електрогальванізації, гальванізації зануренням у розплав або нанесення покриття з використанням валка.
45. Спосіб за будь-яким з пп. 25-44, в якому на стадії С) термічну обробку проводять при температурі в діапазоні від 800 до 950 "С.
46. Спосіб за п. 45, в якому на стадії С) термічну обробку проводять при температурі в діапазоні від 840 до 950 "С для одержання в сталі повністю аустенітної мікроструктури.
47. Спосіб за будь-яким з пп. 25-46, в якому на стадії С) термічну обробку проводять протягом часу витримування в діапазоні 1-12 хвилин в інертній атмосфері або атмосфері, яка містить повітря.
48. Спосіб за будь-яким з пп. 25-47, в якому під час стадії Е) гаряче формування заготовки проводять при температурі в діапазоні від 600 до 830 "С.
49. Деталь, одержана способом за будь-яким з пп. 1-48.
50. Деталь за п. 49, яка містить листову вуглецеву сталь з нанесеним бар'єрним попереднім покриттям, яке містить нікель і хром, при цьому зазначене бар'єрне покриття сплавлене з листовою вуглецевою сталлю за допомоги дифузії.
51. Деталь за п. 49, яка містить листову вуглецеву сталь, безпосередньо покриту поверх протикорозійним попереднім покриттям, при цьому поверх зазначеного шару протикорозійного попереднього покриття безпосередньо нанесене бар'єрне попереднє покриття, при цьому зазначене бар'єрне покриття сплавлене з протикорозійним покриттям за допомоги дифузії, а протикорозійне покриття сплавлене з листовою вуглецевою сталлю.
52. Застосування деталі за будь-яким з пп. 49-51 для виготовлення автомобільного транспортного засобу.
UAA201811678A 2016-04-29 2017-04-26 Спосіб гартування під пресом UA120686C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2016/000549 WO2017187215A1 (en) 2016-04-29 2016-04-29 Carbon steel sheet coated with a barrier coating
PCT/IB2017/000482 WO2017187255A1 (en) 2016-04-29 2017-04-26 A press hardening method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA120686C2 true UA120686C2 (uk) 2020-01-10

Family

ID=56069168

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201811678A UA120686C2 (uk) 2016-04-29 2017-04-26 Спосіб гартування під пресом

Country Status (14)

Country Link
US (1) US20190144963A1 (uk)
EP (2) EP3633068B1 (uk)
JP (1) JP6937319B2 (uk)
KR (2) KR102319215B1 (uk)
CN (1) CN109072450B (uk)
CA (1) CA3022671C (uk)
ES (2) ES2790077T3 (uk)
HU (2) HUE056003T2 (uk)
MA (2) MA48817B1 (uk)
MX (1) MX2018012954A (uk)
PL (2) PL3449037T3 (uk)
RU (2) RU2710753C1 (uk)
UA (1) UA120686C2 (uk)
WO (2) WO2017187215A1 (uk)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2020010068A (es) 2018-03-28 2020-10-28 Jfe Steel Corp Chapa de acero galvanizado y recocido por inmersion en caliente de alta resistencia y metodo para producir la misma.
WO2020070545A1 (en) * 2018-10-04 2020-04-09 Arcelormittal A press hardening method
WO2021084304A1 (en) 2019-10-30 2021-05-06 Arcelormittal A press hardening method
WO2021084305A1 (en) * 2019-10-30 2021-05-06 Arcelormittal A press hardening method
WO2021084302A1 (en) * 2019-10-30 2021-05-06 Arcelormittal A press hardening method
WO2021084303A1 (en) * 2019-10-30 2021-05-06 Arcelormittal A press hardening method
WO2021130524A1 (en) * 2019-12-24 2021-07-01 Arcelormittal Pre-coated steel sheet comprising an additional coating for increasing the mechanical strength of the weld metal zone of a welded steel part prepared from said pre-coated sheet
CN115398035B (zh) 2020-05-13 2024-03-29 日本制铁株式会社 热压用钢板
JP7269524B2 (ja) * 2020-05-13 2023-05-09 日本製鉄株式会社 ホットスタンプ部材
EP4151767B1 (en) * 2020-05-13 2024-05-01 Nippon Steel Corporation Steel sheet for hot stamping
DE102020130543A1 (de) 2020-11-19 2022-05-19 Voestalpine Stahl Gmbh Stahlmaterial und Verfahren zu seiner Herstellung
WO2023153099A1 (ja) * 2022-02-08 2023-08-17 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間プレス用鋼板、熱間プレス部材、および熱間プレス部材の製造方法
WO2024053207A1 (ja) * 2022-09-05 2024-03-14 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間プレス用鋼板、熱間プレス部材、および熱間プレス部材の製造方法
KR20240094462A (ko) * 2022-12-16 2024-06-25 주식회사 포스코 도금강판 및 그 제조방법

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59193264A (ja) * 1983-04-16 1984-11-01 Kawasaki Steel Corp 耐隙間腐食性にすぐれた被膜を有するオ−ステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法
US4555275A (en) * 1984-10-19 1985-11-26 Grumman Aerospace Corporation Hydrogen permeation protection for metals
US5032469A (en) * 1988-09-06 1991-07-16 Battelle Memorial Institute Metal alloy coatings and methods for applying
JPH03153883A (ja) * 1989-11-13 1991-07-01 Nkk Corp 潤滑性、耐食性および塗装適合性に優れた複層めつき鋼板
JP2001115272A (ja) * 1999-10-20 2001-04-24 Nippon Steel Corp 耐食性および耐黒変性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板
JP3596674B2 (ja) * 2001-04-18 2004-12-02 大同特殊鋼株式会社 耐高面圧部材およびその製造方法
US20030049485A1 (en) * 2001-09-06 2003-03-13 Brupbacher John M. Corrosion control coatings
US20060130940A1 (en) * 2004-12-20 2006-06-22 Benteler Automotive Corporation Method for making structural automotive components and the like
FR2881144B1 (fr) 2005-01-21 2007-04-06 Usinor Sa Procede de fabrication de toles d'acier austenitique fer-carbone-manganese a haute resistance a la fissuration differee, et toles ainsi produites
US8112930B2 (en) * 2005-01-27 2012-02-14 Ra Brands, L.L.C. Firearm with enhanced corrosion and wear resistance properties
JP5005254B2 (ja) * 2006-05-15 2012-08-22 新日本製鐵株式会社 昇温特性、加工性、および塗装後耐食性に優れたホットプレス用Ａｌめっき鋼材
DE102006047060A1 (de) * 2006-05-18 2007-11-22 Thyssenkrupp Steel Ag Mit einem Korrosionsschutzsystem versehenes Stahlblech und Verfahren zum Beschichten eines Stahlblechs mit einem solchen Korrosionsschutzsystem
US8307680B2 (en) * 2006-10-30 2012-11-13 Arcelormittal France Coated steel strips, methods of making the same, methods of using the same, stamping blanks prepared from the same, stamped products prepared from the same, and articles of manufacture which contain such a stamped product
WO2008110670A1 (fr) * 2007-03-14 2008-09-18 Arcelormittal France Acier pour formage a chaud ou trempe sous outil a ductilite amelioree
CN101070587A (zh) * 2007-06-12 2007-11-14 南京航空航天大学 半连续式等离子表面冶金板材批量生产方法及装备
WO2009090443A1 (en) * 2008-01-15 2009-07-23 Arcelormittal France Process for manufacturing stamped products, and stamped products prepared from the same
JP4849186B2 (ja) * 2009-10-28 2012-01-11 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間プレス部材およびその製造方法
JP5110073B2 (ja) * 2009-12-11 2012-12-26 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間プレス部材およびその製造方法
DE102010030465B4 (de) * 2010-06-24 2023-12-07 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Verfahren zum Herstellen eines Blechformteils aus einem höherfesten Stahlblechmaterial mit einer elektrolytisch aufgebrachten Zink-Nickel-Beschichtung
US20120118437A1 (en) * 2010-11-17 2012-05-17 Jian Wang Zinc coated steel with inorganic overlay for hot forming
JP5817479B2 (ja) * 2011-03-10 2015-11-18 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間プレス部材の製造方法
JP5412462B2 (ja) * 2011-04-19 2014-02-12 日本パーカライジング株式会社 金属材料用耐食合金コーティング膜及びその形成方法
WO2013002575A2 (ko) * 2011-06-28 2013-01-03 주식회사 포스코 도금층의 안정성이 우수한 열간 프레스 성형용 도금강판
NO2839049T3 (uk) * 2012-04-17 2018-03-17
JP6529710B2 (ja) * 2012-05-31 2019-06-12 日本製鉄株式会社 高強度および高耐食性を有する熱間プレス成形部材
KR20140042110A (ko) * 2012-09-27 2014-04-07 현대제철 주식회사 강 제품 및 그 제조 방법
MX2015011523A (es) * 2013-03-14 2016-02-03 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Placa de acero de alta firmeza con excelentes caracterisitacas de resistencia a la destruccion retardada y tenacidad a temperaturas bajas y elemento de alta firmeza manufacturado que usa la misma.

Also Published As

Publication number Publication date
HUE049609T2 (hu) 2020-09-28
RU2019140880A3 (uk) 2020-06-03
US20190144963A1 (en) 2019-05-16
KR20190111146A (ko) 2019-10-01
PL3449037T3 (pl) 2020-09-21
EP3449037B1 (en) 2020-03-25
ES2790077T3 (es) 2020-10-27
MX2018012954A (es) 2019-03-28
EP3633068B1 (en) 2021-06-02
JP2019518136A (ja) 2019-06-27
CA3022671C (en) 2020-08-11
CA3022671A1 (en) 2017-11-02
KR20180122731A (ko) 2018-11-13
KR102319215B1 (ko) 2021-10-29
MA48817A (fr) 2020-04-08
BR112018071252A2 (pt) 2019-02-05
RU2019140880A (ru) 2020-01-27
KR102025538B1 (ko) 2019-09-26
CN109072450A (zh) 2018-12-21
MA44770B1 (fr) 2020-05-29
HUE056003T2 (hu) 2022-01-28
MA48817B1 (fr) 2021-06-30
CN109072450B (zh) 2020-11-20
WO2017187255A1 (en) 2017-11-02
EP3449037A1 (en) 2019-03-06
EP3633068A1 (en) 2020-04-08
ES2878190T3 (es) 2021-11-18
RU2710753C1 (ru) 2020-01-13
RU2724752C2 (ru) 2020-06-25
PL3633068T3 (pl) 2021-11-08
WO2017187215A1 (en) 2017-11-02
JP6937319B2 (ja) 2021-09-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA120686C2 (uk) Спосіб гартування під пресом
JP6908659B2 (ja) アルミニウムをベースとする金属コーティングで被覆された鋼板
JP6630431B2 (ja) Ｌｍｅの問題を有さない硬化部品の製造方法
JP6042445B2 (ja) 熱間プレス用めっき鋼板、めっき鋼板の熱間プレス方法及び自動車部品
AU2002309283B2 (en) High-strength Alloyed Aluminum-system Plated Steel Sheet and High-strength Automotive Part Excellent in Heat Resistance and After-painting Corrosion Resistance
JP2018527461A (ja) アルミニウム系金属コーティングでコートした鋼板から出発するホスフェート処理可能な部品の製造方法
KR102168599B1 (ko) 코팅된 금속 기판 및 제조 방법
JP7383810B2 (ja) プレス硬化方法
JP7442634B2 (ja) プレス硬化方法
KR102621213B1 (ko) 프레스 경화 방법
JP2003034845A (ja) 耐食性，耐熱性に優れたホットプレス用アルミ系めっき鋼板およびそれを使用した自動車用部材
JP2022130469A (ja) 被覆鋼板の製造方法
JP7512381B2 (ja) プレス硬化方法
RU2803954C1 (ru) Способ закалки под прессом
WO2023074115A1 (ja) 熱間プレス部材
BR112018071252B1 (pt) Método para endurecimento em prensa, peça e uso de uma peça