TWI682854B - 積層發泡片及積層發泡片之成形體 - Google Patents

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Abstract

本發明係關於一種積層發泡片，係具有發泡層、及位於前述發泡層之單面或兩面之非發泡層，前述發泡層之獨立氣泡率為70%以上且厚度為2.0至6.0mm，前述非發泡層含有非交聯型烯烴系彈性體。

Description

積層發泡片及積層發泡片之成形體
本發明係關於積層發泡片及積層發泡片之成形體。
本案根據2017年10月16日於日本申請之日本特願2017-200299號主張優先權，並於本案援用其內容。
以往已知一種積層發泡片，係具備以熱塑性樹脂為基材樹脂之發泡層、及以熱塑性樹脂為基材樹脂之非發泡層。該積層發泡片的耐熱性、輕量性優異，故使用作為食品包裝用容器等的原材料。
又，在車輛用途之地毯、行李箱拖板等止滑用途係要求輕量製品。
食品包裝用容器等係要求置於桌子時的止滑性質(固定性)。
專利文獻1提出一種發泡積層體，係具有發泡層、及含有合成橡膠之黏著劑層。又，專利文獻2提出一種積層發泡片，係具有發泡體層及熱塑性彈性體層。根據專利文獻1、2之發泡積層體可實現固定性。
[先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本特開2014-180818號公報。
專利文獻2：日本特開2009-184181號公報。
但專利文獻1、2之發泡積層體有熱成形時層容易剝離之問題。
又，積層發泡片係要求成形時可追隨成形形狀之延伸度、及形成成形體時的強度。
本發明係鑑於上述情況而研究者，目的在於提供表面止滑、強度優異且熱成形性優異之積層發泡片、以及積層發泡片之成形體。
本發明人等努力檢討結果發現：藉由使用積層有發泡層、及含有非交聯型烯烴系彈性體之非發泡層的積層發泡片，可解決上述課題。
本發明具有以下態樣。
[1]一種積層發泡片，係具有發泡層、及位於前述發泡層之單面或兩面之非發泡層，前述發泡層之獨立氣泡率為70%以上且厚度為2.0至6.0mm，前述非發泡層含有非交聯型烯烴系彈性體。
[2]如[1]所記載之積層發泡片，其中，以JIS K 6253-3 所求得之前述非發泡層之Duro A硬度為70以下。
[3]如[1]或[2]所記載之積層發泡片，其中，以JIS K 6251所求得之前述非發泡層之破裂點延伸率為900%以上。
[4]如[1]至[3]中任一項所記載之積層發泡片，其中，前述非發泡層之厚度為0.1至0.3mm。
[5]如[1]至[4]中任一項所記載之積層發泡片，其密度為100至400Kg/m3。
[6]如[1]至[5]中任一項所記載之積層發泡片，其中，以JIS K 7171所求得之彎曲強度為6.0MPa以下。
[7]如[1]至[6]中任一項所記載之積層發泡片，其中，以JIS K 7171所求得之最大位移為10mm以上。
[8]如[1]至[7]中任一項所記載之積層發泡片，其中，以JIS K 7125所求得之最大靜止摩擦係數為2.0以上。
[9]如[1]至[8]中任一項所記載之積層發泡片，其中，前述發泡層含有聚丙烯系樹脂。
[10]如[1]至[9]中任一項所記載之積層發泡片，其中，前述非發泡層含有熔點為140℃以上且為前述非交聯型烯烴系彈性體以外之樹脂(P)。
[11]如[10]所記載之積層發泡片，其中，前述樹脂(P)含有由聚丙烯系樹脂及熱塑性彈性體所成群組所選擇之至少1種。
[12]如[10]或[11]所記載之積層發泡片，其中，前述非發泡層中，相對於構成前述非發泡層之樹脂100質量 %，前述樹脂(P)之含有量為20至80質量%。
[13]如[10]至[12]中任一項所記載之積層發泡片，其中，前述非發泡層中，以(前述非交聯型烯烴系彈性體之質量)：(前述樹脂(P)之質量)表示之質量比為20：80至80：20。
[14]如[1]至[13]中任一項所記載之積層發泡片，其中，前述非發泡層中，相對於構成前述非發泡層之樹脂100質量%，前述非交聯型烯烴系彈性體之含有量為20至80質量%。
[15]一種成形體，係使[1]至[14]中任一項所記載之積層發泡片成形而得者。
根據本發明可提供表面止滑、強度優異、熱成形性優異之積層發泡片，及積層發泡片之成形體。
1‧‧‧積層發泡片
2‧‧‧容器
10‧‧‧發泡層
20‧‧‧非發泡層
100‧‧‧積層發泡片之製造裝置
101、101a‧‧‧發泡片
102‧‧‧發泡片輥
103‧‧‧非發泡片
104‧‧‧非發泡片輥
110‧‧‧熱層合機
112、242、244‧‧‧導輥
200‧‧‧發泡片之製造裝置
202‧‧‧擠出機
202a‧‧‧第一擠出部
202b‧‧‧第二擠出部
204‧‧‧漏斗
206‧‧‧配管
208‧‧‧發泡劑供給源
210‧‧‧圓形模
211‧‧‧冷卻空氣
220‧‧‧心軸
222‧‧‧切割機
240‧‧‧捲繞機
T‧‧‧積層發泡片1之厚度
T1‧‧‧發泡層之厚度
T2‧‧‧非發泡層之厚度
第1圖之剖面圖係表示本發明之積層發泡片之一例。
第2圖之示意圖係表示發泡片之製造裝置之一例。
第3圖之示意圖係表示本發明之積層發泡片之製造裝置之一例。
第4圖之斜視圖係表示本發明之積層發泡片之成形品之一例。
≪積層發泡片≫
本發明之積層發泡片係具有發泡層、及位於前述發泡層之單面或兩面之非發泡層。
第1圖之積層發泡片係具備發泡層10、及設置於發泡層10一面之非發泡層20。積層發泡片1為二層構造。
又，第1圖係放大厚度方向之圖示。
<發泡層>
發泡層係樹脂組成物發泡而成者。樹脂組成物較佳為含有熱塑性樹脂及發泡劑。
熱塑性樹脂可舉例如聚烯烴系樹脂、聚苯乙烯系樹脂、聚酯系樹脂等。其中較佳為聚烯烴系樹脂，更佳為聚丙烯系樹脂。
前述聚丙烯系樹脂可舉出丙烯均聚物或與其他單體之共聚物、或該等之混合物等。
聚丙烯系樹脂係相對於前述聚丙烯系樹脂之全構成單元，較佳為含有來自丙烯之構成單元50質量%以上，更佳為70質量%以上，又更佳為80質量%以上。又，亦可為100質量%。具體而言，聚丙烯系樹脂係相對於前述聚丙烯系樹脂之全構成單元，較佳為含有來自丙烯之構成單元50至100質量%，更佳為70至100質量%，又更佳為80至100質量%。
前述其他單體較佳為例如乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯等丙烯以外之α-烯烴。該等可單獨使用1種或併用2種以上。
前述共聚物可舉例如丙烯與其他單體之嵌段共聚物、 及丙烯與其他單體之隨機共聚物。
前述其他單體可單獨使用1種或併用2種以上。
聚丙烯系樹脂較佳為高熔融張力聚丙烯(HMS-PP)樹脂。高熔融張力聚丙烯樹脂是指：將高分子量成分或具有分支構造之成分混合於聚丙烯樹脂中、或使聚丙烯與長鏈分支成分共聚，藉此提高熔融狀態的張力之聚丙烯樹脂。高熔融張力聚丙烯樹脂有市售品，可舉例如Borealis公司製「WB130HMS」、「WB135HMS」、「WB140HMS」；Basell公司製「Pro-fax F814」；及Japan Polypropylene公司製「FB3312」、「FB5100」、「FB7200」、「FB9100」、「MFX8」、「MFX6」等。
聚丙烯系樹脂是否為高熔融張力聚丙烯樹脂，不僅是高分子構造上的差異，通常可藉由其熔融張力(melt tension)之大小判斷。例如若熔融張力為5cN以上，則可判斷是高熔融張力聚丙烯樹脂。
高熔融張力聚丙烯樹脂之熔融張力例如較佳為10cN以上30cN以下。若為上述下限值以上，則更容易提高發泡層之強度。若為上述上限值以下，則更容易提高熱成形性。
又，前述熔融張力係用以下方法所測定的值。
<熔融張力(MT)>
使用雙頭毛細管流變儀Rheologic5000T(ITALY CAEST公司製)測定。亦即，在加熱至試驗溫度200℃之徑15mm之管筒充填測定試料樹脂後，預熱5分鐘後，一邊 由上述測定裝置之毛細管模頭(口徑2.095mm，長度8mm，流入角度90度(錐形))保持固定活塞降低速度(0.07730mm/s)而線狀擠出，一邊使該線狀物通過位於上述毛細管模頭下方27cm之張力檢測滑輪後，使用捲繞輥，使其捲繞速度由初速3.94388mm/s逐漸以加速度12mm/s2增加並捲繞，以該線狀物斷裂點前之張力極大值與極小值之平均為試料樹脂之MT。
聚丙烯系樹脂之熔流速率(MFR)較佳為5.0g/10min以下，更佳為0.1g/10min以上5.0g/10min以下，又更佳為0.5g/10min以上4.0g/10min以下。若MFR為上述下限值以上，則容易使發泡層之獨立氣泡率為70%以上。若MFR為上述上限值以下，則更容易提高發泡層之強度。
MFR係表示熱塑性樹脂熔融時之流動性的數值。MFR係表示：以固定溫度及荷重條件將缸筒內之熔融樹脂藉由活塞而由設置於缸筒底部之特定口徑的模每10分鐘擠出之樹脂量。
本說明書中，MFR係於230℃、0.23MPa之數值。
聚丙烯系樹脂之熔點較佳為150℃以上170℃以下，更佳為155℃以上165℃以下。若聚丙烯系樹脂之熔點為上述下限值以上，則更容易提高發泡層之強度。若聚丙烯系樹脂之熔點為上述上限值以下，則更容易提高熱成形性。
聚丙烯系樹脂之熔點係根據JIS K 7121：1987「塑膠之轉移溫度測定方法」所記載方法而測定。
相對於構成發泡層之樹脂100質量%，聚丙烯系樹脂之含有量較佳為80質量%以上，更佳為90質量%以上，又更佳為100質量%。具體而言，相對於構成發泡層之樹脂100質量%，聚丙烯系樹脂之含有量較佳為80至100質量%，更佳為90至100質量%，最佳為100質量%。
樹脂組成物可含有聚丙烯系樹脂以外之樹脂。聚丙烯系樹脂以外之樹脂可舉出聚苯乙烯系樹脂、烯烴系樹脂(但不包括聚丙烯系樹脂)、及聚酯系樹脂等。
聚苯乙烯系樹脂可舉例如苯乙烯系單體之均聚物或共聚物、苯乙烯系單體與其他乙烯系單體之共聚物、或該等之混合物等。聚苯乙烯系樹脂可單獨使用1種或組合2種以上使用。
聚苯乙烯系樹脂係相對於前述聚苯乙烯系樹脂之全構成單元，較佳為含有源自苯乙烯系單體之構成單元50質量%以上，更佳為70質量%以上，又更佳為80質量%以上。
又，聚苯乙烯系樹脂之質量平均分子量較佳為20萬至40萬，更佳為24萬至40萬。前述質量平均分子量係將GPC(膠體滲透層析法)測定之值以標準聚苯乙烯較正曲線所換算的值。
上述苯乙烯系單體之均聚物或共聚物可舉例如苯乙烯、α-甲基苯乙烯、乙烯基甲苯、氯苯乙烯、乙基苯乙烯、異丙基苯乙烯、二甲基苯乙烯、溴苯乙烯等苯乙烯系單體之均聚物或共聚物。該等可單獨使用1種或併 用2種以上。其中較佳為相對於全構成單元，具有源自苯乙烯之構成單元50質量%以上，更佳為100質量%為聚苯乙烯。
又，聚苯乙烯系樹脂可使用含有橡膠成分之耐衝擊聚苯乙烯。
苯乙烯系單體與其他乙烯系單體之共聚物可舉例如苯乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物、苯乙烯/(甲基)丙烯酸酯共聚物、苯乙烯/氯乙烯共聚物、苯乙烯/丁二烯共聚物、苯乙烯/丙烯腈共聚物、苯乙烯/馬來酸酐共聚物、苯乙烯/馬來酸酯共聚物、苯乙烯/延胡索酸酯共聚物、苯乙烯/二乙烯基苯共聚物、苯乙烯/烷二醇二甲基丙烯酸酯共聚物、及(甲基)丙烯酸酯/丁二烯/苯乙烯共聚物(例如MBS樹脂)等。
又，本說明書中，(甲基)丙烯酸是指丙烯酸或甲基丙烯酸。
苯乙烯系單體與其他乙烯系單體之共聚物係相對於前述共聚物之全構成單元，較佳為含有源自苯乙烯系單體之構成單元50質量%以上，更佳為70質量%以上，又更佳為80質量%以上。具體而言，苯乙烯系單體與其他乙烯系單體之共聚物係相對於前述共聚物之全構成單元，較佳為含有源自苯乙烯系單體之構成單元50質量%以上且未滿100質量%，更佳為70質量%以上且未滿100質量%，又更佳為80質量%以上且未滿100質量%。
苯乙烯系單體與其他乙烯系單體之共聚物 較佳為苯乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物、苯乙烯/丁二烯共聚物。苯乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物可舉出苯乙烯/丙烯酸共聚物及苯乙烯/甲基丙烯酸共聚物。
苯乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物係相對於前述共聚物之全構成單元，源自共聚物中之(甲基)丙烯酸之構成單元之含有量較佳為1至14質量%，更佳為1質量%以上且未達14質量%，又更佳為4至10質量%。
苯乙烯/丁二烯共聚物中，相對於前述共聚物之全構成單元，源自共聚物中之丁二烯之構成單元之含有量較佳為1至14質量%，更佳為1質量%以上且未達14質量%，又更佳為4至10質量%。
相對於構成聚苯乙烯系樹脂之全構成單元，源自聚苯乙烯系樹脂中之(甲基)丙烯酸之構成單元之含有量較佳為0.5至6.8質量%，更佳為1.0至5.0質量%，又更佳為1.3至3.0質量%。藉由在上述數值範圍內，而可發揮優異之韌性及耐熱性。
可由苯乙烯/(甲基)丙烯酸之添加量計算，而算出源自聚苯乙烯系樹脂中之(甲基)丙烯酸之構成單元之含有量。
相對於構成聚苯乙烯系樹脂之全構成單元，源自聚苯乙烯系樹脂中之丁二烯之構成單元之含有量較佳為0.5至6.8質量%，更佳為1.0至5.0質量%，又更佳為1.3至3.0質量%。藉由在上述數值範圍內，而可發揮優異之韌性及耐熱性。
可由苯乙烯/丁二烯之添加量計算，而算出源自聚苯乙 烯系樹脂中之丁二烯之構成單元之含有量。
聚苯乙烯系樹脂中，相對於聚苯乙烯系樹脂之總質量，苯乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物之含有量較佳為10質量%以上。若苯乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物之含有量為前述下限值以上，則容易提高熔著性。
聚苯乙烯系樹脂中之苯乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物之含有量並無特別限定，相對於聚苯乙烯系樹脂之總質量亦可為100質量%。
聚苯乙烯系樹脂中，相對於聚苯乙烯系樹脂之總質量，苯乙烯/丁二烯共聚物之含有量較佳為10質量%以上。具體而言，聚苯乙烯系樹脂中，相對於聚苯乙烯系樹脂之總質量，苯乙烯/丁二烯共聚物之含有量較佳為10至100質量%。若苯乙烯/丁二烯共聚物之含有量為前述下限值以上，則容易提高熔著性。
聚苯乙烯系樹脂中之苯乙烯/丁二烯共聚物之含有量並無特別限定，相對於聚苯乙烯系樹脂之總質量亦可為100質量%。
聚苯乙烯系樹脂可使用市售聚苯乙烯系樹脂、以懸濁聚合法等合成之聚苯乙烯系樹脂、及非回收原料之聚苯乙烯系樹脂(未使用之聚苯乙烯)，此外，可使用將已使用之聚苯乙烯系發泡體、聚苯乙烯系樹脂發泡成形體(食品包裝用盒等)等進行再生處理而得之回收原料。前述回收原料可舉出回收已使用之聚苯乙烯系發泡體、聚苯乙烯系樹脂發泡成形體並藉由檸檬烯溶解方式或加熱減容 方式而再生之回收原料。
聚烯烴系樹脂(但不包括聚丙烯系樹脂)可舉出聚乙烯系樹脂及環狀聚烯烴系樹脂等。聚烯烴系樹脂可單獨使用1種或組合2種以上使用。
前述聚乙烯系樹脂可舉例如：將乙烯在高壓下聚合，並在分子中形成長鏈分支之低密度聚乙烯樹脂(LDPE)；將乙烯使用齊格勒-納他觸媒或茂金屬觸媒在中低壓下聚合而得之密度為0.942g/cm3以上之高密度聚乙烯樹脂(HDPE)；及於前述HDPE之聚合製程中少量添加1-丁烯、1-己烯、1-辛烯等α-烯烴，並在分子中形成短鏈分支之密度未達0.942g/cm3之直鏈狀低密度聚乙烯樹脂(LLDPE)等。
前述環狀聚烯烴系樹脂可舉例如乙烯與降莰烯之共聚物(COC)、及環戊二醇藉由複分解反應聚合而得之聚合物(COP)等。
聚酯系樹脂可舉出聚對苯二甲酸乙二酯樹脂、聚對苯二甲酸丁二酯樹脂、聚萘二甲酸乙二酯樹脂、聚呋喃二甲酸乙二酯樹脂、聚萘二甲酸丁二酯樹脂、對苯二甲酸與乙二醇與環己烷二甲醇之共聚物、及該等之混合物、以及該等與其他樹脂之混合物等。又，可使用源自植物之聚對苯二甲酸乙二酯樹脂、及聚呋喃二甲酸乙二酯樹脂。聚酯系樹脂可單獨使用1種或組合2種以上使用。
又，可含有(甲基)丙烯酸系樹脂、丙烯腈/苯乙烯共聚物、丙烯腈/丁二烯/苯乙烯共聚物、及聚苯醚 系樹脂等。
樹脂組成物含有發泡劑。
發泡劑可舉例如碳酸銨、碳酸氫鈉、碳酸氫銨、亞硝酸銨、鈣疊氮化物、鈉疊氮化物、硼氫化鈉等無機系分解性發泡劑；偶氮二甲醯胺、偶氮雙磺基甲醯胺、偶氮雙異丁腈、重氮胺基苯等偶氮化合物；N,N’-二亞硝基五亞甲基四胺、N,N’-二甲基-N,N’-二亞硝基對苯二甲醯胺等亞硝基化合物；苯磺醯基醯肼、對甲苯磺醯基醯肼、p,p’-氧雙苯磺醯基半卡肼、對甲苯磺醯基半卡肼、三肼基三
Figure 107133629-A0202-12-0013-10
、及偶氮二羧酸鋇等。氣體之發泡劑可舉出空氣、氮、碳酸氣體、丙烷、新戊烷、甲基醚、二氯化氟化甲烷、正丁烷、及異丁烷等。又、在此氣體是指常溫(15℃至25℃)為氣體。另一方面，揮發性發泡劑可舉出醚、石油醚、丙酮、戊烷、己烷、異己烷、庚烷、異庚烷、苯、及甲苯等。上述發泡劑中特佳為正丁烷、氮。
樹脂組成物中之發泡劑之含有量係考慮發泡劑之種類、比重等而適宜決定，例如相對於樹脂100質量份，較佳為0.5至20質量份，更佳為0.8至5.5質量份。
發泡層中發泡劑之含有量(亦即殘存氣體量)相對於發泡層之總質量，較佳為0.3至3.6質量%，更佳為0.5至3.3質量%。
樹脂組成物亦可添加界面活性劑、氣泡調整劑、交聯劑、充填劑、阻燃劑、阻燃助劑、滑劑(烴、脂肪酸系、脂肪酸醯胺系、酯系、醇系、金屬皂、聚矽氧油、 低分子聚乙烯等蠟等)、展著劑(流動石蠟、聚乙二醇、聚丁烯等)、著色劑、熱安定化劑、紫外線吸收劑、及抗氧化劑等添加劑。
氣泡調整劑可舉例如滑石、二氧化矽等無機粉末；多元羧酸之酸性鹽；及多元羧酸與碳酸鈉或碳酸氫鈉之反應混合物等。其中，以維持獨立氣泡率且容易提高且成形性此點來看，較佳為前述反應混合物。
氣泡調整劑可單獨使用1種或組合2種以上使用。
相對於樹脂100質量份，氣泡調整劑之添加量較佳為0.01至1.0質量份。
發泡層之獨立氣泡率為70%以上，較佳為75%以上，更佳為80%以上。上限值並無特別限定，例如較佳為99%以下。具體而言，發泡層之獨立氣泡率較佳為70至99%，更佳為75至99%，又更佳為80至99%。若發泡層之獨立氣泡率在上述數值範圍內，則耐衝撃性優異且更容易提高熱成形性。
發泡層之獨立氣泡率係根據JIS K 7138：2006「硬質發泡塑膠-連續氣泡率及獨立氣泡率之求法」所記載方法測定。
發泡層之厚度T1係因應所求強度等適宜決定，例如較佳為2.0至6.0mm，更佳為2.5至5.0mm。若發泡層之厚度在上述下限值以上，則形狀保持性優異。若發泡層之厚度在上述上限值以下，則可更提高成形性。
本說明書中，厚度係在測定對象物寬度方向(TD方向) 等間隔之20處以厚度計測定並由其算術平均值所求得之值。
發泡層之單位重量較佳為200至700g/m2，更佳為400至600g/m2。若發泡層之單位重量在上述數值範圍內，則處理性優異。
又，單位重量可用以下方法測定。
除去發泡層寬度方向之兩端20mm，在寬度方向等間隔地裁切10cm×10cm之切片10片，測定各切片之質量(g)至0.001g單位。以各切片之質量(g)平均值換算為每1m2之質量之值，作為發泡層之單位重量(g/m2)。
發泡層之密度較佳為90至350Kg/m3，更佳為100至300Kg/m3。若發泡層之密度在上述數值範圍內，則處理性優異。
<發泡片之製造方法>
形成發泡層之發泡片係根據以往公知製造方法而製造。
發泡片之製造方法可舉出：調製樹脂組成物，並將樹脂組成物擠出為片狀並進行發泡(一次發泡)之方法(擠出發泡法)。
使用第2圖說明發泡片製造方法之一例。
第2圖之發泡片之製造裝置200係藉由充氣成形而獲得發泡片之裝置，具備擠出機202、發泡劑供給源208、圓形模210、心軸220、及2個捲繞機240。
擠出機202係所謂的串聯型擠出機，其構成係將第一 擠出部202a與第二擠出部202b以配管206連接。第一擠出部202a係具備漏斗204，第一擠出部202a係連接發泡劑供給源208。
第二擠出部202b係連接圓形模210，在圓形模210之下流設置有心軸220。心軸220具備切割機222。
首先將構成樹脂組成物之原料由漏斗204投入第一擠出部202a。由漏斗204投入之原料為構成發泡片之樹脂、及視需要摻配之添加劑等。
在第一擠出部202a中，一邊將原料加熱至任意溫度一邊混合並形成樹脂熔融物，由發泡劑供給源208將發泡劑供給於第一擠出部202a，於樹脂熔融物混合發泡劑，而形成樹脂組成物。
加熱溫度係考慮樹脂種類等，在樹脂熔融且添加劑不會改質之範圍內適宜決定。
樹脂組成物係由第一擠出部202a經過配管206供給於第二擠出部202b，並進一步混合，冷卻至任意溫度後，供給於圓形模210。由圓形模210擠出時，樹脂組成物之溫度為140至190℃，更佳為150至190℃。
從圓形模210擠出樹脂組成物，並使發泡劑發泡，而形成圓筒狀之發泡片101a。由圓形模210擠出之發泡片101a在吹以冷卻空氣211後，供給於心軸220。可藉由該冷卻空氣211之溫度、量、吹氣位置之組合而調節發泡片101a之冷卻速度。
圓筒狀之發泡片101a在心軸220成為任意溫度並分 級，藉由切割機222切割為2片，而形成發泡片101。發泡片101係個別繞掛於導輥242與導輥244，捲繞於捲繞機240，而形成發泡片輥102。
發泡片之發泡倍數例如為2至20倍。
又，發泡片亦可藉由充氣成形以外之方法製造。
<非發泡層>
非發泡層係含有非交聯型烯烴系彈性體。
本說明書中，「非交聯」是指凝膠分率為3.0質量%以下，更佳為1.0質量%以下。凝膠分率為用以下方式測定之值。
測定樹脂之質量W1。接著在沸騰二甲苯80毫升中將樹脂回流3小時並加熱。接著使用200網目之金屬濾網過濾二甲苯中的殘渣，將濾網上殘留之殘渣以新的二甲苯一起沖洗後，自然乾燥1天，其後在120℃花費2小時於乾燥機乾燥，測定在濾網上殘留之殘渣之質量W2。接著根據下式(1)計算樹脂之凝膠分率。
凝膠分率(質量%)=100×W2/W1…(1)
非交聯型烯烴系彈性體較佳為丙烯均聚物、或是丙烯與由乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯及4-甲基-1-戊烯所成群組所選擇之α-烯烴之1種以上的共聚物等。
相對於構成非發泡層之樹脂100質量%，非交聯型烯烴系彈性體之含有量較佳為20質量%以上，更佳為40質量%，又更佳為60質量%以上，特佳為80質量% 以上。相對於構成非發泡層之樹脂100質量%，非交聯型烯烴系彈性體之含有量較佳為80質量%以下，更佳為60質量%以下。具體而言，相對於構成非發泡層之樹脂100質量%，非交聯型烯烴系彈性體之含有量較佳為20至80質量%，更佳為40至60質量%。
非發泡層可含有非交聯型烯烴系彈性體以外之樹脂，如前述<發泡層>所述之聚丙烯系樹脂、聚苯乙烯系樹脂、烯烴系樹脂(但不包括聚丙烯系樹脂)、及聚酯系樹脂等。尤其較佳為含有熔點為140℃以上且為前述非交聯型烯烴系彈性體以外之樹脂(P)。
樹脂(P)較佳為由聚丙烯系樹脂及熱塑性彈性體所成群組所選擇之至少1種樹脂。
聚丙烯系樹脂可舉出前述<發泡層>所述之聚丙烯樹脂。
熱塑性彈性體可舉出烯烴系彈性體、苯乙烯系彈性體、聚酯系彈性體、及聚胺甲酸乙酯系彈性體等。其中較佳為烯烴系彈性體及苯乙烯系彈性體。
非發泡層中，相對於構成非發泡層之樹脂100質量%，樹脂(P)之含有量較佳為20至80質量%，更佳為30至70質量%，又更佳為40至60質量%。若樹脂(P)之含有量在上述範圍內，則容易提高熱成形性。
非發泡層中，以(非交聯型烯烴系彈性體之質量)：(樹脂(P)之質量)表示之質量比較佳為20：80至80：20，更佳為30：70至70：30，又更佳為40：60至60：40。若上述 質量比在上述範圍內，則容易提高熱成形性。
非發泡層之厚度T2係因應所求強度等適宜決定，例如較佳為0.1至0.3mm，更佳為0.12至0.2mm。若為上述下限值以上，則容易獲得充分強度。若為上述上限值以下，則容易成形加工。
非發泡層以JIS K 6253-3所求得之Duro A硬度較佳為70以下，更佳為30至70，又更佳為30至60。若Duro A硬度在上述範圍內，則固定性優異。
非發泡層以JIS K 6251所求得之破裂點延伸率較佳為900%以上，更佳為1000至1500%。若破裂點延伸率在上述範圍內，則成形追隨性優異。
非發泡層可含有添加劑。前述添加劑可舉出阻燃劑、阻燃助劑、滑劑、展著劑、著色劑、抗靜電劑、防霧劑、抗結塊劑、抗氧化劑、光安定劑、結晶成核劑、界面活性劑、及填料等。
非發泡層含有前述添加劑時，相對於樹脂100質量份，其含有量較佳為超過0質量份且30質量份以下。
積層發泡片1之厚度T係考慮用途等適宜決定，例如較佳為2.0至6.5mm，更佳為2.5至5.5mm。若積層發泡片之厚度為上述下限值以上，則容易獲得充分強度。若為上述上限值以下，則容易成形加工。
積層發泡片之單位重量較佳為500至1500g/m2，更佳為750至1300g/m2。若積層發泡片之單位重量在上述數值範圍內，則處理性優異。
又，單位重量可用以下方法測定。
除去積層發泡片寬度方向之兩端20mm，在寬度方向等間隔地裁切10cm×10cm之切片10片，測定各切片之質量(g)至0.001g單位。以各切片之質量(g)平均值換算為每1m2之質量之值，作為積層發泡片之單位重量(g/m2)。
積層發泡片之密度較佳為100至400Kg/m3，更佳為150至350Kg/m3。若積層發泡片之密度在上述數值範圍內，則處理性優異。
積層發泡片以JIS K 7171所求得之彎曲強度較佳為6.0MPa以下，更佳為2.5MPa以上5.0MPa以下，又更佳為3.0MPa以上4.5MPa以下。若積層發泡片之彎曲強度在上述範圍內，則處理性優異。
積層發泡片以JIS K 7171所求得之彎曲強度在TD方向(寬度方向)較佳為6.0MPa以下，更佳為2.5MPa以上5.0MPa以下，又更佳為3.0MPa以上4.5MPa以下。若積層發泡片之彎曲強度在上述範圍內，則處理性優異。
積層發泡片以JIS K 7171所求得之彎曲強度在MD方向(長度方向)較佳為6.0MPa以下，更佳為2.5MPa以上5.0MPa以下，又更佳為3.0MPa以上4.5MPa以下。若積層發泡片之彎曲強度在上述範圍內，則處理性優異。
積層發泡片以JIS K 7171所求得之最大位移較佳為10mm以上，更佳為12mm以上，又更佳為12.5至17mm。若積層發泡片之最大位移在上述範圍內，則成形性優異。
積層發泡片以JIS K7171所求得之最大位移在TD方向較佳為10mm以上，更佳為12mm以上，又更佳為12.5至17mm。若積層發泡片之最大位移在上述範圍內，則成形性優異。
積層發泡片以JIS K7171所求得之最大位移在MD方向較佳為10mm以上，更佳為12mm以上，又更佳為12.5至17mm。若積層發泡片之最大位移在上述範圍內，則成形性優異。
積層發泡片以JIS K7125所求得之最大靜止摩擦係數較佳為2.0以上，更佳為2.5以上，又更佳為3.0至4.5。若積層發泡片之最大靜止摩擦係數在上述範圍內，則可止滑。
為了使靜止摩擦係數測定之相對材料潤滑性更為明確，較佳為使用鋁材鏡面加工者。
<積層發泡片之製造方法>
說明積層發泡片1之製造方法之一例。
積層發泡片1之製造方法較佳為例如具備：獲得發泡片之發泡片形成步驟、形成非發泡層並獲得非發泡片之非發泡片形成步驟、及將發泡片與非發泡片熱熔著之積層步驟。
發泡片形成步驟係與前述發泡片之製造方法相同。
非發泡片形成步驟可採用以往公知非發泡片之製造方法，可舉例如充氣成形方法、擠出成形方法等。
積層步驟係於發泡片所構成之發泡層設置非發泡片所構成之非發泡層之步驟。
以下使用第3圖說明熱壓著法中的積層步驟之一例。
第3圖之積層發泡片之製造裝置100具備熱層合機110。
熱層合機110係具備一對加熱輥，係可將加熱輥表面加熱至任意溫度者。
將發泡片輥102及非發泡片103之捲繞體(非發泡片輥)104個別裝設於片拉出機。
由發泡片輥102拉出發泡片101並供給於熱層合機110。由非發泡片輥104拉出非發泡片103，將非發泡片103繞掛於導輥112後，供給於熱層合機110。
在熱層合機110中依序重疊發泡片101與非發泡片103，將其以一對加熱輥夾住，並以任意溫度加熱，而壓著發泡片101與非發泡片103。壓著發泡片101與非發泡片103之溫度(壓著溫度)例如較佳為140至200℃，更佳為160至180℃。本實施形態之發泡片101即使以較低壓著溫度也會與非發泡片103壓著，且不易產生氣泡。如此而形成具備發泡層10及非發泡層20之積層發泡片1。積層步驟中的加熱溫度係因應各層之材質等而適宜決定。
又，本發明之積層發泡片不限定於上述製造方法(熱層合法)，可將發泡層與非發泡層共擠出而積層。
本發明之積層發泡片可僅於發泡層一面具 有非發泡層，也可於發泡層兩面具有非發泡層。
≪成形體≫
本發明之成形體係藉由使積層發泡片成形而獲得。
第4圖之斜視圖表示積層發泡片之成形品之容器之一例。
使積層發泡片成形之方法可舉例如：將積層發泡片以任意溫度加熱並二次發泡，接著將積層發泡片夾入於任意形狀之公模與母模而成形之方法。此時，非發泡層僅積層於發泡層一面時，較佳為以非發泡層在成形體外側之方式成形。
本發明之成形體可舉出家電包裝用容器、機械零件包裝用容器、及食品包裝用容器等作為容器之用途。其中較佳為機械零件包裝用容器。
(實施例)
以下藉由實施例及比較例進一步具體說明本發明，但本發明並不限定於以下實施例。
[實施例1]
將作為聚丙烯系樹脂之Borealis公司製「WB140HMS」(熔融張力：23cN、熔流速率：1.7g/10分鐘)45質量份、作為嵌段聚丙烯之Japan Polypropylene公司製商品名「BC6C」50質量份、及作為聚烯烴系之熱塑性彈性體(TPO)之SunAllomer公司製商品名「Q100F」10質量份以此比例混合，而調製聚合物成分。以相對於前述聚合物成分合計100質量份之比例為0.2質量份，摻配碳酸氫鈉/檸 檬酸系發泡劑(大日精化公司製母料，商品名「Fine cell master PO410K」)，而獲得混合物。準備於口徑為90mm之第1擠出機前端連接有口徑115mm之第2擠出機的串聯擠出機。將前述混合物供給於第1擠出機，並以約200至210℃熔融混練。接著於第1擠出機內，將發泡劑之丁烷(正丁烷：異丁烷=65：35(質量比))以相對於聚合物成分合計100質量份為1.0質量份之方式壓入，進一步熔融混練。其後冷卻至約175℃，供給於連接第2擠出機前端之環狀之環狀模，以150kg/小時之擠出量擠出發泡為圓筒狀。
將所得圓筒狀發泡體於其內面吹以空氣而冷卻。之後沿著冷卻心軸塞使內面固化，並於該塞上亦對外表面吹以空氣而冷卻固化。接著將圓筒狀發泡體於其擠出方向裁切並切開，作為連續片而捲繞為輥狀，而獲得厚度3.0mm、單位重量540g/m2之發泡片。
將所得發泡片與非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」凝膠分率0.3質量%)供給於第3擠出機及第4擠出機。
由裝設於第3擠出機前端之T模擠出片，將擠出後之熔融狀態之片積層於發泡片一面並熔著。接著，由裝設於第4擠出機前端之T模擠出片，將擠出後熔融狀態之片積層於發泡片另一面並熔著。藉此而獲得兩面具有非發泡層之積層發泡片。又，第3擠出機及第4擠出機之擠出條件相同。T模皆以其樹脂流路中寬度方向兩端部之溫度成為240℃、兩端部以外部分之溫度成為260℃之方式調整。
[實施例2]
除了以吐出量成為125kg/h之方式調整以外，以與實施例1相同方式而獲得厚度3.0mm、單位重量450g/m2之發泡片。
所得發泡片以與實施例1相同方式而獲得積層發泡片。
[實施例3]
以與實施例2相同方式而獲得發泡片後，於積層時將發泡片之拉取速度調整為1/2，而獲得積層發泡片。
[實施例4]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」)變更為非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3600B」，凝膠分率0.5質量%)以外，以與實施例2相同方式而獲得積層發泡片。
[實施例5]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」)變更為非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3600B」)以外，以與實施例3相同方式而獲得積層發泡片。
[實施例6]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」)變更為非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3700B」，凝膠分率0.7質量%)以外，以與實施例3相同方式而獲得積層發泡片。
[比較例1]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂變更為聚丙烯系樹脂(三菱化學公司製，商品名「BC6C」)以外，以與實施例2相同方式而獲得積層發泡片。
[比較例2]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂變更為於聚丙烯系樹脂(三菱化學公司製，商品名「BC6C」)100質量份混合含有無機填料70質量%之TALPET 70P(日東粉化工業公司製)43質量份者以外，以與實施例2相同方式而獲得積層發泡片。
[比較例3]
除了未設置非發泡片以外，以與實施例1相同方式而獲得發泡片。
[比較例4]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂變更為動態交聯型烯烴系彈性體(JSR公司製，商品名「1301B」，凝膠分率40質量%)以外，以與實施例2相同方式而獲得積層發泡片。
[比較例5]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂變更為動態交聯型烯烴系彈性體(JSR公司製，商品名「1703B」，凝膠分率39.5質量%)以外，以與實施例2相同方式而獲得積層發泡片。
[比較例6]
於將作為發泡劑之丁烷(正丁烷：異丁烷=65：35(質量比))以相對於聚合物成分100質量份成為0.5質量份之方式壓入第1擠出機內，再加以熔融混練。其後冷卻至約185℃，於吐出量125kg/h適宜調整拉取速度，而獲得厚度1.2mm、單位重量250g/m2之發泡片。
除了使用所得發泡片以外，以與實施例2相同方式而獲得積層發泡片。
[比較例7]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂變更為苯乙烯系彈性體(JSR公司製，商品名「TR2000」)以外，以與實施例2相同方式進行，但無法獲得積層發泡片。
[比較例8]
將作為發泡劑之丁烷(正丁烷：異丁烷=65：35(質量比))以相對於聚合物成分100質量份成為1.1質量份之方式壓入第1擠出機內，再加以熔融混練。其後冷卻至約185℃，於吐出量125kg/h適宜調整拉取速度，而獲得厚度2.3mm、單位重量350g/m2之發泡片。
除了使用所得發泡片以外，以與實施例2相同方式而獲得積層發泡片。
對所得積層發泡片測定發泡層之厚度、單位重量、密度、獨立氣泡率、發泡層所含樹脂之熔點、非發泡層之厚度、Duro A硬度、破裂點延伸率、非發泡層所含樹脂之熔點、積層發泡片整體之厚度、單位重量、密度、最大靜止摩擦係數、彎曲強度、及最大位移。進一步評價 積層發泡片之熱成形性(1)及熱成形性(2)。所得結果示於表1及2。
[實施例7]
除了調整吐出量使成為110kg/h以外，以與實施例1相同方式而獲得厚度3.0mm、單位重量340g/m2之發泡片。
將混合非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」凝膠分率0.3質量%)60質量份及聚丙烯系樹脂(SunAllomer公司製、商品名「Q100F」)40質量份而得之樹脂混合物供給於第3擠出機及第4擠出機。其後以與實施例1相同方式，而獲得在發泡層兩面具有非發泡層之積層發泡片。
[實施例8]
除了將發泡劑量變更為1.5質量份以外，以與實施例1相同方式而獲得厚度3.0mm、單位重量340g/m2之發泡片。
除了於積層時將發泡片之拉取速度調整為1/2以外，以與實施例7相同方式而獲得積層發泡片。
[實施例9]
以與實施例7相同方式而獲得厚度3.0mm、單位重量340g/m2之發泡片。
除了於積層時將發泡片之拉取速度調整為2/3以外，以與實施例7相同方式，而獲得積層發泡片。
[實施例10]
除了調整吐出量使成為135kg/h以外，以與實施例1 相同方式而獲得厚度2.0mm、單位重量540g/m2之發泡片。
其後，以與實施例7相同方式而獲得於發泡層兩面具有非發泡層之積層發泡片。
[實施例11]
除了調整吐出量使成為130kg/h以外，以與實施例1相同方式而獲得厚度6.0mm、單位重量560g/m2之發泡片。
其後，以與實施例7相同方式而獲得於發泡層兩面具有非發泡層之積層發泡片。
[實施例12]
以與實施例7相同方式而獲得厚度3.0mm、單位重量340g/m2之發泡片。
將混合非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」凝膠分率0.3質量%)60質量份及聚丙烯系樹脂(SunAllomer公司製，商品名「Q100F」)40質量份而得之樹脂混合物供給於第3擠出機。
由裝設於第3擠出機前端之T模擠出片，將擠出後之熔融狀態片於發泡片之一面積層並熔著。藉此而獲得單面具有非發泡層之積層發泡片。
[實施例13]
以與實施例7相同方式而獲得厚度3.0mm、單位重量340g/m2之發泡片。
將混合非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」凝膠分率0.3質量%)80質量份及聚丙烯系樹脂(SunAllomer公司製，商品名「Q100F」)20質量份而得 之樹脂混合物供給於第3擠出機及第4擠出機。其後，以與實施例1相同方式而獲得於發泡層兩面具有非發泡層之積層發泡片。
[實施例14]
以與實施例7相同方式而獲得厚度3.0mm、單位重量340g/m2之發泡片。
將混合非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」凝膠分率0.3質量%)20質量份及聚丙烯系樹脂(SunAllomer公司製，商品名「Q100F」)80質量份而得之樹脂混合物供給於第3擠出機及第4擠出機。其後，以與實施例1相同方式而獲得於發泡層兩面具有非發泡層之積層發泡片。
[實施例15]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」)變更為非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3700B」)以外，以與實施例7相同方式而獲得積層發泡片。
[實施例16]
除了將聚丙烯系樹脂(SunAllomer公司製，商品名「Q100F」)40質量份變更為乙烯/丙烯共聚物(SunAllomer公司製，商品名「Q300F」)40質量份以外，以與實施例7相同方式而獲得於發泡層兩面具有非發泡層之積層發泡片。
[實施例17]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」)60質量份變更為70質量份，且將聚丙烯系樹脂(SunAllomer公司製，商品名「Q100F」)40質量份變更為烯烴系彈性體(DOW CHEMCAL公司製，商品名「XLT8677」，凝膠分率0.2質量%)30質量份以外，以與實施例7相同方式而獲得於發泡層兩面具有非發泡層之積層發泡片。
[實施例18]
除了將非交聯型烯烴系彈性體樹脂(JSR公司製，商品名「3400B」)60質量份變更為70質量份，且將聚丙烯系樹脂(SunAllomer公司製，商品名「Q100F」)40質量份變更為苯乙烯系彈性體(Aronkasei公司製，商品名「AR-885C」，凝膠分率0.1質量%)40質量份以外，以與實施例7相同方式而獲得於發泡層兩面具有非發泡層之積層發泡片。
測定所得積層發泡片之發泡層之厚度、單位重量、密度、獨立氣泡率、發泡層所含樹脂之熔點、非發泡層之厚度、Duro A硬度、破裂點延伸率、非發泡層所含樹脂之熔點、積層發泡片整體之厚度、單位重量、密度、最大靜止摩擦係數、彎曲強度、最大位移。進一步評價積層發泡片之熱成形性(1)及熱成形性(2)。所得結果示於表3及4。
<厚度>
除去發泡層、非發泡層、或積層發泡片寬度方向之兩 端20mm，寬度方向以50mm間隔之21點為測定點。該測定點係使用度盤厚度計SM-112(Teclock公司製)測定厚度至最小單位0.01mm。以該測定值之平均值為厚度T(mm)。
<單位重量>
除去發泡層或積層發泡片寬度方向之兩端20mm，在寬度方向等間隔地裁切10cm×10cm之切片10片，測定各切片之質量(g)至0.001g單位。以將各切片之質量(g)之平均值換算為每1m2之質量之值作為單位重量M(g/m2)。
<密度>
由厚度T(mm)及單位重量M(g/m2)藉由下述(2)式求得密度ρ(Kg/m3)。
ρ=M/T…(2)
<獨立氣泡率>
根據JIS K 7138：2006「硬質發泡塑膠-連續氣泡率及獨立氣泡率之求法」所記載方法測定。
<熔點>
根據JIS K 7121：1987「塑膠之轉移溫度測定方法」所記載方法，測定發泡層或非發泡層所使用樹脂之熔點。
<Duro A硬度>
根據JIS K 6253-3「硫化橡膠及熱塑性橡膠之Durometer硬度」所記載方法測定。
測定機係使用GS-719N(Teclock公司製)進行測定。
<破裂點延伸率>
根據JIS K 6251：2010「硫化橡膠及熱塑性橡膠-拉伸 特性之求法」所記載方法測定。
<最大靜止摩擦係數>
根據JIS K 7125「塑膠、膜及片摩擦係數試驗方法」測定。
測定裝置：Tensilon萬能試驗機RTG-1310(A&G公司製)。
測力器：100N，試驗速度100mm/min。
測定切片之大小：40cm2(63mm邊長)、荷重：1.96N(200g荷重)。
相對材料：材質使用以鋁5052作為素材並進行表面鏡面加工之平板品進行測定。
<彎曲強度>
使用裁切為寬度50mm×長度150mm×厚度(各例之厚度)之大小之試驗片，用以下條件測定MD方向及TD方向之彎曲強度。
(試驗條件)
測定裝置：Tensilon萬能試驗機RTG-1310(A&G公司製)。
n數：3。
試驗速度：50mm/分鐘。
支點間距離：100mm。
前端夾具：加壓楔5R。
支持台：2.5R。
彎曲強度越大則強度越優異。
<最大位移>
用同等方法測定彎曲強度，並測定最大彎曲強度時之位移量。
最大位移越大越不易產生皺紋，且熱成形性優異。
<熱成形性(1)>
有關於熱成形，使用單發成形機FVS-500型(WAKISAKA ENGINEERING製)，以加熱溫度295℃、加熱時間22s而獲得口徑155
Figure 107133629-A0202-12-0034-9
、深度60mm之發泡積層熱成形體。
將所得熱成形體在23±2℃、濕度50±5%RH之環境下放置2小時。其後以目視確認熱成形體表面，根據以下評價基準而評價熱成形性。
(評價基準)
○：表面平滑而容器強度充分且無剝離等，熱成形性良好。
△：表面平滑但容器強度部分不充分，熱成形性差。
×：表面有凹凸且有破裂等。
<熱成形性(2)>
使用實施例1至18及比較例1至8所得之積層發泡片，除了改變深度以外，以與熱成形性(1)相同方式製作發泡積層熱成形體。
求取表面平滑、容器強度充分且無剝離等，且熱成形性良好之發泡積層熱成形體所可得之最大深度。
Figure 107133629-A0202-12-0035-1
Figure 107133629-A0202-12-0036-2
Figure 107133629-A0202-12-0037-3
Figure 107133629-A0202-12-0038-4
使用本發明之實施例1至18之積層發泡片係表面不易滑動、強度優異、熱成形性優異者。
非發泡層含有樹脂(P)之實施例7至18係熱成形性特別優異者。
非發泡層不含有非交聯型烯烴系彈性體之比較例1及2係最大位移小，且表面易滑動者。
不具有非發泡層之比較例3係表面易滑動者。
取代非交聯型烯烴系彈性體而使用動態交聯型烯烴系彈性體之比較例4及5係熱成形性差。
發泡層之厚度為1.2mm且獨立氣泡率為20%之比較例6係強度差。
使用苯乙烯系彈性體取代非交聯型烯烴系彈性體之比較例7係發泡層與非發泡層無法獲得充分接著強度，而無法獲得可測定之積層片。
發泡層之獨立氣泡率為25%之比較例8在熱成形時發泡層破裂，無法獲得成形體。
(產業利用性)
根據本發明可提供表面不易滑動、強度優異、熱成形性優異之積層發泡片、及該積層發泡片之成形體。
1‧‧‧積層發泡片
10‧‧‧發泡層
20‧‧‧非發泡層
T‧‧‧積層發泡片1之厚度
T1‧‧‧發泡層之厚度
T2‧‧‧非發泡層之厚度

Claims (16)

  1. 一種積層發泡片，係具有發泡層、及位於前述發泡層之單面或兩面之非發泡層，其中前述發泡層之獨立氣泡率為70%以上且厚度為2.0至6.0mm，前述非發泡層含有非交聯型烯烴系彈性體，前述非交聯型烯烴系彈性體之凝膠分率為3.0質量%以下。
  2. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其中，以JIS K 6253-3所求得之前述非發泡層之Duro A硬度為70以下。
  3. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其中，以JIS K 6251所求得之前述非發泡層之破裂點延伸率為900%以上。
  4. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其中，前述非發泡層之厚度為0.1至0.3mm。
  5. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其密度為100至400Kg/m3。
  6. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其中，以JIS K 7171所求得之彎曲強度為6.0MPa以下。
  7. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其中，以JIS K 7171所求得之最大位移為10mm以上。
  8. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其中，以JIS K 7125所求得之最大靜止摩擦係數為2.0以上。
  9. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其中，前 述發泡層含有聚丙烯系樹脂。
  10. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其中，前述非發泡層含有熔點為140℃以上且為前述非交聯型烯烴系彈性體以外之樹脂(P)。
  11. 如如申請專利範圍第10項所記載之積層發泡片，其中，前述樹脂(P)含有由聚丙烯系樹脂及熱塑性彈性體所成群組所選擇之至少1種。
  12. 如申請專利範圍第10項所記載之積層發泡片，其中，前述非發泡層中，相對於構成前述非發泡層之全部樹脂的合計含有量100質量%，前述樹脂(P)之含有量為20至80質量%。
  13. 如申請專利範圍第10項所記載之積層發泡片，其中，前述非發泡層中，以(前述非交聯型烯烴系彈性體之質量)：(前述樹脂(P)之質量)表示之質量比為20：80至80：20。
  14. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其中，前述非發泡層中，相對於構成前述非發泡層之全部樹脂的合計含有量100質量%，前述非交聯型烯烴系彈性體之含有量為20至80質量%。
  15. 如申請專利範圍第1項所記載之積層發泡片，其中，前述非交聯型烯烴系彈性體為丙烯均聚物、或是丙烯與由乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯及4-甲基-1-戊烯所成群組所選擇之α-烯烴之1種以上的共聚物。
  16. 一種成形體，係使申請專利範圍第1至15項中任一項 所記載之積層發泡片成形而得。
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