TWI663137B - 玻璃、壓製成型用玻璃材料、光學元件胚料及光學元件 - Google Patents

玻璃、壓製成型用玻璃材料、光學元件胚料及光學元件 Download PDF

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Abstract

本發明係關於一種玻璃，本發明提供具有範圍為1.75~1.80的折射率nd和範圍為47~52的阿貝數νd、能夠穩定供給、能夠實現高製造成品率的玻璃。該玻璃至少包含La2O3、Y2O3、ZrO2、ZnO、Nb2O5、以及選自B2O3和SiO2中的一者或兩者，以質量%表示，B2O3和SiO2的合計含量為28~38%，La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的合計含量為48~60%，Gd2O3含量為未滿3%，Yb2O3含量為未滿2%，ZrO2含量為2~14%，WO3含量為未滿1%，MgO、CaO、SrO及BaO的合計含量為5%以下，質量比((La2O3+Y2O3)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3))為0.94以上，((La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3)/(B2O3+SiO2))為1.9以下，(Nb2O5/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+Nb2O5+TiO2+WO3))為0.003以上，(ZnO/(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.2~1.4，(ZnO/Y2O3)為0.30以上，((Li2O+ZnO)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.11以下，nd的範圍為1.75~1.80，νd的範圍為47~52。

Description

玻璃、壓製成型用玻璃材料、光學元件胚料及光學元件
本發明係關於一種玻璃、壓製成型用玻璃材料、光學元件胚料及光學元件。具體而言係關於折射率nd的範圍為1.75~1.80並且阿貝數νd的範圍為47~52的玻璃，以及由該玻璃構成的壓製成型用玻璃材料、光學元件胚料及光學元件。
作為構成相機鏡頭等照相光學系統、投影機等投射光學系統等光學系統的光學元件材料，使用具有範圍為1.75~1.80的折射率nd和範圍為47~52的阿貝數νd的高折射率、低色散光學玻璃。例如在專利文獻1~10中記載有這樣的高折射率、低色散光學玻璃。另外在以下只要沒有特別說明，折射率、阿貝數指的是相對於d線的折射率nd、相對於d線的阿貝數νd。
(先前技術文獻) (專利文獻)
專利文獻1：日本特開昭61-219738號公報。
專利文獻2：日本特開2004-231501號公報。
專利文獻3：WO2013/034082。
專利文獻4：日本特開昭59-195553號公報。
專利文獻5：日本特開昭55-116641號公報。
專利文獻6：日本特開昭56-041850號公報。
專利文獻7：日本特開2005-239544號公報。
專利文獻8：日本特開2007-269584號公報。
專利文獻9：日本特開2008-222479號公報。
專利文獻10：US2009/0088310A1。
在玻璃成分中，稀土類氧化物能夠在不大幅提高色散的情況下(不大幅降低阿貝數的情況下)提高折射率，因此作為製作高折射率、低色散玻璃之有用的成分。因此專利文獻1~3所記載的光學玻璃均含有一種以上稀土類氧化物。在稀土類氧化物中尤其是Gd2O3作為能夠賦予高折射率、低色散特性和抑制玻璃的著色成分而為公眾所知，例如在專利文獻1中公開了含有3.0質量%以上的Gd2O3的光學玻璃。但是用於製作包含Gd2O3的光學玻璃的Gd化合物屬於重稀土類金屬化合物，在稀土類化合物中特別昂貴，是以例如同為稀土類的La、Y化合物的4倍以上的高價在市場流通。因此，為了廉價穩定地供給高折射率、低色散光學玻璃，期望降低Gd2O3含量。
另一方面，在專利文獻3的實施例中公開了不包含Gd2O3的光學玻璃。但是根據本發明人的研究，專利文獻3所記載的光學玻璃存在製造成品率低的問題。這是由於以下的原因造成的。專利文獻3所記載的光學玻璃在使玻璃熔融時，原料未完全熔解，原料的一部分在玻璃中殘留。將像這樣殘留在玻璃中的原料稱為未熔解物。因為對光學玻璃要求高均質 性，所以製造的玻璃中存在未熔解物的部分變成不合格品而不得不廢棄，製造成品率會降低。
根據本發明人的研究，在專利文獻4、6~10所記載的光學玻璃中也存在與上述同樣的問題。
此外，根據本發明人們的研究，在專利文獻5所記載的光學玻璃中也存在製造成品率低的問題。這是由於在玻璃製造時易於晶化。
如上所述，對於現有技術的具有範圍為1.75~1.80的折射率nd和範圍為47~52的阿貝數νd的高折射率、低色散光學玻璃，在穩定供給和製造成品率的方面要求進一步改善。
本發明的一實施形態的目的在於提供一種玻璃，其具有範圍為1.75~1.80的折射率nd和範圍為47~52的阿貝數νd，能夠穩定供給，能夠實現高製造成品率。
本發明的一實施形態係關於一種玻璃，至少包含La2O3、Y2O3、ZrO2、ZnO、Nb2O5、以及選自B2O3和SiO2中的一者或兩者，以質量%表示，B2O3和SiO2的合計含量為28~38%，La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的合計含量為48~60%，Gd2O3含量為未滿3%，Yb2O3含量為未滿2%，ZrO2含量為2~14%，WO3含量為未滿1%，MgO、CaO、SrO及BaO的合計含量為5%以下，質量比((La2O3+Y2O3)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3))為0.94以上，質量比((La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3)/(B2O3+SiO2))為1.9以下， 質量比(Nb2O5/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+Nb2O5+TiO2+WO3))為0.003以上，質量比(ZnO/(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.2~1.4，質量比(ZnO/Y2O3)為0.30以上，質量比((Li2O+ZnO)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.11以下，折射率nd的範圍為1.75~1.80，並且阿貝數的範圍νd為47~52。
上述的一實施形態係關於一種具有上述範圍的折射率和阿貝數的玻璃，能夠在降低Gd2O3含量的同時，藉由滿足上述的含量和質量比，而抑制未熔解物的產生和玻璃製造時的晶化。
根據本發明的一實施形態，能夠提供Gd2O3含量少、能夠穩定供給、並且能夠實現高製造成品率的玻璃。進而，根據本發明的一實施形態，能夠提供由上述玻璃構成的壓製成型用玻璃材料、光學元件胚料及光學元件。
圖1是在比較例2中評價的玻璃的照片。
圖2是在比較例3中評價的玻璃的照片。
圖3是以與比較例2、3同樣的方法評價的後述的表1的No.12的組成的玻璃的照片。
[玻璃]
本發明的一實施形態的玻璃是具有上述玻璃組成、具有範圍為1.75~1.80的折射率nd和範圍為47~52的阿貝數νd的玻璃。以下說明上述玻璃的細節。
<玻璃組成>
在本發明中，將玻璃的玻璃組成以氧化物為基準表示。在此「以氧化物為基準的玻璃組成」是指玻璃原料在熔融時全部被分解，在玻璃中作為氧化物存在來進行換算而得到玻璃組成。此外，只要沒有特別說明，玻璃組成設為以質量為基準(質量%，質量比)表示。
本發明中的玻璃組成，能夠藉由例如ICP-AES(Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometry，感應偶合電漿-原子放射光譜法)等方法而定量。藉由ICP-AES求出的分析值有時包含分析值±5%左右的誤差。此外，在本說明書和本發明中，構成成分的含量為0%或者不包含或是不導入意味著實質上不包含該構成成分，指的是該構成成分的含量為雜質等級程度以下。
以下進一步詳細地說明上述玻璃的玻璃組成。
B2O3、SiO2均是形成玻璃的網狀的成分。藉由將B2O3的含量和SiO2的含量的合計，即B2O3和SiO2的合計含量(B2O3+SiO2)設為28%以上，而能夠提高玻璃的熱穩定性。根據熱穩定性高的玻璃而能夠抑制玻璃製造時的晶化(失透)。藉由使B2O3和SiO2的合計含量為38%以下，而能夠提高折射率。因此，將B2O3和SiO2的合計含量的範圍設為28~38%。B2O3和SiO2的合計含量的較佳下限為29%，更佳下 限為30%，B2O3和SiO2的合計含量的較佳上限為36%，更佳上限為35%。
B2O3是發揮改善玻璃的熱穩定性、熔融性的作用的成分。藉由改善熔融性而能夠沒有玻璃原料的熔融殘留，得到均質的玻璃。為了得到這樣的效果，B2O3的含量的較佳下限為25%，更佳下限為28%。另一方面，當B2O3的含量變多時，係顯示折射率降低的傾向。為了在維持玻璃的熱穩定性的同時得到期望的光學特性，B2O3的含量的較佳上限為36%，更佳上限為33%。
SiO2是對於改善玻璃的熱穩定性、化學耐性，調整對熔融玻璃進行成型時的黏度有效的成分。為了得到這樣的效果，SiO2的含量的較佳下限為1%，更佳下限為1.5%。另一方面，當SiO2的含量變多時，係顯示折射率降低的傾向，並且也顯示玻璃的熔融性降低的傾向。此外亦顯示玻璃化轉變溫度過度上升的傾向。為了在維持玻璃的熱穩定性、熔融性的同時得到期望的光學特性，SiO2的含量的較佳上限為5%，更佳上限為4%。
La2O3、Y2O3、Gd2O3、Yb2O3均是具有在不提高色散的情況下(不使阿貝數降低的情況下)提高折射率的作用的成分。如果La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的各成分的含量的合計，即La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的合計含量(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3)為48%以上，則能夠得到期望的光學特性。另一方面，如果La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的合計含量為60%以下，則能夠提高玻璃的熱穩定性，能夠抑 制玻璃製造時的玻璃的失透。此外，也能夠提高熔融性，抑制在玻璃中殘留原料的未熔解物。此外，也能夠抑制玻璃化轉變溫度的過度上升。因此，將La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的合計含量的範圍設為48~60%。La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的合計含量的較佳下限為50%，更佳下限為52%。La2O3，Y2O3，Gd2O3及Yb2O3的合計含量的較佳上限為58%，更佳上限為56%。
在La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3中，La2O3是即使含有得比較多也不易降低玻璃的熱穩定性的成分。因此，在上述玻璃中，為了在抑制Gd2O3和Yb2O3的含量的同時維持玻璃的熱穩定性，得到期望的光學特性，而含有La2O3以及Y2O3。為了在實現期望的光學特性的同時維持玻璃的熱穩定性，將La2O3和Y2O3的合計含量(La2O3+Y2O3)相對於La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的合計含量的質量比((La2O3+Y2O3)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3))設為0.94以上。為了在減少Gd2O3、Yb2O3的含量的同時維持玻璃的熱穩定性，得到需要的光學特性，較佳為質量比((La2O3+Y2O3)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3))為0.96以上，更佳為使0.98以上。
為了維持玻璃的熱穩定性，得到期望的光學特性，較佳為質量比(La2O3/(La2O3+Y2O3))為0.9以下。為了維持玻璃的熱穩定性，得到期望的光學特性，質量比(La2O3/(La2O3+Y2O3))的更佳上限為0.85，較佳下限為0.70，更佳下限為0.75。
Gd2O3具有使玻璃的可見光區域的短波長側的透射率降低的作用。此外，具有使玻璃的比重增加的作用。進而，與La2O3、Y2O3相比，Gd2O3的原料化合物的供給量減少，如前述般原料價格高漲。因此，在上述玻璃中，為了提高玻璃的可見光區域的短波長側的透射率，抑制比重的增加，抑制玻璃的生產成本上升，而使Gd2O3的含量為未滿3%(未滿3.0%)。 即，Gd2O3含量的範圍為0~3%。Gd2O3含量的較佳範圍為2%以下，更佳範圍為1%以下，又更佳範圍為0.5%以下。玻璃也可以不含有Gd2O3，即使Gd2O3含量為零。
如前所述，Yb2O3是在稀土類氧化物中原料化合物昂貴的成分。此外，在玻璃中具有吸收近紅外線的作用。因此，為了抑制玻璃的生產成本的上升，改善近紅外線的透射率，將Yb2O3的含量設為未滿2%。Yb2O3的含量的較佳範圍為0%以上且未滿1%，更佳範圍為0~0.9%，又更佳範圍為0~0.5%，又再更佳範圍為0%以上且未滿0.1%，也可以將Yb2O3含量設為0%。
作為玻璃的網狀形成成分的B2O3，SiO2具有維持熱穩定性的作用。另一方面，當含有大量對於獲得高折射率低色散特性是有效的成分的La2O3、Y2O3、Gd2O3、Yb2O3時，玻璃的熱穩定性惡化，玻璃會變得易失透。因此，為了良好地維持玻璃的熱穩定性，在上述玻璃中，將La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的合計含量除以B2O3和SiO2的合計含量的值，即，質量比((La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3)/(B2O3+SiO2))設為1.9以下。質量比((La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3)/(B2O3+SiO2)) 的較佳上限為1.8，更佳上限為1.7，較佳下限為1.45，更佳下限為1.55。
ZrO2是對於在提高折射率的同時改善玻璃的熱穩定性有效的成分。如果ZrO2的含量的範圍為2%~14%，則能夠得到良好的熱穩定性。此外，藉由使ZrO2的含量為14%以下，也能夠得到低色散特性。因此，在上述玻璃中，將ZrO2的含量設為2~14%。ZrO2的含量的較佳下限為3%，更佳下限為4%，較佳上限為12%，更佳上限為10%。
Nb2O5是發揮在維持玻璃的熱穩定性的同時提高折射率的作用的必要成分。為了在維持玻璃的熱穩定性的同時得到期望的光學特性，將Nb2O5的含量除以La2O3、Y2O3、Gd2O3、Yb2O3、Nb2O5、TiO2及WO3的合計含量(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+Nb2O5+TiO2+WO3)的值，即，質量比(Nb2O5/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+Nb2O5+TiO2+WO3))設為0.003以上。為了維持熱穩定性，質量比(Nb2O5/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+Nb2O5+TiO2+WO3))的較佳下限為0.005，更佳下限為0.01。為了在維持玻璃的熱穩定性的同時得到期望的光學特性，質量比(Nb2O5/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+Nb2O5+TiO2+WO3))的較佳上限為0.04，更佳上限為0.03。
Nb2O5含量的較佳範圍如下所述。為了改善玻璃的熱穩定性，Nb2O5的含量的較佳下限為0.3%，更佳下限為0.6%。此外，為了維持玻璃的熱穩定性，抑制著色，Nb2O5的 含量的較佳上限為2%，更佳上限為1.5%。
Ta2O5是具有改善玻璃的熱穩定性的作用的成分。但是，也是高折射率化成分中尤其昂貴的成分，發揮使玻璃的比重增加的作用。此外，當Ta2O5的含量變多時，係顯示玻璃著色的傾向。因此，為了藉由抑制玻璃的生產成本而更穩定地供給玻璃，抑制比重的增加和著色，較佳為Ta2O5的含量的範圍為0~3%，更佳範圍為0~2%。也能夠使Ta2O5的含量為0%。
TiO2也是發揮提高玻璃的折射率的作用的成分。為了在維持玻璃的熱穩定性的同時得到期望的光學特性，TiO2的含量的較佳範圍為0~2%，更佳範圍為0~1%，也能夠為0%。
WO3是具有提高折射率的作用的成分。但是大量包含WO3的玻璃由於光譜透射率的短波長側的光吸收邊限長波長化，因此紫外線的透射率降低。另一方面，將光學元件固定於鏡筒等時，通常使用紫外線固化型黏接劑，通常透過光學元件對黏接劑照射紫外線。此外，在將光學元件用於將光學元件(透鏡)彼此膠合得到膠合透鏡的情況下，通常透鏡彼此的膠合以如下的方式進行。首先，在透鏡彼此的膠合面塗布紫外線固化型黏接劑，使透鏡彼此貼合。其後，透過透鏡對黏接劑照射紫外線使黏接劑固化。在此，當構成透鏡的玻璃的紫外線透射率低時，黏接劑的固化費時或者固化變得困難。因此，作為玻璃，係期望使用將光譜透射率的短波長側的光吸收邊限短波長化的玻璃。關於該點，如果WO3的含量未滿1%，則能夠避免玻璃的光譜透射率的短波長側的光吸收邊限長波長化導 致紫外線透射率明顯降低。因此，在上述玻璃中，將WO3的含量設為未滿1%。即，在上述玻璃中，WO3含量為0%以上且未滿1%。WO3含量較佳為0.5%以下，也可以設為0%。
ZnO是對於改善熔融性、抑制玻璃化轉變溫度的過度的上升、調整光學特性而有效的必要成分。ZnO的含量根據ZrO2、Nb2O5及Ta2O5的合計含量(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5)、以及Y2O3的含量，以如下方式確定。
如果將ZnO含量除以ZrO2、Nb2O5及Ta2O5的合計含量的值，即質量比(ZnO/(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.2以上，則能夠改善熔融性，因此能夠防止原料熔融殘留(未熔解物殘留)、玻璃的均質性明顯降低。此外，如果質量比(ZnO/(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.2以上，則能夠防止由於玻璃化轉變溫度變得過高而顯示玻璃的成型性惡化的傾向。此外也能夠在維持玻璃的熱穩定性的同時得到需要的光學特性。來自原料的未熔解物是本來應該與其它的成分一同玻璃化而成為玻璃成分，但是卻未玻璃化而作為雜質殘留在玻璃中的物質。因此，在未熔解物大量地產生的玻璃中，特定成分的含量變得比目標值少。其結果製作的玻璃的特性偏離了目標值。當為了使原料完全地熔解而過度地提高玻璃的熔解溫度時，構成熔融容器的鉑會作為離子溶入到玻璃熔液中而使玻璃的著色增加，或者會作為固體混入到玻璃熔液而使玻璃的均質性降低。進而，在玻璃熔融時具有揮發性的硼B等特定成分從玻璃熔液揮發，有時生產的玻璃的特性會隨時間變化，或者在成型的玻璃中產生被稱為條紋的光學上不均一的部分。為了防止玻璃熔融 時的晶化而過度地提高玻璃的熔解溫度時，也會產生同樣的現象。
因此，為了不發生上述的現象，從穩定地生產高質量的玻璃而言，較佳為良好地維持玻璃的熔解性和熱穩定性。
如果質量比(ZnO/(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為1.4以下，則能夠在維持熱穩定性的同時得到需要的光學特性。此外，也能夠得到研磨、拋光等加工性良好的玻璃。
從以上的方面而言，在上述玻璃中，將質量比(ZnO/(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))的範圍設為0.2~1.4。質量比(ZnO/(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))的較佳下限為0.3，更佳下限為0.4，較佳上限為1.1，更佳上限為0.9。
藉由使ZrO2、Nb2O5、Ta2O5的合計含量適當化，而能夠改善玻璃的熱穩定性。藉由熱穩定性的改善，也能夠使液相線溫度降低。ZrO2、Nb2O5、Ta2O5與同樣是高折射率化成分的La2O3、Gd2O3、Y2O3、Yb2O3相比較，是隨著含量增加容易使玻璃高色散化的(容易使阿貝數降低)成分。為了在維持玻璃的熱穩定性的同時實現期望的光學特性，ZrO2、Nb2O5、Ta2O5的合計含量(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5)的較佳下限為3%，更佳下限為4%，又更佳下限為5%，較佳上限為14%，更佳上限為12%，又更佳上限為10%。
為了改善玻璃的熔融性、熱穩定性，實現期望的光學特性，ZnO的含量的較佳範圍為2~9%。ZnO的含量的較佳下限為3%，更佳下限為4%，較佳上限為7%，更佳上限為6%。
藉由將ZnO含量除以Y2O3含量的值，即質量比(ZnO/Y2O3)設為0.30以上，而能夠改善玻璃的熔融性，因此能夠防止原料的殘留。此外，也能夠防止玻璃化轉變溫度過度地上升而使玻璃的成型性惡化。因此，在上述玻璃中，將質量比(ZnO/Y2O3)設為0.30以上。質量比(ZnO/Y2O3)的較佳下限為0.35，更佳下限為0.40。
可是，在玻璃特性中，玻璃化轉變溫度是對應於成型性、加工性的玻璃的物性值。當玻璃化轉變溫度過高時，必須以高溫成型玻璃。因此，將成型模長時間暴露於高溫會使成型模的熱老化變得顯著。另一方面，當玻璃化轉變溫度低時雖然能夠改善成型性，但是在研磨或者拋光玻璃時的加工性係顯示惡化的傾向。例如前述的專利文獻2所記載的光學玻璃的玻璃化轉變溫度低，研磨或者拋光玻璃時的加工性稱不上良好。為了兼顧成型性和加工性，期望適當地保持具有使玻璃化轉變溫度降低的作用的ZnO、Li2O的含量和具有使玻璃化轉變溫度上升的作用的La2O3、Y2O3、Gd2O3、Yb2O3、ZrO2、Nb2O5、Ta2O5的含量的平衡。因此，將Li2O含量和ZnO含量的合計(Li2O+ZnO)除以La2O3、Y2O3、Gd2O3、Yb2O3、ZrO2、Nb2O5、Ta2O5的合計含量(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+ZrO2+Nb2O5+Ta2O5)的值，即質量比((Li2O+ZnO)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))設為0.11以下。藉由將上述質量比設為0.11以下，而能夠防止玻璃化轉變溫度過度降低而使加工性惡化。質量比((Li2O+ZnO)/ (La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))的較佳上限為0.10，更佳上限為0.09。另一方面，為了維持玻璃的成型性，質量比((Li2O+ZnO)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))的較佳下限為0.04，更佳下限為0.06。
MgO、CaO、SrO、BaO雖然具有改善玻璃的熔融性的作用，但是當MgO、CaO、SrO及BaO的各成分的含量的合計(MgO+CaO+SrO+BaO)超過5%時，折射率降低，變得難以得到期望的光學特性，並且顯示玻璃的熱穩定性降低的傾向。因此，在上述玻璃中，MgO、CaO、SrO及BaO的合計含量(MgO+CaO+SrO+BaO)的範圍設為0~5%。更佳為上述合計含量的範圍設為0~3%，又更佳為0~1%，也可以設為0%。
F明顯提高熔融時的玻璃的揮發性。因此，F的含量多的玻璃的光學特性易變動，易產生條紋或者均質性易降低。為了得到均質性高、光學特性穩定的玻璃，較佳為將F的含量設為未滿0.1%，更佳為0.05%以下。也可以將F的含量設為0%。
在稀土類成分中，即使較多含有La2O3也能夠維持玻璃的熱穩定性。因此上述玻璃包含La2O3作為必要成分。因為當La2O3的含量變多時係顯示玻璃的熱穩定性降低的傾向，所以較佳為將La2O3的含量的範圍設為35~55%。La2O3的含量的更佳下限為38%，又更佳下限為40%，更佳上限為50%，又更佳上限為48%。
Y2O3是藉由使其適量含有而顯示改善玻璃的熱穩 定性的作用的成分。為了得到這樣的效果，上述玻璃包含Y2O3作為必要成分。較佳為將Y2O3的含量設為5%以上。另一方面，為了維持玻璃的熱穩定性，較佳為將Y2O3的含量設為15%以下，更佳為14%以下，又更佳為13%以下，又再更佳為未滿12%。Y2O3的含量的更佳下限為7%，又更佳下限為8%。
Li2O、Na2O、K2O、Cs2O具有改善玻璃的熔融性的作用。為了得到期望的折射率和良好的熱穩定性，較佳為將Li2O、Na2O、K2O及Cs2O的各成分的含量的合計(Li2O+Na2O+K2O+Cs2O)的範圍設為0~5%，更佳範圍為0~3%，又更佳範圍為0~1%，也可以設為0%。
GeO2是網狀形成氧化物，即玻璃的網狀形成成分，也發揮提高折射率作用。因此，是能夠在維持玻璃的熱穩定性的同時提高折射率的成分。但是，GeO2因為是非常昂貴的成分，所以是期望控制其含量的成分。GeO2的含量的較佳範圍為0~3%，更佳範圍為0~1%，又更佳為0~0.5%，又再更佳為0~0.1%。能夠使GeO2的含量為0%。
Bi2O3發揮提高折射率並且改善玻璃的熱穩定性的作用。因為當過度地含有Bi2O3時，會使光譜透射率的短波長側的吸收邊限短波長化，所以Bi2O3的含量的較佳範圍為0~3%，更佳範圍為0~1%，又更佳範圍為0~0.5%，又再更佳範圍為0~0.1%。也能夠使Bi2O3的含量為0%。
Al2O3如果是少量則發揮改善玻璃的熱穩定性和化學耐久性的作用，但是過度的導入會有液相線溫度上升、熱穩定性惡化的傾向。從以上的方面而言，Al2O3的含量的較佳 範圍為0~3%，更佳範圍為0~1%，又更佳範圍為0~0.5%，又再更佳範圍為0~0.1%。也能夠使Al2O3的含量為0%。
Sb2O3能夠作為澄清劑而添加，雖然少量地添加也發揮抑制由於Fe等雜質混入而造成的光線透射率的降低的作用，但是當Sb2O3的添加量過多時，由於Sb自身的光吸收而顯示玻璃的著色增大的傾向。從以上的方面而言，Sb2O3的外加添加量的較佳範圍為0~0.1%，更佳範圍為0~0.06%，又更佳範圍為0~0.04%。另外外加的Sb2O3含量意味著將Sb2O3以外的玻璃成分的含量的合計設為100質量%時以質量%表示的Sb2O3的含量。
SnO2也能夠作為澄清劑而添加。當外加添加超過0.5%時，玻璃會著色，或者在加熱、軟化玻璃而進行壓製成型等再成型時，Sn成為生成晶核的起點而產生失透傾向。因此，較佳為將SnO2的外加添加量的範圍設為0~0.5%，更佳範圍為0~0.3%，又更佳為不添加。另外外加的SnO2含量意味著將SnO2以外的玻璃成分的含量的合計設為100質量%時以質量%表示的SnO2的含量。
上述玻璃能夠在維持玻璃的熱穩定性的同時實現高折射率低色散的光學特性，不需要含有Lu、Hf這樣的成分。因為Lu、Hf也是昂貴的成分，所以較佳為將Lu2O3、HfO2的含量分別控制在0~3%，更佳為分別控制在0~1%，又更佳為分別控制在0~0.5%，又再更佳為分別控制在未滿0.1%，特佳為分別不導入Lu2O3、不導入HfO2。
此外，考慮到環境影響，上述玻璃較佳為實質上 不包含Pb。實質上不包含Pb意味著換算成PbO，PbO的含量小於0.05%，也可以是0%。
另外，較佳為也不導入會對環境帶來影響的As、U、Th、Cd。
Te因為也會對環境帶來影響，所以較佳為不導入大量的Te。TeO2的含量的較佳範圍為0~1%，更佳範圍為0~0.5%，又更佳範圍為0~0.1%，也可以不含有TeO2。
進而，為了利用玻璃的優秀光線透射性，較佳為不導入Cu、Cr、V、Fe、Ni、Co等成為著色的主要原因的物質。
上述玻璃為高折射率、低色散玻璃，能夠成為著色少的玻璃，適合於作為光學玻璃。
以上說明上述玻璃的玻璃組成。接著說明上述玻璃的玻璃特性。
<玻璃特性>
(折射率nd、阿貝數νd)
從作為構成照相光學系統、投射光學系統等光學系統的光學元件材料的有用性，具體是色像差校正、光學系統的高功能化等觀點而言，上述玻璃的折射率nd的範圍為1.75~1.80。折射率nd的下限較佳為1.76，更佳為1.765。折射率nd的上限較佳為1.79，更佳為1.785。
此外，從同樣的觀點而言，上述玻璃的阿貝數νd的範圍為47~52。阿貝數νd的下限較佳為48，更佳為49。阿貝數νd的上限較佳為51，更佳為50。
(著色度λ5、λ70、λ80)
如前述，在透過光學元件對紫外線固化型黏接劑照射紫外線的情況下，較佳為光學元件的光譜透射率的短波長側的吸收邊限處於短波長區域。作為定量地評價該短波長側的吸收邊限的指標，能夠使用著色度λ5。λ5表示在從紫外線區域到可見光區域中厚度10mm的玻璃的光譜透射率(包含表面反射損失)為5%的波長。後述實施例所顯示的λ5是在280~700nm的波長區域中測定的值。光譜透射率是例如更具體來說使用拋光成10.0±0.1mm的厚度的具有互相平行的面的玻璃試樣，使光從相對於上述拋光的面垂直的方向入射而得到的光譜透射率，即，將入射到上述玻璃試樣的光的強度設為Iin、將透射出上述玻璃試樣的光的強度設為Iout時的Iout/Iin的值。
根據著色度λ5，能夠定量評價光譜透射率的短波長側的吸收邊限。為了高效率地進行紫外線固化型黏接劑的固化，上述玻璃的λ5較佳為335mm以下，更佳為325nm以下，又更佳為315nm以下。對於λ5的下限，作為一個例子係能夠將300nm設為目標，但是越低越好，沒有特別限定。
另一方面，作為玻璃的著色度的指標，也可舉出著色度λ70、λ80。λ70表示用關於λ5所記載的方法測定的光譜透射率為70%的波長。λ80表示用關於λ5所記載的方法測定的光譜透射率為80%的波長。上述玻璃的λ70較佳為380nm以下，更佳為370nm以下，又更佳為365nm以下。對於λ70的下限，作為一個例子係能夠將340nm設為目標，但是越低越好，沒有特別限定。此外，上述玻璃的λ80較佳為420nm以下，更佳為400nm以下，又更佳為390nm以下。對於λ80的下限，作為一 個例子係能夠將360nm設為目標，但是越低越好，沒有特別限定。
(部分色散特性)
從色像差校正的觀點而言，較佳為上述玻璃是在固定阿貝數νd時的相對部分色散小的玻璃。
在此，相對部分色散Pg,F使用g線、F線、c線處的各折射率ng、nF、nc，表示為(ng-nF)/(nF-nc)。
為了提供適合於高階的色像差校正的玻璃，上述玻璃的相對部分色散Pg,F的範圍較佳為0.545~0.560。
(玻璃化轉變溫度Tg)
當退火溫度、壓製成型時的玻璃的溫度變得過高時，會招致退火爐、壓製成型模的消耗。為了減輕退火爐、壓製成型模的熱負荷，玻璃化轉變溫度Tg較佳為680℃以下，更佳為675℃以下。
當玻璃化轉變溫度Tg過低時，係顯示研磨、拋光等機械加工的加工性降低的傾向。因此，為了維持加工性，較佳為玻璃化轉變溫度Tg為645℃以上，更較為650℃以上。
(液相線溫度LT)
液相線溫度是玻璃的熱穩定性的指標之一。為了抑制玻璃製造時的晶化、失透，較佳為液相線溫度LT為1100℃以下，更佳為1080℃以下。對於液相線溫度LT的下限，作為一個例子為1000℃以上，但是較佳為低的溫度，沒有特別限定。
(比重)
例如，當在將上述玻璃使用在具有自動對焦功能的鏡頭的 情況下等的透鏡的質量大時，聚焦時的功耗增加，電池的消耗加快。作為用於使透鏡輕量化的手段之一，可舉出使玻璃的比重降低。上述玻璃的比重較佳為4.60以下，更佳為4.50以下。此外，比重的下限根據上述組成範圍而自然地確定。比重的下限的目標為4.0。
<玻璃的製造方法>
上述玻璃能夠由以下方式得到：以能得到目標的玻璃組成的方式，將作為原料的氧化物、碳酸鹽、硫酸鹽、硝酸鹽、氫氧化物等稱量、調配並充分地混合而製成混合批料(批量原料)，在例如用鉑等貴金屬製作的熔融容器內進行加熱、熔融、脫泡、攪拌，作成均質且不含氣泡的熔融玻璃，將其成型。具體而言，能夠使用公知熔融法而作成。因為玻璃A、B不但是具有上述光學特性的高折射率低色散玻璃，並且熱穩定性優秀，所以能夠使用公知的熔融法、成型法穩定地製造。
[壓製成型用玻璃材料、光學元件胚料、及它們的製造方法]
本發明的另一實施形態係關於一種由上述的玻璃構成的壓製成型用玻璃材料；以及由上述的玻璃構成的光學元件胚料。
根據本發明的另一實施形態，也提供壓製成型用玻璃材料的製造方法，其包括將上述的玻璃成型為壓製成型用玻璃材料的步驟；以及光學元件胚料的製造方法，其包括藉由將上述的壓製成型用玻璃材料使用壓製成型模壓製成型而製作光學元件胚料的步驟；以及光學元件胚料的製造方法，其包 括將上述的玻璃成型為光學元件胚料的步驟。
光學元件胚料是指近似於作為目標的光學元件的形狀，在光學元件的形狀加上了拋光容差(藉由拋光而除去的表面層)、根據需要加上了研磨容差(藉由研磨而除去的表面層)的光學元件母材。藉由對光學元件胚料的表面進行研磨、拋光，而完成光學元件。在一實施形態中，能夠藉由對將上述玻璃適量地熔融而得到的熔融玻璃進行壓製成型的方法(稱為直接壓製法。)而製作光學元件胚料。在另一實施形態中，也能夠藉由固化將上述玻璃適量地熔融而得到的熔融玻璃而製作光學元件胚料。
此外，在另一實施形態中，也能夠藉由製作壓製成型用玻璃材料，對製作的壓製成型用玻璃材料進行壓製成型，而製作光學元件胚料。
壓製成型用玻璃材料的壓製成型能夠藉由用壓製成型模壓製處於加熱、軟化的狀態的壓製成型用玻璃材料的公知方法進行。加熱、壓製成型均能夠在大氣中進行。藉由在壓製成型後進行退火而降低玻璃內部的應力，而能夠得到均質的光學元件胚料。
壓製成型用玻璃材料除了以原本的狀態供給到用於光學元件胚料製作的壓製成型的被稱為壓製成型用玻璃料滴(glass gob)的材料之外，還包括實施切斷、研磨、拋光等機械加工並經過壓製成型用玻璃料滴而供給到壓製成型的材料。作為切斷方法，有在玻璃板表面的想要切斷的部分用被稱為刻劃的方法形成槽，從形成有槽的面的背面對槽的部分加以 上局部的壓力，在槽的部分使玻璃板斷裂的方法；藉由切刀切斷玻璃板的方法等。此外，作為研磨、拋光方法可舉出滾筒拋光等。
對於壓製成型用玻璃材料，例如能夠藉由將熔融玻璃澆鑄到鑄模來成型為玻璃板，將該玻璃板切斷為多個玻璃片來製作。此外，也能夠成型適量的熔融玻璃而製作壓製成型用玻璃料滴。也能夠藉由將壓製成型用玻璃料滴再加熱、軟化而進行壓製成型而製作，而製作光學元件胚料。將玻璃再加熱、軟化而進行壓製成型而製作光學元件胚料的方法相對於直接壓製法被稱為再加熱壓製法。
[光學元件及其製造方法]
本發明的另一實施形態係關於一種由上述的玻璃構成的光學元件。
此外，根據本發明的一實施形態，也提供光學元件的製造方法，其包括藉由將上述的光學元件胚料研磨和/或拋光而製作光學元件的步驟。
在上述光學元件的製造方法中，研磨、拋光只要應用公知方法即可，藉由在加工後將光學元件表面充分洗淨、乾燥等，能夠得到內部質量和表面質量高的光學元件。如此，能夠得到由折射率nd的範圍為1.75~1.80、並且阿貝數νd的範圍為47~52的上述玻璃構成的光學元件。作為光學元件，能夠例示球面透鏡、非球面透鏡、微透鏡等各種透鏡、稜鏡等。
此外，由上述玻璃構成的光學元件也適合作為構成膠合光學元件的透鏡。作為膠合光學元件，能夠例示將透鏡 彼此膠合起來的元件(膠合透鏡)、將透鏡和稜鏡膠合起來的元件等。例如，膠合光學元件能夠藉由以下方式來製作：對膠合的2個光學元件的膠合面以使形狀為反轉形狀的方式進行精密加工(例如球面拋光加工)，塗布在膠合透鏡的黏接中使用的紫外線固化型黏接劑，貼合後透過透鏡照射紫外線而使黏接劑固化。為了像這樣製作膠合光學元件，較佳為具有之前記載的吸收特性的玻璃。藉由將膠合的多個光學元件使用阿貝數νd不同的多種玻璃分別進行製作、膠合，而能夠成為適合於色像差的校正的元件。
(實施例)
以下根據實施例進一步說明本發明。但本發明不限定於實施例所示的方式。
(實施例1)
以能得到具有表1所示的組成的玻璃的方式，作為原料適宜地使用碳酸鹽、硝酸鹽、硫酸鹽、氫氧化物、氧化物、硼酸等。稱量各原料粉末並充分混合，製成調配原料。將該調配原料加入到鉑制坩堝以1100~1400℃加熱、熔融1~3小時，澄清、攪拌，得到均質的熔融玻璃。將該熔融玻璃流入到預熱的鑄模進行驟冷，在玻璃化轉變溫度附近的溫度保持1小時後，進行緩冷，得到具有表1所示的組成的各玻璃。另外表1所示的玻璃均不包含F。
所有玻璃中均未發現晶體的析出。此外，確認在玻璃中也沒有原料的熔融殘留(未熔解物)。
各玻璃的特性用以下所示的方法進行測定。在表1顯示測 定結果。
(1)折射率nd和阿貝數νd
對以每小時30℃的降溫速度冷卻的玻璃進行測定。
(2)玻璃化轉變溫度Tg
使用熱機械分析裝置，在升溫速度4℃/分的條件下進行測定。
(3)液相線溫度LT
將玻璃加入到加熱到規定溫度的爐內保持2小時，冷卻後，對玻璃內部用100倍的光學顯微鏡進行觀察，根據晶體的有無決定液相線溫度。
(4)比重
藉由阿基米德法進行測定。
(5)著色度λ5、λ70、λ80
使用具有互相相向的2個光學拋光的平面的厚度為10±0.1mm的玻璃試樣，利用分光光度計，從相對於拋光的面垂直方向入射強度Iin的光，測定透射玻璃試樣的光的強度Iout，算出光譜透射率Iout/Iin，將光譜透射率為5%的波長作為λ5，將光譜透射率為70%的波長作為λ70，將光譜透射率為80%的波長作為λ80。
(6)相對部分色散Pg,F
測定折射率nF、nc、ng，根據測定結果算出。
熱穩定性的評價(1)
以能得到具有玻璃No.12的組成的玻璃的方式，調配玻璃原料，將各調配原料150g加入到鉑坩堝中以1350℃加熱、熔融120分鐘後，將熔融物冷卻得到固化物。對固化物進行觀察，結果沒有晶體析出。進而，即使將玻璃以1100℃保持120分鐘，晶體也未析出，將保持溫度下降到1060℃進行保持，也沒有晶體析出。
對於表1所示的其它的組成也同樣地進行評價，結果同樣沒有晶體析出。
(比較例1)
在專利文獻5的實施例中，對於不包含Nb2O5的實施例3、6、7、質量比((La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3)/(B2O3+SiO2))為1.93的實施例11的各組成，與上述同樣方式對以1350℃加熱、熔融120分鐘後冷卻熔融物而得到的固化物進行觀察，結果實施例3、7、11析出大量的晶體。實施例6沒有觀察到晶體的析出。
接著，對實施例6的玻璃進行加熱，以1100℃保持120分鐘後，冷卻至室溫，進行觀察，結果發現許多的晶體。對於實施例3、7、11也進行了同樣的實驗，結果觀察到許多的晶體析出。
根據以上的結果，能夠確認實施例的玻璃具有比在比較例1中評價的玻璃更優秀的熱穩定性。
(比較例2)
在專利文獻3的實施例1~10中，以能得到具有質量比(ZnO/Y2O3)最大的實施例8(質量比(ZnO/Y2O3)為0.28) 的組成的玻璃的方式，調配玻璃原料，將50g調配原料加入到鉑坩堝中以1150℃熔融20分鐘。
其後，將熔融物連同坩堝一起驟冷，將固化的玻璃從坩堝取出，對玻璃的內部進行觀察。
圖1是在比較例2中評價的玻璃(從坩堝取出的玻璃)的照片。藉由圖1可以清楚地看出，若干的玻璃片包含很多原料的熔融殘留，白濁而失去了透明性。
除了使熔解溫度為1200℃以外，以與上述方法相同的方法製作了玻璃，結果在從坩堝取出的玻璃的邊緣的部分有很多原料熔融殘留。
(比較例3)
以得到具有質量比(ZnO/(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.044的專利文獻4的實施例2的組成的玻璃的方式，調配玻璃原料，將調配原料50g加入到鉑坩堝中以1150℃熔融20分鐘。
將熔融物連同坩堝一起驟冷，將固化的玻璃從坩堝取出，對玻璃的內部進行觀察。
圖2是在比較例3中評價的玻璃(從坩堝取出的玻璃)的照片。藉由圖2很清楚地看出，若干的玻璃片包含很多原料的殘留，白濁而失去了透明性。
熱穩定性的評價(2)
對於表1的玻璃No.12的組成，進行了與比較例2、3同樣的實驗。即，將調配原料50g加入到鉑坩堝中以1150℃進行20分鐘熔融，將熔融物連同坩堝一起驟冷，將固化的玻璃從坩堝取出。
圖3是如上述般用與比較例2、3同樣的方法進行評價的表1的No.12的組成的玻璃(從坩堝取出的玻璃)的照片。根據圖3可以清楚地看出，在玻璃中沒有發現原料的殘留，能夠作成均質的玻璃。
進而即使將熔解溫度下降至1130℃，也沒有原料的殘留，能夠得到均質的玻璃。
根據以上的結果，能夠確認實施例的玻璃具有比在比較例2、3中評價的玻璃更優秀的熱穩定性。
(實施例2)
使用在實施例1中得到的各種玻璃製作壓製成型用玻璃塊(玻璃料滴)。將該玻璃塊在大氣中進行加熱、軟化，用壓製成型模進行壓製成型，製作透鏡胚料(光學元件胚料)。將製作的透鏡胚料從壓製成型模取出、退火，進行包括拋光的機械加工，製作由在實施例1中製作的各種玻璃構成的球面透鏡。
(實施例3)
將期望量的在實施例1中製作的熔融玻璃用壓製成型模進行壓製成型，製作透鏡胚料(光學元件胚料)。將製作的透鏡胚料從壓製成型模取出、退火，進行包括拋光的機械加工，製作由在實施例1中製作的各種玻璃構成的球面透鏡。
(實施例4)
對將在實施例1中製作的熔融玻璃固化而製作的玻璃塊進行退火，進行包括拋光的機械加工，製作由在實施例1中製作的各種玻璃構成的球面透鏡。
(實施例5)
將在實施例2~4中製作的球面透鏡與由其它種類的玻璃構成的球面透鏡貼合，製作膠合透鏡。在實施例2~4中製作的球面透鏡的膠合面是凸面，由其它種類的玻璃構成的球面透鏡的膠合面是凹面。上述2個膠合面是以使曲率半徑的絕對值互相相等的方式製作的。在膠合面塗布光學元件膠合用的紫外線固化型黏接劑，將2個透鏡以膠合面彼此貼合。其後，透過在實施例2~4中製作的球面透鏡對在膠合面塗布的黏接劑照射紫外線，使黏接劑固化。
如上述般製作膠合透鏡。膠合透鏡是膠合強度足夠高，光學性能也足夠等級的透鏡。
最後對前述的各方式進行總結。
根據一實施形態，能夠提供如下玻璃，該玻璃至少包含La2O3、Y2O3、ZrO2、ZnO、Nb2O5、以及選自B2O3和SiO2中的一者或兩者，以質量%表示，B2O3和SiO2的合計含量為28~38%，La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的合計含量為48~60%，Gd2O3含量為未滿3%，Yb2O3含量為未滿2%，ZrO2含量為2~14%，WO3含量為未滿1%，MgO、CaO、SrO及BaO的合計含量為5%以下，質量比((La2O3+Y2O3)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3))為0.94以上，質量比((La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3)/(B2O3+SiO2))為1.9以下，質量比(Nb2O5/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+Nb2O5+TiO2+WO3))為0.003以上，質量比(ZnO/(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.2~1.4，質量比(ZnO/Y2O3)為0.30以上，質量比((Li2O+ZnO)/ (La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.11以下，折射率nd的範圍為1.75~1.80，並且阿貝數νd的範圍為47~52。
上述玻璃是具有上述範圍的折射率和阿貝數的玻璃，因為降低了Gd2O3含量和Yb2O3含量所以能夠穩定供給，並且藉由滿足上述的含量和質量比，而能夠抑制未熔解物的產生和玻璃製造時的晶化。
在一實施形態中，根據進一步改善玻璃的熱穩定性的觀點，較佳為Y2O3含量為未滿12質量%。
在一實施形態中，從研磨、拋光等機械加工的加工性的觀點而言，較佳為上述玻璃的玻璃化轉變溫度為645℃以上。
使用以上說明的玻璃，能夠製作壓製成型用玻璃材料、光學元件胚料及光學元件。即，根據另一實施形態，提供由上述玻璃構成的壓製成型用玻璃材料、光學元件胚料及光學元件。
此外，根據另一實施形態，也提供壓製成型用玻璃材料的製造方法，其包括將上述玻璃成型為壓製成型用玻璃材料的步驟。
根據再另一實施形態，也提供光學元件胚料的製造方法，其包括將上述壓製成型用玻璃材料藉由使用壓製成型模而壓製成型來製作光學元件胚料的步驟。
根據再另一實施形態，也提供光學元件胚料的製造方法，其包括將上述玻璃成型為光學元件胚料的步驟。
根據再另一實施形態，也提供光學元件的製造方法，其包括將上述光學元件胚料藉由研磨和/或拋光來製作光學元件的步驟。
此次公開的實施方式在所有方面都是例示性的，應認為是非限制性的。本發明的範圍不藉由上述說明而藉由申請專利範圍第來表示，實際上包括與申請專利範圍等同的意思及範圍內的所有的變更。
例如，藉由對於上述例示的玻璃組成，進行說明書所記載的組成調整，能夠得到關於本發明的一實施形態的玻璃。
此外，當然能夠對作為在說明書例示或較佳範圍而記載的事項的2項以上進行任意組合。
產業上的可利用性
本發明在各種光學元件的製造領域中是有用的。

Claims (6)

  1. 一種玻璃，至少包含La2O3、Y2O3、ZrO2、ZnO、Nb2O5、以及選自B2O3和SiO2中的一者或兩者，以質量%表示：B2O3和SiO2的合計含量為28~38%；La2O3、Y2O3、Gd2O3及Yb2O3的合計含量為48~60%；Gd2O3含量為未滿3%；Yb2O3含量為未滿2%；ZrO2含量為2~14%；WO3含量為未滿1%；MgO、CaO、SrO及BaO的合計含量為5%以下；質量比((La2O3+Y2O3)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3))為0.94以上，質量比((La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3)/(B2O3+SiO2))為1.9以下；質量比(Nb2O5/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+Nb2O5+TiO2+WO3))為0.003以上；質量比(ZnO/(ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.2~1.4；質量比(ZnO/Y2O3)為0.40以上；質量比((Li2O+ZnO)/(La2O3+Y2O3+Gd2O3+Yb2O3+ZrO2+Nb2O5+Ta2O5))為0.11以下；折射率nd的範圍為1.75~1.80，並且阿貝數νd的範圍為47~52。
  2. 如申請專利範圍第1項所述的玻璃，其中Y2O3含量為未滿12質量%。
  3. 如申請專利範圍第1或2項所述的玻璃，其中玻璃化轉變溫度為645℃以上。
  4. 一種壓製成型用玻璃材料，由申請專利範圍第1至3項中任一項所述的玻璃構成。
  5. 一種光學元件胚料，由申請專利範圍第1至3項中任一項所述的玻璃構成。
  6. 一種光學元件，由申請專利範圍第1至3項中任一項所述的玻璃構成。
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