TWI638055B

TWI638055B - 肥粒鐵系不銹鋼板

Info

Publication number: TWI638055B
Application number: TW105131596A
Authority: TW
Inventors: 西田修司; 石井知洋; 藤澤光幸; 上力
Original assignee: 杰富意鋼鐵股份有限公司
Priority date: 2015-09-30
Filing date: 2016-09-30
Publication date: 2018-10-11
Also published as: JP6142971B1; EP3318654B1; US20190055634A1; TW201718909A; JPWO2017056471A1; CN108138278A; WO2017056471A1; CN108138278B; KR20180043827A; KR102067154B1; EP3318654A1; EP3318654A4; ES2727177T3

Abstract

本發明提供一種兼顧表面缺陷之降低與韌性之提高、且耐蝕性優異之肥粒鐵系不銹鋼板。

一種肥粒鐵系不銹鋼板，其特徵在於：以質量%計含有C：0.020%以下、Si：0.05~0.40%、Mn：0.05~1.00%、P：0.040%以下、S：0.030%以下、Al：0.001~0.15%、Cr：20.0~23.0%、Ni：0.01~0.80%、Cu：0.30~0.80%、Ti：0.10~0.50%、Nb：0.010~0.150%、Zr：0.005~0.150%、及N：0.020%以下，且滿足下述(1)式，剩餘部分包含Fe及不可避免之雜質。

Zr≦Nb≦Ti (1)

(再者，(1)式中之Zr、Nb及Ti係指各成分之含量(質量%))

Description

肥粒鐵系不銹鋼板

本發明係關於一種耐蝕性優異、表面缺陷較少、且韌性優異之肥粒鐵系不銹鋼板。

肥粒鐵系不銹鋼板由於並非大量地含有Ni，故而與沃斯田體(austenite)系不銹鋼板相比係廉價且價格穩定性優異之材料。又，肥粒鐵系不銹鋼板由於耐生銹性優異，故而被用於建築材料、運輸機器、家庭電器及廚房設備等各種用途。

即便於肥粒鐵系不銹鋼板中，SUS443J1(JIS G 4305)亦由於藉由含有20.0~23.0質量%之Cr、0.3~0.8質量%之Cu、進而足夠量之穩定元素(Ti、Nb及Zr)，而具有與作為沃斯田體系不銹鋼之SUS304(JIS G 4305、18質量%之Cr-8質量%之Ni)同等之優異之耐蝕性，故而被應用於腐蝕環境尤為嚴重之用途。

即便於SUS443J1中，亦通常為主要含有Ti作為穩定元素之SUS443J1。該鋼藉由含有Ti而促進織構之發達，加工性優異。進而，與含有Nb者相比，即便為較低溫度下之冷軋板退火，亦會充分地軟質化，因此，可穿過與普通鋼共通之冷軋板退火酸洗線而進行製造，生產性良好。然而，於含有Ti之SUS443J1中，有於表面產生損害美觀之條紋圖案(表面缺陷)之情況。已知上述條紋圖案係起因於在鑄造時於表面生成之粗大之TiN。又，於含有Ti之SUS443J1中，亦存在韌性較低之問題。其原因在於，會生成成為優先之破壞起點之粗大的TiN。

關於含有Ti之肥粒鐵系不銹鋼之表面缺陷之防止或韌性提高，於專利文獻1或專利文獻2中有記載。

於專利文獻1中，揭示有耐麻紋(roping)性優異、而且表面性狀良好之添加Ti之肥粒鐵系不銹鋼之製造方法。於專利文獻1中，藉由對鋼之凝固溫度、澆鑄溫度及TiN析出溫度以成為特定之關係之方式進行控制，而控制於鋼液之澆鑄時點之TiN的析出，從而防止冷軋退火板之表面缺陷。

於專利文獻2中，揭示有韌性優異且具有良好之耐蝕性、且生產性及經濟性優異之肥粒鐵系不銹鋼板及其製造方法。於專利文獻2中，藉由使鋼中之氮化物以ZrN之形態存在，而提高熱軋退火板及冷軋退火板之韌性。

[先前技術文獻] [專利文獻]

專利文獻1：日本專利特開平1-118341號公報

專利文獻2：日本專利特開2011-214060號公報

近年來，伴隨家用電器之多樣化，要求除了優異之耐蝕性以外，還要兼顧表面之條紋圖案之降低與優異之韌性之兩者之肥粒鐵系不銹鋼板。

然而，於專利文獻1所示之方法中，為了獲得鋼坯之等軸晶率之提高效果，故意使TiN析出，因此，無法獲得充分之韌性之提高效果及表面缺陷之降低效果。又，於專利文獻2所示之方法中，無法充分地抑制鋼中之TiN之生成，從而無法獲得充分之韌性之提高效果及表面缺陷之降低效果。

本發明之目的在於提供一種肥粒鐵系不銹鋼板，該肥粒鐵系不銹鋼板係兼顧表面缺陷之降低與韌性之提高，進而即便利用與習知之含有Ti之SUS443J1同等之溫度下之冷軋板退火亦會充分地軟質化，且耐蝕性優異。

發明人等針對上述問題，進行了用以兼顧表面缺陷之降低與韌性之提高之綜合性研究。結果發現，藉由針對含有Ti之SUS443J1複合地添加適量之Zr及Nb，能夠不使冷軋板退火溫度上升，而使會招致韌性之下降之TiN之析出形態變化，從而改善含有Ti之SUS443J1之韌性。進而發現，藉由該效果能夠使Ti系中介物細小地分散而析出，從而能夠降低起因於TiN之鋼板之表面缺陷。

具體而言，發現藉由針對SUS443J1之肥粒鐵系不銹鋼板之穩定元素(Ti、Nb及Zr)，設為將其主成分設為0.10~0.50質量%之Ti、進而以0.010~0.150質量%之範圍含有Ti含量以下之Nb、進而以0.005~0.150質量%之範圍含有Nb含量以下之Zr之組成，能夠利用與穩定元素之組成僅為Ti之情形時同等之溫度下之冷軋板退火而充分地軟質化，進而兼顧表面缺陷之降低與較高韌性之實現。可推測其機制係如下。

藉由在鋼中複合地含有Nb及Zr，而與於單獨添加Ti系之肥粒鐵系不銹鋼中生成之TiN相比，變得尺寸較小之Ti、Zr及Nb之複合碳氮化物((Ti、Zr、Nb)(C、N))分散而析出，從而實現韌性之提高及表面缺陷之降低。

本發明係立足於上述見解者，其主旨構成係如下所述。

[1]一種肥粒鐵系不銹鋼板，其特徵在於：以質量%計含有C：0.020%以下、Si：0.05~0.40%、Mn：0.05~1.00%、P：0.040%以下、S：0.030%以下、Al：0.001~0.15%、Cr：20.0~23.0%、Ni：0.01~0.80%、Cu：0.30~0.80%、Ti：0.10~0.50%、Nb：0.010~0.150%、Zr：0.005~0.150%、及N：0.020%以下，且滿足下述(1)式，剩餘部分包含Fe及不可避免之雜質。

Zr≦Nb≦Ti (1)

(再者，(1)式中之Zr、Nb及Ti係指各成分之含量(質量%))

[2]如[1]之肥粒鐵系不銹鋼板，其特徵在於：進而，以質量%計含有選自Co：0.01~0.50%、Mo：0.01~0.30%及W：0.01~0.50%中之1種或2種以上。

[3]如[1]或[2]之肥粒鐵系不銹鋼板，其特徵在於：進而以質量%計含有選自V：0.01~0.50%、B：0.0003~0.0030%、Mg：0.0005~0.0100%、Ca：0.0003~0.0030%、Y：0.001~0.20%及稀土類金屬(REM，Rare Earth Metals)：0.001~0.10%中之1種或2種以上。

[4]如[1]至[3]中任一項之肥粒鐵系不銹鋼板，其特徵在於：進而以質量%計含有選自Sn：0.001~0.50%及Sb：0.001~0.50%中之1種或2種。

根據本發明，可獲得耐蝕性優異、表面缺陷較少、進而韌性優異之肥粒鐵系不銹鋼板。

又，利用與穩定元素之組成僅為Ti之情形時同等之溫度下之冷軋板退火即可充分地軟質化，因此，肥粒鐵系不銹鋼板之生產性較高。

圖1係表示於Zr≦Nb之條件下，Ti及Nb含量對韌性及表面缺陷之量給予之影響之圖。

圖2係表示於Nb≦Ti之條件下，Nb及Zr之含量對韌性及表面缺陷之量給予之影響之圖。

以下，對本發明之實施形態進行說明。再者，本發明並不限定於以下之實施形態。

本發明之肥粒鐵系不銹鋼板之成分組成係以質量%計含有C：0.020%以下、Si：0.05~0.40%、Mn：0.05~1.00%、P：0.040%以下、S：0.030%以下、Al：0.001~0.15%、Cr：20.0~23.0%、Ni：0.01~0.80%、Cu：0.30~0.80%、Ti：0.10~0.50%、Nb：0.010~0.150%、Zr：0.005~0.150%、及N：0.020%以下，且滿足下述(1)式，剩餘部分包含Fe及不可避免之雜質。

Zr≦Nb≦Ti (1)

再者，(1)式中之Zr、Nb及Ti係指各成分之含量(質量%)。

又，上述成分組成亦可進而以質量%計含有選自Co：0.01~0.50%、Mo：0.01~0.30%及W：0.01~0.50%中之1種或2種以上。

又，上述成分組成亦可進而以質量%計含有選自V：0.01~0.50%、B：0.0003~0.0030%、Mg：0.0005~0.0100%、Ca：0.0003~0.0030%、Y：0.001~0.20%及REM(稀土類金屬)：0.001~0.10%中之1種或2種以上。

又，上述成分組成亦可進而以質量%計含有選自Sn：0.001~0.50%及Sb：0.001~0.50%中之1種或2種。

以下，對各成分進行說明。指成分之含量之「%」只要並無特別限定則指質量%。

C：0.020%以下

C係對於提高鋼之強度較為有效之元素。該效果可藉由將C含量設為0.001%以上而獲得。但是，若C含量超過0.020%，則耐蝕性及加工性顯著下降。因此，C含量係設為0.020%以下。又，理想的是將C含量設為0.015%以下。進而理想的是0.010%以下。

Si：0.05~0.40%

Si係作為脫氧劑而有用之元素。該效果可藉由將Si含量設為0.05%以上而獲得。但是，若Si含量超過0.40%，則鋼係硬質化而加工性下降。又，若Si含量超過0.40%，則於熱軋時具有潤滑效果之鋼坯上表面之銹皮(scale)之生成被抑制，而使表面缺陷變大。因此，Si含量係限定於0.05~0.40%之範圍。更佳為0.05~0.25%之範圍。關於Si含量之下限，進而較佳為0.08%以上。關於Si含量之上限，進而較佳為0.15%以下。

Mn：0.05~1.00%

Mn具有脫氧作用。該效果可藉由將Mn含量設為0.05%以上而獲得。另一方面，若Mn含量超過1.00%，則會促進MnS之析出及粗大化，從而耐蝕性下降。因此，Mn含量係限定於0.05~1.00%之範圍。關於下限，更佳之Mn含量為0.10%以上，進而較佳為0.15%以上。關於上限，更佳之Mn含量係未滿0.30%，進而較佳為0.25%以下。

P：0.040%以下

P係使耐蝕性下降之元素。又，因P於晶界偏析而導致熱加工性下降。因此，P含量係理想為儘可能較低，設為0.040%以下。較佳為0.030%以下。

S：0.030%以下

S係與Mn形成析出物MnS。該MnS與不銹鋼母材之界面成為蝕孔之起點，使耐蝕性下降。因此，S含量係理想為較低，設為0.030%以下。較佳為設為0.020%以下。

Al：0.001~0.15%

Al係用於脫氧而較為有效之元素。該效果可藉由Al含量為0.001%以上而獲得。另一方面，若Al含量超過0.15%，則於熱軋時具有潤滑效果之鋼坯上表面之銹皮之生成被抑制，而使表面缺陷變多。因此，Al含量係限定於0.001~0.15%之範圍。關於下限，較佳之Al含量為0.005%以上，更佳為0.01%以上。關於上限，較佳之Al含量為0.10%以下，進而較佳為0.05%以下。

Cr：20.0~23.0%

Cr係於表面形成鈍態皮膜而提高耐蝕性之元素。若Cr含量未滿20.0%，則無法獲得充分之耐蝕性。另一方面，若Cr含量超過23.0%，則變得易因σ相或475℃脆性之影響而韌性下降。因此，Cr含量係設為20.0~23.0%。關於下限，較佳之Cr含量為20.5%以上。關於上限，較佳之Cr含量為22.0%以下，進而較佳為21.5%以下。

Ni：0.01~0.80%

Ni係抑制由酸引起之陽極反應而即便於更低之pH值亦能夠維持鈍態之元素。即，Ni係提高耐間隙腐蝕性之效果，顯著地抑制活性溶解狀態下之腐蝕之進展而提高耐蝕性。該效果可藉由Ni含量為0.01%以上而獲得。另一方面，若Ni含量超過0.80%，則鋼硬質化而其加工性下降。因此，Ni含量係限定於0.01~0.80%之範圍。關於下限，較佳之Ni含量為0.05%以上，進而較佳為0.10%以上。關於上限，較佳之Ni含量為0.40%以下，進而較佳為0.25%以下。

Cu：0.30~0.80%

Cu係強化鈍態皮膜而提高耐蝕性之元素。另一方面，若過量地添加Cu，則變得ε-Cu易析出，從而耐蝕性下降。因此，Cu含量係設為0.30~0.80%。關於下限，較佳之Cu含量為0.35%以上，進而較佳為0.40%以上。關於上限，較佳之Cu含量為0.60%以下，進而較佳為0.45%以下。

Ti：0.10~0.50%

Ti係固定C及N而防止Cr碳氮化物造成之敏化、而使耐蝕性提高之元素。但是，因Ti添加而生成之TiN會招致韌性下降。如下所述，於本發明中，藉由Nb與Zr之複合效應而抑制上述韌性下降。利用Ti所得之耐蝕性提高效果係藉由Ti含量為0.10%以上而獲得。另一方面，若Ti含量超過0.50%，則不銹鋼板硬質化，加工性下降。又，若Ti含量超過0.50%，則變得即便藉由Nb或Zr之添加亦難以進行Ti系中介物之析出形態控制，表面品質下降。因此，Ti含量係設為0.10~0.50% 之範圍。關於下限，較佳之Ti含量為0.15%以上，進而較佳為0.18%以上。關於上限，較佳之Ti含量為0.35%以下，進而較佳為0.26%以下。

Nb：0.010~0.150%

Nb係與Ti同樣地固定C及N而防止由Cr碳氮化物所致之敏化從而使耐蝕性提高之元素。進而，Nb係藉由與下述之Zr之複合效應而使韌性提高，從而抑制表面缺陷之產生。該效果可藉由Nb含量為0.010%以上而獲得。另一方面，若Nb含量超過0.150%，則不銹鋼板硬質化而加工性下降。又，若Nb含量超過0.150%，則會招致再結晶溫度之上升，製造性下降。因此，Nb含量係設為0.010~0.150%之範圍。關於下限，較佳之Nb含量為0.030%以上，進而較佳為0.070%以上。關於上限，較佳之Nb含量係未滿0.100%，進而較佳為0.090%以下。

Zr：0.005~0.150%

Zr係與Ti同樣地固定C及N而防止由Cr碳氮化物所致之敏化從而使耐蝕性提高之元素。進而，Zr係藉由與下述之Nb之複合效應而使韌性提高，從而抑制表面缺陷之產生。為了獲得該等效果，必須含有0.005%以上之Zr。另一方面，若Zr含量超過0.150%，則於表面析出Zr系中介物，而會招致表面缺陷之增大。因此，Zr含量係限定於0.005~0.150%之範圍。關於下限，較佳之Zr含量為0.010%以上，進而較佳為0.030%以上。關於上限，較佳之Zr含量係未滿0.100%，進而較佳為0.080%以下。

於本發明中發現，藉由對僅含有Ti作為穩定元素之SUS443J1複合地添加Nb及Zr，利用與穩定元素之組成僅為Ti之情形時同等之溫度下之冷軋板退火即可充分地軟質化，進而，抑制表面缺陷之產生，並且提高韌性。具體而言，發現藉由將SUS443J1之穩定元素(Ti、Nb及Zr)於下述(1)式之限制下，設為含有0.10~0.50%之Ti、0.010~0.150%之Nb、及0.005~0.150%之Zr之成分組成，能夠利用與穩定元素之組成僅為Ti之情形時同等之溫度下的冷軋板退火而充分地軟質化，進而兼顧降低表面缺陷之產生與高韌性之實現。可推測其機制係取決於以下。

可認為，藉由在鋼中複合地含有Nb及Zr，而與於單獨添加Ti系肥粒鐵系不銹鋼中生成之TiN相比，變得尺寸較小之Ti、Zr及Nb之複合碳氮化物((Ti、Zr、Nb)(C、N))係分散而析出，而實現韌性提高及表面缺陷產生之降低。為了充分地生成上述((Ti、Zr、Nb)(C、N))，必須滿足下述(1)式。

Zr≦Nb≦Ti (1)

再者，(1)式中之Zr、Nb及Ti係指各成分之含量(質量%)。

關於Ti與Nb之關係，較佳為Ti≧1.5Nb，進而較佳為Ti≧2Nb。關於Nb與Zr之關係，較佳為Nb≧1.3Zr，進而較佳為Nb≧1.5Zr。

N：0.020%以下

N係不可避免地會混入至鋼中之元素。但是，若N含量超過0.020%，則耐蝕性及加工性顯著下降。因此，N含量係設為0.020%以下。更佳為0.015%以下。

以上，針對基本成分進行了說明，但如上所述，於本發明中除此以外亦可適當含有以下所述之元素。

Co：0.01~0.50%

Co係提高不銹鋼之耐間隙腐蝕性之元素。該效果係藉由Co含量為0.01%以上而獲得。但是，若其含量超過0.50%，則該效果係飽和，進而加工性下降。因此，於添加Co之情形時，將Co含量設為0.01~0.50%。關於下限，較佳之Co含量為0.02%以上，進而較佳為0.03%以上。關於上限，較佳之Co含量為0.30%以下，進而較佳為0.10%以下。

Mo：0.01~0.30%

Mo具有提高不銹鋼之耐間隙腐蝕性之效果。該效果係藉由Mo含量為0.01%以上之含量而獲得。但是，若Mo含量超過0.30%，則該效果飽和，進而生成粗大之金屬間化合物而使韌性下降。因此，於添加Mo之情形時，將Mo含量設為0.01~0.30%。關於下限，較佳之Mo含量為0.02%以上，進而較佳為0.03%以上。關於上限，較佳之Mo含量為0.20%以下，進而較佳為0.10%以下。

W：0.01~0.50%

W係提高不銹鋼之耐間隙腐蝕性之元素。該效果係藉由W含量為0.01%以上而獲得。但是，若其含量超過0.50%，則該效果飽和，進而加工性下降。因此，於添加W之情形時，將W含量設為0.01~0.50%。關於下限，較佳之W含量為0.02%以上，進而較佳為0.03%以上。關於上限，較佳之W含量為0.30%以下，進而較佳為0.10%以下。

V：0.01~0.50%

V係提高不銹鋼之耐間隙腐蝕性之元素。該效果可藉由V含量為 0.01%以上而獲得。但是，若其含量超過0.50%，則該效果飽和，進而加工性下降。因此，於添加V之情形時，將V含量設為0.01~0.50%。更佳為0.01~0.30%之範圍。進而較佳為0.01~0.10%之範圍。

B：0.0003~0.0030%

B係提高熱加工性或二次加工性之元素，B係添加於添加Ti之鋼中較為有效。該效果係藉由B含量為0.0003%以上而獲得。另一方面，若B含量超過0.0030%，則韌性下降。因此，於添加B之情形時將B含量設為0.0003~0.0030%之範圍。關於下限，較佳之B含量為0.0015%以上。關於上限，較佳之B含量為0.0025%以下。

Mg：0.0005~0.0100%

Mg係於鋼液中與Al一併形成Mg氧化物而作為脫氧劑發揮作用。該效果係藉由Mg含量為0.0005%以上而獲得。另一方面，若Mg含量超過0.0100%，則鋼之韌性下降而製造性下降。因此，於添加Mg之情形時，將Mg含量限定於0.0005~0.0100%之範圍。關於下限，較佳之Mg含量為0.0010%以上。關於上限，較佳之Mg含量為0.0050%以下，進而較佳為0.0030%以下。

Ca：0.0003~0.0030%

Ca係提高熱加工性之元素。該效果可藉由Ca含量為0.0003%以上而獲得。另一方面，若Ca含量超過0.0030%，則鋼之韌性下降。又，因CaS之析出而耐蝕性亦下降。因此，於添加Ca之情形時，將Ca含量限定於0.0003~0.0030%之範圍。關於下限，較佳之Ca含量為0.001% 以上。關於上限，較佳之Ca含量為0.002%以下。

Y：0.001~0.20%

Y係降低鋼液之黏度下降、提高潔淨度之元素。該效果可藉由Y含量為0.001%以上而獲得。另一方面，若Y含量超過0.20%，則該效果飽和，進而加工性下降。因此，於添加Y之情形時，Y含量係限定於0.001~0.20%之範圍。更佳為0.001~0.10%之範圍。

REM(稀土類金屬)：0.001~0.10%

REM(稀土類金屬：La、Ce、Nd等原子序號57~71之元素)係提高耐高溫氧化性之元素。該效果可藉由REM含量為0.001%以上而獲得。另一方面，若REM含量超過0.10%，則不僅該效果飽和，而且於熱軋時會產生表面缺陷。因此，於添加REM之情形時，將REM含量限定於0.001~0.10%之範圍。關於下限，較佳之REM含量為0.005%以上。關於上限，較佳之REM含量為0.05%以下。

Sn：0.001~0.50%

Sn係於提高因於輥軋時之變形帶生成之促進而引起之起皺(ridging)方面較為有效。該效果係藉由Sn之含量為0.001%以上而獲得。但是，若Sn之含量超過0.50%，則不僅該效果飽和，而且進而加工性下降。因此，於添加Sn之情形時，將其含量設為0.001~0.50%。關於下限，較佳之Sn含量為0.003%以上。關於上限，較佳之Sn含量為0.20%以下。

Sb：0.001~0.50%

Sb係於藉由在輥軋時促進變形帶生成而提高起皺之方面較為有效。該效果係藉由Sb之含量為0.001%以上而獲得。但是，若Sb之含量超過0.50%，則不僅該效果飽和，而且進而加工性下降。因此，於添加Sb之情形時，將其含量設為0.001~0.50%。關於下限，較佳之Sb含量為0.003%以上，關於上限，較佳之Sb含量為0.20%以下。

除以上成分以外之剩餘部分係Fe及不可避免之雜質。此處所謂之不可避免之雜質之代表例有H、O(氧)、Zn、Ga、Ge、As、Ag、In、Hf、Ta、Re、Os、Ir、Pt、Au、Pb等。該等元素中，可在0.05%以下之範圍包含H及O(氧)。關於其他元素，係可在0.3%以下之範圍包含其他元素。

其次，對本發明之肥粒鐵系不銹鋼板之較佳之製造方法進行說明。藉由轉爐、電爐、及真空熔解爐等公知之方法對上述成分組成之鋼進行熔製，並藉由連續鑄造法或鑄錠-分錠法而製成鋼素材(鋼坯)。於將該鋼素材加熱至1000℃~1200℃後，於將完工溫度設為700℃~1000℃之條件下，以成為板厚2.0mm~5.0mm之方式進行熱軋。將以此方式製作之熱軋板於800℃~1100℃之溫度下進行退火並進行酸洗，其次，進行冷軋，並於700℃~1000℃之溫度下進行冷軋板退火。於冷軋板退火後進行酸洗而去除銹皮。亦可對已去除銹皮之冷軋板進行表皮輥軋(skin pass rolling)。

又，本發明並非僅限於如上所述之冷軋板製品，製成熱軋板製品亦有效。

[實施例]

於將具有表1(將表1-1與表1-2合起來作為表1)、表2(將表2-1與表2-2合起來作為表2)、及表3(將表3-1與表3-2合起來作為表3)所示之組成之肥粒鐵系不銹鋼熔製成100kg鋼錠後，加熱至1200℃之溫度而進行熱軋，獲得板厚4.0mm之熱軋板。其後，進行1100℃下之退火、及藉由通常之方法之酸洗，之後進行至板厚2.0mm為止之冷軋、900℃下之退火、及利用通常方法之酸洗。

針對所獲得之冷軋退火板，進行孔蝕(pitting corrosion)電位測定(JIS G 0577)，而對耐蝕性進行了評價。將孔蝕電位為290mV(vs.SCE)以上者設為「○」(合格)、將未滿290mV者設為「▲」(不合格)而進行了評價。

又，針對所獲得之冷軋退火板，於輥軋方向上採集試片(JIS B 7722 V缺口)而進行夏比衝擊(Charpy impact)試驗，對鋼板之韌性進行評價。將25℃下之夏比衝擊值為200J/cm²以上者設為「○」(合格)、將未滿200J/cm²者設為「▲」(不合格)而進行了評價。

進而，藉由對冷軋退火板之表面進行觀察來計測表面之條紋狀圖案之密度，而對表面缺陷之量進行評價。將各組成之鋼板各製作10片，針對各鋼板之正面之中心部之寬度200mm×長度200mm之區域，測定L(長度)方向之長度超過10mm之條紋狀圖案之數量，將其平均數為1以下者設為「○」(合格)、將多於1者設為「▲」(不合格)而進行評價。

進而，使用實施退火之前之冷軋鋼板，對是否即便於880℃下20s之退火中亦會充分地軟質化進行評價。評價係對保持冷軋後之狀態之鋼板之硬度(a)、於880℃下實施20s之退火之鋼板之硬度(b)、及作為於充分地軟質化之情形時之指標而於1000℃實施了20s之退火之鋼板之硬度(c)進行比較而進行評價。於評價中，切割出3片長度15mm×寬度20mm之鋼板，針對測定b及c之試片，於進行上述各種退火後，將鋼板切斷成長度15mm×寬度10mm之尺寸，並使用自該剖面測定出之維氏硬度。若進行退火，則鋼板之硬度自a朝向c而變化，將該軟質化中之90%以上藉由880℃下20s之退火而達成者，即成為c+0.1×(a-c)≧b者設為「○」(合格)而進行了評價。又，將並非如此者設為「▲」(不合格)而進行了評價。

將所獲得之結果示於表1、2、3。可知，發明鋼係孔蝕電位測定之評價、夏比衝擊值之評價、表面缺陷之評價、及軟質化溫度之評價全部為「○」，耐蝕性及韌性良好，表面缺陷較少，且於製造性方面亦無問題。

試驗No.34之比較例係由於Cr含量低於本發明之範圍，故而耐蝕性較差。

試驗No.35之比較例係由於Cr含量高於本發明之範圍，故而韌性較差。

試驗No.36之比較例係由於Ni含量低於本發明之範圍，故而耐蝕性較差。

試驗No.37之比較例係由於Ti含量低於本發明之範圍，故而耐蝕性較差。

試驗No.38之比較例係由於Ti含量高於本發明之範圍，故而韌性較差，且表面缺陷較多。

試驗No.39之比較例係由於Nb含量低於本發明之範圍，故而韌性較差，且表面缺陷較多。

試驗No.40之比較例係由於Nb含量高於本發明之範圍，故而軟質化溫度較高，而製造性較差。

試驗No.41之比較例係由於Zr含量低於本發明之範圍，故而韌性較差，且表面缺陷較多。

試驗No.42之比較例係由於Zr含量高於本發明之範圍，故而表面缺陷較多。

試驗No.57之比較例係由於Nb含量及Zr含量均低於本發明之範圍，故而韌性較差，且表面缺陷較多。

試驗No.58之比較例係由於Ti含量及Zr含量低於本發明之範圍，且Al含量及Nb含量高於本發明之範圍，故而韌性較差且表面缺陷較多，進而軟質化溫度較高而製造性較差。

再者，針對試驗No.43~54、67、68之比較例，使用圖1及圖2於以下進行說明。

於圖1中，關於本發明例之結果、以及組成為本發明範圍內、滿足Nb≧Zr且不滿足Ti≧Nb之比較例(No.43~48)之結果，針對夏比衝擊值之評價及表面缺陷之評價，於橫軸取Ti含量、且於縱軸取Nb含量而彙總於圖中。再者，圖中所示之鋼板係所有夏比衝擊值之評價合格者其表面缺陷之評價亦合格，夏比衝擊值之結果不合格者其表面缺陷之評價亦不合格。如圖1所示般，為了於本發明之組成範圍內兼顧優異之韌性與表面缺陷之降低，必須滿足Ti≧Nb。

於圖2中，關於本發明例之結果、以及組成為本發明範圍內、滿足Ti≧Nb且不滿足Nb≧Zr之比較例(No.49~54、67、68)之結果，針對夏比衝擊值之評價及表面缺陷之評價，於橫軸取Nb含量、且於縱軸取Zr含量而彙總於圖中。如圖2所示般，為了於本發明之組成範圍內兼顧優異之韌性與表面缺陷之降低，必須滿足Nb≧Zr。進而，根據圖1及圖2，可知，為了於本發明之組成範圍內兼顧優異之韌性與表面缺陷之降低，必須滿足Ti≧Nb、Nb≧Zr兩者、即滿足Zr≦Nb≦Ti。

再者，關於試驗No.55及56之比較例，組成係本發明範圍內，且不滿足Ti≧Nb、Nb≧Zr兩者，而夏比衝擊值之結果及表面缺陷之評價兩者皆不合格。

(產業上之可利用性)

本發明之肥粒鐵系不銹鋼板係由於韌性優異、且表面缺陷較少，故而較佳為用作以由升降機之內板代表之室內裝飾、風管罩、排氣管尾喉、儲物櫃、家電製品用零件、商務用品用零件、汽車內裝用零件、汽車排氣用配管、建材、排水溝蓋、海上運輸用集裝箱、器物、廚房設備、建築內外裝材、汽車零件、電扶梯、軌道車輛及電氣裝置殼體外板等為中心之要求耐蝕性之構件，此外可用作要求韌性或設計性之構件。

Claims

一種肥粒鐵系不銹鋼板，其特徵在於：以質量%計含有C：0.020%以下、Si：0.05~0.40%、Mn：0.05~1.00%、P：0.040%以下、S：0.030%以下、Al：0.001~0.15%、Cr：20.0~23.0%、Ni：0.01~0.80%、Cu：0.30~0.80%、Ti：0.10~0.50%、Nb：0.030~0.150%、Zr：0.005~0.150%、及N：0.020%以下，且滿足下述(1)式，剩餘部分包含Fe及不可避免之雜質；Zr≦Nb≦Ti (1)(再者，(1)式中之Zr、Nb及Ti係指各成分之含量(質量%))。
如請求項1之肥粒鐵系不銹鋼板，其中，進而以質量%計含有選自Co：0.01~0.50%、Mo：0.01~0.30%及W：0.01~0.50%中之1種或2種以上。
如請求項1或2之肥粒鐵系不銹鋼板，其中，進而以質量%計含有選自V：0.01~0.50%、B：0.0003~0.0030%、Mg：0.0005~0.0100%、Ca：0.0003~0.0030%、Y：0.001~0.20%及REM(稀土類金屬)：0.001~0.10%中之1種或2種以上。
如請求項1或2之肥粒鐵系不銹鋼板，其中，進而以質量%計含有Sb：0.001~0.50%。
如請求項3之肥粒鐵系不銹鋼板，其中，進而以質量%計含有Sb：0.001~0.50%。