JP6146401B2 - フェライト系ステンレス鋼板 - Google Patents
フェライト系ステンレス鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6146401B2 JP6146401B2 JP2014240889A JP2014240889A JP6146401B2 JP 6146401 B2 JP6146401 B2 JP 6146401B2 JP 2014240889 A JP2014240889 A JP 2014240889A JP 2014240889 A JP2014240889 A JP 2014240889A JP 6146401 B2 JP6146401 B2 JP 6146401B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- stainless steel
- ferritic stainless
- corrosion resistance
- workability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims description 50
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 77
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 77
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 36
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 35
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 35
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 11
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 5
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 2
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 206010070834 Sensitisation Diseases 0.000 description 2
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 2
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008313 sensitization Effects 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 2
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- YXVFQADLFFNVDS-UHFFFAOYSA-N diammonium citrate Chemical compound [NH4+].[NH4+].[O-]C(=O)CC(O)(C(=O)O)CC([O-])=O YXVFQADLFFNVDS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 229910001651 emery Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、ＳＵＨ４０９Ｌと同等以上の加工性を有するとともに、優れた耐食性を有する、加工性と耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板に関する。
フェライト系ステンレス鋼は、優れた耐食性を有し、かつ省資源であるため、自動車排気系部品、建材、厨房器具および家電部品等をはじめ、様々な用途に使用されている。
フェライト系ステンレス鋼に含まれる、最も重要な合金元素はＣｒである。一般的には、フェライト系ステンレス鋼中のＣｒ含有量を増加させると、フェライト系ステンレス鋼の耐食性は向上するが、加工性は低下する。この特徴から、加工性に優れるが耐食性は劣る低Ｃｒ系鋼種（代表的な鋼種はＳＵＨ４０９Ｌ（日本工業規格 ＪＩＳ Ｇ ４３１２、１１ｍａｓｓ％Ｃｒ−０．３ｍａｓｓ％Ｔｉ)）および加工性は劣るが耐食性に優れた中Ｃｒ系鋼種（代表的な鋼種はＳＵＳ４３０（日本工業規格 ＪＩＳ Ｇ ４３０５、１６ｍａｓｓ％Ｃｒ））が、用途により使い分けられることが多い。
近年、家庭用電化製品におけるデザインの多様化に伴い、その部品に複雑な形状を有するものが現れている。これらの中でも、特に耐食性が求められる部品に、フェライト系ステンレス鋼を適用すれば、長期間にわたってメンテナンスが不要となり、上記部品のライフサイクルコストを削減できる。フェライト系ステンレス鋼を複雑な形状へ加工する観点からは、加工性に優れるＳＵＨ４０９Ｌの適用が好ましいと考えられる。
しかしながらＳＵＨ４０９Ｌは耐食性が不十分であるため、その適用は困難である。そこで、ＳＵＨ４０９Ｌと同等以上の優れた加工性を有するとともに、優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼が求められる。
フェライト系ステンレス鋼の加工性および耐食性の向上については、特許文献１や特許文献２に記載がある。
特許文献１には、耐リジング性、成形性および耐二次加工脆性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法が開示されている。特許文献１では、析出物の形態を制御することにより加工性の向上を実現している。
特許文献２には、熱間加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法が開示されている。特許文献２では、Ｓｎ添加による耐食性の向上や鋼成分の調整による製造性の向上を実現している。
しかしながら、特許文献１では、加工性の指標である耐リジング性、限界絞り比、および耐二次加工脆性が検討されているが、耐食性が検討されていない。
また、特許文献２では耐食性の指標である塩水噴霧試験後や塩水への浸漬試験後の発銹程度が検討されているが、最終製品である冷延焼鈍酸洗板の加工性が検討されていない。
本発明は、ＳＵＨ４０９Ｌと同等以上の優れた加工性と、優れた耐食性とを有する、フェライト系ステンレス鋼を提供するものである。
本発明者らは、上記の課題を解決するために、耐食性および加工性の両者を満足するための総合的な検討を行った。
まず、ＴｉとＮｂを複合的に添加することで、耐食性が向上することが見出された。この効果は、Ｔｉ含有量が０．１０％以上０．４０％以下、かつＮｂ含有量が０．０１０％以上０．１００％以下であれば得られ、さらにＴｉ含有量に対するＮｂ含有量の比（Ｎｂ／Ｔｉ）が０．１０以上０．３０以下である場合に顕著に得られる。なお、含有量を表す「％」は「質量％」を意味する。
さらに、本発明では、上記のＴｉとＮｂの複合添加による耐食性向上に加え、Ｖを０．０１％以上０．２５％以下の範囲で含有する場合に、フェライト系ステンレス鋼の耐食性が大きく向上することを知見した。これにより、１２．５％以上のＣｒを含有するフェライト系ステンレス鋼において、優れた耐食性が得られることが分かった。
また、Ｎｂ含有量を０．０１０％以上０．１００％以下に調整することが、加工性の向上に有効であることが見出された。添加されたＮｂは鋼中に固溶し、結晶粒を細粒化する効果を有する。結晶粒界近傍の局所的不均一部からは、｛１１１｝〈００１〉方位粒が生成されやすいため、上記のＮｂ添加による結晶粒微細化にともない、再結晶過程において｛１１１｝再結晶粒の生成頻度が増加する。｛１１１｝再結晶頻度増加にともない、面内異方性を増大するＧｏｓｓ方位（｛１１０｝〈００１〉）粒の生成が抑制されるため、組織の面内異方性が低減され、Ｅｌｍｉｎ（Ｅｌの最小値）およびｒｍｉｎ（ｒの最小値）が向上する。この効果により、１４．４％以下のＣｒを含有するフェライト系ステンレス鋼においてＳＵＨ４０９Ｌと同等以上の加工性が得られることが分かった。
上述した耐食性、加工性双方の検討により、ＳＵＨ４０９Ｌと同等以上の加工性と優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼を実現するためには、１２．５〜１４．４％のＣｒを含有するフェライト系ステンレス鋼において、Ｔｉ：０．１０〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．１００％、およびＶ：０．０１〜０．２５％を含有させ、さらにＴｉの含有量に対するＮｂの含有量の比（Ｎｂ／Ｔｉ）を０．１０以上０．３０以下とすることが極めて重要であることが判明した。
本発明は、上記の知見に立脚するものであり、その要旨構成は次のとおりである。
［１］質量％で、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓｉ：０．０１〜１．００％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｃｒ：１２．５〜１４．４％、Ｎｉ：０．０１〜０．８０％、Ｔｉ：０．１０〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．１００％、Ｖ：０．０１〜０．２５％、およびＮ：０．０２０％以下を含有し、さらにそのＴｉ含有量およびＮｂ含有量が下記式（１）を満たし、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。
０．１０≦Ｎｂ／Ｔｉ≦０．３０ （１）
式（１）における元素記号は、各元素の含有量を意味する。
０．１０≦Ｎｂ／Ｔｉ≦０．３０ （１）
式（１）における元素記号は、各元素の含有量を意味する。
［２］Ｔｉ含有量、Ｎｂ含有量およびＶ含有量が下記式（２）を満たすことを特徴とする［１］記載のフェライト系ステンレス鋼板。
０．２０≦Ｖ／（Ｔｉ＋Ｎｂ）≦１．００ （２）
式（２）における元素記号は、各元素の含有量を意味する。
０．２０≦Ｖ／（Ｔｉ＋Ｎｂ）≦１．００ （２）
式（２）における元素記号は、各元素の含有量を意味する。
［３］さらに、質量％でＭｏ：０．０１〜０．３０％、Ｃｕ：０．０１〜０．５０％、Ｃｏ：０．０１〜０．５０％およびＷ：０．０１〜０．５０％のうちから選んだ１種または２種以上を含有することを特徴とする［１］または［２］記載のフェライト系ステンレス鋼板。
［４］さらに、質量％でＺｒ：０．０１〜０．３０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００３０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％、Ｙ：０．００１〜０．２０％およびＲＥＭ（希土類金属）：０．００１〜０．１０％のうちから選んだ１種または２種以上を含有することを特徴とする［１］〜［３］のいずれかに記載のフェライト系ステンレス鋼板。
［５］さらに、質量％でＳｎ：０．００１〜０．５０％およびＳｂ：０．００１〜０．５０％のうちから選んだ１種または２種を含有することを特徴とする［１］〜［４］のいずれかに記載のフェライト系ステンレス鋼板。
本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、耐食性と加工性に優れる。具体的には、フェライト系ステンレス鋼の加工性はＳＵＨ４０９Ｌと同等以上に優れつつ、耐食性はＳＵＨ４０９Ｌよりも優れる。
以下、本発明の実施形態について説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されない。
本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓｉ：０．０１〜１．００％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｃｒ：１２．５〜１４．４％、Ｎｉ：０．０１〜０．８０％、Ｔｉ：０．１０〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．１００％、Ｖ：０．０１〜０．２５％、およびＮ：０．０２０％以下を含有する。
以下の説明において、フェライト系ステンレス鋼板の成分を示す％は、特に断らない限り質量％を意味する。
Ｃ：０．０２５％以下
Ｃは鋼の強度を高めるのに有効な元素である。その効果を得る観点からは、Ｃ含有量を０．００１％以上にすることが好ましい。一方、Ｃ含有量が０．０２５％を超えると、耐食性および加工性が著しく低下する。よって、Ｃ含有量は０．０２５％以下とする。より好ましくは０．０１５％以下とするのが望ましい。さらに望ましくは０．０１０％以下である。
Ｃは鋼の強度を高めるのに有効な元素である。その効果を得る観点からは、Ｃ含有量を０．００１％以上にすることが好ましい。一方、Ｃ含有量が０．０２５％を超えると、耐食性および加工性が著しく低下する。よって、Ｃ含有量は０．０２５％以下とする。より好ましくは０．０１５％以下とするのが望ましい。さらに望ましくは０．０１０％以下である。
Ｓｉ：０．０１〜１．００％
Ｓｉは脱酸剤として有用な元素である。この効果はＳｉ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。一方、Ｓｉ含有量が１．００％を超えると鋼が硬質化して加工性が低下する。従って、Ｓｉ含有量は０．０１〜１．００％の範囲に限定する。より好ましくは、０．０３〜０．５０％の範囲である。さらに好ましくは０．０６〜０．２０％の範囲である。
Ｓｉは脱酸剤として有用な元素である。この効果はＳｉ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。一方、Ｓｉ含有量が１．００％を超えると鋼が硬質化して加工性が低下する。従って、Ｓｉ含有量は０．０１〜１．００％の範囲に限定する。より好ましくは、０．０３〜０．５０％の範囲である。さらに好ましくは０．０６〜０．２０％の範囲である。
Ｍｎ：０．０５〜１．００％
Ｍｎには脱酸作用がある。この効果を得る観点から、Ｍｎ含有量を０．０５％以上にする。一方、Ｍｎ含有量が１．００％を超えると、ＭｎＳの析出および粗大化を促して耐食性が低下する。従って、Ｍｎは０．０５〜１．００％の範囲に限定する。より好ましくは、０．１０〜０．４０％の範囲である。さらに好ましくは０．２０〜０．３０％の範囲である。
Ｍｎには脱酸作用がある。この効果を得る観点から、Ｍｎ含有量を０．０５％以上にする。一方、Ｍｎ含有量が１．００％を超えると、ＭｎＳの析出および粗大化を促して耐食性が低下する。従って、Ｍｎは０．０５〜１．００％の範囲に限定する。より好ましくは、０．１０〜０．４０％の範囲である。さらに好ましくは０．２０〜０．３０％の範囲である。
Ｐ：０．０４０％以下
Ｐは耐食性を低下させる元素である。また、Ｐが結晶粒界に偏析することで熱間加工性が低下する。そのため、Ｐ含有量は可能な限り低いほうが望ましく、０．０４０％以下とする。好ましくは０．０３０％以下である。
Ｐは耐食性を低下させる元素である。また、Ｐが結晶粒界に偏析することで熱間加工性が低下する。そのため、Ｐ含有量は可能な限り低いほうが望ましく、０．０４０％以下とする。好ましくは０．０３０％以下である。
Ｓ：０．０３０％以下
ＳはＭｎと析出物ＭｎＳを形成する。このＭｎＳとステンレス鋼母材の界面は孔食の起点となり、フェライト系ステンレス鋼の耐食性を低下させる。よって、Ｓ含有量は低いほうが望ましく、０．０３０％以下とする。好ましくは０．０２０％以下である。さらに好ましくは０．０１０％以下とする。
ＳはＭｎと析出物ＭｎＳを形成する。このＭｎＳとステンレス鋼母材の界面は孔食の起点となり、フェライト系ステンレス鋼の耐食性を低下させる。よって、Ｓ含有量は低いほうが望ましく、０．０３０％以下とする。好ましくは０．０２０％以下である。さらに好ましくは０．０１０％以下とする。
Ａｌ：０．００１〜０．１００％
Ａｌは脱酸のために有効な元素である。この効果はＡｌ含有量を０．００１％以上にすることで得られる。一方、Ａｌ含有量が０．１００％を超えるとＡｌ系の非金属介在物による表面傷の増加により表面品質が低下する。従って、Ａｌ含有量は０．００１〜０．１００％の範囲に限定する。より好ましくは０．０１〜０．０８％の範囲である。さらに好ましくは０．０２〜０．０６％の範囲である。
Ａｌは脱酸のために有効な元素である。この効果はＡｌ含有量を０．００１％以上にすることで得られる。一方、Ａｌ含有量が０．１００％を超えるとＡｌ系の非金属介在物による表面傷の増加により表面品質が低下する。従って、Ａｌ含有量は０．００１〜０．１００％の範囲に限定する。より好ましくは０．０１〜０．０８％の範囲である。さらに好ましくは０．０２〜０．０６％の範囲である。
Ｃｒ：１２．５〜１４．４％
Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼の耐食性と加工性を決定する重要な元素である。フェライト系ステンレス鋼の耐食性は、Ｃｒが鋼表面に不動態皮膜を形成することによって得られる。そのため、Ｃｒ含有量を増加させるほど耐食性は向上する。本発明では、Ｃｒ含有量を特定の範囲に調整するとともに、後述するＴｉ含有量、Ｎｂ含有量およびＶ含有量も特定の範囲に調整することで、鋼の耐食性を向上させている。本発明において、優れた耐食性を得るためには１２．５％以上のＣｒの含有が必要である。一方、Ｃｒ含有量が増加するに従って、フェライト系ステンレス鋼の加工性は低下する。本発明では、後述するＮｂ添加により加工性を向上させているが、本発明においてＳＵＨ４０９Ｌと同等以上の加工性を得るためにはＣｒ含有量を１４．４％以下にしなければならない。従って、Ｃｒ含有量は１２．５〜１４．４％の範囲に限定する。より好ましくは、１３．０〜１３．８％の範囲である。
Ｃｒはフェライト系ステンレス鋼の耐食性と加工性を決定する重要な元素である。フェライト系ステンレス鋼の耐食性は、Ｃｒが鋼表面に不動態皮膜を形成することによって得られる。そのため、Ｃｒ含有量を増加させるほど耐食性は向上する。本発明では、Ｃｒ含有量を特定の範囲に調整するとともに、後述するＴｉ含有量、Ｎｂ含有量およびＶ含有量も特定の範囲に調整することで、鋼の耐食性を向上させている。本発明において、優れた耐食性を得るためには１２．５％以上のＣｒの含有が必要である。一方、Ｃｒ含有量が増加するに従って、フェライト系ステンレス鋼の加工性は低下する。本発明では、後述するＮｂ添加により加工性を向上させているが、本発明においてＳＵＨ４０９Ｌと同等以上の加工性を得るためにはＣｒ含有量を１４．４％以下にしなければならない。従って、Ｃｒ含有量は１２．５〜１４．４％の範囲に限定する。より好ましくは、１３．０〜１３．８％の範囲である。
Ｎｉ：０．０１〜０．８０％
Ｎｉは酸によるアノード反応を抑制し、より低いｐＨでも不動態の維持を可能にする元素である。すなわちＮｉは耐隙間腐食性を高める効果があり、活性溶解状態における腐食の進行を顕著に抑制して、フェライト系ステンレス鋼の耐食性を向上させる。
Ｎｉは酸によるアノード反応を抑制し、より低いｐＨでも不動態の維持を可能にする元素である。すなわちＮｉは耐隙間腐食性を高める効果があり、活性溶解状態における腐食の進行を顕著に抑制して、フェライト系ステンレス鋼の耐食性を向上させる。
この効果は、Ｎｉ含有量が０．０１％以上で得られる。一方、Ｎｉ含有量が０．８０％を超えると鋼が硬質化してその加工性が低下する。従って、Ｎｉ含有量は０．０１〜０．８０％の範囲に限定する。より好ましくは０．１０〜０．４０％の範囲である。
Ｔｉ：０．１０〜０．４０％
ＴｉはＣ、Ｎを固定してＣｒ炭窒化物による鋭敏化を防ぎ、耐食性を向上させる。さらに、Ｔｉは、後述するＮｂおよびＶとの複合効果により、耐食性をさらに向上させる。
ＴｉはＣ、Ｎを固定してＣｒ炭窒化物による鋭敏化を防ぎ、耐食性を向上させる。さらに、Ｔｉは、後述するＮｂおよびＶとの複合効果により、耐食性をさらに向上させる。
その効果はＴｉ含有量が０．１０％以上で得られる。一方、Ｔｉ含有量が０．４０％を超えると、フェライト系ステンレス鋼が硬質化し、加工性が低下する。さらに、Ｔｉ含有量が０．４０％を超えると、Ｔｉ系介在物が表面に生成して表面品質が低下する。従って、Ｔｉ含有量は０．１０〜０．４０％の範囲とする。より好ましくは０．１５〜０．３５％の範囲である。さらに好ましくは０．２０〜０．３０％の範囲である。
Ｎｂ：０．０１０〜０．１００％
Ｎｂは鋼中に固溶し、結晶粒を細粒化する効果を有する。結晶粒界近傍からは、｛１１１｝〈００１〉方位粒が生成されやすいため、Ｎｂ添加による結晶粒微細化にともない、再結晶過程において｛１１１｝再結晶粒の割合が増加する。これにより、面内異方性を増大させて、加工性を低下させるＧｏｓｓ方位（｛１１０｝〈００１〉）粒の生成が抑制され組織の面内異方性が低減する。この結果、Ｅｌｍｉｎ（圧延方向、圧延方向に対して４５度方向、圧延方向に直角方向をそれぞれＬ方向、Ｄ方向、Ｃ方向として、各方向の伸びの中での最小値）およびｒｍｉｎ（Ｌ、Ｄ、Ｃ各方向のｒ値の中での最小値）が増加して加工性が向上する。さらにＮｂは、後述のＴｉおよびＶとの複合効果により、耐食性をさらに向上させる。その効果はＮｂ含有量が０．０１０％以上で得られる。一方、Ｎｂ含有量が０．１００％を超えると、フェライト系ステンレス鋼が硬質化して、加工性が低下する。従って、Ｎｂ含有量は０．０１０〜０．１００％の範囲とする。より好ましくは０．０３０〜０．０７０％の範囲である。
Ｎｂは鋼中に固溶し、結晶粒を細粒化する効果を有する。結晶粒界近傍からは、｛１１１｝〈００１〉方位粒が生成されやすいため、Ｎｂ添加による結晶粒微細化にともない、再結晶過程において｛１１１｝再結晶粒の割合が増加する。これにより、面内異方性を増大させて、加工性を低下させるＧｏｓｓ方位（｛１１０｝〈００１〉）粒の生成が抑制され組織の面内異方性が低減する。この結果、Ｅｌｍｉｎ（圧延方向、圧延方向に対して４５度方向、圧延方向に直角方向をそれぞれＬ方向、Ｄ方向、Ｃ方向として、各方向の伸びの中での最小値）およびｒｍｉｎ（Ｌ、Ｄ、Ｃ各方向のｒ値の中での最小値）が増加して加工性が向上する。さらにＮｂは、後述のＴｉおよびＶとの複合効果により、耐食性をさらに向上させる。その効果はＮｂ含有量が０．０１０％以上で得られる。一方、Ｎｂ含有量が０．１００％を超えると、フェライト系ステンレス鋼が硬質化して、加工性が低下する。従って、Ｎｂ含有量は０．０１０〜０．１００％の範囲とする。より好ましくは０．０３０〜０．０７０％の範囲である。
Ｖ：０．０１〜０．２５％
Ｖは、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる元素である。さらにＶには、Ｔｉ、Ｎｂとの組み合わせによる耐食性向上の相乗効果もある。相乗効果については後述する。
Ｖは、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる元素である。さらにＶには、Ｔｉ、Ｎｂとの組み合わせによる耐食性向上の相乗効果もある。相乗効果については後述する。
これらの効果は、Ｖの含有量を０．０１％以上にすることにより得られる。一方、Ｖ含有量が０．２５％を超えると、その効果は飽和し、加工性の悪化を招く。従って、Ｖは０．０１〜０．２５％の範囲に限定する。より好ましくは、０．０３〜０．２０％の範囲である。さらに好ましくは０．０５〜０．１０％以下の範囲である。
本発明を完成するにあたって、Ｔｉ、ＮｂおよびＶを複合的に添加することで、耐食性を向上させられることが見出された。まず、ＴｉとＮｂの複合添加による耐食性向上の機構は次のように考えられる。
フェライト系ステンレス鋼の腐食は孔食と呼ばれる局所的な不動態皮膜の破壊に起因することが知られている。孔食の発生原因として、圧延などの加工時に析出物−鋼母材間に形成される隙間における、局所的な隙間腐食がある。ＭｎＳやＴｉ炭窒化物は、この隙間を形成する析出物の代表的なものである。さらに、Ｔｉ炭窒化物は粗大であり、かつ直線的な界面を有するため、その界面に形成された隙間ではアノード反応が集中して起こり、鋼の耐食性が低下する。しかしながら、Ｔｉに対してＮｂを複合添加することによりＴｉ炭窒化物の周辺にＮｂ炭窒化物が付着するＴｉ−Ｎｂ複合炭窒化物の析出形態をとることが分かった。これにより、Ｔｉ−Ｎｂ複合炭窒化物とフェライト系ステンレス鋼母材との界面は、Ｔｉ炭窒化物と異なり直線的ではなくなる。すなわち、界面の全長が増大してアノード反応が分散して起こるため、孔食が起こりにくくなり耐食性が向上する。
本発明を完成するに当たって、上記のＴｉとＮｂの複合添加による耐食性向上効果が、Ｖの添加によってより顕著となることが見出された。その機構は明らかではないが、次のように考えられる。
鋼中にＶが含まれることにより、ＴｉやＮｂの炭窒化物にはＶが含まれることとなり、ＴｉとＶの複合炭窒化物（（Ｔｉ、Ｖ）（Ｃ、Ｎ））やＮｂとＶの複合炭窒化物（（Ｎｂ、Ｖ）（Ｃ、Ｎ））が形成される。これらの炭窒化物になることで、Ｖを含まない場合と比較して、析出ピーク温度が低下する。その結果、粒成長もより低温域で起こる。低温域では拡散が遅くなるため、各粒の粗大化は抑制され、Ｔｉ−Ｎｂ複合炭窒化物に対してＴｉ−Ｎｂ−Ｖ複合炭窒化物は比較的小さなサイズとなり、かつ、より多く分散した析出形態をとる。それぞれの複合炭窒化物のサイズが小さくなった結果、圧延などの加工時に炭窒化物−鋼母材間に形成される隙間が小さくなる。そのため、局所的な隙間腐食が起こりにくくなり、孔食の発生が抑制されることで、耐食性が向上する。
この効果を発現させて優れた耐食性を実現し、かつ、加工性を良好とするために、ＴｉとＮｂの含有量がそれぞれ前述した範囲内になるように調整するのと同時に、Ｔｉ含有量に対するＮｂ含有量の比（Ｎｂ／Ｔｉ）を０．１０以上０．３０以下とする。比（Ｎｂ／Ｔｉ）の値が０．１０以上とすることで、Ｔｉ炭窒化物の周辺へのＮｂ炭窒化物の析出が十分となる。また、比（Ｎｂ／Ｔｉ）の値が０．３０以下とすることでＮｂ単独の炭窒化物が析出しにくくなり、Ｔｉ−Ｎｂ−Ｖ複合炭窒化物が形成されやすくなる。
より好ましくは、Ｔｉの含有量とＮｂの含有量の合計に対するＶの含有量の比（Ｖ／（Ｔｉ＋Ｎｂ））を０．２０以上１．００以下とする。これにより耐食性はさらに向上することとなる。これは比（Ｖ／（Ｔｉ＋Ｎｂ））が０．２０以上とすることで、（Ｔｉ、Ｖ）（Ｃ、Ｎ）や（Ｎｂ、Ｖ）（Ｃ、Ｎ）の析出温度の低下が顕著となる。また、比（Ｖ／（Ｔｉ＋Ｎｂ））が１．００以下とすることでＶ単独の炭窒化物が析出しにくくなり、Ｔｉ−Ｎｂ−Ｖ複合炭窒化物が形成されやすくなる。
Ｎ：０．０２０％以下
Ｎは、鋼中に不可避的に混入する元素である。しかし、Ｎ含有量が０．０２０％を超えると耐食性と加工性が著しく低下する。従って、Ｎ含有量は０．０２０％以下とする。より好ましくは０．０１５％以下である。
Ｎは、鋼中に不可避的に混入する元素である。しかし、Ｎ含有量が０．０２０％を超えると耐食性と加工性が著しく低下する。従って、Ｎ含有量は０．０２０％以下とする。より好ましくは０．０１５％以下である。
以上、必須成分について説明したが、本発明ではその他にも以下に述べる元素を適宜含有させることができる。
Ｍｏ：０．０１〜０．３０％
Ｍｏには、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる効果がある。その効果はＭｏ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｍｏ含有量が０．３０％を超えるとその効果は飽和し、さらに、加工性が低下する。そこで、Ｍｏを添加する場合はＭｏ含有量を０．０１〜０．３０％とする。より好ましくは０．０３〜０．１０％である。
Ｍｏには、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる効果がある。その効果はＭｏ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｍｏ含有量が０．３０％を超えるとその効果は飽和し、さらに、加工性が低下する。そこで、Ｍｏを添加する場合はＭｏ含有量を０．０１〜０．３０％とする。より好ましくは０．０３〜０．１０％である。
Ｃｕ：０．０１〜０．５０％
Ｃｕには、鋼の靱性を向上させる効果がある。その効果はＣｕ含有量が０．０１％以上で得られる。一方、Ｃｕ含有量が０．５０％を超えると鋼の靱性は逆に低下し、さらに加工性が低下する。そこで、Ｃｕを添加する場合はＣｕ含有量を０．０１〜０．５０％とする。より好ましくは０．０１％〜０．１０％未満である。さらに好ましくは０．０３〜０．０６％である。
Ｃｕには、鋼の靱性を向上させる効果がある。その効果はＣｕ含有量が０．０１％以上で得られる。一方、Ｃｕ含有量が０．５０％を超えると鋼の靱性は逆に低下し、さらに加工性が低下する。そこで、Ｃｕを添加する場合はＣｕ含有量を０．０１〜０．５０％とする。より好ましくは０．０１％〜０．１０％未満である。さらに好ましくは０．０３〜０．０６％である。
Ｃｏ：０．０１〜０．５０％
Ｃｏは、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる元素である。この効果はＣｏ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｃｏ含有量が０．５０％を超えるとその効果は飽和し、さらに、加工性が低下する。そのため、Ｃｏを添加する場合は、Ｃｏ含有量を０．０１〜０．５０％とする。より好ましくは０．０３〜０．３０％の範囲である。さらに好ましくは０．０５〜０．１０％の範囲である。
Ｃｏは、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる元素である。この効果はＣｏ含有量を０．０１％以上にすることで得られる。しかし、Ｃｏ含有量が０．５０％を超えるとその効果は飽和し、さらに、加工性が低下する。そのため、Ｃｏを添加する場合は、Ｃｏ含有量を０．０１〜０．５０％とする。より好ましくは０．０３〜０．３０％の範囲である。さらに好ましくは０．０５〜０．１０％の範囲である。
Ｗ：０．０１〜０．５０％
Ｗは、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる元素である。この効果を得る観点からはＷ含有量は０．０１％以上が好ましい。しかし、その含有量が０．５０％を超えるとその効果は飽和し、さらに、加工性が低下する。そのため、Ｗを添加する場合はＷ含有量を０．０１〜０．５０％とする。より好ましくは０．０３〜０．３０％の範囲である。さらに好ましくは０．０５〜０．１０％の範囲である。
Ｗは、フェライト系ステンレス鋼の耐隙間腐食性を向上させる元素である。この効果を得る観点からはＷ含有量は０．０１％以上が好ましい。しかし、その含有量が０．５０％を超えるとその効果は飽和し、さらに、加工性が低下する。そのため、Ｗを添加する場合はＷ含有量を０．０１〜０．５０％とする。より好ましくは０．０３〜０．３０％の範囲である。さらに好ましくは０．０５〜０．１０％の範囲である。
Ｚｒ：０．０１〜０．３０％
ＺｒにはＴｉやＮｂと同様にＣ、Ｎを固定して、Ｃｒ炭窒化物による鋭敏化を防ぎ、耐食性を向上させる効果がある。その効果はＺｒ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｚｒ含有量が０．３０％を超えるとＺｒＯ２等が生成して表面傷が生じる。そこで、Ｚｒを添加する場合はＺｒ含有量を０．０１〜０．３０％とする。より好ましくは０．０１〜０．３０％である。
ＺｒにはＴｉやＮｂと同様にＣ、Ｎを固定して、Ｃｒ炭窒化物による鋭敏化を防ぎ、耐食性を向上させる効果がある。その効果はＺｒ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｚｒ含有量が０．３０％を超えるとＺｒＯ２等が生成して表面傷が生じる。そこで、Ｚｒを添加する場合はＺｒ含有量を０．０１〜０．３０％とする。より好ましくは０．０１〜０．３０％である。
Ｂ：０．０００３〜０．００３０％
Ｂは、熱間加工性や２次加工性を向上させる元素である。Ｂは、Ｔｉ添加鋼への添加が有効であることで知られている。この効果はＢ含有量を０．０００３％以上にすることで得られる。一方、Ｂ含有量が０．００３０％を超えると加工性が低下する。従って、Ｂを添加する場合はＢ含有量を０．０００３〜０．００３０％の範囲にする。より好ましくは、０．００１０〜０．００２５％の範囲である。さらに好ましくは、０．００１５〜０．００２０％の範囲である。
Ｂは、熱間加工性や２次加工性を向上させる元素である。Ｂは、Ｔｉ添加鋼への添加が有効であることで知られている。この効果はＢ含有量を０．０００３％以上にすることで得られる。一方、Ｂ含有量が０．００３０％を超えると加工性が低下する。従って、Ｂを添加する場合はＢ含有量を０．０００３〜０．００３０％の範囲にする。より好ましくは、０．００１０〜０．００２５％の範囲である。さらに好ましくは、０．００１５〜０．００２０％の範囲である。
Ｍｇ：０．０００５〜０．００３０％
Ｍｇは、溶鋼中でＡｌとともにＭｇ酸化物を形成し脱酸剤として作用する。この効果はＭｇ含有量を０．０００５％以上にすることで得られる。一方、Ｍｇ含有量が０．００３０％を超えると鋼の靱性が低下して製造性が低下する。従って、Ｍｇを添加する場合はＭｇ含有量を０．０００５〜０．００３０％の範囲に限定する。
Ｍｇは、溶鋼中でＡｌとともにＭｇ酸化物を形成し脱酸剤として作用する。この効果はＭｇ含有量を０．０００５％以上にすることで得られる。一方、Ｍｇ含有量が０．００３０％を超えると鋼の靱性が低下して製造性が低下する。従って、Ｍｇを添加する場合はＭｇ含有量を０．０００５〜０．００３０％の範囲に限定する。
Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％
Ｃａは、連続鋳造の際に発生しやすいＴｉ系介在物の晶出によるノズルの閉塞を防止するのに有効な成分である。この効果はＣａ含有量が０．０００３％以上で得られる。一方、Ｃａ含有量が０．００３０％を超えると、ＣａＳの析出により耐食性が低下する。従って、Ｃａを添加する場合は、Ｃａ含有量は０．０００３〜０．００３０％の範囲に限定する。より好ましくは０．００１０〜０．００２０％の範囲である。
Ｃａは、連続鋳造の際に発生しやすいＴｉ系介在物の晶出によるノズルの閉塞を防止するのに有効な成分である。この効果はＣａ含有量が０．０００３％以上で得られる。一方、Ｃａ含有量が０．００３０％を超えると、ＣａＳの析出により耐食性が低下する。従って、Ｃａを添加する場合は、Ｃａ含有量は０．０００３〜０．００３０％の範囲に限定する。より好ましくは０．００１０〜０．００２０％の範囲である。
Ｙ：０．００１〜０．２０％
Ｙは、溶鋼の粘度減少を減少させ、清浄度を向上させる元素である。この効果はＹ含有量が０．００１％以上で得られる。一方、Ｙ含有量が０．２０％を超えるとその効果は飽和し、さらに、加工性が低下する。そこで、Ｙを添加する場合は、Ｙ含有量は０．００１〜０．２０％の範囲に限定する。より好ましくは０．００１〜０．１０％の範囲である。
Ｙは、溶鋼の粘度減少を減少させ、清浄度を向上させる元素である。この効果はＹ含有量が０．００１％以上で得られる。一方、Ｙ含有量が０．２０％を超えるとその効果は飽和し、さらに、加工性が低下する。そこで、Ｙを添加する場合は、Ｙ含有量は０．００１〜０．２０％の範囲に限定する。より好ましくは０．００１〜０．１０％の範囲である。
ＲＥＭ（希土類金属）：０．００１〜０．１０％
ＲＥＭ（希土類金属：Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄなどの原子番号５７〜７１の元素）は、耐高温酸化性を向上させる元素である。この効果はＲＥＭ含有量が０．００１％以上で得られる。一方、ＲＥＭ含有量が０．１０％を超えるとその効果が飽和するだけでなく、熱間圧延の際に表面欠陥が生じる。そこで、ＲＥＭを添加する場合はＲＥＭ含有量を０．００１〜０．１０％の範囲に限定する。より好ましくは０．００５〜０．０５％の範囲である。
ＲＥＭ（希土類金属：Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄなどの原子番号５７〜７１の元素）は、耐高温酸化性を向上させる元素である。この効果はＲＥＭ含有量が０．００１％以上で得られる。一方、ＲＥＭ含有量が０．１０％を超えるとその効果が飽和するだけでなく、熱間圧延の際に表面欠陥が生じる。そこで、ＲＥＭを添加する場合はＲＥＭ含有量を０．００１〜０．１０％の範囲に限定する。より好ましくは０．００５〜０．０５％の範囲である。
Ｓｎ、Ｓｂ：０．００１〜０．５０％
これらの元素は、圧延時における変形帯生成の促進によるリジング向上に効果的である。この効果はこれらの元素のいずれかの含有量が０．００１％以上で得られる。しかし、これらの元素の含有量がそれぞれ０．５０％を超えるとその効果が飽和するだけでなく、さらに加工性が低下する。そこで、ＳｎやＳｂを添加する場合はそれぞれの含有量を０．００１〜０．５０％とする。より好ましくは、それぞれの含有量が０．００３〜０．２０％の範囲である。
これらの元素は、圧延時における変形帯生成の促進によるリジング向上に効果的である。この効果はこれらの元素のいずれかの含有量が０．００１％以上で得られる。しかし、これらの元素の含有量がそれぞれ０．５０％を超えるとその効果が飽和するだけでなく、さらに加工性が低下する。そこで、ＳｎやＳｂを添加する場合はそれぞれの含有量を０．００１〜０．５０％とする。より好ましくは、それぞれの含有量が０．００３〜０．２０％の範囲である。
以上の成分以外の残部はＦｅおよび不可避的不純物である。
次に本発明のフェライト系ステンレス鋼板の好適な製造方法について説明する。上記した成分組成の鋼を、転炉、電気炉、真空溶解炉等の公知の方法で溶製し、連続鋳造法あるいは造塊−分塊法により鋼素材（スラブ）とする。この鋼素材を１０００℃〜１２００℃に加熱後、仕上温度７００℃〜１０００℃の条件で、板厚２．０ｍｍ〜５．０ｍｍになるように熱間圧延する。こうして作製した熱延板を８００℃〜１１００℃の温度で焼鈍し酸洗を行い、次に、冷間圧延を行い、７００℃〜１０００℃の温度で冷延板焼鈍を行う。冷延板焼鈍後には酸洗を行い、スケールを除去する。スケールを除去した冷延板にはスキンパス圧延を行ってもよい。
表１のＮｏ．１〜５４に示す組成を有する鋼を真空溶解炉で溶製した後、鋳造して３０ｋｇ鋼塊とした。この鋼塊を１０５０℃の温度に加熱した後、仕上げ温度：９００℃で熱間圧延を行い、板厚：５ｍｍの熱延板とした。その後、Ａｒ雰囲気中において１０００〜１０５０℃で１分間の焼鈍を行い、硫酸に浸漬して酸洗を行った後、冷間圧延で板厚：１．０ｍｍの冷延板とした。得られた冷延板は、Ａｒ雰囲気中において９００℃で１分間の焼鈍を行い、中性塩電解、硝弗酸浸漬、および硝酸塩電解により酸洗して冷延焼鈍酸洗板を得た。
また、表１のＮｏ．５５、５６に示す組成を有する鋼を真空溶解炉で溶製した後、鋳造して３０ｋｇ鋼塊とした。この鋼塊を１０５０℃の温度に加熱した後、仕上げ温度：９００℃で熱間圧延を行い、板厚：５ｍｍの熱延板とした。その後、大気中において８００〜８５０℃で１２時間の焼鈍を行い、硫酸に浸漬して酸洗を行った後、冷間圧延で板厚：１．０ｍｍの冷延板とした。得られた冷延板は、Ａｒ雰囲気中において８００℃で１分間の焼鈍を行い、中性塩電解、硝弗酸浸漬、および硝酸塩電解により酸洗して冷延焼鈍酸洗板を得た。
なお、表１の試験Ｎｏ．５４、５５はそれぞれＳＵＨ４０９Ｌ相当鋼、ＳＵＳ４３０相当鋼である。
以上の製造条件で得られたフェライト系ステンレス鋼冷延焼鈍酸洗板を、せん断加工により８０×６０ｍｍに切出した。切り出し後、エメリー研磨紙で３２０番まで研磨し、アセトンによる脱脂を行った。得られた鋼板の端部および裏面をシールし、傾き：６０°でサイクル腐食試験機に配置した。腐食試験機中では、０．１％ＮａＣｌ−０．５Ｈ２Ｏ２水溶液の噴霧（３０分間、３５℃、９８％ＲＨ）、乾燥（１時間、６０℃、３０％ＲＨ）、湿潤（１時間、４０℃、９５％ＲＨ）を１サイクルとして、２４０サイクルの腐食試験を行った。試験後、１０％クエン酸二アンモニウム溶液を用いて腐食生成物を除去し、腐食減量を測定した。腐食減量が１．０ｇ／ｍ２以下であったものを「◎」（合格：非常に優れている）、１．０ｇ／ｍ２超え〜５．０ｇ／ｍ２以下であったものを「○」（合格：優れている）、５．０ｇ／ｍ２超え〜１０．０ｇ／ｍ２以下であったものを「□」（合格）、１０．０ｇ／ｍ２よりも大きかったものを「▲」（不合格）と評価した。
さらに、ＪＩＳ Ｚ ２２０１に規定される１３Ｂ号試験片を、圧延方向、圧延方向に対して４５度方向、および圧延方向に対して直角方向に採取し、常温で引張試験を行い加工性を評価した。Ｅｌｍｉｎが３３％以上かつｒｍｉｎが１．１以上であるものを「○」（合格）、Ｅｌｍｉｎが３３％未満あるいはｒｍｉｎが１．１未満であるものを「▲」（不合格）とした。
得られた結果を表１に示す。発明鋼は耐食性の評価が「○」あるいは「□」であり、かつ、加工性の評価が「○」であり、耐食性および加工性に優れることが分かる。また、図１には本発明例の結果と、Ｔｉ含有量が本発明例範囲外の比較例の結果と、Ｖ含有量が本発明例範囲外の比較例の結果をグラフにまとめた。図１に示すようにＴｉ、ＮｂおよびＶの含有量が式（２）を満たす場合に、より良好な耐食性を有することが分かる。
試験Ｎｏ．３５、３７、３９、４０、４５、４６の比較例は、それぞれＣｒ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｖの含有量が本発明の成分範囲よりも低いため、耐食性が劣っている。試験Ｎｏ．３６、３８、４１、４２、４４、４７、４８、４９、５０の比較例は、それぞれＣｒ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖの含有量が本発明の成分範囲よりも高いため、加工性が劣っている。試験Ｎｏ．４３の比較例は、Ｎｂの含有量が本発明の成分範囲よりも低いため、耐食性、加工性がともに劣っている。試験Ｎｏ．５３の比較例は、Ｃの含有量が本発明の成分範囲よりも高いため、耐食性、加工性がともに劣っている。試験Ｎｏ．５１、５２の比較例は、ＴｉおよびＮｂの含有量が式（１）を満たさないため耐食性が劣っている。
本発明によれば、耐食性と加工性に優れるので、エレベーターの内板をはじめとして、インテリア、ダクトフード、マフラーカッタ、ロッカー、家電製品用部品、事務用品用部品、自動車内装用部品、自動車排気用配管、建材、および排水溝の蓋などの用途に対して好適に使用することができる。
Claims (5)
- 質量％で、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓｉ：０．０１〜１．００％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｃｒ：１２．５〜１４．４％、Ｎｉ：０．０１〜０．８０％、Ｔｉ：０．１０〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．１００％、Ｖ：０．０１〜０．２５％、およびＮ：０．０２０％以下を含有し、さらにそのＴｉ含有量およびＮｂ含有量が下記式（１）を満たし、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板。
０．１０≦Ｎｂ／Ｔｉ≦０．３０ （１）
式（１）における元素記号は、各元素の含有量を意味する。 - Ｔｉ含有量、Ｎｂ含有量およびＶ含有量が下記式（２）を満たすことを特徴とする請求項１記載のフェライト系ステンレス鋼板。
０．２０≦Ｖ／（Ｔｉ＋Ｎｂ）≦１．００ （２）
式（２）における元素記号は、各元素の含有量を意味する。 - さらに、質量％でＭｏ：０．０１〜０．３０％、Ｃｕ：０．０１〜０．５０％、Ｃｏ：０．０１〜０．５０％およびＷ：０．０１〜０．５０％のうちから選んだ１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１または２記載のフェライト系ステンレス鋼板。
- さらに、質量％でＺｒ：０．０１〜０．３０％、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００３０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％、Ｙ：０．００１〜０．２０％およびＲＥＭ（希土類金属）：０．００１〜０．１０％のうちから選んだ１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のフェライト系ステンレス鋼板。
- さらに、質量％でＳｎ：０．００１〜０．５０％およびＳｂ：０．００１〜０．５０％のうちから選んだ１種または２種を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のフェライト系ステンレス鋼板。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014240889A JP6146401B2 (ja) | 2014-08-14 | 2014-11-28 | フェライト系ステンレス鋼板 |
| US15/503,958 US20170275722A1 (en) | 2014-08-14 | 2015-02-27 | Ferritic stainless steel sheet |
| KR1020177003908A KR101940427B1 (ko) | 2014-08-14 | 2015-02-27 | 페라이트계 스테인리스 강판 |
| PCT/JP2015/001030 WO2016024370A1 (ja) | 2014-08-14 | 2015-02-27 | フェライト系ステンレス鋼板 |
| CN201580043511.4A CN106661695B (zh) | 2014-08-14 | 2015-02-27 | 铁素体系不锈钢板 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014165250 | 2014-08-14 | ||
| JP2014165250 | 2014-08-14 | ||
| JP2014240889A JP6146401B2 (ja) | 2014-08-14 | 2014-11-28 | フェライト系ステンレス鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016041847A JP2016041847A (ja) | 2016-03-31 |
| JP6146401B2 true JP6146401B2 (ja) | 2017-06-14 |
Family
ID=55591733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014240889A Active JP6146401B2 (ja) | 2014-08-14 | 2014-11-28 | フェライト系ステンレス鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6146401B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020152992A (ja) * | 2019-03-22 | 2020-09-24 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼板、ダイクエンチ部材、およびダイクエンチ部材の製造方法 |
| CN113767181B (zh) * | 2019-05-29 | 2023-05-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢板及其制造方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3037734B2 (ja) * | 1990-10-23 | 2000-05-08 | 川崎製鉄株式会社 | 光沢、耐食性および耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JP3448542B2 (ja) * | 2000-04-13 | 2003-09-22 | 新日本製鐵株式会社 | 成形性とリジング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| JP4761993B2 (ja) * | 2006-02-14 | 2011-08-31 | 日新製鋼株式会社 | スピニング加工用フェライト系ステンレス鋼溶接管の製造法 |
| JP4727601B2 (ja) * | 2007-02-06 | 2011-07-20 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐すきま腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| JP5297713B2 (ja) * | 2008-07-28 | 2013-09-25 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 加熱後耐食性に優れた自動車排気系部材用省合金型フェライト系ステンレス鋼 |
| JP5234214B2 (ja) * | 2011-10-14 | 2013-07-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
-
2014
- 2014-11-28 JP JP2014240889A patent/JP6146401B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2016041847A (ja) | 2016-03-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2980251B1 (en) | Hot-rolled ferritic stainless-steel plate, process for producing same, and steel strip | |
| JP6379282B2 (ja) | せん断端面の耐食性に優れるフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板 | |
| TWI546389B (zh) | Fat iron stainless steel plate | |
| JP6142971B1 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板 | |
| JP2016191150A (ja) | 靭性に優れたステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP5904310B1 (ja) | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP7339255B2 (ja) | 高温耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2018184660A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP2016183400A (ja) | バーリング加工部端面の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP5453747B2 (ja) | 打抜き加工性に優れたステンレス冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP6146401B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板 | |
| KR101940427B1 (ko) | 페라이트계 스테인리스 강판 | |
| JP6314806B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板 | |
| JP2001271148A (ja) | 耐高温酸化性に優れた高Ａｌ鋼板 | |
| JP6146400B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板 | |
| JP4457492B2 (ja) | 加工性と溶接性に優れたステンレス鋼 | |
| JP6645816B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP6179485B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板 | |
| JP3477113B2 (ja) | 深絞り成形後の耐二次加工脆性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板 | |
| JP4458610B2 (ja) | 耐高温酸化性に優れた溶融アルミニウムめっき鋼板 | |
| WO2016024370A1 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板 | |
| JP3276303B2 (ja) | 初期発銹の起こりにくい耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| WO2020084987A1 (ja) | フェライト系ステンレス熱延焼鈍鋼板およびその製造方法 | |
| JP2021123751A (ja) | ロール成形用フェライト系ステンレス鋼材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160325 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20161115 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170418 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170501 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6146401 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R157 | Certificate of patent or utility model (correction) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R157 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |