TWI294917B

TWI294917B - High carbon hot-rolled steel sheet and method for manufacturing the same

Info

Publication number: TWI294917B
Application number: TW094105527A
Authority: TW
Inventors: Nakamura Nobuyuki; Fujita Takeshi; Tsuchiya Yoshiro; Iizuka Shunji; Matsuoka Saiji
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2004-03-10
Filing date: 2005-02-24
Publication date: 2008-03-21
Also published as: US20090071578A1; US7879163B2; CN1316051C; KR20060043099A; TW200540283A; US20050199322A1; CN1667151A

Description

1294917 九、發明說明：【發明所屬之技術領域】本發明為關於延性及拉伸凸緣性優良的高碳熱軋鋼板及其製造方法。【先前技術】於工具或汽車零件（齒輪、傳導器）等所使用的高碳鋼為被施以衝孔、成形後淬火回火等之熱處理。進行此等零件加工的使用者要求將用以成形出複雜形狀之延性指標的延 φ 伸特性、以及衝孔後之成形中的拓孔加工（毛口磨光）性之提高。此拓孔加工（毛口磨光）性以加壓成形型式係以拉伸凸緣性加以評價。因此，期望延性且延伸凸緣性優良的材料0

關於此類高碳鋼板之拉伸凸緣性的提高，已檢討數種技術。例如，於日本專利特開平1 1 - 2 6 9 5 5 2號公報和特開平 1 1 - 2 6 9 5 5 3號公報中，提案於經由冷軋的過程中，製造拉伸凸緣性優良之中-高碳鋼板的方法。此技術為對含有 C : 0 .：[〜0 . 8質量％之鋼所形成，且金屬組織實質上為肥粒鐵 +波來鐵組織，並視需要使初析肥粒鐵面積率為根據 C (質量％)所決定之指定值以上、波來鐵板層間隔為0 . 1 // η】以上的熱軋鋼板，施以 1 5 %以上之冷軋，其次，以三階段或二階段之溫度範圍長時間保持，施以三階段或二階段退火者。又，於曰本專利特開 2 0 0 3 - 1 3 1 4 5號公報中，提案含有 C .· 0. 2〜0 . 7質量％之鋼所形成，且碳化物平均粒徑為0 . 1 m 以上 1 . 2 // m 以下、不含有碳化物之肥粒鐵粒的體積率為 6 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917 1 ο %以下之拉伸凸緣性優良之高碳鋼板的製造方法。此技術為以（A r 3變態點-2 0 °C )以上之完工軋製溫度予以熱軋，且以超過1 2 0 °C /秒之冷卻速度冷卻至6 5 0 °C以下之冷卻停止溫度為止，並以6 0 0 °C以下之捲取溫度予以捲取，酸洗後，以6 4 0 °C以上A c !變態點以下之退火溫度予以退火者。

但是，曰本專利特開平 1 1 - 2 6 9 5 5 2 號公報和特開平 1 1 - 2 6 9 5 5 3號公報之技術中，肥粒鐵組織為由初析肥粒鐵所構成，因不含有碳化物故柔軟且延性優良，但拉伸凸緣性不一定良好。其係因衝孔加工時，於衝孔端面之附近’ 初析肥粒鐵部分大幅變形，故於含有初析肥粒鐵和球狀碳化物之肥粒鐵中，變形量大為不同。其結果，此等變形量大為不同之粒的粒界附近應力集中，且於球狀化組織與肥粒鐵之界面發生空隙。可考慮為因為於此成長出裂痕，結果令拉伸凸緣性惡化。其對策可考慮為經由強化球狀化退火，則可令全體軟質化。但是，此時經球狀化的碳化物粗大化，且於加工時成為發生空隙的起點，並且於加工後之熱處理階段中，碳化物難以溶解，連帶使得淬火強度降低。又，最近，對於自以往即由提高生產性之觀點而要求加工程度的要求日趨嚴格。因此，關於高碳鋼的拓孔加工，亦因加工度的增加等，易於衝孔端面發生破裂。因此，對於高碳鋼板亦要求高拉伸凸緣性。本發明者等人鑑於此類情事，以提供不必使用需要長時間之多階段退火則可製造，且不易在衝孔端面發生破裂， 7 3 ] 2XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527

1294917 並且拉伸凸緣性優良的高碳鋼板為其目的，開發出利特開2 0 0 3 - 1 3 1 4 5號公報中記載的技術。根據此技可製造拉伸凸緣性優良的高碳熱軋鋼板。另一方面，最近，對於驅動系零件等之用途，由高輕量化之觀點而言，即使對於一體成形零件等中，理部分亦發展高強度化，且對於素材鋼板之拉伸強要求4 4 Ο Μ P a以上的強度。其次，伴隨著此種要求，件的製造成本減低，故要求以熱軋鋼板供給。又，於一體成形中，具有數十個步驟的加壓步驟僅毛口磨光加工，並將突出、彎曲等之成形模予以組合並進行成形，逐漸同時要求拉伸凸緣性和拉伸性。但是，上述日本專利特開2 0 0 3 - 1 3 1 4 5號公報記載中，若欲達成TS^440MPa(以HRB硬度換算為73點則不一定可取得充分的拉伸凸緣性。即，上述技術同時安定確保此TS與拉伸凸緣性的期望。又，其中伸性亦未提及。更且，除上述之外，日本專利特開 2 0 0 3 - 1 3 1 4 5 中，於冷卻後產生變態發熱且溫度上升，進行初析的析出及波來鐵變態並且發生碳化物的粗大化和不散，易導致特性之惡化。【發明内容】本發明係以提供不使用需要長時間之多階段退火造，且不易於衝孔端面發生破裂，具有拉伸強度為 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 曰本專術，則财久· 非熱處度（TS) 因為零，且不複雜地性兩特之技術以上），並無法關於拉號公報肥粒鐵均勻分則可製 440MPa 8 1294917 以上、且延性及拉伸凸緣性優良之高碳熱軋鋼板為其目的。本發明者等人對於在確保強度之同時影響高碳鋼板之延性及拉伸凸緣性的成分及微細組織進行深入檢討。其結果，發現於鋼板之延性及拉伸凸緣性中，不僅成分、碳化物之形狀及份量，碳化物之分散狀態亦造成大影響。即，經由使碳化物之形狀受碳化物平均粒徑、粒徑2 . 0 // m以上之碳化物的體積率控制，碳化物之分散狀態受不含有碳化物之肥粒鐵粒的體積率、及肥粒鐵平均粒徑控制，得知可 φ 提高高碳熱軋鋼板的延性及拉伸凸緣性。本發明提供含有以質量％計之 C : 0 · 1〜0 . 7 %、S i : 2 · 0 %以下、Μ η : 0 · 2 0 〜2 · 0 % 、 P : 0 · 0 3 % 以下、S : 0 · 0 3 % 以下、

S ο 1 . A 1 : 0 . 1 %以下、Ν : 0 . 0 1 %以下、殘餘部分：鐵及不可避免之雜質，且具有平均粒徑為6 // m以下之肥粒鐵與平均粒徑為0 . 1 0 // η〗以上未滿1 . 2 // m之碳化物的面碳熱乳鋼板。該碳化物之粒徑2 . 0 // m以上之碳化物體積率為1 0 %以下。該肥粒鐵中不含有碳化物之肥粒鐵粒的體積率為5 %以下。此高碳熱軋鋼板之延性及拉伸凸緣性優良。該高碳熱軋鋼板可進一步含有以質量％計之 C r : 0 . 0 5〜1 . 5 %和 Μ 〇 : Ο , (Π〜0 . 5 %所組成群組中選出之至少一種。該高碳熱軋鋼板可進一步含有以質量％計之 Β : 0 , 0 0 5 %以下、C u : 1 . 0 %以下、N i : 1 . 0 %以下和W : 0 · 5 %以下所組成群組中選出之至少一種。該高碳熱軋鋼板可再含有以質量％計之 C r : 0 . 0 5〜1 . 5 %和 9 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527

1294917 Μ〇：Ο . Ο 1〜Ο . 5 %所組成群組中選出之至少一種，且可含有量％計之 B : 0 · 0 0 5 %以下、C u : 1 . 0 %以下、N i : 1 · 0 %以下 W : 0 . 5 %以下所組成群組中選出之至少一種。又，上述記載之高碳熱軋鋼板可再含有質量％計 T i : 0 . 5 % 以下、N b : 0 · 5 % 以下、V ·· 0 · 5 % 以下和 Z r : 0 · 5 % 以所組成群組中選出之至少一種。該S i含量為以質量％計之0 . 0 0 5〜2 · 0 %為佳。由確保退後之強度的觀點而言以 0 . 0 2 %以上為佳，又，由表面性之觀點而言以0 . 5 %以下為更佳。該Μ η含量為質量％計之0 · 2〜1 . 0 °/◦為佳。該Cr含量係由確保淬火後之充分強度的觀點，決定較的範圍。淬火處理時於確保充分的冷卻速度之條件下， C r含量以質量％計，以0 · 0 5〜0 . 3 %為佳。即使淬火處理時冷卻速度變動仍嚴格要求淬火後之強度時，Cr含量以質 %計以0 · 8〜1 . 5 %為佳。該Μ 〇含量以質量％計，0 · 0 5〜0 · 5 %為佳。更且，本發明提供具有熱軋步驟、初次冷卻步驟、保步驟、捲取步驟、酸洗步驟和退火步驟之高碳熱軋鋼板製造方法。熱軋步驟包含將含有以質量％計之 C : 0 . 1 0〜0 . 7 0 % S i : 2 . 0 % 以下、Μ η : 0· 2 0 〜2 , 0 0/〇、P : (L 0 3 % 以下、S : 0· 0 3 % 以 1 S ο 1 . A 1 : 0 . 1 %以下、Ν : 0 . 0 1 %以下、殘餘部分：鐵及不可避之雜質之鋼，以（A r 3變態點-1 0 °C )以上之完工軋製溫度以熱軋。 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 質和之下火狀佳令之量持的免予 10

1294917 該鋼可再含有質量％計之C r : Ο . Ο 5〜1 . 5 %和Μ ο 所組成群組中選出之至少一種。該鋼可再含有質量％計之Β : 0 · 0 0 5 %以下、C u N i : 1 . 0 %以下和 W : 0 . 5 %以下所組成群組中選種。上述鋼可進一步含有質量％計之 Cr:0 Μ 〇 : 0 . 0卜0 . 5 %所組成群組中選出之至少一種，質量％計之 Β : 0 · 0 0 5 %以下、Cu : 1 · 0 %以下、N i : φ W .· 0 . 5 %以下所組成群組中選出之至少一種。又，上述記載之鋼可再含有質量％計之 Ti: N b : 0 . 5 %以下、V : 0 . 5 %以下和Z r : 0 . 5 %以下所組出之至少一種。初次冷卻步驟包含將經熱軋之鋼板以超過冷卻速度初次冷卻至 4 5 0 °C以上 6 0 0 °C以下之度為止。冷卻速度之上限由設備上之能力而言為佳。保持步驟包含將經冷卻之熱軋鋼板經由二次為止保持於4 5 0 °C以上6 5 0 °C以下之溫度。捲取步驟包含將經冷卻之熱軋鋼板以6 0 0 °C 溫度予以捲取。捲取溫度以2 0 0〜6 0 0 °C為佳。酸洗步驟包含將經捲取之熱軋鋼板予以酸決退火步驟包含將經酸洗之熱軋鋼板以 6 8 0 °C 態點以下之退火溫度予以退火。另外，於本說明書中，表示鋼成分的％全部 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 :0.01-0.5% :1 . 0 %以下、出之至少一 • 0 5 〜1. 5 % 及且可含有以 1 . 0 %以下及 0 . 5 %以下、成群組中選 1 2 0 °C /秒之冷卻停止溫以7 0 0 °C /秒冷卻至捲取以下之捲取〇以上 Ac!變為質量％。 11 1294917

若根據本發明，則可抑制衝孔時於端面之空隙的發生，且延遲拓孔加工中之裂痕的成長。其結果，可提供具有拉伸強度4 4 Ο Μ P a以上，且延性及拉伸凸緣性極優良的高碳熱軋鋼板。其次，經由將本發明之延性及拉伸凸緣性優良的高碳熱軋鋼板使用於齒輪所代表之變速機零件等之高耐久零件中，可提高加工步驟中的加工度，其結果，可以高品質同時省略製造步驟且低成本製造零件等。又，於驅動系零件中，由高耐久·輕量化之觀點而言，於一體成形零件中必須發展出非熱處理部的高強度化且以素材程度為 4 4 Ο Μ P a等級的鋼板，由此點而言，本發明之高碳熱軋鋼板亦為有用的。【實施方式】本發明之高碳熱軋鋼板之特徵為含有質量°/◦計之 C : 0 · 1 〜0· 7 %、S i : 2 · 0 % 以下、Μ n : (L 2 〜2 · 0 %、P : (Κ 0 3 % 以下、 5 : 0 . 0 3 %以下、S ο 1 · A 1 : 0 · 1 %以下、Ν : 0 · 0 1 %以下，且殘餘部分為由F e及不可之避免雜質所構成，肥粒鐵平均粒徑為6 // m以下、碳化物平均粒徑為0 . 1 0 // m以上未滿1 . 2 // m， 2. 0 // m以上之碳化物的體積率為1 0 %以下，不含有碳化物之肥粒鐵粒的體積率為5 %以下，且彼等為本發明中最重要的要件。藉由如此規定化學成分和金屬組織（肥粒鐵平均粒徑）、碳化物之形狀（碳化物平均粒徑、2 . 0 // m以上之碳化物的體積率）及碳化物的分散狀態（不含有碳化物之肥粒鐵粒的體積率，且令全部滿足，則可取得延性及拉伸凸緣性優良的高碳熱軋鋼板。 12 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917 更且，本發明之高碳熱軋鋼板亦可 C r : 0 · 0 5 〜1 . 5 %、Μ 〇 : 0 · 0 卜 0 . 5 0/。中之一種可含有質量％計之 Β : 0 · 0 0 5 %以下、C u : 1 以下、W:0. 5 %以下之中的一種或二種以有質量％計之 T i : 0 . 5 %以下、N b : 0 · 5 %以 Z r : 0 . 5 %以下之中的一種或二種以上。又，上述高碳熱軋鋼板可經由以（A r 3 之完工軋製溫度予以熱軋，其次，以超 φ 速度初次冷卻至 4 5 0 °C以上 6 0 0 °C以下止，其次，藉由二次冷卻將捲取為止之以上6 5 0 °C以下之後，以6 0 0 °C以下之掮酸洗後，以 6 8 0 °C以上 A c !變態點以下火而製造。如此，熱軋後，將初次冷卻及退火為止之條件予以全體控制，則可S 以下，詳細說明本發明。首先，本發明中鋼之化學成分的限定

C為形成碳化物，且賦予淬火後之硬含量未滿0 . 1 %，則熱軋後之組織中，初著，碳化物的分佈不均勻。更且，淬火為機械構造用零件的充分強度。另一方則即使退火後亦無法取得充分的加工性延性低。又，熱軋後之鋼板硬度高且脆後之強度亦飽和。因此，C含量定為0. 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 含有質量％計之，或二種，更且，亦 .0 % 以下、N i : 1 · 0 % 上，更且，亦可含下、V : 0 . 5 %以下、變態點-1 0 °C )以上遇1 2 0 °C /秒之冷卻之冷卻停止溫度為溫度保持於 4 5 0 °C 取溫度予以捲取，之退火溫度予以退、二次冷卻、捲取成本發明之目的。理由如下。 [的重要元素。若C 析肥粒鐵的生成顯後，亦無法取得作面，若超過0 . 7 %，，且拉伸凸緣性及，不便操作，淬火 1 %以上0 . 7 %以下。 13

1294917 由確保淬火後之充分強度的觀點而言，較佳為Ο · 2 %以又，由捲取步驟以後之鋼板的操作等觀點而言，較 0 . 6 %以下。另外，此在本發明中為重要的要件。 S i : 2 . 0 % 以下 S i為令淬火性提高並且經由固溶強化而令素材強升的元素，故含有 0 . 0 0 5 %以上為佳。但是，若含有 2.0%，則易生成初析肥粒鐵，實質上不含有碳化物的鐵粒變多，拉伸凸緣性惡化。此外，具有碳化物鉛化阻礙淬火性的傾向。因此，令S i含量為2 · 0 %以下。保退火後之強度的觀點而言，較佳為 0 . 0 2 %以上，又表面性狀之觀點而言，較佳為0 · 5 %以下。 Μ n : (K 2 〜2 J % Μ η與S i同樣令淬火性提高並且經由固溶強化而令強度上升的元素。又，S係以MnS之型式固定，為防鋼胚之熱破裂的重要元素。但是，若Μ η含量未滿0. 則此等效果變小，並且助長初析肥粒鐵的生成，令肥粒粗大化。又，令淬火性大幅降低。另一方面，超過時，雖取得拉伸強度，但偏析帶之錳帶的生成顯著，凸緣性及拉伸惡化。因此，令 Μ η含量為 0 . 2 0 %以上以下。由錳帶生成所造成之拉伸凸緣性及拉伸惡化的而言，較佳為1 . 0 %以下。 Ρ : 0 . 0 3 % 以下 Ρ於粒界偏析，且令勃性降低，故為必須減低之元但是，Ρ含量為0 . 0 3 %為止是可容許的，故令Ρ含量為0 312ΧΡ/發明說明書(補件)/94-05/94105527 上，佳為度上超過肥粒，且由確，由素材止扁 2%，粒鐵 2.0% 拉伸 2 . 0 % 觀點素。 .0 3 % 14

1294917 以下。 S : 0 . 0 3 % 以下 S與Μ η形成Μ n S且令拉伸凸緣性惡化，故為必須減元素。但是，S含量為0 . 0 3 %為止是可容許的，故令S 為0 . 0 3 %以下。 s ο 1 . A 1 : 0 · 1 % 以下 A 1係使用作為脫酸劑，令鋼的清淨度提高，故於製段添加，且於鋼中通常含有 s ο 1 . A 1為約 0 . 0 0 5 %以上一方面，即使添加s d . A 1含量超過0 , 1 %的A 1，提高清的效果仍飽和且成本增加。又，若過度添加則A 1 N大出且令淬火性降低。因此，令鋼中之s ο 1 . A 1含量為以下。較佳為0 . 0 8 %以下。 N : 0 . 0 1 % 以下 N 若過度添加則造成延性之降低，故於添加時， 0 · 0 1 %以下。本發明之鋼板可得到以上述之必須添加元素為目的性，但根據所欲之特性亦可含有C r、Μ 〇中之一種或二

Cr抑制熱軋後之冷卻中初析肥粒鐵的生成，係提高凸緣性且同時提高淬火性的重要元素。但是，若Cr含滿 0.05%，則無法取得充分的效果。另一方面，即使超過1 . 5 %，雖可提高淬火性，但初析肥粒鐵生成的抑果飽和，且成本增加。因此，含有Cr時，Cr含量為0 以上1 . 5 %以下。由確保淬火後之充分強度的觀點而言 312XP/發明說明書(補件)/94·05/94105527 4氐之含量鋼階。另淨度量析 0.1% 定為之特種。拉伸量未含有制效 .0 5 % ，於 15 .05% .05%

1294917 淬火處理時確保充分之冷卻速度之條件下，較佳為〇以上0. 3 %以下，於即使變動淬火處理後之冷卻速度亦要求淬火後之強度時，較佳為0 . 8 %以上1 . 5 %以下。 Μ 〇 : 0 · (H 〜0 · 5 °/〇 Μ 〇抑制熱軋後之冷卻中初析肥粒鐵的生成，係提高凸緣性且同時提高淬火性的重要元素。但是，若Mo含滿 0. 0 1 %，則無法取得充分的效果。另一方面，即使超過0 . 5 %，雖可提高淬火性，但初析肥粒鐵生成的抑果飽和，且成本增加。因此，含有Mo時，Mo含量定為0 以上0 . 5 %以下。由確保淬火後之充分強度的觀點而言佳為0 . 0 5 %以上。又，本發明鋼除了上述之添加元素以外，為了抑制冷卻時之初析肥粒鐵的生成、提高淬火性，亦可視需加一種或二種以上之B、C u、N i、W。此時，添加量若滿0 . 0 0 0 1 %，C u、N i、W分別未滿0 . 0 1 %，貝無法充分添加之效果。另一方面，若B超過0.005 %，Cu超過1. N i超過1 . 0 %、W超過0 . 5 %，則效果飽和，且成本增加此，於添加此等元素之情況，係令B : 0 . 0 0 0 1 %以上0 . 以下、C u : 0 · 0 1 %以上1 , 0 %以下、N i : 0 . 0 1 %以上1 . 0 %以 W : 0 . 0 1 %以上0 . 5 %以下。但，B有時與鋼中之N形成化而無法表現B本身的效果。因此，為了抑制熱軋冷卻初析肥粒鐵的生成、提高淬火性所添加的元素，最 Cu、Ni、W中選出一種或二種以上。此時，各個元素欲添加量如同上述。 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 嚴格拉伸量未含有制效 .01% ，較熱軋要添 B未取得 0%、〇因 0 0 5 % 下、合物時之好由的所 16 1294917 更且，本發明鋼除了上述之添加元素以外，為了經由肥粒鐵粒之微細化確保生成4 4 Ο Μ P a以上的拉伸強度，亦可視需要添加一種或二種以上之 T i、N b、V、Z r。此時，添加量若分別未滿0 . 0 0 1 %則無法充分取得添加之效果。另一方面，若分別超過0. 5 %，則效果飽和，且成本增力〇。因此，添加此等元素時，均為0 . 0 0 1 %以上0 . 5 %以下。另外，上述以外之殘餘部分為F e及不可避免的雜質所構成0

又，製造過程中，Sn、Pb等之各種元素雖有時以雜質型式混入，但此類雜質不會對於本發明之效果造成特別影響。其次，說明本發明之金屬組織（肥粒鐵平均粒徑）、碳化物之形狀（碳化物平均粒徑、2. 0 // m 以上之碳化物的體積率）、及碳化物之分散狀態（不含有碳化物之肥粒鐵粒的體積率）。另外，為取得延性及拉伸凸緣性優異之高碳熱軋鋼板，該等為重要的要件，在上述之任一者未滿足時，無法取得本發明之效果，全部滿足方可取得效果。〈肥粒鐵平均粒徑：6 // m以下〉肥粒鐵平均粒徑為支配拉伸凸緣性和素材強度的重要因子。經由令肥粒鐵粒微細化，不會令拉伸凸緣性惡化，且可提高強度。即，經由令肥粒鐵粒徑為6 β m以下，則可繼續確保素材之拉伸強度為4 4 Ο Μ P a以上，且取得優良的延性及拉伸凸緣性。另外，肥粒鐵平均粒徑為如後述般可經由熱軋後之初次冷卻停止溫度、二次冷卻保持溫度及捲取溫度加以控制。 17 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917 〈碳化物平均粒徑：Ο · 1 Ο # m以上且未滿1 · 2 // m > 碳化物平均粒徑於一般之加工性及拓孔加工中大為影響空隙的發生，為本發明之重要要件之一。碳化物若呈微細，雖可抑制空隙的發生，但若碳化物平均粒徑未滿 0.10// m，則隨著硬度上升而令延性降低，因此拉伸凸緣性亦降低。另一方面，隨著碳化平均粒徑之增加，一般而言加工性會提高，但若為1 · 2 # ni以上，則因拓孔加工中空隙的發生而造成拉伸凸緣性降低，隨著局部延性之降低，令延性 φ 亦降低。由上述，碳化物平均粒徑定為0 . 1 0 // m以上且未滿1 . 2 # m。另外，碳化物平均粒徑為如後述般可經由製造條件，特別是初次冷卻停止溫度、捲取溫度及退火溫度加以控制。〈粒徑2 . 0 # m以上之碳化物的體積率：1 0 %以下〉一般加工性及拓孔加工中的空隙，係由粗大的碳化物周邊優先發生，故對於碳化物，不僅平均粒徑之控制，減低粗大碳化物之體積率亦為重要的，其為本發明之重要要件

之一。即使碳化物平均粒徑為0 . 1 0 // m以上未滿1 . 2 // ΙΏ，若粒徑2 . 0 // m以上之粗大碳化物以體積率存在超過1 0 %，則因拓孔加工中發生之空隙，使得拉伸凸緣性降低，且局部延性降低並且亦伴隨著延性降低，由上述，粒徑2. 0 // m 以上之碳化物體積定為 1 0 %以下。另外，碳化物粒徑為如後述般可經由初次冷卻停止溫度、二次冷卻保持溫度、捲取溫度及退火溫度加以控制。〈不含有碳化物之肥粒鐵粒的體積率：5 %以下〉 18 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917 經由令碳化物之分散狀態均勻，可緩和拓孔加工時之衝孔端面的應力集中，並且可抑制空隙的發生。此點在控制不含有碳化物之肥粒鐵粒的體積率上為重要的。藉由令不含.有碳化物之肥粒鐵粒以體積率計為5 %以下，則可取得與碳化物之分散狀態均勻時同樣的效果，並且顯著提高拉伸凸緣性。又，隨著局部延性之提高，延性亦顯著提高。另外，於本發明中，所謂不含有碳化物係指於通常之金屬組織觀察（光學顯微鏡）下未檢測出碳化物。此類肥粒鐵粒係 φ 於熱軋後以初析肥粒鐵型式生成的部分，即使於退火後之狀態下，實質上亦未察見粒内的碳化物。另外，碳化物之分散狀態為如後述般可經由製造條件，尤其是完工軋製溫度、軋製後之冷卻的冷卻速度、冷卻停止溫度及捲取溫度加以控制。其次，說明本發明之延性及拉伸凸緣性優良之高碳熱軋鋼板的製造方法

本發明之高強度薄鋼板可經由令調整至上述化學成分範圍之鋼以（A r 3變態點-1 0 °C )以上之完工軋製溫度予以熱軋，其次，以超過1 2 0 °C /秒之冷卻速度初次冷卻至4 5 0 °C 以上 6 0 0 °C以下之冷卻停止溫度為止，其次，經由二次冷卻令捲取為止之溫度保持於4 5 0 °C以上6 5 0 °C以下之後，以 6 0 0 °C以下之捲取溫度予以捲取，酸洗後，以6 8 0 °C以上A c ! 變態點以下之退火溫度予以退火則可取得。關於此詳細說明於下。〈以完工軋製溫度：（A r 3變態點-1 0 °C )以上熱軋〉 19 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917 熱軋之完工軋製溫度若未滿（A r 3變態點-1 0 °C )，則因一部分進行肥粒鐵變態，故肥粒鐵粒增加，且延性及拉伸凸緣性惡化，故以A r 3變態點-1 0 °C以上之完工軋製溫度予以完工軋製。如此，可圖謀組織的均勻化，且可圖謀延性及拉伸凸緣性的提高。〈以冷卻速度：超過1 2 0 °C /秒初次冷卻〉

本發明中，為了圖謀變態後之初析肥粒鐵體積率的減低，於熱拉後進行冷卻速度：超過1 2 (TC /秒之急冷（初次冷卻）。冷卻方法若為徐冷，則沃斯田鐵的過冷度小而生成初析肥粒鐵。尤其在冷卻速度為1 2 0 °C /秒以下之情況，初析肥粒鐵之生成顯著，不含有碳化物之肥粒鐵粒超過5 %，且延性及拉伸凸緣性惡化。因此，令軋製後之冷卻速度超過 1 2 0 〇C / 秒。另外，完工軋製後，於超過0. 1秒且未滿1. 0秒之時間内開始初次冷卻為佳。此時，可令變態後之肥粒鐵結晶粒和波來鐵等析出物更加微細化，且可更加提高加工性。〈冷卻停止溫度：4 5 0 °C以上6 0 0 °C以下〉初次冷卻之冷卻停止溫度高時，生成初析肥粒鐵，且波來鐵之層板間隔粗大化。因此，退火後無法取得微細碳化物，延性及拉伸凸緣性惡化。特別於冷卻停止溫度高於6 0 0 °C時，不含有碳化物之肥粒鐵粒超過5 %，延性及拉伸凸緣性惡化。因此，令軋製後之冷卻的冷卻停止溫度為 6 0 0 °C 以下。另一方面，若冷卻停止溫度未滿 4 5 0 °C ，則無法取得等軸肥粒鐵粒且加工性惡化，故令冷卻停止溫度為 450 20 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527

1294917 °c以上。〈經由二次冷卻，自初次冷卻停止至捲取為止，以4 5 0 °C 上6 5 0 °C以下之溫度保持〉在高碳鋼板之情況，伴隨著初次冷卻停止後之初折肥鐵變態、波來鐵變態、貝氏體變態使得鋼板溫度上升，使初次冷卻停止溫度為 6 0 0 °C以下，於初次冷卻終了至取為止之溫度高於 6 5 0 °C之情況，仍生成初析肥粒鐵，波來鐵的層板間隔粗大化，波來鐵中之碳化物粗大化。此，於退火後無法取得微細碳化物，且粒徑2 . 0 // m以上碳化物的體積率超過1 0 %，故延性及拉伸凸緣性惡化。义由初次冷卻停止至捲取為止之溫度若未滿 4 5 0 °C ，則無取得等軸肥粒鐵且加工性惡化。根據此等理由，控制經二次冷卻至捲取為止之溫度為重要的，藉由令二次冷卻捲取為止保持於4 5 0 °C以上6 5 0 °C以下之溫度，可防止延及拉伸凸緣性及加工性的惡化。另外，此時之二次冷卻以薄層冷卻等進行。又，關於初次冷卻停止至捲取為止之保持時間，若短，則捲取後發生變態發熱，且鋼板的溫度無法控制，可能發生盤管崩壞，故由在捲取為止之期間令變態完成目的而言，以5秒鐘以上為佳，另一方面，若過長則作性顯著降低，故以6 0秒鐘以下為佳。〈捲取溫度：6 0 0 °C以下〉捲取溫度愈高.則波來鐵之層板間隔愈大。因此，退火之碳化物粗大化，且捲取溫度若超過 6 0 0 °C則延性及拉 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 以粒即捲且因之法由至性可過且之業後伸 21 1294917 凸緣性惡化。因此，捲取溫度定為 6 Ο 0 °C以下。另外，捲取溫度之下限並無特別規定，但因愈低溫則鋼板之形狀愈惡化，故以2 0 0 °C以上為佳。〈退火溫度：6 8 0 °C以上A c !變態點以下〉

將熱軋鋼板酸洗後，為了令礙化物球狀化，乃進行退火。退火溫度若未滿 6 8 0 °C ，則碳化物之球狀化不夠充分或者碳化物平均粒徑未滿0 · 1 // m，拉伸凸緣性惡化。又，無法取得等軸肥粒鐵，且加工性及延性惡化。另一方面，退火溫度若超過 A c!變態點.，則一部分沃斯田鐵化，且於冷卻中再度生成波來鐵，故拉伸凸緣性仍然惡化且延性亦降低。由上述，退火温度為6 8 0 °C以上A c ^變態點以下。另外，於本發明之高碳鋼的成分調整上，可使用轉爐或電爐之任一者。另外，將經成分調整之高碳鋼經由造塊-分塊軋製或連續鑄造作成扁鋼胚，並對於此扁鋼胚進行熱軋，此時，扁鋼胚加熱溫度為避免因鍋垢發生所造成之表面狀態的惡化，以1 2 8 0 °C以下為佳。又，將連續鑄造扁鋼胚直接或於抑制溫度降低之目的下繼續保熱並且軋製，以進行直送軋製亦可。更且，於熱軋時省略粗軋製而進行完工軋製亦可。為了確保完工軋製溫度，於熱軋中經由棒式加熱器等之加熱手段進行軋製材的加熱亦可。又，為了促進球狀化或減低硬度，於捲取後將盤管以徐冷蓋等之手段予以保溫亦可。關於熱軋後之退火，可為閉箱退火、連續退火之任一者。其後，視需要進行調質軋製。關於此調質軋製由於對 22 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917 於淬火性不會造成影響，故對於其條件並無特別限制。經由上述可取得延性及拉伸凸緣性優良的高碳熱軋鋼板。如此，本發明之高碳熱軋鋼板具有優良之延性及拉伸凸緣性的理由認為如下。對於拉伸凸緣性而言，衝孔端面部分之内部組織影響大。特別是不含有碳化物之肥粒鐵粒 (熱軋後之初析肥粒鐵）多之情況，確認由球狀化組織部分之粒界發生裂痕。若觀察微觀組織的行為，則於衝孔加工後於碳化物之界面因應力集中而使得空隙的發生顯著。此 φ 應力集中於碳化物之尺寸愈大、或不含有碳化物之肥粒鐵粒愈多則愈增大。另外，於拓孔加工時，此些空隙係連結成為裂痕。更且，經由控制肥粒鐵粒徑，延伸安定且變高。由上述各點可知，經由控制化學成分和金屬組織（肥粒鐵平均粒徑）、碳化物之形狀（碳化物平均粒徑、2 · 0 // m以上之碳化物的體積率）、及碳化物之分散狀態（不含有碳化物之月巴粒鐵粒的體積率），可減小應力集中，減低空隙的發生，且可具有優良的延性及拉伸凸緣性。

將具有表1所示之鋼No. A〜R之化學成分之鋼的連續鎮造扁鋼胚於1 2 5 0 °C中加熱，且以表2所示之條件進行熱軋及退火，製造板厚5.0mm之鋼板。此處，鋼板No. 1〜18為製造條件在本發明範圍内之本發明例，鋼板N 〇. 1 9〜3 2為製造條件在本發明範圍外之比較例。由以上所得之鋼板採取樣品，進行肥粒鐵粒徑、碳化物平均粒徑、粒徑2 . 0 // m以上之碳化物的體積率、不含有碳 23 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917 化物之肥粒鐵粒之體積率的測定、硬度測定、拉伸凸緣性 (拓孔率）測定以及拉伸試驗。所得之結果示於表3。另外，關於各個試驗·測定方法及條件為如下。 1 ) 肥粒鐵粒徑、碳化物平均粒徑、粒徑2 . 0 // m以上之碳化物的體積率、不含有碳化物之肥粒鐵粒之體積率的測定。

將樣品之板厚剖面予以研磨·腐蝕後，以掃描型電子顯微鏡拍攝微組織，於 0 . 0 1 m Hi2之範圍進行肥粒鐵粒徑、碳化物平均粒徑、粒徑2 . 0 // m以上之碳化物的體積率、不含有碳化物之肥粒鐵粒之體積率的測定。 2 ) 硬度測定：根據J I S Z 2 2 4 5測定鋼板表面硬度，且求出 η = 5之平均值。 3 ) 拉伸凸緣性測定將樣品使用衝床徑 d 〇 = 1 0 m m、型板徑 1 2 in in (清除率 2 0 % ) 之衝孔工具予以衝孔後，實施拓孔試驗。拓孔試驗為以圓筒平底衝壓機（5 0 m m Φ 、8 R )上推之方法進行，測定孔邊緣發生貫穿板厚之裂痕時的孔徑d b，求出下式所定義之拓孔率：又（％ )。 λ =100x(db-d〇)/d〇 ( 1 ) 4 ) 拉伸試驗相對於軋製方向，沿著9 0 °方向（C方向）採取J I S 5號試驗片，並以拉伸速度1 0 m m / m i η進行拉伸試驗，測定拉伸強度及拉伸度。另外，本發明中，分別以拉伸強度T S為4 4 Ο Μ P a以上，拉伸度於C量為0 . 1 0 %以上未滿0 . 4 0 %之鋼中為3 5 %以上、 24 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94]05527

1294917 C量為Ο . 4 Ο %以上Ο · 7 Ο %以下之鋼中為3 Ο %以上率；I於C量為0 · 1 Ο °/〇以上未滿Ο · 4 Ο %之鋼中為厚5 · Ο m m )、C量為Ο · 4 Ο %以上Ο · 7 Ο %以下之鋼中 (板厚5. Omm)為目標。由表3可知，鋼板N 〇. 1〜1 8之本發明例，决為4 4 Ο Μ P a以上，拓孔率λ高且拉伸凸緣性及拉另一方面，鋼板Ν 〇 . 1 9〜3 2為製造條件超出的比較例，鋼板No · 1 9、2 0、2 2、2 3、2 4因為為超過6//m，故拉伸強度為未滿440MPa。鋼相為碳化物平均粒徑超過1 . 2 // m，粒徑超過2 // 的體積率超過 1 0 %，更且不含有碳化物之肥粒亦超過5 %，故拓孔率λ低，拉伸凸緣性差。鋼 .2 5、2 8、3 2為碳化物平均粒徑未滿0 . 1 // m，且化，故相對於目標值，拓孔率λ及拉伸度低，性及拉伸度差。鋼板Ν 〇. 2 7、2 9中不含碳化物體積率超過5 %，故相對於目標值，拓孔率λ及且拉伸凸緣性及拉伸度差。鋼板Ν 〇. 2 6中碳化為0 . 1 0 # m以上未滿1 . 2 // m，但粒徑2 . 0 // m 物的體積率超過 1 0 %，故相對於目標值，拓孔度低，且拉伸凸緣性及拉伸度差。 312ΧΡ/發明說明書(補件)/94-05/94105527 ，又，拓孔 7 0%以上（板為40%以上 l伸強度（TS 伸度優良。本發明範圍肥粒鐵粒徑 Jo. 30、31 m之碳化物鐵的體積率板 Ν 〇 · 2 1、因為高強度且拉伸凸緣之肥粒鐵的拉伸度低，物平均粒徑以上之碳化率λ及位伸 25 1294917 (表1) 質量％鋼 C Si Mn P S so 1. A 1 N 其他 A 0. 15 0. 22 0. 72 0.009 0.005 0.020 0.0038 Cr : 1· 0，M〇：0. 16 B 0. 23 0. 20 0. 80 0.010 0. 009 0.031 0.0030 - C 0. 35 0. 21 0.7 6 0.014 0. 005 0.028 0.0034 - D 0. 35 0. 20 0. 75 0.012 0. 004 0.035 0. 0036 Cr:1.0,Mo :0.15 E 0.49 0. 18 0. 75 0.011 0. 008 0. 030 0.0 0 3 5 - F 0.64 0. 22 0. 73 0.012 0. 010 0. 021 0. 0036 - G 0. 26 0,03 0. 45 0.015 0. 003 0. 040 0.0050 Cr : 0.28 Η 0. 26 0. 03 0. 45 0.015 0.003 0. 040 0. 0050 Mo :0·3 0 I 0. 47 0. 18 0. 75 0.011 0. 008 0.030 0.0 0 3 5 Cr : 0. 15 J 0. 58 0. 20 0. 74 0.015 0. 010 0. 021 0. 0038 Cr : 0. 0 6 K 0. 35 0. 21 0. 76 0.013 0.005 0.028 0. 0034 Cr : 0. 18 L 0. 35 0. 45 0. 76 0.013 0. 005 0. 028 0. 0034 Mo :0· 0 6 Μ 0. 37 0. 03 0. 75 0.014 0. 004 0. 028 0. 0034 Cr:0.28,Mo:0.30 N 0. 35 0. 18 0. 25 0.014 0. 005 0. 028 0. 0034 Mo: 0. 15 0 0. 35 0. 18 0. 95 0.014 0.005 0. 028 0.0 0 34 Cr:0. 06,Mo :0.06 P 0. 35 0. 20 0. 75 0.014 0.004 0. 031 0. 0032 C r : 0 · 0 6, B: 0. 0 022, Cu:0.2,Ni:0.6, Q 0. 34 0. 21 0. 75 0,013 0. 004 0. 032 0. 0034 Cr:0. 2 5, Ti :0. 0 0 5, Nb:0. 008, R 0. 34 0. 21 0. 73 0.013 0. 004 0.030 0.0038 Cr : 0· 0 6, Mo :0· 0 6， Cu:0. 08,Ni :0.02, 26 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917

備註 3 餐t - if H it H 知、 H 4- Η 舞、 4· 3 H 4- H 4_ 3 餐、 4* 客丨 4* 如 4, 5: 4, 5: ¥\ 知i 4· 系: 餘i 4* 4- 奉發明1列比較例 I . ι /- 1 3 ^ * 3 s £- a 3 £： 3 齡: £ · a l^r — 3 赵: £ . a 赵** 3 齡: Lj € i 退火條件 * Λ Ο < Pi ο oo c Z5 X) -O p( ◦ oo CD u o 言 pc ◦ oo C£D 扫， Pc Ο 〇 c 寸 Pc o o 卜 u f ZD OO X) u O 寸 Pc o oo ZJD Z5 5£ O oo mJD ¥ PC O 30 C£5 u ZD b? DO ο 寸 Ρ CD OO CO 兰, 〇 < 寸， P« CD < OO < CO « fe- < 寸' & O < X) < ιο < u o « 寸. P, X) ' CD < 寸' P< O ' OO丨 CO ' i: PJ O < oo « zj〇丨 Vh Vh C ^ r 〇 K3> C 寸卜才" X X μ Pi 〇〇> < X) oo ( CO CD ( 1： b? < 50 X> ¥ Pi O < Z〇 < col· ψ Pi ^ < §: 二 < 〇 * Pi DO < !〇 ( 4 P；〇« 3> < iO 1 兰, O < 寸_ Pi O < OO < CD < 〕< 寸 P； o ' DO 1 丨 O < 寸， Pi si; 扫· 養’ P；〇 < o C ^ ’ Pi o < a - Ψ Pi o < 2 ; | x>\ cz? L〇 L〇 L〇写 LO ◦ 寸 LO s LO ◦ CJD LO g LO o t— LO CD Z〇 m CD LO LO s LO o丨 CO LO O 1 LO 1 LO s LO s LO 〇 CD LO CD O < CD O < LO CO 1 S L〇 o « CD ' L〇 1 g; L〇 Ο 1 LO o « 寸' L〇 * s 寸 O丨 ◦' CO ι g LO O « 〇>丨 LO ο s o < § ol· 寸« col s L〇 1? ► li tt S L〇 s L〇茭 CO LO S LO έ 另 LO 寸另 CO έ LO 导 CO έ LO 另 CD έ LO S CO έ LO CO έ LO CD 导 LO s LO έ 琴 έ 480〜550 写 L〇 έ s LO έ 寸 S LO 寸琴 1 1 L〇| I 620-650 另 CO έ LO 琴 § II έ LO CZ> CN1 CO έ LO 琴 s L〇 s L〇 1 s LO 写 CO έ LO 1 CD i g CO Q s s CO § , LO 初次冷卻停止溫凌 rc) ；g ,L〇 g LO § LO s LO g LO g LO § LO S LO § LO s CZ5 CO LO s LO S CD CO in s LO J 1 I §! I 茺 CO § LO g LO § L〇 g CO CD II 初次冷卻速度 (〇C/秒） CNI 吴 (N1 〇) » r—H I CNI CD i CD 1 CNJ 1 1 S CNI 1 >Ξ ι οα <〇 1 r_H CNI 2 CNI CD OO S § CNI § § 1 S § CNI S I C<] 初次冷卻開始時間、L〇 T-~ I ◦ 1 r— 丨o 1 i—H oa i—i 丨◦ T—H 1 i—< 1 r—H CNI r-H r—< t—H 〇 r— > ◦ 1 τ— 丨◦ 1 T 11 ^ 〇> r—H ◦ r—* 丨o 1 i—^ 丨o 1 t—H CD 1 r-H LO C<1 r—' 1 LO CNI 卜 C<] oo ◦ CNI 1 LTD <NI 丨卜〇 CO 軋製終了溫度（°C) P 〇· CO CO o。 t >〇。 > o )oo ;i; J上 >P ► CD 1 CNI i 1; .u :< 丨P o CO fe 丨P 丨◦ 1 *τ 1 ^ o。 ◦ C3 丨P 丨〇> i οα > CO i Vh ：丨〇。〇 CO n 丨P CO 丨o。〇 CjO cc 1上 > Ο 'ΐ ι CC .上 >P > 〇> 1 CNI 1 1； .Vh :< 丨P "fe 丨o。 s fe 上 >〇。 1 O 1 CjJ 1 :-< 丨〇 ι cja ι CO 丨〇Q 'CD \ CjQ I ~ P fe o。〇 1 oz >P » O ,1; 1 ^ | k P t P fe 丨P 丨◦ 1 2 ~ίό 1 h ：-< 1 cc 丨P 丨o ι CjJ ' cr> 丨o。笑 1 cc ，o ι CQ ► CO 1 ^ 丨P t 丨P o r-H CQ < cc 1。丨Q ω 1 C^Lh ◦ 丨X 1—^ 1 h 1 二 1 ^ 〇丨CL 1 O < <a： :< CQ CQ PQ o 丨ο Q 1 O Ci： ι ω ^Xh lj y 鋼板No r—* oo 1 cc »寸 LO CO 卜 oo CT3 丨o 丨CN 1 CO 1 t—H LC l CC >卜 1 r-H — h > τ· H ι cva oa oa CO CNI m C<i 1 CO 1 C<l OO ι oa σ： CNI ► o 1 CO CO OQ CO

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備註表發明例 ‘發明例 ‘發明例 ‘發明例木發明例 ‘發明例私發明例木發明例私發明例1 本發明例\ 本發明例丨本發明例1 本發明例1 丨本發明例丨本發明例丨本發明例丨 1本發明例丨 1本發明例1 比較例Π l比較例l 1比較例1 比較例 l比較例l l比較例l 1比較例1 比較例 l比較例l 比較例 1比較例1 1比較例1 比較例 1比較例j %度 CO 寸 CO 寸〇〇 CO CD CO CNI CO CO CO CO oo CO 03 CO oo CO 〇〇 CO 00 CO oo CO (N1 寸 o 寸 CDl ool oal col col CO M oa| o〇| (Nil Si L〇| (Nil 拉伸強度(MPa) * 〇 LO CD CD 寸 ◦ s ◦ CO LO ◦ CD LO LO 寸 o 寸 CD oo 寸 CD oo o L〇 LO § o oo L〇 s 〇> CD CD ο s 0〇 ο oo 寸 5S ◦ § ◦ CH) 寸 05 〇> 05 g LO oo ο 05 § Ol 呀丨 oo CD LO oo 呀 oo r—H LO CO LO OOl col 寸 OO CO r—1 ◦1 LO 卜笑1 寸1 〇> oo LO r—H <NI o in 寸 CD OO 寸 o § SI o CNI L〇 CD 〇 s SI ο CO LO o 00 LO ◦1 f石孔率Λ ⑻ 〇〇寸 S 1 Η LO CO LO 石更度— :HRB) CO CO S CD OO OO oo LO CD LO oo oo § oo 05 05 § c^a 寸 oo c^a OO co § OO OJ CJi CNI OO § 寸 oo CP oo 杯黎 4〇輻 \^U LO LO CO CO 03 i 11 寸 CO 1—H CO CO CO CO 〇〇 CO CO SI r—< ool CDl 031 CO CNI LO SI 〇 oo LO CD| CDl S * mV CN1 麵一 SI CD oo <NI CO CNI 卜 CO CO oa CO 寸 LO οα Q T—H LO oo 〇) t~1 r-H m ◦ CD 1—H Λ3 0.75 0.88 0.59 0.40 ◦· 0.36 L〇 c〇 C5 CO CO d s ◦· CD LTD CD 0.58 0.59 0.59 0.59 1 0.58 0.58 0.59 1.44 § <zi S ◦· 呀 cn> cz? 1.30 oo oo CD CD CD r—H CD ◦· s CD OO CO ◦· 1.39 1.38 0.08 肥粒鐵平均粒徑又 (jum) 〇〇 LO L〇 CO CO CNI i H L〇 oo 寸 CD CN3 CQ CO CO CO ① CO CO CO LO <N1 CNI oo r-H oo LO LO CNI LO CO <N1 r-H Q Od O ΡΩ Ο ω o H—4 »—5 H-J 〇 CU cy -< < eQ CQ CQ o ◦ ω ω dXH tin ^〇 οα CO LO CO 卜 oo c^> ◦ r· Ή CNI CO LO CD 卜 oo cn> CNI (>a CO CNI 寸 CO LO CNI CO CNI oo CNI Οί CNI CNI CO LSSIS46/ffffii)雜Ksl^#/CDal e

Claims

1294917 十、申請專利範圍： 1 . 一種高碳熱軋鋼板，其特徵為含有以質量％計之 C : 0 . 1 0 〜0 · 7 %、S i : 2 · 0 % 以下、Μ η : 0 · 2 0 〜2 · 0 %、P : 0 . 0 3 % 以下、 S : 0 . 0 3 %以下、S ο 1 · A 1 : 0 · 1 %以下、Ν : 0 · 0 1 %以下、殘餘部分：鐵及不可避免的雜質，具有平均粒徑為 6 // m以下之肥粒鐵和平均粒徑為0 . 1 0 μ m以上、未滿1 · 2 // m的碳化物，上述碳化物之粒徑2 . 0 // m以上之碳化物的體積率為1 0 % 以下，

上述肥粒鐵之不含有碳化物之肥粒鐵粒的體積率為 5% 以下。 2. 如申請專利範圍第1項之高碳熱軋鋼板，其中進一步含有自質量％計之C r : 0 . 0 5〜1 · 5 %和Μ 〇 : 0 · 0卜0 . 5 %所組成群組中選出之至少一種。 3. 如申請專利範圍第1項之高碳熱軋鋼板，其中進一步含有自質量％計之 Β : 0 · 0 0 5 %以下、C ικ 1 · 0 %以下、N i : 1 . 0 % 以下和W : 0 . 5 %以下所組成群組中選出之至少一種。 4. 如申請專利範圍第2項之高碳熱軋鋼板，其中進一步含有自質量％計之 B : 0 · 0 0 5 %以下、C u : 1 · 0 %以下、N i : 1 · 0 °/〇以下和W : 0 . 5 %以下所組成群組中選出之至少一種。 5. 如申請專利範圍第1至 4項中任一項之高碳熱軋鋼板，其中進一步含有自質量％計之 Ti : 0. 5%以下、Nb: 0. 5% 以下、V : 0 . 5 %以下和 Z r : 0 . 5 %以下所組成群組中選出之至少一種〇 6 .如申請專利範圍第1項之高碳熱軋鋼板，其中，上述 29 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917 S i含量以質量％計為Ο . Ο Ο 5〜2 · 0 °/〇。 7.如申請專利範圍第6項之高碳熱軋鋼板，其中，上述 S i含量以質量％計為0 . 0 2〜0 · 5 %。 8.如申請專利範圍第1項之高碳熱軋鋼板，其中，上述 Μ η含量以質量％計為0 . 2〜1 · 0 °/〇。 9 .如申請專利範圍第2項之高碳熱軋鋼板，其中，上述 C r含量以質量％計為0 · 0 5〜0 · 3 %。 1 0 .如申請專利範圍第2項之高碳熱軋鋼板，其中，上述 C r含量以質量％計為0 . 8〜1 . 5 %。

1 1 .如申請專利範圍第2項之高碳熱軋鋼板，其中，上述 Μ〇含量以質量％計為Μ 〇 : 0 · 0 5〜0 · 5 °/〇。 1 2 . —種高碳熱軋鋼板之製造方法，其特徵為具備：令含有以質量％計之 C : Ο · 1 0〜0 · 7 0 %、S i : 2 · 0 %以下、 Μ η : 0· 2 0 〜2 . 0 %、P : 0 . 0 3 % 以下、S : 0 · 0 3 % 以下 > S ο 1 . A 1 : 0 . 1 °/〇以下、N : Ο . Ο 1 %以下、殘餘部分：鐵及不可避免的雜質之鋼以（A r 3變態點-1 0 °C )以上之完工軋製溫度予以熱軋的步

令經熱軋之鋼板以超過 1 2 0 °C /秒之冷卻速度初次冷卻至4 5 0 °C以上、6 0 0 °C以下之冷卻停止溫度的步驟；令經冷卻之熱軋鋼板經由二次冷卻，至捲取為止保持於 4 5 0 °C以上、6 5 0 °C以下之溫度的步驟；令經冷卻之熱，軋鋼板以6 0 0 °C以下之捲取溫度予以捲取的步驟；將經捲取的熱軋鋼板予以酸洗的步驟；以及令經酸洗的熱軋鋼板以6 8 0 °C以上、A c I變態點以下之退 30 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917 火溫度退火的步驟。 1 3 .如申請專利範圍第1 2項之高碳熱軋鋼板之製造方法，其中，初次冷卻步驟中之冷卻速度為1 2 0〜7 0 0 °C /秒。 1 4 .如申請專利範圍第 1 2項之高碳熱軋鋼板之製造方法，其中，上述捲取溫度為200〜600 °C 。

31 312XP/發明說明書(補件)/94-05/94105527 1294917 十一、圖式：

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