TWI270404B - Composite cordierite filters - Google Patents

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TWI270404B
TWI270404B TW091136740A TW91136740A TWI270404B TW I270404 B TWI270404 B TW I270404B TW 091136740 A TW091136740 A TW 091136740A TW 91136740 A TW91136740 A TW 91136740A TW I270404 B TWI270404 B TW I270404B
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Kishor Purushottam Gadkaree
Yanxia Lu
Joseph Frank Mach
Christopher John Warren
Yuming Xie
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Corning Inc
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Description

1270404
五、發明說明（1) 一、 發明所屬技術領域： 蜂巢：：：疋特關:二用在柴油引擎排氣過濾應用中多孔性 ΐί改進【導性別:= 柴油廢5 ί 擊力的多孔性陶瓷過濾器。 環境中良好的需十要結合高熱衝擊抗力，在嚴厲 二、 先前技術： j又【生，以及良好的過濾效率。 -十Ϊ青器在重型引擎應用中已經使用了將近 的優點包括最小的材料和製造成本。 滅器的需长已》的％境π染條例，對於載客用柴油汽車之過 i逐漸增加。然而，在載客用汽車中，現有的 況;也就Λ 容易損壞，特別是在"失控"再生的情 ίΙ/Μ疋 燒開始的時間，重合或緊跟著高氧含量和 低廢氣流動率而造成高溫度尖峰的情況）。在失控再生期 間，。粉塵的燃燒（已經是高度放熱的反應）可能在堇青石 遽器物體中產生高到1300 °C-1 500 t或甚至更高的溫度。 到足=樣廉的溫度不足以損壞過濾器，但是它們；能高 所產生的廢氣所攜帶，以及金屬氧化物，例如可 b為条油燃料的添加劑以協助粉塵燃燒的鐵和鈽。此外 ’鐵和鋅的氧化物粒子，可能由引擎元件的剝落而產生 =4粒子是不可燃的因此無法在再生期間除去。這類 ^的塵埃沉積可能很難，或不可能在周期性的維修期間，
第6頁 1270404_ 五、發明說明（2) 從過濾器除去，因而造成了（ i )孔隙尺寸和孔隙率的降低， 以及回壓和粉塵負載容量損耗的增加，以及（ii)跟過濾器 的材料反應而形成共熔性因而降低所使用之陶瓷材料的炫 點。 、 除了堇青石單體過濾器之外，矽碳化物（SiC)過濾器也 ，為較好的選擇。這些過濾器的優點在於S i c的穩定組成， 面機械強度和高熱導性。然而，SiC也具有高的熱膨脹和差 的熱衝擊抗力，這可能在再生循環期間造成過濾器的破裂 。因此，目前的S i C柴油粒子過濾器必須被設計成扇形構造 以便降低使用期間的破裂，如此就造成了較高的製造和產 品成本。 三、發明内容： 基於前面提到之先前技術的缺點之後，目前發明的目 的在於提供在柴油排氣系統所遭遇的條件下具有改進之熱 和機械特性的複合堇青石物體以除去上面所提的柴油排氣 過濾器問題。根據此項發明所提供的堇青石陶瓷，可以由 傳統的擠壓或其他形成過程來製造，因此可以提供目前可 利用之任何結構的陶瓷產品，但是顯現改進的熱特性。 根據本發明所提供的陶瓷物體包括非氧化物多晶相， 從碳化物，氮化物和蝴化物中選出，構成物體重量的1〇 一 7〇% •，而其餘的是氧化物相，最好是堇青石（鎂鋁矽酸鹽）。最好 ，此非氧化物多晶相位構成物體重量的10-50%，更優先地殼 體重量的10-30%，從多晶矽碳化物和多晶矽氮化物中選出， 而且粒子的長寬比小於3。除了堇青石，其他適合的氧化物
1270404 五、發明說明（3) 一 - 相包括鹼鋁矽酸鹽，例如鋰鋁矽酸鹽和鉀鋁矽酸鹽，鹼土鋁 石夕酸鹽，例如#5銘；5夕酸鹽和鋇銘梦酸鹽。 本發明的結構是多孔的，具有至少30%的開口孔隙率， 最好是在4 0 %到6 0 %之間；以及至少5微米的平均中間孔隙尺 寸，優先地在6到30微米之間，更好的是在8到12微米之間。 更進一步的，本發明的結構所顯現平均熱膨脹係數從 22-100(TC大約是20-45 χ 1(r/t，而在孔目棒上所測量 的四點斷裂模數至少為大約每平方英吋3〇〇磅（3〇〇 優先地至少大約7〇〇 psi，更好的是至少大約1〇〇〇 psi。 根據本發明，複合堇青石陶瓷物體的製造包括首先提 :陶瓷配料，由堇青石相和非氧化物相的來源物質化合而 、。堇青石相的適當來源包括再用堇青石粉末，以及包含 j0，Al2〇3和Si〇2之來源物質的傳統原始材料。非氧化物 西的適§來源包括粉末狀矽碳化物和粉末狀矽氮化物。此 己料是依比例化合在煆燒之後可以產生混合的堇青石— 氧化物組成。 接下來使用適合的陶瓷形成處理，優先地擠壓，將此合 ^料成型成未淬火物體，優先地多孔性蜂巢體結構。在 人^實施例中，將此配料跟適當的載體混合以形成增塑混 :然後經由擠壓和選擇性的烘乾，將此混合物形成未淬 人物體。 。(:〜接下。來’在空氣中將所產生的未淬火物體瑕燒到1000 m Uyo °c的溫度，優先地在大約12〇〇 〇c —14〇〇它之間；在該 鐵度範圍下浸泡一段足夠的時間以形成燒結物體，此浸泡 ^ iTi * 1270404 五、發明說明（4) 時間優先地大約1到1 〇小時，更優先地2到6小時。 根據本發明所提供的複合堇青石物體，特別適合於過 濾柴油廢氣的應用。 四、實施方式 這裡所描述的過濾器類型稱為”壁流”過濾器，因為由 交替通道塞住所產生的流動路徑，要求欲處理的廢氣在離 開過濾器之前，先流過多孔性陶竟孔性壁板。對於柴油粒 子的過濾，孔目密度在大約10到400孔目/平方英对（大約 1· 5到62· 0孔目/平方公分）之間，更典型的是在大約100到 200孔目/平方英对（大約15·5到31孔目/平方公分）之間的 蜂巢體結構被認為可以在緊密結構中提供夠薄的壁板表面 積。壁板厚度可以從提供結構完整性的最小尺寸，大約 0.010英吋（大約0.25毫米）向上變動，但是通常小於大約 0· 0 30英吋（0· 76毫米）以降低引擎的回壓。 根據本發明所提供的產品包括複合陶瓷，其包含非氧 化物多晶相，從碳化物，氮化物和硼化物中選出，構成物體 重量的10-70%;而其餘的是多晶氧化物相。適合的氧化物 相包括驗銘碎酸鹽，例如裡銘石夕酸鹽和鉀铭發酸鹽，驗土 鋁矽酸鹽，例如鎂鋁矽酸鹽，鈣鋁矽酸鹽和鋇鋁梦酸鹽。 在優先實施例中，本發明的結構包含非氧化物相，從 多晶石夕碳化物（S i C )和多晶石夕氮化物（S i3 Ν4)中選出，構成 物體重量的10-50%，更優先地物體重量的1〇 — 3〇%，而其餘 的陶瓷材料包含氧化物相為堇青石（鎂鋁矽酸鹽）。優先地 ，多晶矽碳化物或矽氮化物相的粒子長寬比（長度/直徑）小 mm ran
1270404 五、發明說明（5) 於3 〇 堇青石氧化物相的組成接近Mg2Al4Si5〇i8;然而其他成 分的有限置換也可以接受，例如(鐵），co(鈷），Ni(鎳） 和Mn(猛）置換Mg(鎂），用Ga(鎵）置換A1 (鋁），而用Ge(錄）置 換Si (石夕）。而且，對於每54個氧，此堇青石相可以包含多個 到三個原子的鹼（IA族）金屬，兩個原子鹼土金屬（ΙΙΑ族）， 或一個原子的稀土金屬（銃，釔或鑭金屬）。這些置換物預 期會佔用堇青石相之晶體結構中，通常是空的，，通道位置"， 雖然它們也可能造成對Mg的有限置換。將這些元素合併到 堇青石晶體結構中，可以再跟其他的化學置換結合，例如改 變A1 / S i比以便保持電荷的平衡。 本發明的一個優點在於我們可以預期柴油粒子過濾器 在再生期間所遭遇的尖峰過濾器溫度會降低。為了本發明 的目的"尖峰過濾器溫度"一詞代表再生期間，在過滤器内 所達到的最大溫度。跟傳統的堇青石過濾器比較，本發明 的過據器在柴油排氣系統所遭遇的條件下，其尖峰過濾器 溫度顯著降低。此優點是由將非氧化物相添加到堇青石氧 化物相中來獲得，此非氧化物相增加了過濾器的熱導性，而 不會損及氧化物的特性-包括機械強度孔隙結構，熱膨脹 和化學穩定性。 當來自廢氣的碳粉塵累積在孔性壁板上時，它必須被 燃盡以便維持過濾器的功能。碳粉塵的引燃，在廢氣流達 到足夠溫度時可以發生，或者，可以經由加入燃料將碳粉塵 的溫度提升到足以持續燃燒。然而，再生過程期間的溫度
第10頁 1270404 五、發明說明（6) 並不一致。此結構的尖峰過濾器溫度絕大部分決定於陶瓷 材料的熱導性。堇青石具有低的熱導性。結果，埶量會累 積在堇青石過濾器中達到超過它熔點的溫度。..... 相反地，非氧化物材料，例如矽碳化物和矽氮化物具有 高的熱導性會產生良好的熱擴散。我們發現，加入大約殼 體重量10-70%，優先地物體重量1〇_5〇%，更優先地物體重量 10-3 0%的^氧化物相，例如矽碳化物或矽氮化物，所產生的 複合過濾器具有增加的熱導性和熱反應，因此具有改進的 熱衝擊抗力，而不用損及有利的氧化物特性，例如孔隙結 ，低熱膨脹和化學穩定性。 m 橫過過濾器長度具有低壓降，並且對引擎具有降低回 壓的柴油粒子過濾器目前已經可以達成。此外，本發明的 結構顯現良好的開口孔隙率，中間孔隙尺寸，滲透率和平 熱膨脹係數。因此，對於柴油排氣過濾應用，開口孔隙 先地至少在30%，更優先地在40%和60%之間，而平均中間細 孔尺寸至少為5微米，最好在6到3〇微米之間 8到12微米之間。 ，文僧：无地在 β本發明結構所顯現的平均熱膨脹係數從22—1〇〇〇 t，大 、，勺疋2 0 ,4 5 X 1 〇 / c，而在孔性棒上所測量的四點斷裂 ，至少為大約每平方英吋3〇〇磅（3〇〇 ρ3υ，優 大 約700 psi，更優先地至少大約1 000 psi。 乂大 /a用來製造目前陶瓷產品之陶瓷配料的原始材料，可以 =任何的來源來選擇。在本發明的優先實施例中，製 月石陶究物體的原始材料是粘土，滑石和鋁土，其中的枯土
五、發明說明（7) Π :材不料高嶺土…適合之形 提供，此處將它整個合“ ⑺號專利中 除了形成堇青石的原始材科''之 插奋入 質主要包含由上面所描述妒赤禁用主堇月石粉末"所代表的物 的堇青石-類型相。+ 成堇月石的原始材料所製造出 從捨；部件類中？留下7= 再用” Hi M 、的材科。此材料在工業上稱為，， "i5° ^ ^ ^ ^ ^ ，週口用於本發明中作為堇青石的來源。 矽氣：：非/Λ物相的適合來源包括微粒多晶矽碳化物和 矽虱化物，其中間粒子尺寸最好大約是5到30微米。 將這些粉末狀原始材料一起乾燥混合。當使用形成堇 青石的原始材料作為堇青石_來源時這些原始材料的
量要能夠產生最後產品中形成堇青石所需要的Mg〇, A “A 和Si〇2比例。然後，經由擠壓將此乾燥混合物形成蜂巢體 結構。適合用於擠壓的配料混合物，可以經由將乾燥配料 跟適當的液態载體混合來配製。此載體可以包含所需要的 水和擠壓輔助物以提供此配料塑性形成能力以及在形成 之後足夠的未淬火強度，以便在煆燒之前抵抗斷裂。 擠壓輔助物通常包括粘合劑和增塑劑，甲基纖維素是 目前使用的範例。這類通常包含25_35%水的配料具有足夠 的塑性，使得它們可以很容易地經由擠壓而形成蜂巢體結 構。此混合物也可以包含孔隙形成器，例如石墨或聚乙烯
第12頁 1270404 五、發明說明（8) " ' 串珠以控制假燒後產品的孔隙率。 本發明所使用的煆燒程序，類似傳統堇青石陶瓷的燃 燒過程。詳細地說，在空氣中將未淬火的陶瓷結構煆燒到 大約1。000。〇150(TC範圍的溫度，優先地在大約12〇〇t 一 1 400 C之間；在該溫度範圍下浸泡一段足夠的時間以完成 物體的燒結或結晶，決定於所應用的堇青石來源，此浸泡 時間優先地大約1到1 〇小時更優先地3到6小時。 如此形成的蜂巢體結構優先地將一部分入口端的孔目 通道，以及一部分在出口端，但是跟入口端不對應的孔目通 道塞住，使得每個孔目只有一端被塞住。此塞住只有在孔 目通道的末端，通常大約5到2〇毫米的深度，雖然這可以改 變。優先的排列是將特定端上每隔一個孔目通道塞住以 成方格圖案。 參考底下範例，我們可以對本發明得到進一步了解這 些範例只是用來對實施本發明的優先方法提供說明。，β 範例： 表I和11提供本發明範例的配料和特性資訊。混合物 是以粉末狀再用堇青石，形成堇青石的原始材料粉末和粉 末狀多晶矽碳化物以製造出。甲基纖維素被加入作為粘合 劑，鈉硬脂酸鹽被加入作為潤滑劑，而石墨或聚乙烯二 用來作為孔隙形成器。所有乾燥的原始材料，包括粘合 潤滑劑和孔隙形成器，都在稱重後放入容器内，並且乾燥混 合，而沒有加入研磨介質以提供某種宏觀尺度的均勻性、/ 然後將這些混合物轉移到不銹鋼研磨機中，將蒸餾水慢慢
1270404 五、發明說明（9) 加入足夠數量以給予此混合物塑性。然後將此混合物擠壓 成蜂巢體網格物體，每平方英吋大約有2〇〇個孔目（31孔目/ 平方公分），而壁板厚度大約是〇· 01 〇到〇· 023英吋（0· 025到 0 · 0 5 8 公分）。 接著，將此擠壓成的孔性物體選擇性地烘乾，然後在空 氣中煅燒到1 1 50-1 300 °C的最大溫度，保持在該處2到5小時 以形成最後的產品結構。如前面描述的將這些結構塞住， 然後評定物理特性。
孔隙率百分比和中間孔隙尺寸是由水銀孔隙儀來決定 。從2 2 °C到1 00 0 °C的平均熱膨脹係數（以。c-i的單位來表 示）是使用膨脹計來測量。選擇範例的相組合，是由粉末χ — 射線繞射儀來識別。針對圓形橫截面的實心棒（表格丨）和 業界熟知的多孔性棒（表11 )，分別測量以每平方英吋崎數 (psi)為單位的斷裂模數（M0R)。我們可以注意到實心棒 的MOR資料跟對多孔性棒所測得的M〇R資料相關通常，M〇R (多孔性棒）大約是l/2MOR(實心棒）。
現在參考圖1，其中針對範例5,顯示千帕（KPa)單位 之壓降相對於克/升（g/L)單位之粉塵負載的關係圖。此範 例11 -5是根據本發明所製造的柴油粒子過濾器，其孔目密 度為200孔目/平方英吋（31孔目/平方公分），壁板厚度為〇· 023英吋（0.058公分），而直徑尺寸為2英忖長度為6英吋。 對於母分鐘2· 5標準立方英吸（2· 5scfm)，11· 25scfm和26· 2 5 scfm的全部三種流動率，本發明的過濾器都顯現優秀的 壓降效能。對於此過濾器，在12克/升，丨3· 5克/升和16· 6克 第14頁 1270404 五、發明說明（10) /升的粉塵負載大小下，再生期間所觀察到的最大溫度分別 是9 34 °c，95 2 t：和1 090 °C，這些值都大大低於通常在商用堇 青石過濾器所觀察到的數值。本發明的過濾器同時也顯現 了 99. 7%的過濾效率。 現在參考圖2，其中針對範例I I 1-2，顯示壓降相對於粉 塵負載的關係圖。此範例III-2是根據本發明所製造的柴 油粒子過濾器，其孔性密度為200孔性/平方英吋（31孔目/ 平方公分），壁板厚度為0· 023英吋（0· 058公分），而直徑尺 寸為2英对，長度為6英时。對於2.5 scfm，lL25scfm和26· 25 scfm的全部三種流動率，本發明的過濾器都顯現優良的 壓降效能。對於此過濾器，在9· 93克/升和15· 7克/升的粉 塵負載大小下，再生期間所觀察到的最大溫度分別是8 1 3 °C 和10 83 °C，這些值都大大低於通常在商用堇青石過濾器所 觀察到的數值。本發明的過濾器同時也顯現了 98. 9%的過 濾效率。 表Ϊ 範例號碼 1-1 1-2 1-3 1-4 1-5 原料重量百分比 堇青石再用粉末 73· 5 68· 9 64· 3 68· 9 68. 9 形成堇青石原料混合物-- -- -- 一― 一一 破化矽 18· 4 23· 0 27· 6 -- 23· 0 氣化碎 — — —23.0 — 顆粒尺寸分佈（微米） 粉本堇青石平均顆粒尺寸32 32 32 32 32
IRH 第15頁 1270404 五、發明說明（11) 形風皇貫石Y间顆祖人可 原料混合物 碳化梦中間顆粒尺寸 11 11 11 —— 11 氮化矽中間顆粒尺寸 孔隙形成劑 24 聚乙烯串珠 石墨 黏接劑，潤滑劑，及溶劑（重量百分比） 曱基纖維素 1. 4 7.4 7, 4 7.4 7· 4 硬脂酸鈉 0. 7 0. 7 0· 7 0.7 0. 7 水份 煆燒條件 23.6 24· 6 24· 3 27· 7 24· 9 大氣 空氣 空氣 空氣 空氣 空氣 最大溫度（°c) 1250 1250 1250 1250 1250 保持時間（小時） 煆燒產品特性 4 4 4 4 4 斷裂模數（實心桿）（psi)1129 920 1314 459 1179 開放孔隙率（％) 39· 3 44· 4 43. 8 50 58. 4 平均孔隙直徑 5. 5 5. 5 5. 1 6. 8 7· 9 滲透率（1012m2) 22 至 1 000 °C 平均CTE (107/°〇 表11 25 範例號碼 II -1 II - 2 II-3 II - 4 II-5
IMB 第16頁 1270404 發明說明（12) 料重量百分比 青石再用粉末 成堇青石原料混合物 破化石夕 氮化矽 原 堇 形 61. 0 48. 0 —一 20· 0 46· 0 46· 0 18· 4 23· 0 27· 6 -- 23. 0 42. 0 1粒尺寸分佈（微米） 粉末堇青石中間顆粒尺寸一一 一一—一 一一-一 一一 形成堇青石中間顆粒尺寸一一 一一 一一 一一 一一 一一 原料混合物 碳化矽中間顆粒尺寸 氮化石夕中間顆粒尺寸 孔隙形成劑 20 40 20 20 40 20 聚乙烯串珠 —— 10 10 —— 5 5 石墨 10 —— — 黏接劑，潤滑劑，及溶劑（重量百分比） 甲基纖維素 6 6 6 6 6 6 硬脂酸納 1 1 1 1 1 1 水份 28 30 30 25 30 30 煆燒條件 大氣 空氣 空氣 空氣 空氣 空氣 空氣 最大溫度（°c) 1300 1300 1300 1300 1300 1300 保持時間（小時） 5 5 5 5 5 5 煆燒產品特性 斷裂模數（實心桿）（psi )1045 750 1065 950
mm 第17頁 1270404 五、發明說明（13) 45 49 50 54 50 — 7· 49 9· 2 6. 65 9· 0 13· 0 -- 開放孔隙率（％ ) 平均孔隙直徑 滲透率（10_12m2) 22.8 30.0 — — 33.0 — 22 至 1 000 °C 平均CTE (1 0 7 / °C )
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Claims (1)

1270404 六、申請專利範圍 1· 一種陶瓷材料所構成之多孔目蜂巢體，陶瓷材料包含10一 70%重量比非氧化物多晶相，陶瓷材料其餘部份由堇青石相 所構成，非氧化物多晶質相由礙化物，氮化物和硼化物中選 出，其中非氧化物多晶質相粒子的長寬比小於3。 2·依據申請專利範圍第1項之蜂巢體，其中非氧化物多晶相 由多晶碳化矽以及多晶氮化矽選取出。 3·依據申請專利範圍第2項之蜂巢體，其中 構成陶瓷材料10-50%重量比。 I f @ 4μΪΪ中請專利範圍第3項之蜂巢體，其中非氧化物多晶相 耩成陶瓷材料10-30%重量比。 5為nt:"利範圍第2項之蜂巢體，其中非氧化物多晶相 钓多晶礙化石夕。 6 ·依據申請專利範圍第2項之蜂巢體並中 為多晶氮切。 m、中非乳化物多晶相 7玫： = 圍第1項之蜂巢體，其中陶竟材料具有開 隙羊至/⑽/。以及中間孔隙尺寸至 請專利範圍第7項之蜂巢趙，其中孔隙率㈣％與 其中中 間孔隙尺寸在 ι〇· —種捕捉以及燃燒柴油引擎廢氣 器由壁流蜂巢體所構成，蜂巢體由多J性=濾器，該過濾 =有-組多個平行端部被封閉之孔目材枓所構成以及 出口端部通道橫越過物體其中陶Ύ 口端部至其 瓦材枓包含10 —70%重量
1270404 六、申請專利範圍 比非氧化物多晶相，陶竟材料其餘部份由堇青石相所構成， 非氧化物多晶質相由碳化物，氮化物和硼化物中選出，其中 濾波器開放孔隙率至少為30%以及中間孔隙尺寸至少為5微 米。 H·依據申請專利範圍第10項之過濾器，其中孔隙率在4〇% 與6 0%之間。 1 2 ·依據申請專利範圍第11項之過濾器，其中中間孔隙尺寸 在8微米與12微米之間。 1 3·依據申請專利範圍第丨2項之過濾器，其中非氧化物多晶 相由多晶碳化石夕以及多晶氮化石夕選取出。 1 4·依據申請專利範圍第丨3項之過濾器，其中非氧化物多晶 相構成陶瓷材料10 - 5 0%重量比。 1 5·依據申請專利範圍第丨4項之過濾器，其中非氧化物多晶 相構成陶瓷材料10-30%重量比。 16·依據申請專利範圍第15項之過濾器，其中非氧化物多晶 相為多晶碳化矽。 17·依據申請專利範圍第Η項 相為多晶氮化梦。 18·依據申請專利範圍第1〇項 子的長寬比小於3。 之過濾器，其中非氧化物多晶 之過濾器，其中非氧化物相粒 19. 依據申請專利範圍第15項之過據器其中過濟器呈現出 平均熱膨脹係數在2〇-45xl〇]/°C之間。 ^ 20. 依據申請專利範圍第19項之過濾γ 所 測量的四點斷裂模數至少為3〇〇磅每平方英时（Pd)。
第21頁 1270404
•依據申請專利範圍第20項之過濾器 至少為700psi。 22·依據申請專利範圍第21項之過濾器 其中四點斷裂模數 其中四點斷裂模數 至少為lOOOpsi。 23· —種柴油引擎廢氣粒子之過濾器，該過濾器由封閉壁流 蜂巢體過濾器物體所構成，該過濾器物體由多孔性材料所 構成以及包含一組多個平行端部被封閉之孔目通道由前端 入口端部至其出口端部橫越過物體，其中 其中蜂巢體由複合陶瓷所構成，該陶瓷具有由碳化物，氮 化物和硼化物中選出之非氧化物多晶相，非氧化物多晶相 構成10-70%重量比陶瓷，其餘為由鹼金屬鋁矽酸錢以 土鋁矽酸鹽種類選取出之氧化物相， 1 柴油引擎廢氣粒子過濾器特徵在於開放孔隙率至少為 30%以及中間孔隙尺寸至少為5微米，平均熱膨脹係數在~2〇 _45xl〇 V °C之間以及在孔目棒上所測量的四點斷裂模數 至少為300碌每平方英对（pSi)〇 、 24·依據申請專利範圍第23項之過濾器，其中非氧化物多晶 相由多晶碳化矽以及多晶氮化矽選取出。 Μ 25·依據申請專利範圍第24項之過濾器，其中非氧化物多晶 相構成陶竟材料10-50%重量比。 26·依據申請專利範圍第25項之過濾器，其中非氧化物多晶 相構成陶瓷材料10-30 %重量比。 3 27·依據申請專利範圍第23項之過濾器，其中氧化物相為叙 鋁矽酸鹽以及鉀鋁矽酸鹽種類選取出之鹼金屬銘石夕酸鹽。
六、申請專利範圍 化物相為輕 鋁矽酸鹽。 隙率在40% 28·依據申請專利範圍第23項之過濾器其中氧 铭矽酸鹽及鋇鋁矽酸鹽種類選取出之鹼土金屬 29·依據申請專利範圍第23項之過濾器，其中孔 與60%之間。 3 0 ·依據申請專利範圍第2 9項之過濾器，其中中間孔隙尺寸 在8微米與12微米之間。 31 ·依據申請專利範圍第3 0項之過濾器，其中非氧化物多晶 相為多晶碳化碎。 32·依據申請專利範圍第30項之過濾器，其中非氧化物多晶 相為多晶氮化石夕。 3 3 ·依據申請專利範圍第2 6項之過滤器，其中非氧化物相粒 子的長寬比小於3。 34·依據申請專利範圍第24項之過滤器，其中在孔目棒上所 測量的四點斷裂模數至少為7〇〇Psl \ 3 5·依據申請專利範圍第34項之過遽器，其中四點斷裂模數 至少為lOOOpsi。
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