TW201819705A - 紡黏不織布及其製造方法 - Google Patents

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TW201819705A
TW201819705A TW106137048A TW106137048A TW201819705A TW 201819705 A TW201819705 A TW 201819705A TW 106137048 A TW106137048 A TW 106137048A TW 106137048 A TW106137048 A TW 106137048A TW 201819705 A TW201819705 A TW 201819705A
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溝上仁
松浦博幸
小林拓史
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日商東麗股份有限公司
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Abstract

本發明提供橫拉伸強力優異且質地和品質良好之紡黏不織布。本發明之紡黏不織布係由熱塑性連續長絲所構成之部分地熱壓接而成之紡黏不織布，其特徵為：相對於前述不織布之縱向而言，前述長絲的纖維配向度分布之尖峰在10~50度，前述不織布的拉伸強力縱/橫比為1.3~1.8。

Description

紡黏不織布及其製造方法
本發明關於適用作為房屋包層(house wrap)材料之紡黏不織布。
於近年的木造住宅等之建築中，在外壁材與隔熱材之間設置通氣層，使已侵入壁體內的濕氣通過通氣層而放出至外部的通氣層工法係正在普及。於此通氣層工法中，兼備能防止雨水從建築物外部浸入之防水性與使壁體內發生的濕氣散逸至外部之透濕性的作為透濕防水薄片之房屋包層材料，係使用紡黏不織布。
就透濕防水薄片，將聚乙烯有孔薄膜與不織布予以積層一體化而成的房屋包層材料等係正在普及，此薄片的強度等係規定於日本工業規格JIS A6111：2004。於JIS規格中，拉伸強力之縱、橫皆規定100N/5cm以上，為了滿足此規格值，紡黏不織布之拉伸強力變重要。一般而言，由於縱拉伸強力比橫拉伸強力更強，故特別要求橫拉伸強力的提高。
房屋包層材料係藉由裝訂針(亦稱為塔克用針、肘釘)固定、施工於基底，要求長期間的耐久性、或高溫低溫條件下的耐候性優異，以及施工時不易破損之機械強度。
以往，作為如此的房屋包層材料中使用的不織布，為了優化與防水膠帶的黏著性，提案具有一側表面平滑性與縱向具有強的撕裂強力之房屋包層材料(參照專利文獻1。)。
先前技術文獻 專利文獻
專利文獻1 日本特開2014-40677號公報
然而，此專利文獻中記載的發明係將相對於網(web)的前進方向(不織布的長度方向)而言擺動的噴嘴之角度，例如設為60度，而成為橫配向傾向，提高橫向的拉伸強度。結果，本發明者們發現：發生移動捕集面上之網捲起缺點，作為房屋包層材料用不織布，有不是具有安定優異的質地和品質者之問題。
因此，本發明之目的在於提供橫拉伸強力優異且質地和品質良好之紡黏不織布及其製造方法。
本發明之紡黏不織布係由熱塑性連續長絲所構成之部分地熱壓接而成之紡黏不織布，其特徵為：相對於前述不織布之縱向而言，前述長絲的纖維配向度分布之尖峰在10~50度，前述不織布的拉伸強力縱/橫比為1.3~1.8。
依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，纖維配向度10~50度之纖維比例為60~80%。
依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，每單位面積重量的橫拉伸強力為2.2N/5cm/(g/m2)以上。
依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，熱塑性連續長絲係在高熔點聚合物之周圍配置有具有比該高熔點聚合物之熔點更低熔點的低熔點聚合物之複合型長絲。
依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，具有面積比率8~30%之部分熱壓接部。
依照本發明之紡黏不織布的較佳態樣，可使用前述紡黏不織布作為房屋包層材料。
本發明之紡黏不織布之製造方法係以依順序實施下述(a)~(d)者作為特徵的紡黏不織布之製造方法。
(a)從紡絲噴嘴熔融擠出熱塑性聚合物後，藉由吸氣器將其牽引、延伸而得到熱塑性連續長絲之步驟
(b)對於所得之長絲，以±10~±25度之範圍內擺動相對於網前進方向而言朝向5~25度之方向的噴射噴嘴，而使長絲開纖之步驟
(c)使經開纖的長絲堆積在移動的輸送帶上，而形成纖維網之步驟
(d)對於所得之纖維網，施予部分熱壓接之步驟
本發明之紡黏不織布具備優異的橫拉伸強力，質地和品質優異，具有安定優異的機械強度。結果，本發明之紡黏不織布係在作為房屋包層材料使用中，藉由裝訂針固定、施工於基底後，即使當強風吹入時等遭受較大的荷重，也不易破損。
依照本發明之紡黏不織布之製造方法，可容易製造紡黏不織布，其具備優異的橫拉伸強力，質地和品質優異，且具有安定優異的機械強度。
1‧‧‧紡絲噴嘴
2‧‧‧噴射器
3‧‧‧吸氣器
4‧‧‧噴嘴
5‧‧‧帶電手段
6‧‧‧移動捕集面
7‧‧‧纖維網
8a、8b‧‧‧平輥
9‧‧‧壓花輥
9a‧‧‧一個輥(上側輥)
9b‧‧‧另一個輥(下側輥)
10‧‧‧不織布
11‧‧‧加熱壓接部
α‧‧‧噴嘴角度
θ‧‧‧擺動角度
D‧‧‧網前進方向(長度方向)
圖1係顯示本發明之實施形態的紡黏不織布之製程的概略圖。
圖2係本發明之實施形態中相對於網前進方向而言以指定的角度擺動之噴嘴的概略圖。
本發明之紡黏不織布係由熱塑性連續長絲所構成之部分地熱壓接而成的紡黏不織布，其特徵為：相對於前述不織布之縱向而言，前述長絲的纖維配向度分布之尖峰在10~50度，前述不織布的拉伸強力縱/橫比為1.3~1.8。
本發明之紡黏不織布重要的是相對於不織布之縱向而言，熱塑性連續長絲的纖維配向度分布之尖峰在10~50度。較佳為15~45度，更佳為20~40度。若此纖維配向度之尖峰比10度更小，則拉伸強力之縱/橫 比變大，不易提高橫拉伸強力。另一方面，若此纖維配向度之尖峰比50度更大，則縱拉伸強力降低。
此處，所謂上述的「纖維配向度」，就是指相對於縱向而言長絲的平均傾斜角度(銳角)。更具體而言，例如從不織布中隨意地採集小片樣品15個，以掃描型電子顯微鏡拍攝100~1000倍的照片，對於各樣品中各15條之合計225條的纖維，測定將縱向當作0度且將橫向當作90度時的傾斜角度(銳角)，將彼等之平均值的小數點以下第一位予以四捨五入而求出。將上述所測定之纖維一條一條的傾斜角度之小數點以下第一位予以四捨五入，當作整數記載的傾斜角度，於橫軸取得纖維的傾斜角度，於縱軸取得度數而曲線化，將度數最多的傾斜角度當作「纖維配向度分布之尖峰」。
本發明之紡黏不織布的縱向，就是指於變寬的不織布或變寬的方向為已知的不織布中，與寬度方向(橫向)正交的方向。即使於切割的樣品等中橫向(變寬的方向)與縱向(與變寬的方向正交的方向)之兩方向的位置為已知，當分不清哪個為橫向、哪個為縱向時，由於在紡黏不織布中一般而言縱向係拉伸強力比橫向更強，可將拉伸強力強者當作縱向。再者，當在切割的樣品等中完全不知變寬的方向時，可用以下之方法確定縱向。
首先，對於切割的樣品，隔45°實施4種的拉伸試驗。接著，於此等之中最強的2個方向之間，隔15°實施拉伸試驗。再者，於最強的2個方向之間，隔5°實施拉伸試驗。最後，於最強的2個方向中，隔1°實施拉伸試驗，將拉伸強力最強的方向當作縱向。
重要的是，本發明紡黏不織布之拉伸強力縱/橫比為1.3~1.8，較佳為1.32~1.75，更佳為1.35~1.70。所謂的拉伸強力縱/橫比，就是將縱向的拉伸強力除以橫向的拉伸強力而求出。
本發明之紡黏不織布係橫向(不織布的寬度方向)的拉伸強力(以下，亦稱為橫拉伸強力)較佳為90N/5cm以上。藉由將橫拉伸強力設為90N/5cm以上，更佳設為95N/5cm以上，可得到適合房屋包層材料用途的優異機械強度，藉由裝訂針固定、施工於基底後，可防止因耐不住強風吹入時的荷重而容易破損者。
又，橫拉伸強力較佳為150N/5cm以下，更佳為145N/5cm以下，藉此可得到縱、橫皆適合房屋包層材料用途的優異機械強度。再者，上述的橫拉伸強力係依據JIS L 1913：2010「一般不織布試驗方法」之6.3「拉伸強度及伸長率」之6.3.1「標準時」測定。
本發明之紡黏不織布的纖維配向度10~50度之纖維比例較佳為60~80%，更佳為60~75%，尤佳為60~70%。藉由將上述纖維配向度10~50度之纖維比例設為60~80%，可得到縱、橫皆優異的機械強度，且得到質地和品質良好的紡黏不織布。
本發明之紡黏不織布的每單位面積重量之橫拉伸強力較佳為2.2N/5cm/(g/m2)以上，更佳為2.3(N/5cm)/(g/cm2)以上，尤佳為2.4(N/5cm)/(g/cm2)以上。所謂每單位面積重量的橫拉伸強力，就是將橫拉伸強力除以單位面積重量而求出。
由於每單位面積重量的橫拉伸強力為2.2N/5cm/(g/m2)，可得到適合房屋包層材料用途的優異機械強度。又，每單位面積重量的橫拉伸強力較佳為3.8(N/5cm)/(g/cm2)以下，更佳為3.7(N/5cm)/(g/cm2)以下，藉此作為房屋包層使用時，可兼顧能供實用的機械強度與操作性。
構成本發明之紡黏不織布的熱塑性連續長絲，較佳為在高熔點聚合物之周圍配置有具有比該高熔點聚合物之熔點更低熔點的低熔點聚合物之複合型長絲。由於如此地作，可將熱塑性連續長絲藉由熱壓接在不織布內中強固地接著，而抑制起毛。又，可賦予能適用作為房屋包層材料的機械強度。另外，藉由成為如此的複合型長絲，由於構成不織布的長絲彼此係強固地接著，而且不織布中的接著點之數係比混纖有由低熔點聚合物所構成的纖維者更多，故紡黏不織布的尺寸安定性、耐久性亦可升高。
作為形成上述熱塑性連續長絲的聚合物，例如可舉出聚酯、聚醯胺、聚烯烴、或此等的混合物或共聚物等。其中，聚酯由於機械強度或耐熱性、耐水性、耐藥品性等之耐久性更優異而較宜。
聚酯係由酸成分與醇成分所構成。作為酸性分，可使用對苯二甲酸、間苯二甲酸、鄰苯二甲酸等之芳香族羧酸、己二酸、癸二酸等之脂肪族二羧酸、環己烷羧酸等之脂環族二羧酸等。又，作為醇成分，可使用乙二醇、二乙二醇、聚乙二醇等。作為聚酯之例，可 舉出聚對苯二甲酸乙二酯、聚對苯二甲酸丁二酯、聚對苯二甲酸丙二酯、聚萘二甲酸乙二酯、聚乳酸、聚琥珀酸丁二酯或此等的共聚物等。
又，作為形成上述熱塑性連續長絲的聚合物，從用過後的廢棄容易、環境負荷小來看，生物分解性樹脂亦較宜。作為生物分解性樹脂之例，可舉出聚乳酸、聚琥珀酸丁二酯、聚己內酯、聚琥珀酸乙二酯、聚甘醇酸、聚經基丁酸酯等。其中，聚乳酸係來自不使石油資源枯竭的植物之樹脂，由於力學特性或耐熱性亦比較高，製造成本亦低而較宜。
上述的高熔點聚合物與低熔點聚合物的熔點之差較佳為10~140℃。將熔點之差設為10℃以上，較佳設為20℃以上，更佳設為30℃以上，可得到所欲的熱接著性。又，設為140℃以下，較佳設為120℃以下，更佳設為100℃以下，可抑制在熱壓接時低熔點聚合物成分熔融在熱壓接輥上而生產性降低者。
又，上述複合纖維中的高熔點聚合物之熔點較佳為160~320℃。藉由設為160℃以上，較佳設為170℃以上，更佳設為180℃以上，而於加熱的加工步驟中亦形態安定性優異。又，藉由設為320℃以下，較佳設為300℃以下，更佳設為280℃以下，可抑制在長纖維不織布製造時很大地消耗用於熔融之熱能而生產性降低者。
作為如此的高熔點聚合物及低熔點聚合物之組合(高熔點聚合物/低熔點聚合物)之具體例，可舉出 聚對苯二甲酸乙二酯/聚對苯二甲酸丁二酯、聚對苯二甲酸乙二酯/聚對苯二甲酸丙二酯、聚對苯二甲酸乙二酯/聚乳酸、聚對苯二甲酸乙二酯/共聚合聚對苯二甲酸乙二酯等。作為共聚合聚對苯二甲酸乙二酯的共聚合成分，較佳為間苯二甲酸等。
如此的複合纖維中之低熔點聚合物的佔有比例較佳為10~70質量%。藉由設為10質量%以上，較佳設為15質量%以上，更佳設為20質量%以上，可得到所欲的熱接著性。又，藉由設為70質量%以下，較佳設為60質量%以下，更佳設為50質量%以下，可抑制熔接過度進行而撕裂強力降低。
作為如此的複合纖維之複合形態，例如可舉出同心芯鞘型、偏心芯鞘型、海島型、雙金屬型等。其中，於藉由熱壓接可使纖維彼此強固地接著之觀點上，較佳為同心芯鞘型。
又，作為熱塑性連續長絲的剖面形狀，可舉出圓形、扁平、多角形、X型或Y型等的多葉型、中空型等。於如前述的複合纖維中採用異形類型的剖面形狀時，較佳為低熔點聚合物成分係以有助於熱壓接的方式存在於纖維剖面的外周部附近。
於本發明之紡黏不織布中，亦可添加結晶核劑或消光劑、潤滑劑、顏料、防黴劑、抗菌劑、阻燃劑、親水劑等。特別地，較佳為添加：在長纖維不織布的熱壓接成形時，增加熱傳導性，而具有提高長纖維不織布的接著性之效果的氧化鈦等之金屬氧化物，或增加 熱壓接輥與網間的脫模性，而具有提高接著安定性之效果的伸乙基雙硬脂酸醯胺等之脂肪族雙醯胺、及/或烷基取代型的脂肪族單醯胺。此等各種的添加劑係可存在於熱塑性連續長絲中，也可存在於熱塑性連續長絲之表面。
於本發明中，熱塑性連續長絲的纖維直徑較佳為10~24μm。藉由設為10μm以上，較佳設為12μm以上，可得到單位面積重量均勻性及機械強度優異之不織布。又，藉由設為24μm以下，較佳設為22μm以下，於製造房屋包層材料時，可抑制在與聚乙烯有孔薄膜的貼合時所使用的熱熔樹脂過度滲透至不織布內部，薄膜與不織布的接著強度亦良好，作為房屋包層材料為較佳者。再者，當將複數種類的纖維予以混纖時，各自的纖維之平均單纖維直徑較佳為上述範圍內。
本發明之紡黏不織布重要的是部分地熱壓接而成。由於部分地熱壓接而成，使纖維彼此一體化，作為房屋包層材料使用時，得到能耐得住長期使用的機械強度。
本發明之紡黏不織布較佳為具有面積比率8~30%之部分熱壓接部。藉由將面積比率設為8%以上，較佳設為9%以上，更佳設為10%以上，不織布之強度升高，且可抑制表面的起毛。又，藉由將面積比率設為30%以下，較佳設為28%以下，更佳設為24%以下，可適度地留下纖維間的空隙，抑制不織布的拉伸伸度與撕裂強力之降低。
此處所謂部分熱壓接部，就是至少薄片單面形成凹坑，構成不織布的熱塑性連續長絲彼此藉由熱與壓力而熔接形成。即，相較於其它部分，熱塑性連續長絲熔接凝集的部分為部分熱壓接部。
所謂部分熱壓接部之面積比率，就是紡黏不織布的表面全體中之部分熱壓接部之比例，當藉由重複單位排列而部分熱壓接部形成圖案花樣時，將1個重複單位中所包含之部分熱壓接部之面積除以重複單位之面積而求出。部分熱壓接部之面積比率係可使用掃描型電子顯微鏡的紡黏不織布之表面觀察影像，或使用形狀解析雷射顯微鏡或3D形狀測定機等之非接觸式的形狀測定機器之表面形狀數據而算出。部分熱壓接部之面積比率係將在至少5個地方以上的重複單位所測定的面積比率予以平均而求出。
本發明之紡黏不織布的拉伸強力或撕裂強力等之機械強度亦隨著不織布的單位面積重量而不同。作為本發明之紡黏不織布的單位面積重量，並沒有限定於特定之值，但較佳為30~60g/m2。藉由將單位面積重量設為30g/m2以上，較佳設為35g/m2以上，可得到機械強度優異，適合作為房屋包層材料使用的紡黏不織布。又，藉由將單位面積重量設為60g/m2以下，較佳設為55g/m2以下，作為房屋包層材料使用時，成為在施工時適合作業者以手持作業時的重量，不織布的剛性不過強，成為施工時的操作性優異者。另外，可抑制在風吹入時出現大的聲音。
本發明之紡黏不織布的單位面積重量均勻性亦隨著熱塑性連續長絲的纖維直徑而不同。本發明之紡黏不織布的單位面積重量CV較佳為14.0%以下。藉由將單位面積重量CV設為14.0%以下，較佳設為13.0%以下，更佳設為12.0%以下，可得到質地與機械強度優異，物性的偏差少，作為房屋包層材料使用時安定地滿足所必要的物性之紡黏不織布。又，單位面積重量CV較佳為2.0%以上，更佳為2.5%以上，尤佳為3.0%以上，藉此可極度窄化製布步驟中的長絲噴射噴嘴之寬度方向的間隔，或防止因導入繁雜的開纖裝置而製程繁雜化者。
本發明之紡黏不織布之製造方法係以依順序實施下述(a)~(d)者作為特徵的紡黏不織布之製造方法。
(a)從紡絲噴嘴熔融擠出熱塑性聚合物後，藉由吸氣器將其牽引、延伸而得到熱塑性連續長絲之步驟
(b)對於所得之長絲，以±10~±25度之範圍內擺動相對於網前進方向而言朝向5~25度之方向的噴射噴嘴，使長絲開纖之步驟
(c)使經開纖的長絲堆積在移動的輸送帶上，而形成纖維網之步驟
(d)對於所得之纖維網，施予部分熱壓接之步驟
本發明之紡黏不織布之製造方法例如如同圖1中所示，從紡絲噴嘴1熔融擠出熱塑性聚合物後，藉由噴射器2與吸氣器3將其牽引、延伸而成為熱塑性連續長絲，將此從噴嘴4送出，以帶電手段5進行帶電 開纖後，使其堆積在移動捕集面6上。藉此，以上述長絲形成纖維網7。
上述熱塑性連續長絲之紡絲速度較佳為3500m/分鐘以上。藉由將紡絲速度設為3500m/分鐘以上，較佳設為3800m/分鐘以上，更佳設為4000m/分鐘以上，可防止在熱壓接時薄片收縮、皺紋發生、或在輥上取得薄片而搬送性變差。又，紡絲速度較佳為6000m/分鐘以下，更佳為5500m/分鐘以下，尤佳為5000m/分鐘以下，藉此可防止纖維過度地配向結晶化，可因熱接著而賦予能供實用的強度。
上述之噴嘴4係如圖2中所示，重要的是相對於網前進方向(長度方向D)而言，往左右的任一者，朝向5~25度之範圍內之角度(α)。於本發明之紡黏不織布之製造方法中，係擺動噴嘴4而使長絲開纖，但前述角度α係成為擺動噴嘴4時的中心角。重要的是角度α為5度以上，較佳為8度以上，更佳為10度以上，藉此使纖維配向度分布之尖峰成為10度以上，可得到橫拉伸強力優異，且質地和品質良好的不織布。另一方面，重要的是角度α為25度以下，較佳為20度以下，更佳為15度以下，藉此使纖維配向度分布之尖峰成為50度以下，可抑制縱向的拉伸強力(以後，亦稱為縱拉伸強力)之降低。
上述之噴嘴4的角度(α)係可在5~25度之範圍內個別地設定，但於與網前進方向(長度方向D)正交的方向中將噴嘴排列成一列時，全部的噴嘴之朝向方向較佳為統一在右方向或左方向。藉由成為如此，可防止 長絲彼此干涉而質地變差。再者，複數列排列如上述的噴嘴時，較佳為至少一列的噴嘴朝向右方向，且至少一列的噴嘴朝向左方向。藉由成為如此，可形成質地和品質良好的不織布，能抑制端部的單位面積重量降低，或能抑制在相對於網前進方向(長度方向D)而言之右斜方向與左斜方向的拉伸強力發生差異。
此時，上述之噴嘴4係如圖2中所示，重要的是以角度α的方向為中心之以±10度以上的指定角度(θ)使其連續地擺動。上述之長絲係在通過此連續擺動的噴嘴4之後，以上述之帶電手段5進行帶電開纖而成為纖維網，但藉由將擺動角度θ設為±10度以上，較佳設為±13度以上，更佳設為±16度以上，可減少束狀的纖維，提高在輸送帶上堆積後的纖維網之質地。藉此，可減低纖維網的機械強度之偏差。另一方面，上述之噴嘴4的擺動角度θ係相對於角度α而言設為±25度以下，較佳設為±23度以下，更佳設為±20度以下，藉此可在移動捕集面上堆積而形成纖維網7之際，抑制網捲起缺點等之發生。
上述連續擺動的噴嘴4之每1秒的擺動(往復)次數較佳設為1.0次以上，更佳設為1.5次以上，尤佳設為2.0次以上，藉此可提高在輸送帶上堆積後的纖維網之質地。又，每1秒的擺動(往復)次數較佳設為6.0次以下，更佳設為5.5次以下，尤佳設為5.0次以下，由於熱塑性連續長絲可追隨噴嘴之速度，故可防止纖維成為束狀，抑制質地之變差。
上述熱塑性連續長絲之帶電方法係毫無限制，但較佳為電暈放電法所造成的帶電或因與金屬的摩擦帶電所造成的帶電。
於本發明之紡黏不織布之製造方法中，上述移動的輸送帶之速度較佳為3m/min以上，更佳為4m/min以上，尤佳為5m/min以上，藉此可防止能力降低、生產性變低。又，移動的輸送帶之速度較佳為100m/min以下，更佳為90m/min以下，尤佳為80m/min以下，藉此可抑制移動捕集面上之網捲起缺點，或防止在輥上取得薄片而搬送性變差。
本發明之紡黏不織布之製造方法中，作為設置部分熱壓接部之手段，可較宜採用藉由加熱至指定溫度的壓花輥所致的接著，或藉由超音波振盪裝置所致的接著。特別地，藉由加熱至指定溫度的熱壓花輥所致的接著，係在提高不織布的強度之觀點上較宜。
當藉由壓花輥9施予熱壓接時，因壓花輥9的凸部而熱塑性連續長絲互相熔接凝集的部分係成為熱壓接部。此壓花輥9只要是能部分地熱壓接上述的不織布者即可，不限定於特定的形狀或構造之物。例如如同圖1中所示，可僅在上側(或下側)使用具有指定圖案的凸部之輥9a，其它的輥係使用在圓周面無凹凸的平輥9b。此時，所謂的熱壓接部，就是指藉由一個輥9a的上述凸部與另一個輥9b的平坦圓周面進行熱壓接，而使不織布的熱塑性連續長絲凝集之部分。
又，於上述之壓花輥9中，係例如可使用由表面上形成有複數個平行配置之凸條的一對之上側輥9a與下側輥9b所構成，且於兩輥9a、9b互相面對的熱壓接位置，以該上側輥9a的凸條與該下側輥9b的凸條互相交叉的方式所設置者。此時，所謂部分熱壓接部，就是指以上側輥9a的凸條與下側輥9b的凸條進行熱壓接，而使不織布的熱塑性連續長絲凝集之部分。此時，上側輥9a的凸條與下側輥9b的凹溝或是上側輥9a的凹溝與下側輥9b的凸條所夾持的部分，係不包含於此處所言的熱壓接部中。使用此由在表面上具備複數個凸條之一對的輥9a、9b所構成之壓花輥9時，以上側輥9a的凸條與下側輥9b的凸條來形成平行四邊形或矩形的熱壓接部者，由於可在不剝離不織布下良好地接著而較宜。
作為上述之壓花輥9的加熱溫度，相對於形成熱塑性連續長絲的聚合物中之熔點最低者的熔點，較佳設為熔點-60℃~熔點-5℃。藉由將此壓花輥9之加熱溫度設為上述之熔點-60℃以上，更佳設為上述之熔點-50℃以上，可高效率地進行熱接著，可提高橫拉伸強力。另一方面，藉由將壓花輥9的加熱溫度設為上述之熔點-5℃以下，更佳設為上述之熔點-10℃以下，可抑制在不織布製造時因纖維熔接於壓花輥9而發生的輥污染，且可抑制部分熱壓接部以外之不織布表面纖維的熔接。藉此，作為房屋包層材料使用時，質感不過硬，施工時的操作性優異，且由於具備適度的柔軟性，可抑制風吹入時發生大的聲音。
作為熱壓接部之形狀，除了圓形、三角形、四角形、平行四邊形、橢圓形、菱形等，還可採用任意的形狀。又，作為熱壓接部之排列，可為等間隔規則地配置者、任意地配置者、不同形狀混合存在者。其中，從不織布的均勻性之點來看，熱壓接部分較佳為等間隔地配置。
於本發明之紡黏不織布之製造方法中，在對於所得之纖維網施予部分熱壓接之前，以改善搬送性等為目的，如圖1所示，亦可藉由一對的平輥8a、8b施予壓接處理。
上述之平輥8b的壓接處理只要是使平輥8b接觸纖維網7者，則沒有任何的限制，但較佳為使經加熱的平輥8b接觸纖維網7之熱處理加工。
此熱處理加工中的平輥8b之表面溫度，較佳為比構成纖維網7之表面上存在的長絲之熔點最低的聚合物之熔點還低30~120℃。即，將該熔點當作(Tm)時，平輥8b的表面溫度較佳為(Tm-30)~(Tm-120)℃，更佳為(Tm-40)~(Tm-110)℃，最佳為(Tm-50)~(Tm-100)℃。平輥8b之表面溫度比(Tm-120)℃更低時，纖維網(7)之熱處理變不充分，有得不到目標之薄片厚度的問題，或接著變不充分，得不到搬送性改善的效果而不宜。又，平輥8b之表面溫度比(Tm-30)℃更高時，熱處理過強，表層部的構成纖維成為熔接狀態，得不到充分的機械強度而不宜。
作為與上述平輥8b接觸之方法，可使用如圖1使纖維網連續地接觸平輥8b而進行熱處理之方法，或夾入一對的平輥間而進行熱處理之方法等。
實施例
接著，藉由實施例，更具體地說明本發明之紡黏不織布，惟本發明不受此等實施例中記載者所限定。再者，實施例與比較例中的各特性值係藉由以下之測定方法測定。
(1)熔點(℃)
使用Perkin Elmer公司製示差掃描型熱量計DSC-2型，於升溫速度20℃/分鐘之條件下測定，將所得之熔化吸熱曲線中給予極值的溫度當作熔點。又，對於在示差掃描型熱量計中熔化吸熱曲線不顯示極值的樹脂，則在熱板上加熱，藉由顯微鏡觀察，將樹脂完全熔融的溫度當作熔點。
(2)固有黏度IV
聚對苯二甲酸乙二酯樹脂之固有黏度IV係用以下之方法測定。
對於100ml的鄰氯苯酚，溶解8g的試料，在溫度25℃使用奧士瓦黏度計，藉由下述式求出相對黏度ηr。
ηr=η/η0=(t×d)/(t0×d0)
此處，η：聚合物溶液之黏度
η0：鄰氯苯酚之黏度
t：溶液之落下時間(秒)
d：溶液之密度(g/cm3)
t0：鄰氯苯酚之落下時間(秒)
d0：鄰氯苯酚之密度(g/cm3)。
接著，自所得之相對黏度ηr，藉由下述式 IV=0.0242ηr+0.2634
算出固有黏度IV。
(3)平均單纖維直徑(μm)
從不織布中隨意地採集小片樣品10個，以掃描型電子顯微鏡拍攝500~7000倍的照片，測定各樣品中各10條之合計100條的纖維之直徑，將彼等之平均值的小數點以下第一位予以四捨五入而求出。
(4)單位面積重量(g/m 2)
採集50cm×50cm的不織布3個，分別測定各試料的重量，將所得之值的平均值換算成每單位面積，將小數點以下第一位予以四捨五入。
(5)纖維配向度(度)
從不織布中隨意地採集小片樣品15個，以掃描型電子顯微鏡拍攝500倍的照片，對於各樣品中各15條之合計225條的纖維，測定將縱向當作0度且將橫向當作90度時的角度，將彼等之平均值的小數點以下第一位予以四捨五入而求出纖維配向度。
(6)拉伸強力(N/5cm)
依據JIS L 1913：2010「一般不織布試驗方法」之6.3「拉伸強度及伸長率」的6.3.1「標準時」，用以下之方法測定拉伸強力。對於不織布之縱向、橫向，採集長度300mm×寬50mm的試驗片10片。對於試驗片， 用定速伸長型拉伸試驗機，以夾具間隔200mm、拉伸速度200±10mm/min，實施拉伸試驗，以到0.1N之位數求得至斷裂為止的最大荷重時之強度(N)，將此當作拉伸強力(N/5cm)。
(7)單位面積重量CV(%)
於縱向、橫向中分別採集5cm×5cm的小片各16個，合計256個，分別測定各試料(不織布)之質量，將所得之值的平均值換算成每單位面積，將小數點以下第一位予以四捨五入，求出不織布的單位面積重量。以此單位面積重量為基礎，藉由以下之式計算CV值，將小數點以下第二位予以四捨五入。
‧單位面積重量CV(%)=(單位面積重量的標準偏差)/(單位面積重量的平均值)×100。
(8)品質評價
於寬度方向200cm、長度方向1000m之輥中，目視計數捲起缺點的發生個數，用如以下的判斷基準來評價表面品質。判斷基準係將「◎」與「○」當作合格。所謂的捲起缺點，就是在移動的輸送帶上所堆積的纖維網於搬送中受到氣流等之影響，僅表層向上捲起，以折返的狀態進行熱壓接，而單位面積重量高的部分與單位面積重量低的部分鄰接發生之缺點。
◎：無捲起缺點之發生
○：捲起缺點之發生個數為1個
△：捲起缺點之發生個數為2個以上3個以下
×：捲起缺點之發生個數為4個以上
[實施例1] (纖維網)
將固有黏度IV0.65、熔點260℃且含有0.3質量%的氧化鈦之聚對苯二甲酸乙二酯樹脂經乾燥至含水量50ppm以下者當作芯成分。又，將固有黏度IV0.66、間苯二甲酸共聚合率10莫耳%、熔點230℃且含有0.2質量%的氧化鈦之共聚合聚對苯二甲酸乙二酯樹脂經乾燥至含水量50ppm以下者當作鞘成分。
將上述之芯成分在295℃熔融，將鞘成分在280℃熔融，將芯/鞘之複合比設為質量比80/20，複合成圓形剖面的同心芯鞘型，在噴嘴溫度300℃從細孔紡出後，藉由吸氣器以紡絲速度4300m/分鐘進行紡絲，形成熱塑性連續長絲。然後，相對於網前進方向而言使角度α朝向15度的右方向，使該長絲通過以角度α為中心之以±18度之角度θ擺動的噴嘴，使長絲碰撞在噴嘴出口所設置的金屬碰撞板，藉由摩擦帶電而使纖維帶電，進行開纖，在移動的輸送帶(移動捕集面)上作為纖維網捕集。此時係以所捕集的纖維網成為單位面積重量40g/m2之方式，調整輸送帶的移動速度。
(熱壓接)
以上下1對的平輥，於平輥表面溫度150℃、線壓60kg/cm下，熱壓接上述纖維網後，藉由一對的壓花輥，於表面溫度190℃、線壓70kg/cm之條件下，施予部分熱壓接。所用的壓花輥係由複數個平行配 置的凸條在表面上向圓周方向形成環狀之上側輥、與複數個凸條在表面上形成螺旋狀之下側輥所構成。於兩輥互相面對的熱壓接位置中，使上側輥的凸條與下側輥的凸條交叉，以經上側輥的凸條與下側輥的凸條所熱壓接的壓接部相對於不織布全體而言的面積比率成為18%之方式調整。
藉由上述之處理，得到纖維直徑16μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為35度，橫拉伸強力為106N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.37。表1中顯示結果。
[實施例2]
除了相對於網前進方向而言使角度α朝向10度的左方向，通過以角度α為中心之以±18度擺動的噴嘴以外，以與實施例1同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑16μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之實施例2的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為30度，橫拉伸強力為97N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.54。
[實施例3]
除了相對於網前進方向而言使角度α朝向5度的右方向，通過以角度α為中心之以±18度擺動的噴嘴以外，以與實施例1同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑16μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之實施例3的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為25度，橫拉伸強力為93N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.67。
[實施例4]
除了相對於網前進方向而言使角度α朝向10度的右方向，通過以角度α為中心之以±20度擺動的噴嘴以外，以與實施例1同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑16μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之實施例4的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為40度，橫拉伸強力為95N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.53。
[實施例5]
除了以纖維直徑成為14μm之方式調整吐出量，相對於網前進方向而言使角度α朝向10度的左方向，通過以角度α為中心之以±13度擺動的噴嘴，且以單位面積重量成為40g/m2之方式調整捕集纖維網的輸送帶之移動速度以外，以與實施例1同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑14μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之實施例5的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為15度，橫拉伸強力為105N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.79。
[實施例6]
除了相對於網前進方向而言使角度α朝向15度的左方向，通過以角度α為中心之以±13度擺動的噴嘴以外，以與實施例5同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑14μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之實施例6的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為20度，橫拉伸強力為110N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.68。
[實施例7]
除了相對於網前進方向而言使角度α朝向12度的左方向，通過以角度α為中心之以±15度擺動的噴嘴以外，以與實施例5同樣的方式，捕集纖維網。
然後，於上側使用具有圓形圖案之規則的凸部之壓花輥，於下側使用無凹凸之平輥，藉由使被熱壓接的壓接部之面積比率成為10%之熱壓接處理，而得到纖維直徑14μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之實施例7的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為15度，橫拉伸強力為100N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.75。
[實施例8]
除了以單位面積重量成為55g/m2之方式調整捕集纖維網的輸送帶之移動速度以外，以與實施例1同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑16μm、單位面積重量55g/m2之紡黏不織布。所得之實施例8的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為36度，橫拉伸強力為138N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.69。
[比較例1]
除了相對於網前進方向而言使角度α成為0度，通過以角度α為中心之以±18度擺動的噴嘴以外，以與實施例1同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑16μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之比較例1的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為5度，橫拉伸強力為85N/5cm，拉伸強力縱/橫比為2.00。
[比較例2]
除了相對於網前進方向而言使角度α成為0度，通過以角度α為中心之以±25度擺動的噴嘴以外，以與實施例1同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑16μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之比較例2的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為8度，橫拉伸強力為130N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.22。
[比較例3]
除了以纖維直徑成為14μm之方式調整吐出量，相對於網前進方向而言使角度α成為0度，通過以角度α為中心之以±13度擺動的噴嘴，且以單位面積重量成為40g/m2之方式調整捕集纖維網的輸送帶之移動速度以外，以與實施例5同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑14μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之比較例3的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為2度，橫拉伸強力為89N/5cm，拉伸強力縱/橫比為2.13。
[比較例4]
除了相對於網前進方向而言使角度α朝向30度的右方向，通過以角度α為中心之以±18度擺動的噴嘴以外，以與實施例1同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑16μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之比較例4的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為55度，橫拉伸強力為110N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.18。
[比較例5]
除了以纖維直徑成為14μm之方式調整吐出量，相對於網前進方向而言使角度α朝向30度的左方向，通過以角度α為中心之以±13度擺動的噴嘴，且以單位面積重量成為40g/m2之方式調整捕集纖維網的輸送帶之移動速度以外，以與實施例5同樣的方式，捕集纖維網。
然後，藉由與實施例1同樣之熱壓接處理，得到纖維直徑14μm、單位面積重量40g/m2之紡黏不織布。所得之比較例5的紡黏不織布係纖維配向度分布之尖峰為50度，橫拉伸強力為115N/5cm，拉伸強力縱/橫比為1.17。
以下之表1中顯示上述各實施例與比較例的紡黏不織布之特性。
如表1中所示，實施例1~8之各紡黏不織布皆纖維配向度分布之尖峰為10~50度，拉伸強力縱/橫比滿足1.3~1.8，故為具有優異的橫拉伸強力，且質地和品質良好之紡黏不織布，適合作為房屋包層材料。
相對於其，比較例1、3之紡黏不織布皆纖維配向度分布之尖峰小於10度，拉伸強力縱/橫比不滿足1.3~1.8，橫拉伸強力低，不適合作為房屋包層材料。又，比較例2、4、5之紡黏不織布係捲起缺點之發生多，得不到良好的品質，不適合作為房屋包層材料。
雖然已使用特定的態樣詳細說明本發明，但是於不脫離本發明之意圖與範圍下，各式各樣的變更及變形為可能，此為本業者可明知。再者，本申請案係以2016年10月27日申請的日本發明專利申請案(特願2016-210317)為基礎，其全體係藉由引用而援用。
產業上的利用可能性
本發明之紡黏不織布由於橫拉伸強力優異，兼具質地和品質，而適用作為房屋包層材料。又，本發明之紡黏不織布之用途係不受上述所限定，例如可用於過濾器、過濾基材、電線壓捲材等之工業材料、壁紙、屋頂下鋪材、隔音材料、隔熱材料、吸音材料等之建築材料、包裝材料、袋材料、看板材料、印刷基材等之生活材料、防草薄片、排水材料、地基補強材料、隔音材料、吸音材料等之土木材料、隔離覆蓋材料、遮光薄片等之農業材料、頂板材料及備胎罩材料等之車輛材料等。

Claims (7)

  1. 一種紡黏不織布，其係由熱塑性連續長絲所構成之部分地熱壓接而成之紡黏不織布，其特徵為：相對於該不織布之縱向而言，該長絲的纖維配向度分布之尖峰在10~50度，該不織布的拉伸強力縱/橫比為1.3~1.8。
  2. 如請求項1之紡黏不織布，其中纖維配向度10~50度之纖維比例為60~80%。
  3. 如請求項1或2之紡黏不織布，其每單位面積重量的橫拉伸強力為2.2N/5cm/(g/m 2)以上。
  4. 如請求項1至3中任一項之紡黏不織布，其中該熱塑性連續長絲係在高熔點聚合物之周圍配置有具有比該高熔點聚合物之熔點更低熔點的低熔點聚合物之複合型長絲。
  5. 如請求項1至4中任一項之紡黏不織布，其中該紡黏不織布具有面積比率8~30%之部分熱壓接部。
  6. 一種房屋包層材料，其係使用如請求項1至5中任一項之紡黏不織布而成。
  7. 一種紡黏不織布之製造方法，其特徵為依順序實施下述(a)~(d)；(a)從紡絲噴嘴熔融擠出熱塑性聚合物後，藉由吸氣器將其牽引、延伸而得到熱塑性連續長絲之步驟，(b)對於所得之長絲，以±10~±25度之範圍內擺動相對於網前進方向而言朝向5~25度之方向的噴射噴嘴，使長絲開纖之步驟， (c)使經開纖的長絲堆積在移動的輸送帶上，而形成纖維網之步驟，(d)對於所得之纖維網，施予部分熱壓接之步驟。
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