TR201815795T4 - Toz veya granüler halde malzeme ve sıvı karışımı üretilmesine yönelik yöntem. - Google Patents
Toz veya granüler halde malzeme ve sıvı karışımı üretilmesine yönelik yöntem. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201815795T4 TR201815795T4 TR2018/15795T TR201815795T TR201815795T4 TR 201815795 T4 TR201815795 T4 TR 201815795T4 TR 2018/15795 T TR2018/15795 T TR 2018/15795T TR 201815795 T TR201815795 T TR 201815795T TR 201815795 T4 TR201815795 T4 TR 201815795T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- mixture
- mixing
- cavity
- fly ash
- slurry
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 121
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 52
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 15
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 194
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 64
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 claims description 77
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 74
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 38
- 239000000479 mixture part Substances 0.000 claims description 20
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 claims description 13
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims description 7
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 5
- 239000012254 powdered material Substances 0.000 claims description 4
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims description 3
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 2
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 23
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 55
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 27
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 13
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 12
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 12
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 11
- 238000009739 binding Methods 0.000 description 10
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 10
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 9
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 9
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 9
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 9
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 9
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 8
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 8
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 8
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 8
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 8
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 8
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 8
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 7
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 7
- 239000010754 BS 2869 Class F Substances 0.000 description 6
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 5
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 4
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 4
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000033558 biomineral tissue development Effects 0.000 description 2
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 description 2
- 235000011148 calcium chloride Nutrition 0.000 description 2
- 229910001424 calcium ion Inorganic materials 0.000 description 2
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N calcium;oxido(oxo)alumane Chemical compound [Ca+2].[O-][Al]=O.[O-][Al]=O XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000003912 environmental pollution Methods 0.000 description 2
- 229910001653 ettringite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical class [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008275 binding mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 1
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940043430 calcium compound Drugs 0.000 description 1
- 150000001674 calcium compounds Chemical class 0.000 description 1
- KIZFHUJKFSNWKO-UHFFFAOYSA-M calcium monohydroxide Chemical compound [Ca]O KIZFHUJKFSNWKO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000000378 calcium silicate Substances 0.000 description 1
- 229960003340 calcium silicate Drugs 0.000 description 1
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 1
- PASHVRUKOFIRIK-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate dihydrate Chemical compound O.O.[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O PASHVRUKOFIRIK-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N calcium sulfide Chemical compound [Ca]=S JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N calcium;dioxido(oxo)silane Chemical compound [Ca+2].[O-][Si]([O-])=O OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011335 coal coke Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- UFULAYFCSOUIOV-UHFFFAOYSA-N cysteamine Chemical compound NCCS UFULAYFCSOUIOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005202 decontamination Methods 0.000 description 1
- 230000003588 decontaminative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001739 density measurement Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- LPTQBQUNGHOZHM-UHFFFAOYSA-N dicalcium;silicate;hydrate Chemical compound O.[Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] LPTQBQUNGHOZHM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000010410 dusting Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000008235 industrial water Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 235000011147 magnesium chloride Nutrition 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000012716 precipitator Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000004224 protection Effects 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 229910052604 silicate mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 239000002352 surface water Substances 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 239000006163 transport media Substances 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/50—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F16/00—Information retrieval; Database structures therefor; File system structures therefor
- G06F16/90—Details of database functions independent of the retrieved data types
- G06F16/95—Retrieval from the web
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/50—Mixing liquids with solids
- B01F23/51—Methods thereof
- B01F23/511—Methods thereof characterised by the composition of the liquids or solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/50—Mixing liquids with solids
- B01F23/54—Mixing liquids with solids wetting solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/50—Mixing liquids with solids
- B01F23/59—Mixing systems, i.e. flow charts or diagrams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/10—Mixing by creating a vortex flow, e.g. by tangential introduction of flow components
- B01F25/103—Mixing by creating a vortex flow, e.g. by tangential introduction of flow components with additional mixing means other than vortex mixers, e.g. the vortex chamber being positioned in another mixing chamber
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/70—Spray-mixers, e.g. for mixing intersecting sheets of material
- B01F25/72—Spray-mixers, e.g. for mixing intersecting sheets of material with nozzles
- B01F25/721—Spray-mixers, e.g. for mixing intersecting sheets of material with nozzles for spraying a fluid on falling particles or on a liquid curtain
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
- B01F35/20—Measuring; Control or regulation
- B01F35/21—Measuring
- B01F35/211—Measuring of the operational parameters
- B01F35/2113—Pressure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
- B01F35/71—Feed mechanisms
- B01F35/717—Feed mechanisms characterised by the means for feeding the components to the mixer
- B01F35/7173—Feed mechanisms characterised by the means for feeding the components to the mixer using gravity, e.g. from a hopper
- B01F35/71731—Feed mechanisms characterised by the means for feeding the components to the mixer using gravity, e.g. from a hopper using a hopper
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04L—TRANSMISSION OF DIGITAL INFORMATION, e.g. TELEGRAPHIC COMMUNICATION
- H04L67/00—Network arrangements or protocols for supporting network services or applications
- H04L67/01—Protocols
- H04L67/10—Protocols in which an application is distributed across nodes in the network
- H04L67/1001—Protocols in which an application is distributed across nodes in the network for accessing one among a plurality of replicated servers
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
- G01F23/14—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measurement of pressure
- G01F23/16—Indicating, recording, or alarm devices being actuated by mechanical or fluid means, e.g. using gas, mercury, or a diaphragm as transmitting element, or by a column of liquid
- G01F23/161—Indicating, recording, or alarm devices being actuated by mechanical or fluid means, e.g. using gas, mercury, or a diaphragm as transmitting element, or by a column of liquid for discrete levels
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Databases & Information Systems (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Data Mining & Analysis (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Buluş, toz veya granüler halde malzeme ve sıvı karışımı üretilmesine yönelik bir yöntem ile ilgili olup, bu esnada bir birinci karışım, toz veya granüler halde malzemenin bir giriş hunisinden bir üst karıştırma boşluğuna taşınması ve sıvının üst karıştırma boşluğuna beslenmesi ile üretilir, birinci karışım üst karıştırma boşluğunun alt kısmını ve silindirik bir boşluk kısmına ve konik bir boşluk kısmına sahip bir alt karıştırma boşluğunun üst kısmını birleştiren bir iletim borusundan bir alt karıştırma boşluğuna gönderilir ve bir ikinci karışım, bunun saptırma elemanına çarpması sağlanarak üretilir; ikinci karışım, alt karıştırma boşluğunun alt kısmında düzenlenen konik boşluk kısmından tahliye edilir. İkinci karışımı bölerek, bir birinci karışım kısmı, karışım malzemesi olarak tahliye edilir, bir ikinci karışım kısmı üst karıştırma boşluğuna devridaim edilir ve bir üçüncü karışım kısmı alt karıştırma boşluğunun üst kısmına taşınır. Birinci karışım kısmının ikinci karışım kısmına oranı 1:1 ile 1:4 arası bir değerde olacak şekilde seçilir, birinci karışım kısmının üçüncü karışım kısmına oranı 1:1 ve 1:5 arası bir değerde olacak şekilde seçilir ve alt karıştırma boşluğunda ikinci karışımın miktarı, ikinci karışımın yüzeyi alt karıştırma boşluğunun silindirik boşluk kısmı içerisinde ve saptırma elemanından aralıklı olacak şekilde ayarlanır.
Description
TEKNIK ALAN
Bulus, toz veya granüler halde malzeme ve sivi karisimi üretilmesine yönelik bir
yöntemle ilgilidir.
TEKNIGIN BLINEN DURUMU
Endüstride toz veya granüler halde malzeme ve sivi karisimi üretilmesine yönelik sik bir
talep bulunmaktadir. Karistirma prosesi, büyük spesifik yüzeyli taneciklerin yüzeyinin
tamaminda hidrasyonu saglamalidir. Bu uygulamalarda bir siviyla karistirma islemi
siklikla, toz veya granüler haldeki malzemenin de dönüsümüne neden olmaktadir, yani
bunun kimyasal ve fiziksel özellikleri modifiye olmaktadir. Karistirma ölçüsü ve
dolayisiyla dönüsüm ölçüsü, eklenen su miktari ve karistirma için uygulanan teknoloji
ile belirlenmektedir.
Bu prosedürlerde karistirma sirasinda, karisimin bir boru hattindan tasinmasi, spesifik
su tüketimi ve toz veya granüler haldeki malzemenin dönüsümü açilarindan, toz veya
granüler halde malzemenin, malzemenin agirligi ile neredeyse ayni miktarda su ile
karistirilmasi çogunlukla avantajlidir, böylece yaklasik 1/2 - 2/1 kati/sivi agirlik oraninda
yüksek yogunluklu bir karisim üretilmektedir.
Böyle bir uygulama, örnegin, yaklasik 1/2 - 2/1 kati/sivi agirlik oraninda, tipik olarak
1.5-1 kati/sivi oraninda kömür veya petrol koku yakitli güç istasyonlarindan gelen kati
fazli yanma kalintisindan ve sudan olusan yogun bulamaç olarak anilan bulamacin
(kivamli bulamaç olarak da adlandirilmaktadir) üretimidir. Yogun bulamaç üretirken,
karistirmanin mümkün oldugunca iyi olmasini saglamak önem arz etmektedir, çünkü
uçucu kül tanelerinin gözenekli kisimlarina yerlesen, uçucu kül tanelerine yapisan
serbest kalsiyum oksit (CaO) içeriginin partiküllerinin tamamen çözünmesi
istenmektedir. Puzzolanik aktivitesi olarak anilan aktivite sayesinde, yüksek spesifik
yüzeyli yanma kalintisi kendiliginden çimentolama özelligi sergilemeyecektir veya
yalnizca hafif bir çimentolama özelligi sergileyecektir, ancak nem varliginda ve normal
sicaklikta yanma kalintisinin malzemeleri karistirma nedeniyle kalsiyum hidroksitle
(Ca(OH)2) kimyasal reaksiyona girmektedir ve bu kimyasal reaksiyon nedeniyle bunlar
kati yapili bir malzemeye dönüsmektedir. Yogun karistirma islemi hizli reaksiyon hizini
saglamaktadir. Bu sayede, yogun bulamaç, boru hatti boyunca iletildikten ve bertaraf
edildikten sonra kati hale gelmektedir. Dogru karistirma sonucunda, katilasma
sonrasinda, yüksek volümetrik yogunluklu, yüksek sikistirma mukavemetli ve düsük su
geçirgenligi olan bir toitu olusturulmaktadir.
Yogun bulamaç durumunda, kati malzemeye eklenen su miktari zayif bulamaç (ince
bulamaç olarak da anilmaktadir) durumuna göre önemli ölçüde daha azdir. Bu
baglamda, kati malzeme ve suyun kimyasal reaksiyonlari zayif bulamaçla
kiyaslandiginda yogun bulamaç durumunda esas rol oynamaktadir.
Eger bir yöntemle yogun bulamaç malzeme karisimi olarak üretilirse, üretim prosesleri
sirasinda üretilen çesitli malzemeler asagidaki sekilde ayirt edilebilmektedir:
. Ürün fazi I- dogrudan karistirma ve Iletim (tasima) sonrasinda malzeme, yogun
bulamacin kendisi;
. Ürün fazi II - birkaç günlük depolama sonrasinda, yüzey suyu
sizdiktan/buharlastiktan ve çimentolama prosesi basladiktan sonra çöken
. Ürün fazi III - daha uzun süreli depolama sonrasinda (tipik olarak birkaç ay),
çimentolama prosesi neredeyse tamamlandiktan sonra çöken malzeme: tortu.
(Malzemede belirli ek mineral dönüsümleri daha uzun sürebilmektedir).
Malzemenin baglama özelligi temelde yöntemde baz malzeme olarak kullanilan ham
maddenin mineral bilesimine bagli olup, burada ilgili faktörler reaktif (serbest)
CaO/MgO içerigi ve bunlarin silikat/alüminat bilesenlerine oranidir. Baglama özelligi
ayrica, karistirma prosesinin kendisine bagli olup, burada agirlikça (kati/su) karistirma
orani ve karistirma yogunlugu da önemli faktörlerdir. Karisim suyunun kalitesi de bir
ölçüde iliskilidir.
WO 98/08596 A1, bir karisimin, örnegin bir yogun bulamacin üretimi için uyarlanan bir
aparati tarif etmektedir. Bilinen aparat bir karistirma boslugu, toz veya granül haldeki
malzemenin karistirma bosluguna gönderilmesine yönelik bir huni, sivinin karistirma
bosluguna gönderilmesine yönelik bir giris borusu, karisimin bir kisminin karistirma
bosluguna devridaimi için bir boru ve karisimin iletilmesine yönelik bir çikis borusu
içermektedir. Bilinen aparatta bir üst karistirma boslugu ve bir alt karistirma boslugu
birbirinin altinda düzenlenmekte olup, bunlar üst karistirma boslugununkinden daha dar
olan bir enine kesite sahip bir iletim borusu ile birbirine baglanmaktadir. Aparat, alt
karistirma boslugunun alt kisminda biriken karisimin bir kismini üst karistirma
bosluguna iletmeye yönelik bir birinci devridaim devresine ve alt karistirma boslugunun
alt kisminda biriken karisimin diger kismini alt karistirma boslugunun üst kismina
iletmeye yönelik bir ikinci devridaim devresine sahiptir.
Bilinen çözümler, özellikle WO 98/08596 A1'de açiklanan aparat isiginda, toz veya
granüler haldeki malzeme ve sividan olusan bir karisimin, özellikle bir yogun bulamacin
üretilmesine yönelik bir yönteme ihtiyaç duyulmakta olup, bu üretim yöntemi WO
98/08596 A1'de açiklanan aparatin yardimiyla uygun kalitede, asiri hava içerigi
bulunmayan ve tekdüze kalitesi olan bir karisim üretebilmektedir.
BULUSUN AÇIKLAMASI
Bulusun esas amaci, teknigin bilinen durumunun çözümlerinin dezavantajlarini mümkün
oldugu kadariyla tasimayan bir yöntem saglamaktir.
Bulusun bir baska amaci, çözünmemis kalsiyum oksit (CaO) partikülleri, gaz veya hava
kabarciklari içermeyen veya yalnizca az miktarda içeren ve içerisinde lokal kimyasal
reaksiyon meydana gelmeyen uygun biçimde homojen bir karisim, özellikle bir yogun
bulamaç üretilebilmesini saglayan bir yöntem saglamaktir. Bu tür bir mevcudiyet çatlak
olusumuna neden olacak ve tortunun su geçirgenligini artirarak zararli malzemelerin
tortudan çikmasina neden olacaktir ve dolayisiyla tortu çevre kirliligi kaynagi haline
gelebilecektir.
Bulusun amaçlari istem 1'e göre yöntemle elde edilmistir. Bulusun tercih edilen
uygulamalari bagimli istemlerde tanimlanmistir.
SEKILLERIN KISA AÇIKLAMASI
Bulusun tercih edilen uygulamalari ekli sekillere atifla örnek olarak tarif edilecektir,
Sekil 1, bulusa göre yöntem için kullanilan aparatin sematik görünümüdür,
Sekil 2, oklarin yönüne bakacak sekilde, A-A düzlemi boyunca alinan Sekil 1'deki
aparatin enine kesit görünümüdür,
Sekil 3, oklarin yönüne bakacak sekilde, B-B düzlemi boyunca alinan Sekil 1'deki
aparatin enine kesit görünümüdür,
Sekil 4, bulusun bir uygulamasini gösteren bir kontrol semasidir,
Sekil 5, bulusun bir baska uygulamasinin sematik görünümüdür,
Sekil 6, bulusa göre yöntemin verimliligini gösteren bir grafiktir ve
Sekil 7, bulusa göre yöntemle üretilen bir yogun bulamaç partikülünün sematik
görünümüdür.
BULUSU UYGULAMA BIÇIMLERI
Toz veya granüler halde malzeme ve sivi karisimi üretimine uyarlanan bulusa göre
yöntem Sekil 1'de gösterilen aparat yardimiyla sunulmaktadir. Sekil 1'e göre aparatin
konfigürasyonu WO 98/08596 A1'de açiklanana büyük ölçüde benzerdir; Sekil 1'e göre
aparatta basinç ölçerler (26) alt karistirma boslugunun (12) yan duvarindaki alet
saplamalarinda düzenlenmektedir.
Bulusa göre yöntemde, bir birinci karisim, toz veya granüler halde malzeme bir giris
hunisinden (18) bir üst karistirma bosluguna (10) (üst karistirma basligi olarak da
anilmaktadir) gönderilerek ve örnegin bir boru hatti (40) üzerinden üst karistirma
bosluguna (10) sivi besleyerek üretilmektedir. Ardindan, üst karistirma boslugunun (10)
alt kismini ve alt karistirma boslugunun (12) (alt karistirma basligi olarak da
anilmaktadir) üst kismini birlestiren bir iletim borusu (16) üzerinden, birinci karisim alt
karistirma bosluguna (12) gönderilmektedir ve bunun bir saptirma elemanina (20)
çarpmasi saglanarak bir ikinci karisim üretilmektedir. Ardindan, ikinci karisim alt
karistirma boslugunun (12) alt kisminda düzenlenen konik bir bosluk kismindan (14)
tahliye edilmektedir ve Ikinci karisimi bölerek/ayirarak, bir birinci karisim kismi karisim
malzemesi olarak tahliye edilmektedir, bir ikinci karisim kismi üst karistirma bosluguna
(10) devridaim edilmektedir ve bir üçüncü karisim kismi alt karistirma boslugunun (12)
üst kismina tasinmaktadir. Bulusa göre yöntemde, birinci karisim kismi ve ikinci karisim
kisminin orani 1:1 ve 1:4 arasi bir degerde olacak sekilde seçilirken birinci karisim kismi
ve üçüncü karisim kismi arasindaki oran 1:1 ila 1:5 arasinda bir degerde olacak sekilde
seçilmektedir ve alt karistirma boslugunda ikinci karisim miktari, ikinci karisim yüzeyinin
saptirma elemanindan (20) aralikli ve alt karistirma boslugunun silindirik bosluk kismi
içerisinde olacak sekilde ayarlanmaktadir. Bulusa göre yöntemde dogru karistirmayi
saglamak için, hem üst karistirma bosluguna hem de alt karistirma boslugunun üst
kismina, tahliye edilen miktara göre daha büyük bir kisim devridaim yapilmaktadir. 1:4
veya 1:5'ten daha büyük bir oran kullanilmasi gereken büyük enerji girisi nedeniyle
ekonomik degildir.
Sekil 1, bulusa göre yöntem esnasinda alt karistirma boslugunda (12) olan ikinci
karisimin uygun maksimum seviyesini (21) ve uygun minimum seviyesini (23)
göstermektedir. Sekil 1'de ikinci karisimin yüzeyinin dönme hareketinin neden oldugu
parabolik sekil nedeniyle saptirma elemani (20) üzerine uzanabildigi, bununla beraber
saptirma elemani (20) altindaki parabolik sekil kisimlarinin mesafeli olarak, yani
saptirma elemanindan (20) aralikli olarak yerlestirilmesinin saglanmasi gerektigi
gösterilmektedir. Seviye (23), muhtemelen dik bir parabolün en alt noktasinin
yukaridan konik bosluk kismina degebilecegini, ancak alt karistirma boslugunda ikinci
karisimin en alt noktasinin bundan daha düsük olmayabilecegini göstermektedir.
Elbette ikinci karisimin yüzeyinin daha az dik yükseltili bir parabol olmasi söz konusu
olabilir. Bulusa göre yöntemde yüzeyin hiçbir kisminin konik bosluk kismi içinde
olmamasi saglanmalidir.
Bulusun bir uygulamasinda birinci karisim kismi ve Ikinci karisim kisminin orani 1:1.5 ve
1:3 arasi bir degerde olacak sekilde seçilmektedir ve birinci karisim kismi ve üçüncü
karisim kismi orani 1:2 ve 1:4 arasi bir degerde olacak sekilde seçilmektedir. Yapmis
oldugumuz deneyler, oranlarin yukaridaki araliklarda seçildigi durumlarda karistirmanin
en iyi oldugunu göstermistir. Birinci karisim kismi ve ikinci karisim kisminin yaklasik 1:2
orani özellikle tercih edilmektedir ve birinci karisim kismi ve üçüncü karisim kisminin
yaklasik 1:3 orani özellikle tercih edilmektedir; bu oranlar, optimal karistirma ve
karistirma malzemesi çiktisi saglamaktadir. Bulusa göre, ait karistirma boslugundaki
ikinci karisimin yüzeyinin, ayrica borudan (34) tekrar gönderilen bilesen yüzünden bir
parabolik dönme yüzeyi seklini aldigi da görülmüstür. Yüksek yogunluklu karistirma
durumunda bu parabolün egimi de yüksek olabilmektedir. Parabolik yüzey nedeniyle,
alt karistirma boslugunda klasik bir seviye kontrolü saglanamamaktadir, ancak kesintisiz
akisi saglamak için özel seviye kontrolü uygulanmasi gerekli olmaktadir.
Karistirma aparatinda dogru bir tahliye saglamak için, alt karistirma boslugunun alt
kisminin konik yapilandirmasi vardir. Uygun kalitede bir nihai ürün saglamak için, ikinci
karisimin yüzeyinin bu konik bosluk kismi içerisine girmesinin önüne geçilmesi gerektigi
görülmüstür. Alt karistirma boslugunun silindirik bosluk kismindaki seviyenin (bunun
her noktasi, yani parabolün dönme yüzeyinin her bir noktasi, dolayisiyla en düsük
noktasi da) korunmasi iki sebeple tercih edilmektedir. Bir yandan, eger yüzey konik
bosluk kisminin içine çikinti yaparsa, tahliye edilen malzemenin hizlanan akisi nedeniyle
alt karistirma boslugundan hava emilmesine neden olabilecektir. Eger bu sekilde hava
karisim içine girerse, devridaimi, sorunsuz çalismayi ve iletimi bozabilecektir, bu da
düsük kaliteli bir nihai ürüne yol açmaktadir.
Konik bosluk kismi içindeki dar kisim nedeniyle güçlü dinamik etkilerin sonucu olarak,
klasik basinç ölçümüne göre seviye ölçümü de gerçeklestirilememektedir. Konik bosluk
kismina uzanan parabolün sekli, gerçek seviyesi, yani yüzeyin en düsük noktasini uygun
dogrulukla belirlemenin de mümkün olmayacagi ölçüde deforme olmaktadir. Bu
nedenle, tercihen kauçuk kapaklarla donatilmis olan Sekil 1'e göre basinç ölçerler (26),
silindirik bosluk kisminin yan duvarinda düzenlenmektedir ve konik bosluk kisminda
düzenlenen bir basinç ölçer yoktur. Buna göre, eger ikinci karisimin yüzeyi konik yüzey
kismina çikinti yaparsa, karisimi üretmeye yönelik yöntem kontrol edilemez hale
gelecektir ve silindirik bosluk kisminin yan duvarinda bulunan basinç ölçer araciligiyla
seviyenin uygun güvenirlikle belirlenmesi imkansiz olacaktir, dolayisiyla tahliye
karisiminin kalitesi bozulabilecek ve sorunsuz çalisma mümkün olmayacaktir.
Basinç ölçer (26), eger birkaç basinç ölçer varsa en altta olani, konik bosluk kisminin
üzerinde silindirik bosluk kisminin yan duvarinda maksimum 150 mm'de
düzenlenmektedir. Tercihen, seviyenin daha hassas bir belirlemesi için, silindirik bosluk
kisminin yan duvarinda birkaç basinç ölçer (26) düzenlenebilmektedir, ancak en alttaki
basinç ölçerin kullanilmasi bulusa göre yöntemin dogru çalismasi için yeterlidir. Bulusa
göre, ikinci karisimin yüzeyi silindirik bosluk kisminin yan duvarinda düzenlenen en az
bir basinç ölçer araciligiyla belirlenmektedir. Basinç ölçer, alt karistirma boslugunun
silindirik kismi içerisinde bulunan malzeme miktarinin belirlenmesine olanak
saglamaktadir ve bu bilgiye göre ve giris verisinin yardimiyla ikinci karisimin yüzeyinin
sekli ve dolayisiyla yüzeyin en alt noktasinin pozisyonu iyi bir dogrulukla
hesaplanabilmektedir.
Ikinci karisimin yüzeyi, saptirma elemanindan (20) mesafesi olan, yani saptirma
elemanindan aralikli olan bir pozisyonu isgal etmektedir. Bu, bulusa göre yöntemde
saglanmalidir, çünkü eger yüzey saptirma elemanina (20) ulasirsa, bunun islevselligi
büyük ölçüde kötüleserek saptirma verimliligini sert bir biçimde bozacaktir. Yani, bu
durumda yukaridan gelen malzemenin “siçramasina”, yani duvarlar üzerine gelmesine
neden olmak yerine, sadece saptirma elemanindan (20) asagi akacaktir.
Sekil 2'de gösterilen biçimde, boru hattinin (32) üst karistirma bosluguna (10) çikinti
yapan ucu, ikinci karisimi çikaran dört nozula (24) (jet borusuna) bölünmektedir; söz
konusu nozullar, karisim jetlerinin Sekil 1'de gösterildigi gibi iletim borusunun (16)
sinirladigi bosluga dogru yönlendirilecekleri sekilde üst karistirma boslugunun (10)
eksenine simetrik olarak bulunmaktadir. Bu nozul düzenlemesi, huniden (18) içeri akan
toz veya granüler haldeki malzemeyi çevrelemektedir. Dolayisiyla üst karistirma
boslugunda (10), tercihen 5-8 m/s hiza sahip olan, yüksek kinetik enerjiyle nozullardan
(24) gelen karisim jetlerinin, karistirma için dogru sekilde belirlenen ve giris
borusundan (40) gelen bir miktarda sivinin ve yerçekimi etkisi ile giren kati fazin yüksek
yogunlukta karistirilmasi elde edilmektedir.
Birinci devridaim devresinde bir birinci devridaim pompasinin (28) ilettigi karisim miktari
tercihen, karisim jetlerinin iletim borusunun (16) tüm enine kesitini dolduracagi sekilde
seçilmektedir. Bu sekilde, toz veya granüler haldeki partiküllerden çökelen yüzen toz
partiküllerinin karisim jetleri yönünde hareket etmesini ve dolayisiyla karisim akisi ile
karismasini kolaylastirmak üzere üst karistirma boslugunda (10) karisim jetleri
araciligiyla bir emme etkisi elde edilmektedir.
Üst karistirma boslugunda (10), devridaim yapilan karisim jetlerinin ve yigin toz veya
granüler halde malzemenin çarpismasindan sonra yüzer halde kalan toz partiküllerini
karisim jetlerine yönlendiren bu ölçüde bir emme üretilmelidir. Iletim borusunda (16)
karisimin akis hizi 6 ile 8 m/s arasinda oldugunda gösterilen ve tercih edilen
uygulamada uygun bir emme etkisi elde edilmektedir. Bir emme etkisi olmadan,
karisimla karismayan yüzen toz partikülleri karisim aparatinin iç yüzeyine yapisarak
hava boslugunu ve karistirma bosluguna (10) giden huniyi (18) yavas yavas bloke
etmektedir. Gösterilen uygulamada, emme etkisi ayrica asagi dogru daralan bir huni
biçimine sahip karistirma boslugu (10) ile kolaylastirilmaktadir. Bu sekilde üretilen
emme etkisi, huni seklindeki karistirma boslugunun (10) hava boslugunu, hava
boslugunda sona eren huniyi (18) ve giris borusunu (40) vakum altinda tutmaktadir.
Karistirma boslugunda (10) saptirma ve emmenin sonucu olarak oldukça iyi bir
karistirma elde edilebilmektedir. Ancak iletim borusundan (16) akan saptirilmis karisim
yine de önemli miktarda kinetik enerjiye sahip olup, bu, daha iyi bir karistirma
saglamak ve karisimdan gaz ve havayi uzaklastirmak için kullanilabilecektir. Bu kinetik
enerji iletim borusu (16) altinda bir yerçekimsel hava bosluguna sahip alt karistirma
boslugunda (12), iletim borusundan (16) asagi dogru akan karisimin saptirma
elemaninin (20) yüzeyine çarpmasina neden olunacak sekilde kullanilmaktadir, böylece
yogun karistirma sirasinda kinetik enerjisini kaybetmektedir, karistirma boslugunun
(12) üst kisminda etrafa saçilmaktadir ve yerçekimsel akisla alt karistirma bosluguna
(12) ulasmaktadir.
Boru hatti (34) tercihen, Sekil 3'te gösterildigi gibi alt karistirma boslugunun (12) üst
kismina uygun sekilde teget yönde uygulanmaktadir. Teget yönde uygulanan karisim
akisi daha büyük tanelerin parçalanmasini kolaylastirmaktadir ve bu sekilde üretilen
santrifüj kuvveti sonucu olarak gaz ve hava kabarciklari karisimdan çikmaktadir. Boru
hattindan (34) uygulanan karisimin hizi tercihen 5-8 m/s'dir. Bu amaçla, elbette
yerçekimi alaninin kullanilmasi ve gazlarin ve/veya havanin karistirma boslugundan
çikmasinin giderilmesi gerekmektedir. Bir baska uygulamada, sivi ayrica uygun sekilde
teget yönde üst karistirma bosluguna uygulanmaktadir.
Sekil 4'te bulusa göre yöntemin bir uygulamasi gösterilmektedir. Bu uygulamada alt
karistirma boslugu (12) tipik olarak konik bir alt kismi olan silindirik kap içinde
olusturulmaktadir. Üst karistirma boslugu (10) bu kabin üstüne monte edilmektedir.
Yöntemin mevcut uygulamasinda, Sekil 4'te gösterildigi sekilde, bir uçucu kül
silosundan (46) beslenen uçucu kül, üst karistirma boslugunda (10) gerekli miktarda su
ile kontrollü biçimde karistirilmaktadir. Sekil 4, eklenecek uçucu kül, cüruf ve suyun
gerekli miktarlarini uyumlu bir biçimde kontrol eden bir dizi kontrol modülünü (50, 52,
54, 56, 58, 62) göstermektedir.
Eklenecek su miktari valf (63) araciligiyla kontrol edilmektedir. Eklenecek su miktari valf
(63) araciligiyla maksimize edilebilmektedir. Maksimizasyondan sorumlu modülün (64)
girisleri kontrol modülleri (50 ve 58) vasitasiyla saglanmaktadir. Kontrol modülü (50)
iletilen karisimin miktarini ölçerken kontrol modülü (58) girdi olarak alt karistirma
boslugundaki (12) ikinci karisimin miktarini kontrol modülünden (56) ve bir karistirma
aparatina (5) eklenen uçucu kül miktarini bunu kontrol eden bir ayar modülünden (61)
almaktadir. Kontrol modülü (58) ayrica, girdi olarak cüruf bulamaci ve suyun
iletiminden sorumlu olan pompalardan (63 ve 65) üst karistirma bosluguna (10) giren
su ve cüruf bulamaci miktarini almaktadir. Bu nedenle, modül (64) maksimum
gereken su akisi girisini belirlemektedir. Cüruf bulamacinin su içerigi karisim suyunun
miktarina eklenecektir.
Bu nedenle, bu uygulamada toz veya granüler haldeki malzeme uçucu küldür. Hala
kuru halde olan uçucu kül, karistirma boslugunun (10) üst plakasinda olusturulan huni
(18) araciligiyla karistirma bosluguna (10) girmektedir.
Eklenen uçucu kül miktari, girislerine göre bir modül (60) tarafindan kontrol edilen bir
ayar modülü (61) araciligiyla düzenlenebilmektedir. Modülün (60) girdileri kontrol
modülleri (62 ve 52) tarafindan saglanmaktadir, yani uçucu kül silosundaki malzemenin
seviyesi ve iletilen karisimin miktari modüle (60) sunulmaktadir.
Karisimi ileten bir pompa (36) kontrol modülü (54) araciligiyla kontrol edilebilmektedir.
Kontrol modülünün (54) girdisi alt karistirma boslugunda (12) ölçülen sivi seviyesidir.
Uçucu kül silosundan (46) üst karistirma bosluguna (10) gönderilen uçucu kül ayrica
nozullardan (24) tasinan siviyla islanmaktadir; söz konusu sivi, Sekil l'e göre kati
malzeme içeren önceden karistirilmis bir bulamaç olup, boru hattindan (32) nozullara
(24) iletilmektedir. Nozullardan (24) gelen yüksek hizli jetler çesitli yönlerden gelen
kuru uçucu külle karisip, olusmasi muhtemel olan ve tikaç olarak anilan büyük yiginlari
ezmektedir.
Üst karistirma boslugunun (10) alt kismi konik olarak daralmaktadir, bunun sonucu
olarak Iletim borusu (16) içerisindeki su jetleri bir enjektör etkisi uygulamaktadir. Bu
sekilde, karistirma basligi baski altinda çalismaktadir, bu da tozlanmayi önlemektedir.
Tipik olarak, alt karistirma boslugu (12) üst karistirma boslugunun (10) çapindan
önemli ölçüde daha büyük bir çapa sahip silindirik bir kazan olup, bunun içine üst
karistirma boslugundan (10) gelen bulamaç olan birinci karisim yukaridan akmaktadir.
Dikey olarak inen karisim örnegin konik bir plaka seklinde yapilandirilan saptirma
elemanina (20) çarpmaktadir. Birinci karisim, sivi içerigi nedeniyle, saptirma elemani
vasitasiyla ince bir film olarak yayilmaktadir. Üretilen film benzeri sivi tabakasi, alt
karistirma boslugunun (12) silindirik duvarina çarptiktan sonra asagi dogru alt
karistirma boslugunun (12) içine akmaktadir.
Kabin üst kisminda boru saplamalari, yani boru hattinin (34) saplamalari yer almakta
olup, bunlar ikinci karisimin devridaimini saglamaktadir. Tercihen teget yönde yeniden
yönlendirilen ikinci karisimin Üçüncü karisim kismi asagi dogru, alt karistirma
boslugundaki (12) kabin kaplamasinin iç yüzeyi üzerine kivrilarak gitmektedir.
Karistirma boslugunda (12), üst karistirma boslugundan (10) gelen malzeme ile
karismakta ve bu karisan malzeme karistirma boslugunun (12) alt kisminda
birikmektedir.
Kabin tabaninda tercihen konik bir tahliye hunisi vardir. Bu konik sekil, ölü alanlarin
olusumunu önlemektedir. Tahliye hunisi birden çok saplamadan olusabilmekte olup,
bunlardan ikinci karisim pompalara (28, 30) akmaktadir.
Pompa (28), karistirma boslugunda (10) düzenlenen nozullardan beslenerek ön
karistirma olarak anilan Islemi kolaylastirmaktadir. Pompa (30) ikinci karisimi alt
karistirma bosluguna (12) devridaim etmekte ve ikinci karisimin birinci karisim kisminin
tahliye edildigi, yani örnegin bir deponi alanina (depoya) iletildigi boru hattina (38)
besleme yapmaktadir. Bu dogrultuda, bir çikis pompasi (36), nihai malzemeyi tasimak
üzere pompanin (30) basinç tarafina veya dogrudan karistirma bosluguna (12)
baglanabilmektedir.
Toz olusumunun önüne geçmek için, ikinci karisimi (yani bulamaci) havadan arindirmak
ve köpük olusumu önlemek açisindan avantajli oldugundan alt karistirma boslugu (12)
tercihen hafif bir vakum altinda tutulmaktadir. Tercihen 1-2 mbar olan baskinin yani
sira uçucu külle birlikte gelen havanin uzaklastirilmasi, bir hava filtresi araciligiyla alt
karistirma boslugunun (12) üst tarafinda olusturulan bir saplamaya (24) baglanan bir
hava pompasiyla saglanmaktadir.
Örnek olarak, iletim mesafesi çok uzun degilse pompalar (28, 30, 36) santrifüjlü
bulamaç pompalari olarak anilan pompalar olabilmektedir veya ciddi mesafeler söz
konusu oldugunda veya yüksek bir baslangiç basinci gerekli oldugunda pistonlu
pompalar olabilmektedir.
Karisiminin üretilmesi için uygun olan aparat asagidaki gibi yardimci aparatlar
içerebilmektedir:
- ariza durumunda aparati ve buna ait boru hatlarini yikamaya yönelik ve
çalismayan boru kesitlerine periyodik su enjeksiyonuna yönelik bir su tanki ve
pompalar;
. bir bulamaç ve su çukuru pompasi;
. hiz kontrollü besleme ünitesi içeren bir yükseltilmis uçucu kül silosu;
. örnegin bulamaç seviyesi, su ve bulamaç miktari, bulamaç viskozitesi/kivami,
pompa basinci vb. ölçümler, sürekli ve sirali proses kontrolü için uzaktan
ölçümler için yerel ve uzak cihazlar;
. elektrik enerjisi iletim cihazlari;
. eger aparat var olan bir bina içine takilmayacaksa hava kosullarina karsi çelik
yapi ve kapak.
Bulusa göre yöntemle bilinen hidromekanik karistirma aparatinin çalismasi, kömür ve
petrol koku yakitli firinlardan gelen yanma kalintilarinin (ABD standartlarina göre cüruf,
Sinif F tipi uçucu kül ve Sinif C tipi uçucu kül), ayrica toz veya granüler malzeme olarak
baca gazi kükürtten arindirma alçi tasinin islenmesini saglamaktadir. Sivi olarak mevcut
sular (islenmemis su, endüstriyel su, kükürtten arindirma atik suyu) kullanilmaktadir.
Kati malzemelerin kalitesine ve sivi tiplerine bagli olan teknolojik tariflere göre, agirlikça
1/2 ila 2/1 arasinda, tercihen 1/1 ila 1.5/1 arasinda (kati/sivi) degisen bir karistirma
orani ile kullanilip atilabilir bir yogun bulamaç üretilebilmektedir.
Bulusa göre yöntemle kullanilan hidromekanik karistirma aparati, partiküller
yapismadan, yani tikanma tehlikesi olmadan sürekli çalisma modunda %60-100 çikis
performansinda islevseldir.
ABD standardi Sinif F uçucu külün yogun bulamacinin puzzolanik bagi için gerekli olan
alkalizasyon, hidromekanik karistirma aparatina monte edilebilen bir Ca(OH)2 çözme ve
dagitma sistemi araciligiyla elde edilebilmektedir.
Yapi endüstrisi için uçucu kül indirimi nedeniyle yalnizca bir kükürtten arindirma
tesisinin atik suyu ile yogun bulamaç halinde karistirilabilecek ve çökeltilebilecek olan
miktarda uçucu kül kullanilabilir olursa, karistirma aparatina baglanabilen bir çözme ve
dagitma sistemi araciligiyla klorür iyonlarinin baglanmasi için kimyasallarin (Ca(OH)2 ve
Fe203 çözeltileri) eklenmesi gerekebilmektedir.
Bulusa göre bir karisimin üretilmesine yönelik yöntemde karistirilarak malzeme (toz
veya granüler halde malzeme) tercihen, mümkün oldugunca yüksek bir oranda ancak
agirlikça minimum %70 oraninda baglanabilir kuru uçucu küldür. Islatilmis olarak veya
bulamaç biçiminde, örnegin yalnizca islak cüruf ve yikanmis islak kaba uçucu kül olarak
katilan herhangi bir baska yanma kalintisi, baglama yetenegi açisindan inert
malzemeler olarak düsünülebilmektedir, çünkü bunlarin camsi bir sekilde erimis
granüller olarak yüzey tabakalari alkali ortaminda bile çözünmez olarak kalmaktadir. Bu
nedenle, yukarida bahsedilen islak malzemelerin varligi dezavantajlidir, çünkü bulusa
göre karisimdan üretilen bir tortu durumunda, nihai ürünün baglanabilen bir malzeme
olmasi gerekli olacaktir.
Çogu durumda baslangiçtaki malzemeler bir zayif bulamaç sisteminden
geçebilmektedir. Böyle bir bulamaç sistemi yüksek miktarlarda tasima suyu ile çalisirsa,
uçucu kül gibi baslangiçtaki malzemelerin karistirilmasi öncesinde, bunlarin su içerigi
tercihen, bir çökeltici veya yogunlastirici araciligiyla karistirma prosesi için gereken su
miktarinin (kuru/sivi orani 1/3) altina azaltilmaktadir.
dogrudan karistirma aparatina kontrolsüz ve sinirlanmamis biçimde
beslenmektedir. Elbette, beslenecek toplam miktar üstten sinirlidir ve karistirilan
malzemenin homojenligi uygun seviyede tutulacaktir. Besleme ya sürekli olarak
(örn. cüruf bulamaci) ya da periyodik olarak (örn. kükürtten arindirma alçi tasi
bulamaci) yapilmaktadir.
biçimde, toplam kati malzemenin agirlikça %30'una kadar tasinmaktadir.
Inert malzemeler - örn. cüruf - avantajli olarak asagidaki kriterlere uygun olarak
karistirma aparatina beslenmektedir:
Santrifüjlü çikis pompasi durumunda maksimum 25 mm partikül büyüklügü.
Daha büyük partikül büyüklügünde ham madde durumunda, cürufu geri
kazanan atesleme taragindan sonra bir cüruf ezincinin takilmasi gerekecektir.
Karisim bir membranli pompa araciligiyla tasinirsa, ikincil ezici olarak anilan ek
bir ezicinin takilmasi gerekecektir. Bu durumda, maksimum partikül büyüklügü
2.5 mm'dir. Membranli pompalar çesitli nedenlerle, mesela deponi alanindan
mesafenin artirilmasi için, yani karisimin tasinacagi mesafe için
kullanilabilmektedir. Ikincil ezici kati malzeme giris noktasindan önce
takilmalidir. 2.5 mm olan maksimum partikül büyüklügünün kullanilmasi yapisal
nedenlerden dolayi gereklidir. Bir taraftan, membran boslugundan giren yay
kapama valfleri için sorunsuz çalisma saglanirken, diger yandan esik
büyüklükteri daha büyük partiküller durumunda, cüruf etkisi olarak anilan etki
yüzünden membran boslugundaki partikül ivmesi membranda hasarlara neden
olabilecek ve bunun degistirilmesini gerekli hale getirebilecektir.
Inert malzeme miktari tercihen, uygulanan uçucu kül miktarina orantilidir; inert
malzemelerin maksimum orani uçucu külün miktarinin agirlikça %30-70'ine
Bir proses kontrol bilgisayari karisim oranini düzenlemekten sorumluysa, cüruf
bulamacinin su içerigi ve kati malzeme içerigi ek kati malzeme içeriginde ve ek
sivi içeriginde hesaplanmalidir.
Sekil 5, yukaridakini göstermektedir. Bu Sekilde, bulusa göre yöntemde kullanilan
yanma kalintisini saglayan firin (66) gösterilmektedir. Bu malzeme ince uçucu külü kaba
uçucu kül ve cüruftan ayiran filtreye (68), örnegin bir elektrofiltreye tasinmaktadir. Ince
uçucu kül daha sonra elektrofiltreden (68) uçucu kül silosuna (46) tasinmakta olup,
buradan da karistirma aparatina (5) beslenebilmektedir, bunun kullanimi bulusa göre
prosesin gerçeklesmesini saglamaktadir. Kaba uçucu kül bir modül (69) üzerinden
kismen bir konveyör bandi (70) üzerine ve kismen de uygun orana göre uçucu kül
silosu (46) üzerine de iletilmektedir. Cüruf, modülden (71) tipik olarak su içeren bir
kaba (73) hareket etmektedir. Bu kaptan (73) atesleme taragi konveyör bandi (71)
kuru malzeme Içerigini tasiyarak bunu, tercihen ezici silindirlerle donatilan bir cüruf
eziciye (72) beslemektedir. Cüruf eziciden çikan malzeme suyla karismak üzere bir
tanka (75) hareket ederek cüruf bulamaci olarak anilan bulamaci olusturmaktadir.
Tanktaki (75) su tercihen kaptan (73) gelmektedir; tarik (75) tercihen kabin (73) tasma
borusuna baglanmaktadir. Cüruf bulamaci bir pompa araciligiyla karistirma aparatina
(5) tasinip, üst karistirma bosluguna (10) gönderilmektedir. Cüruf bulamacini ileten
boru hatti, Sekil 1'e göre boruya (40) benzer sekilde üst karistirma bosluguna (10)
baglanmaktadir. Sekil 5, kaba (73) ve üst karistirma bosluguna (10) tercihen ayni
kaptan gelen suyun saglandigini göstermektedir. Sekil 5'te gösterildigi gibi üretim,
karistirma aparatina (5) uygun partikül büyüklügünde kuru bir malzemenin
beslenmesini saglamaktadir, yani bulusa göre proses için uygun baslangiç malzemeleri
saglamaktadir.
Sekil 5, ikinci karisimi alt karistirma boslugundan (12) üst karistirma bosluguna (10)
devridaim eden boru hattinin yani sira karisimi tahliye boru hattini göstermektedir.
Ayrica, Sekil 5'te deponi alani da gösterilmekte olup, burada karisim pompalar (74)
araciligiyla boru hatlarindan tasinmaktadir.
Kömür yakitli güç istasyonlarinda, baca gazi kükürtten arindirma aparatlari çogunlukla
çevre kirliligini azaltmak için kullanilmaktadir. Bu teknolojilerin çogu, baca gazlarinin
sülfür dioksit içeriginin kalsiyum bilesikleriyle baglanabilecegi gerçegine dayanmaktadir;
bu baglanma reaksiyonlari kalsiyum sülfit veya kalsiyum sülfat (alçi tasi) nihai ürününü
üretmektedir.
En sik kullanilan kükürtten arindirma prosesi, %90 üzerinde olan çok yüksek bir
verimlilik saglayan islak teknoloji olarak anilan teknolojidir. Islak teknolojilerin
uygulanmasi tipik olarak iki farkli türde atik ürüne yol açmaktadir:
. bir vakum filtresinden yönlendirilen, baca gazinda akan diger malzemelerle (örn.
toz halde kömür) hafif kirlenmis olan %10-20 nem içerigine sahip alçi tasi ve
metallerini (toplamda yaklasik 50mg/l), ayrica diger bilesikleri içeren yikama
Cüruf, uçucu kül ve alçi tasi orani degisiklik gösterebilmekte olup, atesleme için
kullanilan kömürün uçucu kül içerigi ve kükürt içeriginden de etkilenmektedir. Tipik
olarak, alçi tasi miktari, toplam cüruf ve uçucu kül miktarinin dörtte biri ila beste biri
arasindadir.
Tercihen baglanmayan ve %10-20 nem içerigine sahip olan alçi tasi büyük silolarda,
güç istasyonu bölgesindeki tortu kaplarinda depolanmaktadir. Nadiren de yapi
malzemesi olarak satilabilmektedir, siklikla kalici depolama gerektirmektedir. Bu
depolama için, cüruf ve uçucu külün depolandigi ayni bulamaç alani (deponi alani)
kullanilabilmektedir. Yikama cihazinin ati suyu kaplar içinde toplanmaktadir. Prensipte
saflastirma seçenegi vardir; bununla birlikte, depolama için, yani kaplara yerlestirme
için önemli ölçüde daha az maliyet gerektirmektedir. Tercihen, alçi tasinin suyla
seyreltilmesi yoluyla (alçi tasi bulamaci), karistirma aparatina firin boslugundan gelen
cürufla ayni sekilde beslenebilmektedir.
Düsük bir alçi tasi orani zararli degildir, aksine katiligin yani sira depolanan karisimin
diger özelliklerini gelistirmektedir. Bu nedenle, toz veya granüler halde malzemenin
maksimum alçi tasi içerigi tercihen agirlikça %20'dir, çünkü daha yüksek bir oran
tortunun kalitesini azaltacaktir.
Yaptigimiz testlerde, temiz suya kiyasla çesitli kaynaklardan gelen atik suyun
kullaniminin katilasma süresini artirdigini, bununla beraber katilasan tortunun ana
özelliklerini iyilestirebilecegini gördük. Örnek olarak, karisimda konsantre Ca iyonu
varliginin sonucu olarak kükürtten arindirma atik suyu ilk olarak alçi tasi olusumunun
gerçeklesmesine neden olmaktadir, bu da parçalanarak etrenjit mineral yapisi olarak
Simdiye kadar yaptigimiz testler, diger yari kuru veya kuru (Ca503 * 2H20)
teknolojilerden gelen atik malzemenin karisima karistirilmasinin dezavantajli olmadigini
da kanitlanmistir. Devridaim akiskani ve hibrit akiskan firinlarindan gelen taban külü ile
büyük ölçekli endüstriyel deneyler yapilmis olup, burada teknolojinin karakterine göre
kömüre ek olarak firina kireç tasi beslenmistir. Kireç tasi katkisinin taban külünün
serbest kalsiyum oksit içerigini artirmis oldugunu ve dolayisiyla yogun bulamaç
tortusunun fiziksel parametrelerini olumlu yönde etkiledigini gördük.
Ham maddeyi, baslangiçtaki girdi malzemesini saglayan firinin programli olarak
durdurulmasi durumunda veya çalisan karistirma aparatinin uzun mesafeli boru hatti ile
birlikte durduruldugu herhangi bir diger durumda, uzun mesafeli boru hattinin
yikanmasi karistirma aparatinin yikanmasi ile birlikte gerçeklestirilmektedir. Bu noktada,
uçucu kül beslemesi sonra erdikten sonra, karistirma aparatinda yikama için gerekli
miktarda su karisim suyu borusundan saglanmaktadir, karistirma aparati bulusa göre
yönteme benzer bir sekilde yukarida açiklandigi sekilde çalistirilmaktadir ve yikama
suyu çikis pompasindan tahliye edilmektedir. Dolayisiyla, çikis pompasi kademeli olarak
zayiflayan bir bulamaci, ardindan islenmemis suyu uzun mesafeli boru hattindan
iletmektedir. Böyle bir durumda, devridaim pompalari (28, 30) da çalisirdir; bu nedenle,
bu pompalar da ilgili boru hatlari ile birlikte yikanmaktadir.
Yikama prosedürü için gereken su miktarinin belirlenmesinde, yikama suyunun yogun
bulamaç (karisim malzemesi) çiktisi ile ayni yogunluga sahip uzun mesafeli boru hatti
boyunca hareket etmesi temel kriterdir, ancak güvenlik nedenleri yüzünden uzun
mesafeli boru hattinin hacmini asan miktarda yikama suyu kullanilmasi tavsiye
edilmektedir. Pratik tecrübelere dayanarak yikama suyunun miktari (VMV), uzun
mesafeli boru hattinin hacminin (VTV) yaklasik olarak 1.5 katina esittir.
Bu dogrultuda, çikis pompasinin tasima kapasitesi gereken yikama süresini
belirlemektedir.
Uzun mesafeli boru hattinin tekdüze olmayan egimi oldugu durumlarda, uzun mesafeli
boru hattinin yikama sonrasinda derin noktalarda bosaltilmasi gerekmektedir. Su
tasima amaçli uzun mesafeli boru hatlari ile ilgili olarak yürürlükte olan yönetmeliklere
göre ek adimlar atilmalidir.
DSO [t/m3] yogunlugu ile karakterize edilen DSF [t/h] seklinde bir kütle akis hizina
sahip kuru, kati malzeme belirli bir kati/sivi oraninda (RM) suyla tamamen karistirilirsa
(DSW = 1t/m3), üretilen bulamaç karisimi asagidakilerle karakterize edilebilmektedir:
. Yogunluk: DSL[t/m3], burada DSL = (RM+1)/(RM/DSO+1)
. Hacim Akis Hizi: VSL[m3/h], burada VSL= (1/RM+ 1/DSO)*DSF
. Kütle Akis Hizi: MSL[t/h], burada MSL= (1/RM+1)*DSF
. Gereken karisim suyu akisi: VMW[m3/h], burada VMW = (1/RM)*DSF
Kati malzemenin yogunlugu, hava da içeren bir yiginin yogunlugu olarak degil de, siki
malzemenin yogunlugu olarak anlasilacaktir. Pratikte, kati malzemenin yogunlugu, 1
kg kuru malzemeye 1 kg su eklenerek ölçülebilmektedir ve tam karistirma sonrasinda
karisimin hacmi belirlenmektedir. Yogunluk, sivinin hacminin artisindan
çikarilabilmektedir:
Uçucu kül ve cüruf için tipik veriler su sekildedir: DSO = 1.9-2.4t/m3.
Pratik olarak, karisim hava kabarciklari da içerebilmektedir, böylece yogunlugu tam
karistirma modeline göre biraz daha düsüktür. Bu, ürünün gözenekliligini belirten bir
indeksle (PSL) ifade edilebilmektedir, burada
PSL : .i..`i.iiiiilli lio-'aiii Iiiuiilamii iiiiiliii: :i-i-~r~-Hil.uiiii : (VSP _ VSLVVSP
Bunun isiginda, gözenekli malzemenin yogunlugu buna uygun olarak düzeltilmelidir.
Girdi verisi, yukaridakinden baska (örn. kati malzemenin yogunlugu bir yiginin
yogunlugu olarak verilmistir) tanimlanabilmektedir veya ham maddenin girdi kütle akis
hizi kuru malzeme yerine islak malzeme ile ilgilidir (örn. cüruf çikis konveyöründen
sonra islak cüruf), bu da hesaplamalarda dikkate alinmalidir.
Karistirma prosesi ürününün, yani karisimin önemli bir özelligi, ölçülebilen ve
viskoziteye benzer bir biçimde karakterize edilebilen kivamidir.
Belirli bir malzeme ile ilgili dinamik viskozite yogunluga güçlü bir biçimde bagliyken,
karistiricida kaldigi esnada hala degismektedir.
Dinamik viskozite (ri) boyutu Pa*s'dir, kinematik viskozite v = n/p'dir, burada p
yogunluktur [kg/m3]; kinematik viskozite boyutu [mZ/s]'dir. Yogun bulamaç için tipik bir
deger p z 1400kg/m3, n z 0.3Pa*s, v z 2m2/s'dir.
Ürün için belirtilen kalite özelliklerine erisildiginde ve parametreler kalici hale geldiginde
karistirmanin tamamlanmis oldugu düsünülebilmektedir. Asagidaki faktörler önemli
olabilmektedir:
yogunluk,
viskozite/kivam,
sicaklik,
Yogun bulamaç durumunda belirtilen parametrelerin elde edilmesi için gereken kalma
süresi ham maddenin kimyasal bilesimine baglidir. Düsük serbest CaO, MgO ve
503 içerikli uçucu kül için pratik deger, burada sicaklik artisi önemsizdir, 3-5 dakika
arasindadir. Yüksek serbest CaO içerikli malzemeler durumunda, daha uzun kalma
süresi ve daha önemli sicaklik artisi kismen karistiricida ve uzun mesafeli bulamaç boru
hattinda ve kismen de deponi alaninda dikkate alinmalidir ve yukarida bahsedilen
hidratlanabilen diger bilesenlerin varliginda, yogun bulamacin mineralizasyonu
karistirma aparatinda zaten baslayacak olup, bu ekzotermik bir prosestir. Kalma süresi,
kati bir partikülün karistirma prosesinde kaldigi süre araligidir. Kalma süresi (TMD)
asagidaki gibi tanimlanmaktadir:
TMD :VM/VSL, burada VM, normal bulamaç seviyesinde net karistirici hacmidir.
Sekil 6, Sinif C uçucu külün hidrasyon semasini göstermektedir Semada hidrasyonun
bulusa göre yöntem kullanildiginda oldukça hizli bir biçimde gerçeklestigi, hidrasyonun
dakika sonra uygun degere ulastigi, bunun üzerine hidrasyon hizinin artik esasen
degismeyecegi gösterilmektedir. Bu hidrasyon, karistiricida, uzun mesafeli boru
hattinda ve/veya deponi alaninda gerçeklesebilmektedir.
Hidrasyon deponi alaninda sürmektedir ve kalsiyum silikat ve kalsiyum alüminat
silikatin mineralizasyonu baslamaktadir, hidratli CSH ve CASH olusarak Sekil 6'da
gösterildigi gibi 80 ile 90 gün süreyle sürekli isi gelisimini saglamaktadir.
Bulusa göre, ikinci karisimin yüzey pozisyonunu ölçen basinç ölçerler tercihen
membranli basinç ileticileridir. Membranli basinç sensörü basliklari tercihen, asinmaya
karsi koruma saglamak için kauçuk manson içinde sarilmaktadir (manson ve membranli
sensör arasinda cihaz yagi ile doldurulmaktadir) ve tercihen bulamaç akisinin sensör
yüzeylerine çarpmayacagi sekilde konumlandirilmaktadir. Basinç ölçer membranlari,
kauçuk mansonlar veya kauçuk basliklar araciligiyla asinmaya dirençli yapilmaktadir.
Karistirma aparatinin alt karistirma boslugunda seviye ölçümü Için, dolayli
basinç/yogunluk ölçümü prosesi asagida tarif edildigi gibi kullanilabilmektedir. Belirli
ölçüm noktasinda alinan basinç degerinden, proses kontrol bilgisayari
h=basinç/y0gunluk iliskisine göre ölçüm noktasinin üzerindeki seviye yüksekligini
üretecektir. Akis hizi, asinmaya dirençli indüksiyonlu akis ölçerle ölçülebilmektedir.
Yogunluk basinç farkindan belirlenmekte olup, bu, devridaim boru hattinin (boru hatti
(32)) dikey kesitine kurulan 1 m uzunlugunda kalibre iç boyut makro kesitinin girisinde
ve çikisinda yerlestirilen membranli (kauçuk mansonlu) basinç farki sensörlerinin
sinyalinden hesaplanabilmektedir. Bulamaç yogunlugu, ofset farkina ve bulamaç akis
hizina göre basli basina bilinen bir sekilde bilgisayar tarafindan belirlenmektedir.
Kimyasal endüstrisinde (örn. boya kivami) kullanilan ölçüm cihazlari viskozite/kivam
ölçerler olarak kullanilabilmektedir.
Karistirma prosesi, düzenleme, kontrol, gösterim ve müdahale gibi fonksiyonlari olan,
karistirma aparatinin parçasi olan proses kontrol bilgisayari tarafindan kontrol
edilmektedir. Karistirma prosesinin kontrol edilmesine ek olarak, proses kontrol
bilgisayari cüruf/uçucu kül toplama, depolama, iletim proseslerini kontrol
edebilmektedir.
Karistirma aparatina ait ilgili bir kontrol edilen degisken, kati/sivi orani olup, burada kati
malzeme miktari dagiticinin dönüs hizindan hesaplanan bir veridir ve su miktari,
eklenen diger atiklarin (örn. cüruf veya cüruf bulamaci) su içerigini içeren ölçülmüs bir
degerdir. Diger kontrol edilen degiskenler, bulamaç yogunlugunu ve karisim kivamini
(viskozite) veya bununla orantili olan ölçülebilir bir fiziksel parametreyi, mesela
devridaim pompasinin güç tüketimini içerebilmektedir. Yukarida detaylari verilen kontrol
edilen degiskenlerin iliskileri Sekil 4'te gösterilmektedir.
Düzenlemede yer alan esik parametre, iletilen yogun bulamacin minimum degeri olup,
bunun uygun seçimi partikül ayrimi ve boru hattinin tikanmasi ile sonuçlanan düsük
bulamaç hizini önleyebilmektedir. Karisim suyunun miktari, Sekil 4 ile baglantili olarak
detaylari verildigi sekilde karisim suyu düzenleme valfi araciligiyla düzenlenmektedir.
Karistirma aparatindaki devridaim hizi (üst karistirma bosluguna ve alt karistirma
boslugunun üst kismina devridaim hizi) önemli bir planlama verisi olmasina ragmen,
devridaimin sürekli düzenlenmesi gerekli degildir. Bununla beraber, düsük yükte,
enerjiden tasarruf saglamak için hiz/frekans düzenlemesi ile devridaim
azaltilabilmektedir. Ancak, karistirmayi saglayan nozulun çikis hizinin 5 m/s altina
düsmemesi gerektiginden ve karistirma aparatinin boru sistemindeki akis hizinin daha
büyük boyutlu partiküllerin çökelmesini önlemek üzere 1.2 m/sn. altina düsmemesi
gerektiginden bu yalnizca sinirli bir ölçüde olmaktadir.
Karistirma kapasitesi, bölge/firin yüküne bagli olan girdi kati malzemenin kütle akisi ile
belirlenmektedir. Tercihen, uçucu kül, dogru düzenleme için gereken ortalama süreyi
saglamak üzere üst karistirma bosluguna girmeden önce bir siloda depolanmaktadir.
olunmasi da tercih edilmesine ragmen, uçucu küle kiyasla maksimum %30 olan düsük
oranlari düsünüldügünde bunlar atilabilmektedir.
Kapasite düzenlemesi, uçucu kül silosundaki seviyeyi sabit degerde tutarak
gerçeklestirilebilmektedir. Bu durumda, karistirma kapasitesi esasen uçucu külü
saglayan firinin kapasitesini otomatik olarak izleyecektir.
Kontrol edilen bir degisken olarak, uçucu kül silosunun seviyesi (tercihen bunun süre
ortalamasi) bu durumda seçilmektedir. Bir müdahale olarak, silonun çikis besleme
ünitesi hizi kontrol edilebilmektedir, yani uçucu kül miktarinin düzenlenmesinden
sorumlu olan ayar modülünü (61) kontrol ederek müdahale edilebilmektedir. (bkz. Sekil
Düzenlemede bir esik parametre yer almaktadir: iletim borusundaki yogun bulamaç
basinci (karistirma kapasitesinin üst kismini sinirlamak üzere). Eger karistirma
kapasitesi çok yüksek olursa, örnegin bir yedek boru hattina, çalisan bir boru hattinda
kisa süreli çikis pompasi kapamasina veya kisa süreli uçucu kül döner besleme ünitesi
kapamasina geçis yapmak mümkündür.
Kapasite izlemesi diger yönlerle geçici olarak iptal edilebilmektedir, böylece uçucu kül
silosunun depolama kapasitesinden faydalanilmaktadir.
Giris kati malzemesinin ve karisim suyunun miktarlari ve çikis yogun bulamacinin
miktari arasindaki denge, karistirma kazaninin sivi seviyesini sabit degerde tutarak
saglanabilmektedir. Bu ayni zamanda, çikis pompasinin hiz/frekans düzenlemesi
vasitasiyla çikis yogun bulamacinin miktari degistirilerek elde edilebilmektedir.
Bu nedenle kontrol edilen degisken, karistirma kabinda (alt karistirma boslugunda)
ölçülebilen malzemenin seviyesidir. Bir müdahale olarak, çikis pompasinin dönüs hizi
degistirilebilmektedir.
Tercihen, bulusa göre yöntemde, çesitli korumalar, blokeler de asagidaki gibi
kullanilabilmektedir.
. Eger tahliye boru hattinda, hiz belirli bir minimum degerin (1.5 m/s-2 m/s)
altina düserse, karistirilacak suyun miktari karistirma kalitesi düzenlemesinin
referans girdisini artirarak artirilmalidir.
. Eger tahliye boru hattinin ilk basinci belirli bir maksimum degerin üzerine
çikarsa (çalisma basincinin yaklasik 1.3 kati), giren uçucu kül miktari tercihen
azaltilmalidir.
. Eger karistirma aparati öncesinde bulunan uçucu kül silosunun seviyesi
minimum degere düserse, karistirma aparati durmakta, yikama programi
baslamakta ve tahliye sona ermektedir.
. Eger karistiricida sivi seviyesi minimum degere düserse (öyle ki ikinci karisimin
yüzeyi alt karistirma boslugunun silindirik kisminin tabanina deger), ilk önce
yardimci su girisi artirilmalidir (kalite düzenlemesini iptal ederek), ardindan
basarili olunamazsa, uçucu kül/cüruf girdisi durdurulmalidir, buna karsilik
yikama programi baslamaktadir, ardindan tahliye sonra ermektedir.
. Eger karistiricida sivi seviyesi maksimum degere çikarsa (yüzey saptirma
elemanina degecektir), ilk önce tahliyenin çikis kapasitesi maksimum degere
artirilmalidir, ardindan eger basarili olunamazsa, uçucu kül girisi durdurulmalidir
ve yardimci su girisi azaltilmalidir ve son olarak karistirma aparati
durdurulmalidir.
. Eger karistirma aparatinda yogunluk/basinç degeri maksimum degere (çalisma
basincinin 1.2 kati) çikarsa, uçucu kül girisi durdurulmalidir, öte yandan
yardimci su girisi (kalite düzenlemesini iptal ederek) artirilmalidir.
Karistirma aparatinin sürekli çalismasi sirasinda, karisim karistirma aparatinda
kalmaktadir veya karistirma proseslerinde yer almaktadir (devridaim, nozul ivmesi ve
çarpisma, ejeksiyon kap bölümünde santrifüj spiral seyrini etkilemektedir). Bunun bir
sonucu olarak, bilesenlerde önemli bir hidrasyon hizi halihazirda aparat içinde veya
uzun mesafeli boru hatti içerisinde gerçeklesmektedir.
- CaSO4 anhidrit 100 %60'a azalma
- serbest kireç CaO portlandite
- etrenjit olusumu 12 %21'e artma
Yukaridaki sonuçlar karistirma verimliligine yönelik gösterimlerdir. Kisa karistirma ve
tahliye süresine ragmen, mineral olusumu için gereken kireç hidrasyonu temelde,
bulamaç çikis borusunun ucunda deponi alaninda halihazirda saglanmaktadir.
Kati partiküllerin karistirma prosesi ve hidrasyonu, karisimin yüksek hizli akis oraninin
(2-2.5 m/s) sonucu olarak boru hattinda gerçeklesmeye devam etmektedir.
Asagida, karisim içindeki klorür baglama mekanizmasi tarif edilmektedir. Çimento
içeren mineral yapilarina benzer sekilde, karisim suyu olarak FGD (baca gazi kükürtten
arindirma) atik suyu ile birlikte yogun bulamaca dönüsen klorür iyonlari (CaClz veya
MgClz), alkali ortaminda uçucu kül C3A (burada C3A = 3CaO * Al203 + 10 HzO) içerigi
ile baglanarak C3A * CaClz * Hio (Friedel tuzu) olusturmaktadir.
Sinif F uçucu külünde serbest CaO yoktur ve FGD atik suyunda yalnizca agirlikça %1-2
oraninda bulunmaktadir, bu nedenle yogun bulamacin (karisimin) karistirilmasi tercihen
gereken miktarda sönüm kireç veya kireç dagitilarak gerçeklestirilmektedir. Dagitma
orani, önceki mineral hesaplamasina göre, ardindan test karistirmasi ile belirlenmelidir.
Uçucu külde, aktif alüminyum ve cam fazinda olan (hizli erime ve katilasma yüzünden)
silikat mineralleri Ca(OH)2 ortaminda reaksiyona girmektedir, ardindan çesitli
doygunluktaki kalsiyum-alüminat hidrat ve kalsiyum-silikat hidrat mineralleri olarak
olustuklari jel fazina ulasmakta, ayni zamanda kalsiyum ve magnezyum klorürleri
baglamaktadir.
Yukaridakine karsilik gelen belirli bir uçucu külün puzzolanik aktivitesi, bir kireç
baglama prosesiyle, örnegin doymus kalkerli ortamda eskimesinin 28. gününde 1 gram
uçucu külle baglanabilen CaO miktari ölçülerek belirlenebilmektedir.
FGD atik suyunda (CaClz, MgCIz) bulunan CI'nin mineral yapisina baglanmasi asagidaki
gibi gerçeklesmektedir.
Teknoloji: Sinif F uçucu kül/FGD atik suyunun 1:1 oraninda bulusa göre yöntemde
kullanilan karistirma aparatinda karistirilmasi, ardindan CaO eklenerek yogun bulamacin
üretilmesi ve son olarak çöktürme.
Katki maddesi: yanmis alçi tasi CaO (çözünmüs CaOH'nin FGD atif suyu içine
dagitilmasi).
CI baglama türü: puzzolanik.
Buradan itibaren, basitlestirilmis kimyasal semboller asagidaki gibi kullanilacaktir: C =
CI baglamasi için kimyasal reaksiyonlar asagidaki gibidir:
a) C3A * CaClz * Hio
b) C3F * CaCIz * Hio
C3A ve C3F, uçucu kül partikülünün (silikat bazli) cam fazinda Sekil 7'de görüldügü gibi
düzenlemeyi almaktadir. Sekil 7'de gösterildigi gibi silikat bazli uçucu kül partikülleri
(76), C35, C3A, C3AF, C3ACS'den olusan ince bir cam yüzey içinde sarilmaktadir. Uçucu
kül partikülleri (76) arasindaki girintiler, tercihen bir kükürtten arindirma prosesinden
gelen, Ca(OH)2 de içeren alkali (pH 2 11-12) atik suyunu (78) ihtiva etmektedir.
(CSH kristalizasyonu için) puzzolanik baglanma için, Sinif F uçucu külünkine benzer bir
bilesime sahip Macar güç istasyonlarindan gelen uçucu kül maksimum 1009 CaO/ 10009
uçucu kül baglama kapasitesine sahiptir.
Kimyasal hesaplamalar, CaO'nun dagitilmasi ile FGD'nin CaCIz ve MgClz içerigini
baglamak için gerekli olan Ca iyon fazlasinin ayarlanabildigini ortaya koymustur.
Bu, asagidaki inceleme adimlari ile gerçeklestirilmektedir:
. Sinif F uçucu külün puzzolanik baglama kapasitesinin belirlenmesi, ardindan
. karistirma deneylerine göre optimum katki maddesi miktarinin belirlenmesi.
Teknolojik veya diger faktörler yüzünden, kuru cüruf veya kuru taban külü kabi veya
islak cüruf kabi, uçucu kül kabindan daha büyük bir mesafede kurulabilmektedir. Bu tür
durumlarda, yanma kalintilarindan gelen yogun bulamaç üretimi tavsiye edilir biçimde
seri olarak bagli iki karistirma aparati araciligiyla gerçeklestirilmektedir. Birinci
karistirma aparatina gönderilen uçucu kül, örnegin 1.16kg/dm3 yogunlugunda daha
zayif bir uçucu kül bulamaci olarak üretilmekte, bu, ikinci karistirma aparatina bir
kaldirma pompasi araciligiyla aktarilmakta ve bunu basinç artisi araciligiyla ikinci
karistirma aparatina gönderilen cüruf veya taban külü ile karistirarak planlanan
yogunlukta yogun bulamaç üretilmektedir. Bunun ardindan, yogun bulamaç, bagli uzun
mesafeli boru hatti üzerinden deponi alanina çikis pompasi araciligiyla tasinmaktadir.
Elbette, bulamaç içermeyen karisim suyu da ikinci karistirma aparatina eklenmektedir.
Bulusa göre yöntemde kullanilan karistirma aparati homojen bir yogun bulamaç
üretmek için enerji tasarruflu ve oldukça etkili biçimde çalistirilabilmektedir. Karistirma
aparatinda, cüruf ve uçucu kül partikülleri (bulamaç halinde oldugunda ikincisi esasen
cüruf partiküllerinin homojenize tasima ortamidir) aparatin çesitli noktalarindaki
karistirma prosesi sirasinda birbirine karismaktadir:
. devridaim pompalari ve boru hatlarinda,
. devridaim yapilan bulamaç giris nozullarinda ve söz konusu nozullardan çikan
bulamaç jetlerinin hiz enerjisinin çarpismali tahribati ile kap içinde bulunan koni
yüzeyine çarparak,
. son olarak, kabin alt konik kismi içindeki santrifüj alaninin hiz vektörünün
ivmesinin yani sira partiküllerin dikey ivmesi ve kabin koni yüzeyine çarpma ile.
Bulusa göre yöntemde kullanilan karistirma aparati, hafif bir vakum saglamak amaciyla
bunun karistirma kabina (ait karistirma bosluguna) baglanabilen bir gaz veya hava
emme sistemi içeren kapali sistemli bir aparattir.
Karistirma aparati, tercihen nozullarin ve boru sistemin iç yüzeyine kauçuk veya
seramik kilif takilarak asinmaya dirençli hale getirilebilmektedir.
Karistirma aparatinin kendi kendini temizlemesi, teget yöndeki girisleri saglamak için
devridaim giris portlarini düzenleyerek kolaylastirilmaktadir (bkz. Sekil 3). Bulamacin
yapismasi, iç yüzeylerde dikey yönde dönen spiral bulamaç akisi ile giderilmektedir.
Bulusa göre yöntem yeni ve var olan güç santrali teknolojilerine uyarlanabilmektedir.
Yeni güç santralleri için, asagidaki sekilde kullanilmalidir. Geri kazanim noktalarinda,
yanma kalintisinin büyük bir kismi kaba uçucu külün (eko uçucu kül, hava isitici uçucu
kül olarak anilan kül) yani sira ince uçucu kül içeren kuru kati malzeme olarak
mevcuttur. Güç verilen kömür yakitli firinlarin atesleme alanindan gelen yanma
kalintilari genellikle çok sicaktir ve çok kabadir, bu nedenle bunlar çogunlukla cüruf
atesleme taragi su havuzlarinda sogutulmakta ve daha sonraki tasima öncesinde
ögütülmektedir. Akiskan firinlari durumunda, taban külü kül sogutucuda sogutulmakta
ve ardindan gerekirse ögütülmektedir.
Kuru toz benzeri malzemeler ayni zamanda bulusa göre yöntemle kullanilan karistirma
aparatina pnömatik olarak tasinabilmektedir.
Bulus, elbette, yukarida detayli olarak tarif edilen tercih edilen uygulamalarla sinirli
olmayip, diger varyasyonlar, kombinasyonlar, modifikasyonlar ve gelistirmeler
istemlerin belirledigi kapsam içerisinde mümkündür.
Claims (1)
- ISTEMLER . Toz veya granüler halde malzeme ve sivi karisimi üretilmesine yönelik bir yöntem - toz veya granüler halde malzemenin bir giris hunisinden (18) bir üst karistirma bosluguna (10) tasinmasi ve sivinin üst karistirma bosluguna (10) beslenmesi ile bir birinci karisimin üretilmesi, - birinci karisimin üst karistirma boslugunun (10) alt kismini ve bir alt karistirma boslugunun (12) üst kismini birlestiren bir iletim borusundan (16), silindirik bir bosluk kismina ve konik bir bosluk kismina sahip olan bir alt karistirma bosluguna (12) gönderilmesi ve bunun bir saptirma elemanina (20) çarpmasi saglanarak bir ikinci karisimin üretilmesi, - ikinci karisimin alt karistirma boslugunun (12) alt kisminda düzenlenen konik bosluk kismindan tahliye edilmesi ve ikinci karisimin bölünmesi ile - bir birinci karisim kisminin karisim malzemesi olarak tahliye edilmesi, - bir ikinci karisim kisminin üst karistirma bosluguna (10) devridaim edilmesi ve - bir üçüncü karisim kisminin alt karistirma boslugunun (12) üst kismina tasinmasini içerir, burada üçüncü karisim kismi teget yönde alt karistirma boslugunun (12) üst kismina gönderilerek alt karistirma boslugunda ikinci karisimin dönme hareketine neden olur, burada birinci karisim kismi ve üçüncü karisim kisminin orani 1:1 ve 1:5 arasi bir degerde olacak sekilde seçilmekte olup, ayirt edici özelligi - birinci karisim kismi ve ikinci karisim kisminin oraninin 1:1 ve 1:4 arasi bir degerde olacak sekilde seçilmesidir, ve - alt karistirma boslugunda (12) ikinci karisimin miktarinin, ikinci karisimin parabolik yüzeyinin - parabolik yüzeyin en alt noktasi dahil olmak üzere alt karistirma boslugunun (12) silindirik bosluk kismi içerisinde ve - saptirma elemanindan (20) aralikli olacak sekilde ayarlanmasidir, ve - alt karistirma boslugunda (12) seviye ölçümü için, basinç degerinin silindirik bosluk kisminin yan duvarinda düzenlenen en az bir basinç ölçer (26) araciligiyla alinmasidir, burada en alt basinç ölçer (26) maksimum 150 mm kadar konik bosluk kisminin üzerinde bulunur. . Istem 1'e göre yöntem olup, özelligi birinci karisim kismi ve ikinci karisim kisminin oraninin 1:1.5 ve 1:3 arasi bir degerde olacak sekilde seçilmesi ve birinci karisim kismi ve üçüncü karisim kisminin oraninin 1:2 ve 1:4 arasi bir degerde olacak sekilde seçilmesidir. . Istem 2'ye göre yöntem olup, özelligi birinci karisim kismi ve ikinci karisim kisminin oraninin 1:2 olmasi ve birinci karisim kismi ve üçüncü karisim kisminin oraninin 1:3 olmasidir. . Istem 1'e göre yöntem olup, özelligi sivinin üst karistirma bosluguna (10) teget yönde gönderilmesidir. . Istem 1'e göre yöntem olup, özelligi kauçuk bir manson içinde düzenlenen bir basinç ölçerin (26) kullanilmasidir. . Istem 1'e göre yöntem olup, özelligi toz veya granüler halde malzeme olarak uçucu kül kullanilmasi ve uçucu külün, bir uçucu kül silosundan beslenmesidir. . Istem 6'ya göre yöntem olup, özelligi uçucu külün agirlikça en az %70 kuru uçucu . Istem 1'e göre yöntem olup, özelligi cüruf bulamacinin da üst karistirma bosluguna (10) beslenmesidir. . Istem 1'e göre yöntem olup, özelligi toz veya granüler halde malzemenin agirlikça maksimum %20 alçi tasi içerigi ile kullanilmasidir.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US14/254,025 US9403134B2 (en) | 2014-04-16 | 2014-04-16 | Method for producing a material mixture of powder or granular state material and liquid |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TR201815795T4 true TR201815795T4 (tr) | 2018-11-21 |
Family
ID=52597015
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TR2018/15795T TR201815795T4 (tr) | 2014-04-16 | 2015-01-26 | Toz veya granüler halde malzeme ve sıvı karışımı üretilmesine yönelik yöntem. |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9403134B2 (tr) |
EP (1) | EP3131666B1 (tr) |
CN (1) | CN106232218A (tr) |
RS (1) | RS57950B1 (tr) |
RU (1) | RU2016144194A (tr) |
TR (1) | TR201815795T4 (tr) |
WO (1) | WO2015159113A1 (tr) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9682494B2 (en) * | 2014-03-20 | 2017-06-20 | Amix Systems Ltd. | Colloidal mixing method for slurries |
US9833755B2 (en) * | 2015-05-27 | 2017-12-05 | The Young Industries, Inc. | System for mixing/blending fine bulk materials |
JP6505002B2 (ja) * | 2015-11-19 | 2019-04-24 | 日清エンジニアリング株式会社 | 混合装置 |
WO2017143007A1 (en) * | 2016-02-18 | 2017-08-24 | Southern Research Institute | Composition and method related to the recovery of germanium and rare earth elements |
CN106390791B (zh) * | 2016-08-19 | 2021-06-04 | 深圳市尚水智能设备有限公司 | 一种锂电池制浆工艺及设备 |
CN107433155B (zh) * | 2017-07-06 | 2020-06-30 | 无锡科技职业学院 | 一种螺旋棒销型粉体混合机 |
US11524270B2 (en) | 2018-04-27 | 2022-12-13 | Baxter International Inc. | Method of mixing a pharmaceutical solution and mixing system |
CN109012444A (zh) * | 2018-08-02 | 2018-12-18 | 迪瑞医疗科技股份有限公司 | 一种浓缩洗液自动配比***及配比方法 |
US11976955B2 (en) | 2018-09-21 | 2024-05-07 | Ecolab Usa Inc. | Portable fluid level monitoring device and method |
CN111760481A (zh) * | 2020-06-29 | 2020-10-13 | 北京北方华创微电子装备有限公司 | 药液混合装置及药液混合补水*** |
CN115068972B (zh) * | 2021-03-16 | 2023-08-15 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种可调节硫铵母液固液比的结晶槽 |
CN113024172B (zh) * | 2021-03-31 | 2021-11-09 | 江苏中建工程设计研究院有限公司 | 一种高强度耐腐蚀混凝土管桩的制备方法 |
CN114160814B (zh) * | 2021-12-15 | 2024-03-15 | 昆明理工大学 | 一种用于金属材料激光增材制造的气雾化混粉装置及混粉方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4436431A (en) * | 1981-05-11 | 1984-03-13 | William A. Strong | Slurry production system |
US5624182A (en) * | 1989-08-02 | 1997-04-29 | Stewart & Stevenson Services, Inc. | Automatic cementing system with improved density control |
US5795060A (en) * | 1996-05-17 | 1998-08-18 | Stephens; Patrick J. | Method and apparatus for continuous production of colloidally-mixed cement slurries and foamed cement grouts |
HU222031B1 (hu) * | 1996-08-30 | 2003-03-28 | Energiagazdálkodási Rt. | Hidromechanikus keverőberendezés por vagy szemcsés halmazállapotú anyagból és folyadékból álló keverék előállítására |
-
2014
- 2014-04-16 US US14/254,025 patent/US9403134B2/en active Active
-
2015
- 2015-01-26 TR TR2018/15795T patent/TR201815795T4/tr unknown
- 2015-01-26 EP EP15707414.7A patent/EP3131666B1/en active Active
- 2015-01-26 CN CN201580019902.2A patent/CN106232218A/zh active Pending
- 2015-01-26 WO PCT/HU2015/000005 patent/WO2015159113A1/en active Application Filing
- 2015-01-26 RU RU2016144194A patent/RU2016144194A/ru unknown
- 2015-01-26 RS RS20181273A patent/RS57950B1/sr unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3131666A1 (en) | 2017-02-22 |
WO2015159113A1 (en) | 2015-10-22 |
US20150298076A1 (en) | 2015-10-22 |
EP3131666B1 (en) | 2018-07-25 |
WO2015159113A9 (en) | 2016-03-03 |
RS57950B1 (sr) | 2019-01-31 |
RU2016144194A (ru) | 2018-05-16 |
US9403134B2 (en) | 2016-08-02 |
CN106232218A (zh) | 2016-12-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TR201815795T4 (tr) | Toz veya granüler halde malzeme ve sıvı karışımı üretilmesine yönelik yöntem. | |
US7575364B2 (en) | Mixing device and slurrying device | |
CN101898083B (zh) | 一种利用电石渣制备干法脱硫剂的方法与装置 | |
CN104888599B (zh) | 一种用于水泥厂的喷雾干燥脱硫装置与工艺方法 | |
CN101031522A (zh) | 预处理粉煤灰的方法和设备 | |
US4860670A (en) | Method and apparatus for the cleaning of flue gas and the recovery of heat from same | |
CN109821476A (zh) | 一种大掺量粉煤灰成球造粒***及成球造粒方法 | |
KR101739972B1 (ko) | 배연탈황 설비용 석회석 슬러지 공급 시스템 | |
NO341006B1 (no) | Fremgangsmåte for fjerning av tyngre grus under satsvis lesking av brent kalk, samt tilhørende lesker | |
CN105709586B (zh) | 一种焦炉烟道气脱硫***配液、供液方法及装置 | |
CN110845893A (zh) | 利用污泥和废渣泥生产外墙腻子粉的装置及方法 | |
CN103055757A (zh) | 智能自控式石灰投加装置及其投加方法 | |
CN204865527U (zh) | 一种电石渣脱硫*** | |
CN211725667U (zh) | 自动配比制浆*** | |
CN205252963U (zh) | 自动计量和配制的粉料石灰投加*** | |
CN109415255A (zh) | 一体式石灰水化器 | |
IT202100015158A1 (it) | Reattore per la mineralizzazione accellerata dell’anidride carbonica e relativo processo | |
CN111054262A (zh) | 自动配比制浆***及方法 | |
CN208275302U (zh) | 水处理石灰乳液自动配制*** | |
CN219615263U (zh) | 一种干法脱酸输送及半干法脱酸制浆装置 | |
CN104984658A (zh) | 一种电石渣脱硫*** | |
EP3894369B1 (en) | Process for the production of products based on geo-polymeric binders | |
CN221275663U (zh) | 一种再生骨料的碳化处理装置 | |
CN213102027U (zh) | 全封闭式散装上料连续式配药*** | |
KR101507585B1 (ko) | 소결광 제조시 발생되는 배기가스 중의 황산화물을 제거하기 위한 탈황제와 이를 이용한 탈황장치 |