TH2101006332A - แผ่นเหล็กกล้าบาง และวิธีการสำหรับการผลิตแผ่นเหล็กกล้าบางนี้ - Google Patents
แผ่นเหล็กกล้าบาง และวิธีการสำหรับการผลิตแผ่นเหล็กกล้าบางนี้Info
- Publication number
- TH2101006332A TH2101006332A TH2101006332A TH2101006332A TH2101006332A TH 2101006332 A TH2101006332 A TH 2101006332A TH 2101006332 A TH2101006332 A TH 2101006332A TH 2101006332 A TH2101006332 A TH 2101006332A TH 2101006332 A TH2101006332 A TH 2101006332A
- Authority
- TH
- Thailand
- Prior art keywords
- percent
- thin steel
- cold
- annealing
- hot
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims 53
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims 53
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims 32
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract 22
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract 20
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 47
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims 20
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims 6
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims 4
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims 4
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims 2
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims 2
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 2
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 abstract 2
Abstract
DEPCT65 28/12/2564 แผ่นเหล็กกล้าไร้สนิมนี้มีองค์ประกอบทางเคมีที่ถูกกำหนดไว้ล่วงหน้า ในที่ซึ่งอัตราส่วน พื้นที่ของมาร์เทนไซต์แผ่นคือ 10 เปอร์เซ็นต์หรือมากกว่านั้น, ขนาดเกรนเฉลี่ยของเกรนออสเทไนต์ ก่อนหน้าคือ 2.0 ไมโครเมตร ถึง 10.0 ไมโครเมตร, เส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุดของเกรนออสเทไนต์ นั้นคือ 20.0 ไมโครเมตรหรือน้อยกว่านั้น, ปริมาณของสารละลายของแข็ง C ในมาร์เทนไซต์ คือ 0.20 เปอร์เซ็นต์โดยมวลหรือน้อยกว่านั้น, ขนาดคาร์ไบด์เฉลี่ยคือ 0.25 ไมโครเมตรหรือ น้อยกว่านั้น, ความแตกต่างของทิศทางการเรียงตัวของผลึกระหว่างมาร์เทนไซต์แผ่นและ มาร์เทนไซต์อีกโครงสร้างหนึ่งที่อยู่ประชิดกันในเกรนออสเทไนต์ก่อนหน้าเกรนเดียวกันคือ 10.0 องศาหรือน้อยกว่านั้น และความเข้มข้น P ที่ขอบเกรนของเกรนออสเทไนต์ก่อนหน้าคือ 4.0 เปอร์เซ็นต์อะตอมหรือน้อยกว่านั้น ----------------------------------------------------------- DEPCT65 แผ่นเหล็กกล้าไร้สนิมนี้มีองค์ประกอบทางเคมีที่ถูกกำหนดไว้ล่วงหน้า ในที่ซึ่งอัตราส่วน พื้นที่ของมาร์เทนไซต์แผ่นคือ 10 เปอร์เซ็นต์หรือมากกว่านั้น, ขนาดเกรนเฉลี่ยของเกรนออสเทไนต์ ก่อนหน้าคือ 2.0 ไมโครเมตร ถึง 10.0 ไมโครเมตร, เส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุดของเกรนออสเทไนต์ ก่อนหน้าคือ 20.0 ไมโครเมตรหรือน้อยกว่านั้น, ปริมาณของสารละลายของแข็ง C ในมาร์เทนไซต์ คือ 0.20 เปอร์เซ็นต์โดยมวลหรือน้อยกว่านั้น, ขนาดคาร์ไบด์เฉลี่ยคือ 0.25 ไมโครเมตรหรือ น้อยกว่านั้น, ความแตกต่างของทิศทางการเรียงตัวของผลึกระหว่างมาร์เทนไซต์แผ่นและ มาร์เทนไซต์อีกโครงสร้างหนึ่งที่อยู่ประชิดกันในเกรนออสเทไนต์ก่อนหน้าเกรนเดียวกันคือ 10.0 องศาหรือน้อยกว่านั้น และความเข้มข้น P ที่ขอบเกรนของเกรนออสเทไนต์ก่อนหน้าคือ 4.0 เปอร์เซ็นต์อะตอมหรือน้อยกว่านั้น -----------------------------------------------------------
Claims (8)
1. แผ่นเหล็กกล้าบาง ที่ในฐานะเป็นองค์ประกอบทางเคมีนั้นประกอบรวมด้วย (ในหน่วย เปอร์เซ็นต์โดยมวล): C: 0.15 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.40 เปอร์เซ็นต์; Si: 0.01 เปอร์เซ็นต์ ถึง 2.00 เปอร์เซ็นต์; Mn: 0.10 เปอร์เซ็นต์ ถึง 4.00 เปอร์เซ็นต์; Al: 0.005 เปอร์เซ็นต์ ถึง 1.500; P: 0.001 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.100 เปอร์เซ็นต์; S: 0.0005 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.0100 เปอร์เซ็นต์; N: 0.0005 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.0100 เปอร์เซ็นต์; Ti: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.200 เปอร์เซ็นต์; Mo: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.300 เปอร์เซ็นต์; Nb: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.200 เปอร์เซ็นต์; Cr: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 4.000 เปอร์เซ็นต์; B: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.0050 เปอร์เซ็นต์; V: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.300 เปอร์เซ็นต์; Ni: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 4.00 เปอร์เซ็นต์; Cu: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 4.00 เปอร์เซ็นต์; W: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 2.00 เปอร์เซ็นต์; Ca: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.0100 เปอร์เซ็นต์; Ce: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.0100 เปอร์เซ็นต์; Mg: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.0100 เปอร์เซ็นต์; Zr: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.0100 เปอร์เซ็นต์; La: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.0100 เปอร์เซ็นต์; REM ซึ่งนอกเหนือจาก Ce และ La: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.0100 เปอร์เซ็นต์; Sn: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 1.000 เปอร์เซ็นต์; Sb: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 0.200 เปอร์เซ็นต์; และ สิ่งคงเหลือ: Fe และสิ่งเจือปน ที่ซึ่ง โครงสร้างจุลภาคที่ความหนา 1/4 ซึ่งเป็นช่วงระหว่างตำแหน่งความหนา 1/8 ในทิศทางความหนาแผ่นจากผิวของแผ่นเหล็กกล้าบางดังกล่าวและตำแหน่งความหนา 3/8 ในทิศทางความหนาแผ่นจากผิวรวมถึง (ในหน่วยอัตราส่วนพื้นที่) เฟอร์ไรต์: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 10 เปอร์เซ็นต์, ออสเทไนต์ตกค้าง: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 10 เปอร์เซ็นต์, เบนไนต์อุณหภูมิสูง: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 10 เปอร์เซ็นต์, มาร์เทนไซต์: 70 เปอร์เซ็นต์ ถึง 100 เปอร์เซ็นต์, และ เพิร์ลไลต์: 0 เปอร์เซ็นต์ ถึง 5 เปอร์เซ็นต์, อัตราส่วนพื้นที่ของมาร์เทนไซด์แผ่นซึ่งประกอบอยู่ในมาร์เทนไซต์ดังกล่าวคือ 10 เปอร์เซ็นต์ ถึง 35 เปอร์เซ็นต์ เทียบกับพื้นที่ของโครงสร้างทั้งหมดของแผ่นเหล็กกล้าบาง ดังกล่าว, ขนาดเกรนเฉลี่ยของเกรนออสเทไนต์ก่อนหน้าคือ 2.0 ไมโครเมตร ถึง 10.0 ไมโครเมตร, และเส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุดของเกรนออสเทไนต์ก่อนหน้าคือa 20.0 ไมโครเมตรหรือน้อยกว่านั้น, ปริมาณของสารละลายของแข็ง C ในออสเทไนต์คือ 0.20 เปอร์เซ็นต์โดยมวลหรือ น้อยกว่านั้น, ขนาดคาร์ไบด์เฉลี่ยในมาร์เทนไซต์ดังกล่าวคือ 0.25 ไมโครเมตรหรือน้อยกว่านั้น, ความแตกต่างของทิศทางการเรียงตัวของผลึกระหว่างมาร์เทนไซต์แผ่นและมาร์เทนไซต์ อีกโครงสร้างหนึ่งที่อยู่ประชิดกับมาเทนไซต์แผ่นดังกล่าวในเกรนออสเทไนต์ก่อนหน้าเกรน เดียวกันคือ 10.0 องศาหรือน้อยกว่านั้น, และ ความเข้มข้น P ที่ขอบเกรนของเกรนออสเทไนต์ก่อนหน้าคือ 4.0 เปอร์เซ็นต์อะตอมหรือ น้อยกว่านั้น
2. แผ่นเหล็กกล้าบางตามข้อถือสิทธิที่ 1 ที่ซึ่ง ชั้นชุบสังกะสีแบบจุ่มร้อนถูกสร้างขึ้นบนผิว
3. แผ่นเหล็กกล้าบางตามข้อถือสิทธิที่ 2 ที่ซึ่ง ชั้นชุบสังกะสีแบบจุ่มร้อนคือชั้นชุบสังกะสีและออบอ่อนแบบจุ่มร้อน
4. วิธีการสำหรับการผลิตแผ่นเหล็กกล้าบาง ที่ประกอบรวมด้วย: ขั้นตอนการหล่อ ซึ่งเป็นการหลอมเหลวเหล็กกล้าที่มีองค์ประกอบทางเคมีตามข้อถือสิทธิ ที่ 1 และทำการหล่อเหล็กกล้าหลอมเหลวดังกล่าวเพื่อให้ได้ชิ้นเหล็กกล้า; ขั้นตอนการรีดร้อน ซึ่งเป็นการให้ความร้อนแก่ชิ้นเหล็กกล้าดังกล่าวจนถึง 1150 องศาเซลเซียส ถึง 1350 องศาเซลเซียส และกระทำการรีดร้อนในช่วงอุณหภูมิของ 1050 องศา เซลเซียสหรือสูงกว่านั้น ที่การลดทอนจากการรีดสะสมอยู่ที่ 35 เปอร์เซ็นต์หรือมากกว่านั้น เพื่อ ให้ได้แผ่นเหล็กกล้าบางรีดร้อน; ขั้นตอนการทำให้เย็น ซึ่งเริ่มต้นกายในสามวินาทีหลังขั้นตอนการรีดร้อนเสร็จสมบูรณ์ ซึ่งเป็นการกระทำการทำให้เย็นลงถึงอุณหภูมิการม้วนเพื่อให้อัตราการทำให้เย็นเฉลี่ยในช่วง อุณหภูมิของ 850 องศาเซลเซียสหรือต่ำกว่านั้น และสูงกว่า 700 องศาเซลเซียส คือ 20 องศา เซลเซียส/วินาที ถึง 100 องศาเซลเซียส/วินาที และอัตราการทำให้เย็นเฉลี่ยตั้งแต่ 700 องศาเซลเซียส ถึงอุณหภูมิการม้วน คือ 30 องศาเซลเซียส/วินาที ถึง 80 องศาเซลเซียส/วินาที; ขั้นตอนการม้วน ซึ่งเป็นการม้วนแผ่นเหล็กกล้าบางรีดร้อนดังกล่าวหลังขั้นตอนการทำให้ เย็น ที่อุณหภูมิการม้วน 650 องศาเซลเซียหรือต่ำกว่านั้น; ขั้นตอนการรีดเย็น ซึ่งเป็นการกระทำการรีดเย็นต่อแผ่นเหล็กกล้าบางรีดร้อนดังกล่าวหลัง ขั้นตอนการม้วน เพื่อให้ได้แผ่นเหล็กกล้าบางรีดเย็น; ขั้นตอนการอบอ่อน ซึ่งเป็นการให้ความร้อนแผ่นเหล็กกล้าบางรีดเย็นดังกล่าวจนถึง อุณหภูมิการอบอ่อนที่ Ac3 ถึง 1000 องศาเซลเซียส เพื่อให้อัตราการให้ความร้อนเฉลี่ยในช่วง อุณหภูมิของ 650 องศาเซลเซียส ถึง 750 องศาเซลเซียส คือ 0.5 ถึง 5.0 องศาเซลเซียส/วินาที, และ กระทำการค้างไว้ที่อุณหภูมิการอบอ่อนเป็นเวลา 3 ถึง 100 วินาที; ขั้นตอนการทำให้เย็นหลังการอบอ่อน ซึ่งเป็นการทำให้แผ่นเหล็กกล้าบางรีดเย็นดังกล่าว เย็นตัวหลังขั้นตอนการอบอ่อน เพื่อให้อัตราการทำให้เย็นเฉลี่ยในช่วงอุณหภูมิของ 740 องศา เซลเซียสหรือต่ำกว่านั้น และสูงกว่า 550 องศาเซลเซียส คือ 10 องศาเซลเซียส/วินาทีหรือเร็วกว่า นั้น, อัตราการทำให้เย็นเฉลี่ยในช่วงอุณหภูมิของ 550 องศาเซลเซียสหรือต่ำกว่านั้น และสูงกว่า Ms องศาเซลเซียส คือ 30 องศาเซลเซียส/วินาที หรือเร็วกว่านั้น, อัตราการทำให้เย็นเฉลี่ยในช่วง อุณหภูมิของ Ms องศาเซลเซียสหรือต่ำกว่านั้น และสูงกว่า Ms - 15 องศาเซลเซียส คือ 5 องศา เซลเซียส/วินาที ถึง 40 องศาเซลเซียส/วินาที, อัตราการทำให้เย็นเฉลี่ยในช่วงอุณหภูมิของ Ms -15 องศาเซลเซียสหรือต่ำกว่านั้น และสูงกว่า Ms - 40 องศาเซลเซียส คือ 25 องศาเซลเซียส/วินาที ถึง 120 องศาเซลเซียส/วินาที, และอัตราการทำให้เย็นเฉลี่ยในช่วงอุณหภูมิของ Ms-40 องศา เซลเซียส ถึง Ms -120 องศาเซลเซียส คือ 5 องศาเซลเซียส/วินาที ถึง 40 องศาเซลเซียส/วินาที; และ ขั้นตอนการทำให้เย็นขั้นสุดท้าย ซึ่งเป็นการทำให้แผ่นเหล็กกล้าบางรีดเย็นดังกล่าวเย็นตัว หลังขั้นตอนการทำให้เย็นหลังการอบอ่อน จนถึงอุณหภูมิห้องที่อัตราการทำให้เย็นเฉลี่ยอยู่ที่ 0.5 องศาเซลเซียส/วินาที ถึง 10 องศาเซลเซียส/วินาที, ที่ซึ่ง ในขั้นตอนการทำให้เย็นหลังการอบอ่อน ความเค้นดึงที่ 20ถึง 100 เมกะปาสกาล ถูกให้แก่แผ่นเหล็กกล้าบางรีดเย็นดังกล่าวในช่วงอุณหภูมิของ Ms องศาเซลเซียส ถึง Ms -120 องศาเซลเซียส, โดยที่ Ms ถูกคำนวณโดยนิพจน์ต่อไปนี้: Ms (องศาเซลเซียส) = 550 - 361 x C - 39 x Mn - 35 x V - 20 x Cr - 17 x Ni-10 x Cu - 5 x Mo - 5 x W + 30 x Al, และ C, Mn, V, Cr, Ni, Cu, Mo, W, และ Al ในนิพจน์ข้างต้นคือปริมาณ (เปอร์เซ็นต์โดยมวล) ของธาตุที่สอดคล้องของชิ้นเหล็กกล้า
5. วิธีการสำหรับการผลิตแผ่นเหล็กกล้าบางตามข้อถือสิทธิที่ 4 ที่ซึ่ง ในขั้นตอนการทำให้เย็นหลังการอบอ่อน อัตราการทำให้เย็นเฉลี่ยถูกเปลี่ยนแปลง สำหรับแต่ละช่วงอุณหภูมิ
6. วิธีการสำหรับการผลิตแผ่นเหล็กกล้าบางตามข้อถือสิทธิที่ 4 หรือ 5 ที่ซึ่ง ขั้นตอนการทำให้เย็นขั้นสุดท้ายรวมถึงขั้นตอนของการล้างแผ่นเหล็กกล้าบางรีดเย็น ดังกล่าวไว้หลังขั้นตอนการทำให้เย็นหลังการอบอ่อน ในช่วงอุณหภูมิของ Ms -120 องศาเซลเซียส ถึง 450 องศาเซลเซียส เป็นเวลา 1000 วินาทีหรือสั้นกว่านั้น, และกระทำการทำให้เย็นลงถึง อุณหภูมิห้องที่อัตราการทำให้เย็นเฉลี่ยอยู่ที่ 0.5 องศาเซลเซียส/วินาทีหรือเร็วกว่านั้นและ 10 องศา เซลเซียส/วินาที หรือช้ากว่านั้น
7. วิธีการสำหรับการผลิตแผ่นเหล็กกล้าบางตามข้อถือสิทธิข้อใดข้อหนึ่งของข้อถือสิทธิที่ ที่ 4 ถึง 6 ที่ประกอบรวมเพิ่มเติมด้วย: ขั้นตอนการชุบสังกะสีแบบจุ่มร้อน ซึ่งเป็นการจุ่มแผ่นเหล็กกล้าบางรีดเย็นดังกล่าวในอ่าง สังกะสีหลอมเหลว ระหว่างขั้นตอนการทำให้เย็นหลังการอบอ่อนและขั้นตอนการทำให้เย็นขั้น สุดท้าย
8. วิธีการสำหรับการผลิตแผ่นเหล็กกล้าบางตามข้อถือสิทธิที่ 7 ที่ประกอบรวมเพิ่มเติมด้วย: ขั้นตอนการทำโลหะเจือ ซึ่งเป็นการให้ความร้อนซ้ำแก่แผ่นเหล็กกล้าบางรีดเย็นดังกล่าว จนถึง 470 องศาเซลเซียส ถึง 550 องศาเซลเซียส และกระทำการค้างไว้เป็นเวลา 60 วินาทีหรือ สั้นกว่านั้น ระหว่างขั้นตอนการชุบสังกะสีแบบจุ่มร้อนและขั้นตอนการทำให้เย็นขั้นสุดท้าย -----------------------------------------------------------
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TH2101006332A true TH2101006332A (th) | 2022-12-19 |
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9617614B2 (en) | Method for manufacturing high strength steel sheet having excellent formability | |
CN106133173B (zh) | 材质均匀性优异的高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
KR101422556B1 (ko) | 고강도 강판의 제조 방법 | |
US20130295402A1 (en) | Steel Sheet for Formed Member Having Enhanced Ductility, Formed Member, and Method for Manufacturing the Formed Member | |
CN108884512B (zh) | 用于生产具有改善的强度和可成形性的高强度钢板的方法以及所获得的高强度钢板 | |
KR101609331B1 (ko) | 합금화 용융 아연 도금 강판 | |
JP6540162B2 (ja) | 延性および伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびそれらの製造方法 | |
JP6623183B2 (ja) | 強度、延性および成形性が改善された高強度被覆鋼板を製造する方法 | |
JP2017507241A5 (th) | ||
ES2799049T3 (es) | Procedimiento de producción de una lámina de acero TWIP que tiene una microestructura austenítica | |
CN110073026B (zh) | 屈服强度、延展性和扩孔性优异的高强度冷轧钢板、热浸镀锌钢板及其制造方法 | |
JP2009185355A (ja) | 加工性及び耐衝突特性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP2011168816A (ja) | 延性及び耐食性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
JP5712771B2 (ja) | 圧延直角方向のヤング率に優れた鋼板及びその製造方法 | |
JP6075516B1 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
KR20150119362A (ko) | 고강도 합금화 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
WO2020162560A1 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
WO2019097600A1 (ja) | 高強度冷延鋼板 | |
TWI655299B (zh) | High-strength steel plate and manufacturing method thereof | |
JP3855678B2 (ja) | 耐常温時効性、加工性、塗装焼付硬化性に優れた薄鋼板の製造方法 | |
KR101747584B1 (ko) | 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
JP6252709B2 (ja) | 温間加工用高強度鋼板およびその製造方法 | |
TH2101006332A (th) | แผ่นเหล็กกล้าบาง และวิธีการสำหรับการผลิตแผ่นเหล็กกล้าบางนี้ | |
KR101607011B1 (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
JP4736617B2 (ja) | 剛性の高い高強度冷延鋼板およびその製造方法 |