SU973195A1 - Слиток - Google Patents
Слиток Download PDFInfo
- Publication number
- SU973195A1 SU973195A1 SU802994084A SU2994084A SU973195A1 SU 973195 A1 SU973195 A1 SU 973195A1 SU 802994084 A SU802994084 A SU 802994084A SU 2994084 A SU2994084 A SU 2994084A SU 973195 A1 SU973195 A1 SU 973195A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- ingot
- thickness
- edges
- width
- ingots
- Prior art date
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 13
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 8
- 208000029154 Narrow face Diseases 0.000 claims description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 6
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 238000007665 sagging Methods 0.000 claims description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 claims description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 claims description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 2
- QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N (r)-(6-ethoxyquinolin-4-yl)-[(2s,4s,5r)-5-ethyl-1-azabicyclo[2.2.2]octan-2-yl]methanol;hydrochloride Chemical compound Cl.C([C@H]([C@H](C1)CC)C2)CN1[C@@H]2[C@H](O)C1=CC=NC2=CC=C(OCC)C=C21 QNRATNLHPGXHMA-XZHTYLCXSA-N 0.000 description 1
- 230000021615 conjugation Effects 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000004941 influx Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности, к области производства слитков, прокатываемых на слябинге.
Известны формы слитков с квадрат- 5 ным или прямоугольным поперечным сечением, с плоскими или выпуклыми гладкими или волнистыми гранями, а также слитки, в которых выпуклость широких граней выполняется лекальной кривой^}10
Недостатком слитков с формой широких граней, выполненных под лекало, является неустойчивое положение на рольганге после кантовки, что влечет за собой неприятные последствия в мо- 15 мент задачи их в валки рабочей клети, особенно при прокатке слитков на универсальных слябингах с малым ребровым обжатием. 20
Известны также слитки, у которых отношение ширины узких граней к расстоянию по оси между широкими гранями
0,5“0,7, з угол между переходной и узкой гранями 12O-130°L2j·
Недостатком такой формы слитков является то, что они обладают повышенной склонностью к сваливанию в ребровых проходах при интенсивных ребровых обжатиях и трудно центруются на рольганге в пластовых проходах после малого ребрового обжатия.
Наиболее близким к предлагаемому по конструкции и достигаемому эффекту является слиток, имеющий поперечное сечение переменной толщины, широкие грани с прямолинейными участками в средней части протяженностью 50~70% от ширины слитка с примыкающими к ним скосами и узкие грани. Прямолинейный участок широкой грани создает устойчивое положение на рольганге в пластовых проходах, а наличие скосов на широких гранях улучшает формирование раската в ребровых проходах с большим суммарным обжатиемf 3j·
973195 4
Однако известные слябинговые слитки имеют тот недостаток, что из-за малой ширины узкой грани и большого отношения высоты раската к ширине в первых проходах при значительном абсолют-5 ном обжатии происходит потеря устойчивости слитка и искривление его поперечного сечения. В дальнейшем, после кантовки ромбического раската такая форма сечения неблагоприятно влияет ю на работу прокатного оборудования, кроме того, это способствует повышенному расходу энергии и увеличению концевой обрези слябов.
Цель изобретения - повышение устой-,5 чивости раската в ребровых и пластовых проходах и улучшение качества проката.
Поставленная цель достигается тем, что в слитке, имеющем поперечное сечено ние переменной толщины, широкие грани выполнены -с прямолинейными участками в средней части протяженностью 50-70? от ширины слитка с примыкающими к ним скосами, и узкие'Грани, со- 25 гласно изобретению широкие грани выполнены с дополнительными прямолинейными участками у кромок граней протяженностью 6-10? от ширины слитка, расположенными между скосами узкими гранями, так что толщина слитка у кромок меньше на 10-15? его толщины на прямолинейном участке в средней части широкой грани.
На фиг. 1 приведена широкая грань; 33 на фиг. 2 - слиток, поперечное сечение .
Широкие грани состоят из параллельных участков 1 и 2, которые сопряжены наклонным 3. Узкая грань слитка обо- 40 значена 4.
При прокатке слитков в ребровых проходах на слябингах и блюмингах изза неравномерности деформации по толщине раската происходит повышенное 45 уширение приконтактных слоев. Однако максимум этого уширения находится не непосредственно у кромок, а на некотором расстоянии от контактной поверхности. Максимум уширения смещен от контактных поверхностей. С учетом вышеизложенного широкие грани слитков непосредственно у боковых кромок на участках 80-120 мм с кажлей^стороны (или 6-J0? по отношений к ширине слит* ков ;1200-1750 мм)выполняют параллельно оси, что способствует, улучшению устойчивости слитка в ребровых проходах. При параллельных участках шириной менее 80 мм их стабилизирующее влияние резко снижается, а при участках более 120 мм увеличиваются наплывы на широких гранях после ребровых проходов.
Интенсивная поперечная деформация в ребровых проходах происходит лишь в частях слитка, примыкающих к валкам, и постепенно затухает к уровню 1/4 толщины слитка с каждой стороны. С учетом закруглений в сопряжении наклонных и среднего прямоугольного участков широкой грани наклонные участки 3 вместе с прикромочными прямоугольными 2 должны составлять 20-25? от ширины слитка с каждой стороны. Дальнейшее увеличение ширины наклонных участков приводит к неоправданному снижению массы слитка, а при уменьшении ширины последних образовываются наплывы на широких гранях после ребровых проходов.
Абсолютное уменьшение толщины слитков у кромок определяется величиной максимального уширения при прокатке в ребровых проходах. Максимальное уширение можно определить по формулам в зависимости от отношения hCp/l^,npn прокатке в ребровых проходах и относительной длины слитка сС/Н (hq,- средняя толщина раската при прокатке, равная полусумме толщины до прохода (Н) и после (h) , мм; 1д,- протяженность очага деформации, мм; cL - длина слитка).
При прокатке слитков шириной 12001700 мм, которая в ребровых проходах является толщиной раската, с абсолютным обжатием 80~90 мм за проход и средним суммарным обжатием 160-200 мм на слябинге 1150 отношение hCp/l^ составляет 4,5-7, при этом максимальное уширение 80-120 мм, что при толщине слитка в среднем сечении 750-830 мм составляет 10-15?. На эту величину надо уменьшить толщину слитков у кромок за счет скосов (наклонных участков).
Claims (1)
- Однако известные сл бинговые слитки имеют тот недостаток, что из-за малой ширины узкой грани и большого отношени высоты раската к ширине в пер вых проходах при значительном абсолют ном обжатии происходит потер устойчивости слитка и искривление его попе речного сечени , В дальнейшем, после кантовки ромбического раската така форма сечени неблагопри тно вли ет на работу прокатного оборудовани , кроме того, это способствует повышенному расходу энергии и увеличению концевой обрези сл бов. Цель изобретени - повышение устой чивости раската в ребровых и пластовых проходах и улучшение качества про ката. Поставленна цель достигаетс тем, что в слитке, имеющем поперечное сече ние переменной толщины, широкие грани выполнены -С пр молинейными участками в средней части прот женностью 50-70% от ширины слитка с примыкающими к ним скосами, и узкие грани, согласно изобретению широкие грани выполнены с дополнительными пр молинейными участками у кромок граней прот женностью 6-10 от ширины слитка, рас положенными между скосами узкими граНИМИ , так что толщина слитка у кромок меньше на 10-15% его толщины на пр молинейном участке в средней части широкой грани. На фиг. 1 приведена широка грань; на фиг. 2 - слиток, поперечное сечение . Широкие грани состо т из параллель ных участков 1 и 2, которые сопр жены наклонным 3. Узка грань слитка обозначена k. При прокатке слитков в ребровых проходах на сл бингах и блюмингах изза неравномерности деформации по толщине раската происходит повышенное уширение приконтактных слоев. Однако максимум этого уширени находитс не непосредственно у кромок, а на некотором рассто нии от контактной поверх ности. Максимум уширени смещен от контактных поверхностей. С учетом вышеизложенного широкие грани слитков непосредственно у боковых кромок на участках 80-120 мм с каждгой стороны (или по отношений к слитков 11200-1750 мм)выполн ют п раллельно оси, что способствует. улу шению .устойчивости слитка в ребровых проходах . При параллельных участках шириной менее 80 мм их стабилизирующее вли ние резко снижаетс , а при участках более 120 мм увеличиваютс наплывы на широких гран х после ребровых проходов. Интенсивна поперечна деформаци в ребровых проходах происходит лишь в част х слитка, примыкающих к валкам, и постепенно затухает к уровню }/k толщины слитка с каждой стороны. С учетом закруглений в сопр жении наклонных и среднего пр моугольного участков широкой грани наклонные участки 3 вместе с прикромочными пр моугольными 2 должны составл ть 20-25% от ширины слитка с каждой стороны. Дальнейшее увеличение ширины наклонных участков приводит к неоправданному снижению массы слитка, а при уменьшении ширины последних образовываютс наплывы на широких гран х после ребровых проходов . Абсолютное уменьшение толщины слитков у кромок определ етс величиной максимального уширени при прокатке в ребровых проходах. Максимальное уширение можно определить по формулам в зависимости от отношени И, прокатке в ребровых проходах и относительной длины слитка с(7Н (Нф- средн толщина раската при прокатке, равна полусумме толщины до прохода (н) и после (h) , мм; Iq,,- прот женность очага деформации, мм; длина слитка). При прокатке слитков шириной 12001700 мм, котора в ребровых проходах вл етс толщиной раската, с абсолютным обжатием 80-90 мм за проход и средним суммарным обжатием 160-200 мм на сл бинге 115П отношение составл ет ,5-7, при этом максимальное уширение 80-120 мм, что при толщине слитка в среднем сечении 750-830 мм составл ет 10-15%. На эту величину надо уменьшить толщину слитков у кромок за счет скосов (наклонных участков). Формула изобретени Слиток, имеющий поперечное сечение переменной толщины, широкие грани с пр молинейными участками в средней части прот женностью 50-70% от ширины слитка с примыкающими к ним скосами и узкие грани, отличающийс тем, что, с целью повышени устойчивости раската в ребровых и пластовых проходах :и улучшени качества проката , широкие грани выполнены с дополнительными пр молинейными участками у кромок граней прот женностью 6-10% от ширины слитка, расположенными между скосами и узкими гран ми, так что толщина слитка у кромок меньше на 10-15% его толщины на пр молинейном участке в средней части широкой грани.Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе1,Ткаченко М. А. и др. Изложницы дл крупных листовых слитков.Информаци ЦНИИЧМ. Сери Б, 196, № 92 ,Авторскоесвидетельство СССР N 5 6427, кл. В22 D 7/00, 1972.3,Авторскоесвидетельство СССР W « 1722б, кл. В22 D 7/00, 1972.г, X9US.2.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802994084A SU973195A1 (ru) | 1980-10-17 | 1980-10-17 | Слиток |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802994084A SU973195A1 (ru) | 1980-10-17 | 1980-10-17 | Слиток |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU973195A1 true SU973195A1 (ru) | 1982-11-15 |
Family
ID=20922294
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU802994084A SU973195A1 (ru) | 1980-10-17 | 1980-10-17 | Слиток |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU973195A1 (ru) |
-
1980
- 1980-10-17 SU SU802994084A patent/SU973195A1/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103822081A (zh) | 横向变厚度板带材及其制备方法 | |
EP0826436A4 (en) | ULTRA-THIN STEEL SHEET AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF | |
DE50201219D1 (de) | Walzgerüst zur herstellung planer walzbänder mit gewünschter bandprofilüberhöhung | |
SU973195A1 (ru) | Слиток | |
CN201217010Y (zh) | 用于带钢轧制的强迫展宽孔型结构 | |
US4344309A (en) | Process for preventing growth of fishtails during slabbing | |
JPS6020081B2 (ja) | 粗形鋼片の成形方法 | |
RU2001101494A (ru) | Способ изготовления металлических профилированных изделий | |
SU1158262A1 (ru) | Рабочий валок листопрокатной клети | |
CN1115211C (zh) | 一种窄带钢的轧制工艺 | |
JP3617085B2 (ja) | 広幅厚肉h形鋼の粗形鋼片圧延方法 | |
JP2004535934A (ja) | 平行フランジ形形鋼(ビーム鋼)をx−h形圧延するための作業方法 | |
JP3321020B2 (ja) | 縦縞熱延鋼板および縦縞鋼板用ロール | |
US4199970A (en) | Method and mill rolls for metal bar rolling | |
CN111581751B (zh) | 一种在连轧机上使用的初轧潜孔型设计方法 | |
CN116532482A (zh) | 一种具有边中复合浪控制能力的变凸度工作辊辊形 | |
SU1458039A1 (ru) | Вертикальный валок широкополосного стана гор чей прокатки | |
RU2288047C1 (ru) | Способ прокатки асимметричных профилей | |
CN101522335A (zh) | 用于弯曲板桩墙的方法 | |
SU759151A1 (ru) | Калибровка валков дл прокатки рессорных профилей | |
SU1151352A1 (ru) | Сталеразливочна изложница | |
SU1470381A1 (ru) | Устройство дл распределени круглого проката с наклонной решетки на параллельные рольганги | |
SU764778A1 (ru) | Профилегибочный стан | |
JPS61119302A (ja) | H形鋼用鋼片の熱間粗圧延方法 | |
JPH07124602A (ja) | Z型鋼矢板用粗形鋼片の圧延方法 |