SU908856A1 - Method for producing cold-rolled isotropic electrical steel - Google Patents
Method for producing cold-rolled isotropic electrical steel Download PDFInfo
- Publication number
- SU908856A1 SU908856A1 SU802961691A SU2961691A SU908856A1 SU 908856 A1 SU908856 A1 SU 908856A1 SU 802961691 A SU802961691 A SU 802961691A SU 2961691 A SU2961691 A SU 2961691A SU 908856 A1 SU908856 A1 SU 908856A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- steel
- heat treatment
- cold
- rolled
- electrical steel
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
Изобретение относитс к металлургии , в частности к способу получени холоднокатаной изотропной электротехнической стали.This invention relates to metallurgy, in particular, to a method for producing cold rolled isotropic electrical steel.
Один из путей улучшени качества изотропных сталей состоит в создании плоскостной кубической текстуры (100) COVW3KB стали, наличие которой позвол ет- повысить магнитные свойства при сохранении их изотропности.One of the ways to improve the quality of isotropic steels is to create a planar cubic texture of (100) COVW3KB steel, the presence of which makes it possible to increase the magnetic properties while maintaining their isotropy.
Известен способ получегш электротехнической стали с содержанием кремни 2,-5-4% с современиоЛ кубической текстурой, по которому гор чекатаную сталь подвергают двукр атной прокатке; сначала с обжатием 1525% трав т, отжигают при 750-1350 С 5-600 NOiH, затем подвергают второй холодной прокатке с критическими обжати ми 80-90% и подвергают отжигу при ЭОО-ХЗОО С свьше одного часа. В результате такой обработки получаетс сталь с совершенной текстурой (100)There is a known method of obtaining electrical steel with a silicon content of 2, -5-4% with a modern cubic texture, according to which hot rolled steel is subjected to double-sided rolling; first, with a compression of 1525% of the grass, annealed at 750-1350 C 5-600 NOiH, then subjected to a second cold rolling with critical reductions of 80-90% and subjected to annealing at EOO-XZOO C over one hour. As a result of this treatment, steel is obtained with a perfect texture (100)
bvw3 СП.bvw3 sp.
Однако в указанном способе текстура (100) OVO формируетс в результате вторичной рюкристаллизацин. Дл протекани вторичной рекристаллизации при высокотемпературном отжиге необходимо создать специальную атмосферуHowever, in this method, the (100) OVO texture is formed as a result of secondary backpack crystallisycin. For the secondary recrystallization to occur during high-temperature annealing, a special atmosphere must be created.
с определенными добавками 0. и т.п. Создать такую атмосферу при высокотемпературном отжиге почти нее возможно в производственных услови х. Кроме того, применение обжатий при первой прокатке 15-25% в сочетании с критическими обжати ми 80-90% при второй прокатке приводит к тому, что « в производственных услови х трудно получать сталь толщиной свыше 0,3.мм.with certain additions 0., etc. Creating such an atmosphere during high-temperature annealing is almost possible under production conditions. In addition, the use of reductions during the first rolling of 15–25% in combination with critical reductions of 80–90% during the second rolling leads to the fact that “under production conditions it is difficult to produce steel with a thickness greater than 0.3 mm.
Наиболее близок к предлагаемому по технической сущности и достигаемому эффекту способ получени электро-The closest to the proposed by the technical essence and the achieved effect is the method of obtaining
5 технической изотропной стали с плоскостной кубической текстурой, включающий двухстадийную холодную прокатку , промежуточный отжиг при 10001200 С в течение от 2 до 6 ч, окончательный отжиг при 850-980С 2.5 technical isotropic steel with a planar cubic texture, including two-stage cold rolling, intermediate annealing at 1000–1200 ° C for 2 to 6 h, final annealing at 850–980 ° C 2.
Недостатком ртого способа вл етс то, что промежуточный отжиг Тпроводитс при высоких температурах длительное врем и рафинирукидей атмосфере (вакууме, водороде). При длительном промежуточном высокотемпературном отжиге в результате первичной и собирательной рекристаллизации вырастает крупное зерно. Крупное зерноThe disadvantage of this method is that intermediate annealing of Tp is carried out at high temperatures for a long time and refined the atmosphere (vacuum, hydrogen). With long-term intermediate high-temperature annealing, coarse grains grow as a result of primary and collective recrystallization. Large grain
30 вызывает затруднение при последующей прокатке в стал х с содержанием крем ни свыше 2,5%. Кроме того, рри длительном высокотемпературном отжиге возникает проблема .сваривани метал ла в витках рулонов. Цель изобретени - упроь ение способа получени изотропной холоднокатаной . электротехнической стали. Дл достижени поставленной цели в способе получени холоднокатаной изотропной электротехнической стали, включающем двукратную холодную прокатку металла с промежуточной и окон чательной термообработкой, первую холодную прокатку провод т с обжати ми 26-40%, вьадержку стали после нагрева при про «1ежуточной и окончательной термообработке - в течение i5 мин, а охлаждение стали после промежуточной термообработки ведут со скоростью в интервале от 65 до 600°С/с. Проведение колодной прокатки с об жатием 26-40% стимулирует рост исход ных зерен с ориентировкой (100) tOVW при последующем кратковремент ном отжиге. Увеличение доли зерен с ориентировкой (100)tOVM после проме жуточной термообработки прц,волит к увеличению этой составл ющей в готовой стали. Этот факт способствует по лучению в готовой стали высоких марнитных свойств. При обжати х меньше 26% при таких кратковременных выдержках еще не вы вл етс преимущественный рост ку бических зерен,а при деформаци х свы ше 40% идет рекристаллизаци и нормальный рост, преимущество куби--;-ческих зерен в росте уже не про вл етс . В некоторых случа х частичное протекание вторичной рекристаллизации зерен (110) 001 . Временные интервалы выдержки металла 1-5 мин при температурах промежуточной термообработки св заны с растворением дисперсных нитридных фаз. Температура промежуточной термообработки определ етс типом нитридных фаз. Например, нитриды кремни SijN4 интенсивно раствор ютс п , а нитриды алюмини AIM - при , т.е. температура растворени нитридных фаз в промышленных . кремнистых электротехнических стал колеблетс от 90р-1300°С. Нижний временной интервал (1 мин) относитс к верхней температуре промежуточной термообработки, а 5 мин - к 900С. Быстрое охлаждение после промежу точной термообработки необходимо дл подавлени обратного выделени мелк дисперсных нитридных фаз из переевщенного твердого раствора. Нижний предел скорости охлаждени 65°С/с обеспечиваетс простым охлаж дением на воздухе. Если охлаждают со скоростью меньшей чем ,то возможно обратное вьвделение мелкодисперсных нитридных и карбидных фаз, которые при окончательном отжиге сильно тормоз т миграцию границ субзерен и зерен при первичной и собирательной рекристаллизации. Это приводит к измельчению зерна при окончательном отжиге. Если подвергать сильной деформации пересь ценный твердаай раствор, то при последун цем непродолжительном , 1-5 мин,окончательном отжиге он еще не успевает распастьс с образованием мелкодисперсных фаз. За это врем в зернах кубических ориентировок, имеющих минимальную накопленную энергию при деформации , идет полигонизаци . Кроме того, они частично поедают зерна других ориентировок, обладающих повышенной накопленной энергией и увеличиваютс в размере. В зернах некубических ориентировок идет первична рекристаллизаци . Увеличение выдержки свыше 5 мин приводит к развитию уже рекристаллизованных зерен за счет кубических. Пример 1. Сталь следующего химсостава, %: кремний 3,0 углерод 0,008 азот 0,005j алкшиний 0.3-0,5) фосфор и сера следы, марганец 0,2 выплавл ют в электропечах, катают вгор чую с сумиарныгл обжатием 97% до то/вцивы 2,5 мм. Полученную гор чекатаную заготовку подвергают первой холодной прокатке с обжатием 30%,затем нагревают на 1100®С за 2 мин, выдерживают при этой температуре 2 мин, охлаждают на воздухе (65Ч:/с). Далее металл прокатывают до конечной толщины 0,5 мм и подвергают окончательно1лу отжигу при 850 с в течение 5 мин в защитной атмосфере. В результате такой обработки в листах получено около 60% зерен ориентировки (loo)-tovw . Пример 2. Сталь состава, аналогичного примеру 1, после гор чей прокатки подвергают холодной прокатке с обжатием 30%, затем нагревают на за 2 мин, выдерживают при этой температуре 3 мин, охлаждают в воде (500°С/с). Далее металл прокатывают до конечной толщины 0,5мм и подвергают окончательному отжигу при 850°С в течение 5 мин в защитной атмосфере. В результате такой обработки в стали получено около 65% зерен ориентировки (100) lOVW . Магнитные свойства стали,изготовленной по предлагаемому и известному способам,приведены в таблице.30 causes difficulty in subsequent rolling in steels with a cream content of not more than 2.5%. In addition, during long-term high-temperature annealing, there arises the problem of metal welding in coils of coils. The purpose of the invention is to simplify the process for producing an isotropic cold rolled coil. electrical steel. To achieve this goal, in the method of producing cold-rolled isotropic electrical steel, including double cold rolling of metal with intermediate and final heat treatment, the first cold rolling is performed with reductions of 26-40%, and the steel is heated after heating at about 100% intermediate and final heat treatment - i5 min, and the cooling of the steel after the intermediate heat treatment is carried out at a speed in the range from 65 to 600 ° C / s. Carrying out the well rolling with a pressing of 26–40% stimulates the growth of initial grains with the orientation (100) tOVW during the subsequent short time annealing. An increase in the proportion of grains with an orientation of (100) tOVM after intermediate heat treatment of prts will increase this component in the finished steel. This fact helps to obtain high marnitic properties in the finished steel. With a reduction of less than 26%, with such short exposures, the preferential growth of cubic grains is not yet manifested, and with deformations of over 40%, recrystallization and normal growth occur, the advantage of cubic -; . In some cases, partial flow of secondary recrystallization of (110) 001 grains. The time intervals of exposure of metal to 1–5 min at intermediate heat treatment temperatures are associated with the dissolution of dispersed nitride phases. The intermediate heat treatment temperature is determined by the type of nitride phases. For example, silicon nitrides SijN4 intensively dissolve n, and aluminum nitrides AIM - at, i.e. dissolution temperature of nitride phases in industrial. siliceous electrical became from 90r-1300 ° C. The lower time interval (1 min) refers to the upper temperature of the intermediate heat treatment, and 5 min to 900 ° C. Rapid cooling after intermittent heat treatment is necessary to suppress the reverse release of finely dispersed nitride phases from the perovate solid solution. The lower limit of the cooling rate of 65 ° C / s is ensured by simple cooling in air. If it is cooled at a rate lower than that, then finely dispersed nitride and carbide phases may be reversed, which during the final annealing strongly inhibits the migration of subgrain boundaries and grains during primary and collective recrystallization. This leads to the grinding of the grain during the final annealing. If a valuable hardening solution is subjected to severe deformation, then with a short lasting, 1–5 min, final annealing, it still does not have time to decompose with the formation of fine phases. During this time, polygonization occurs in grains of cubic orientations that have a minimum accumulated energy during deformation. In addition, they partially eat grains of other orientations, which have an increased accumulated energy and increase in size. In the grains of non-cubic orientations, primary recrystallization proceeds. An increase in exposure over 5 min leads to the development of already recrystallized grains at the expense of cubic. Example 1. Steel of the following chemical composition,%: silicon 3.0 carbon 0.008 nitrogen 0.005j alkynes 0.3-0.5) phosphorus and sulfur traces, manganese 0.2 is melted in electric furnaces, rolled from a heat reduction by compression 97% to / 2.5 mm diameter. The obtained hot rolled billet is subjected to the first cold rolling with a reduction of 30%, then heated to 1100 ° C for 2 minutes, kept at this temperature for 2 minutes, cooled in air (65H: / s). Then the metal is rolled to a final thickness of 0.5 mm and is subjected to final annealing at 850 s for 5 minutes in a protective atmosphere. As a result of such processing, about 60% of grain grains (loo) -tovw were obtained in sheets. Example 2. The steel of the composition, similar to example 1, after hot rolling is subjected to cold rolling with a reduction of 30%, then heated for 2 minutes, kept at this temperature for 3 minutes, cooled in water (500 ° C / s). Then the metal is rolled to a final thickness of 0.5 mm and subjected to final annealing at 850 ° C for 5 minutes in a protective atmosphere. As a result of this treatment, about 65% grains of orientation (100) lOVW were obtained in steel. Magnetic properties of steel, manufactured by the proposed and known methods are shown in the table.
00 о00 about
г оabout
(О(ABOUT
00
VOVO
о гЧabout MS
оabout
оabout
н оn o
as т нas t n
оabout
« о" about
Q ОQ o
НH
SS
XX
иand
9)9)
в at
. .
«п"P
пP
в« at"
о вabout in
0 VO0 VO
«"
W вW in
W «W “
VOVO
VOVO
ю овyou s
00
1Л 911L 91
соwith
ггyy
0000
л оl about
0000
0000
оabout
л оl about
1Л1L
оabout
гчhch
WW
гоgo
о оoh oh
о о оLtd
о оoh oh
оabout
о оoh oh
оabout
о о оLtd
оabout
оabout
Г-1 1- «-G-1 1- "-
оabout
оabout
оabout
оabout
гН «0 GN «0
Т-T-
н tn t
гg
VO Г VeVO G Ve
||
оabout
оabout
о о оLtd
tntn
о гabout g
о о oh oh
«N"N
го СП чп гоgo jp pe go
7908856879088568
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802961691A SU908856A1 (en) | 1980-07-11 | 1980-07-11 | Method for producing cold-rolled isotropic electrical steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802961691A SU908856A1 (en) | 1980-07-11 | 1980-07-11 | Method for producing cold-rolled isotropic electrical steel |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU908856A1 true SU908856A1 (en) | 1982-02-28 |
Family
ID=20910291
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU802961691A SU908856A1 (en) | 1980-07-11 | 1980-07-11 | Method for producing cold-rolled isotropic electrical steel |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU908856A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5342454A (en) * | 1991-08-20 | 1994-08-30 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing grain oriented silicon steel sheet having low iron loss |
-
1980
- 1980-07-11 SU SU802961691A patent/SU908856A1/en active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5342454A (en) * | 1991-08-20 | 1994-08-30 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing grain oriented silicon steel sheet having low iron loss |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0147659B1 (en) | Method for manufacturing grain-oriented silicon steel sheet | |
EP0234443B1 (en) | Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet having improved magnetic properties | |
CA1333988C (en) | Ultra-rapid annealing of nonoriented electrical steel | |
CN105950992A (en) | Grain-oriented pure iron manufactured through adopting single cold rolling method and method | |
JP4358550B2 (en) | Method for producing non-oriented electrical steel sheet with excellent rolling direction and perpendicular magnetic properties in the plate surface | |
EP0390142A3 (en) | Process for producing grain-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density | |
US5346559A (en) | Process for manufacturing double oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density | |
SU908856A1 (en) | Method for producing cold-rolled isotropic electrical steel | |
JP2004506093A (en) | Method of adjusting inhibitor dispersion in production of grain-oriented electrical steel strip | |
CN85100667A (en) | Low iron loss high magnetic sensing cold milling oriented silicon steel and manufacture method thereof | |
JPS58123825A (en) | Manufacture of nonoriented electrical steel sheet | |
JP7352082B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet | |
GB1564006A (en) | Magnetic steels | |
JP3390109B2 (en) | Low iron loss high magnetic flux density | |
JP4013262B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof | |
JP2760208B2 (en) | Method for producing silicon steel sheet having high magnetic flux density | |
EP0247264A2 (en) | Method for producing a thin casting of Cr-series stainless steel | |
GB2060697A (en) | Grain-oriented silicon steel production | |
JP7288215B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet | |
JPS5884923A (en) | Rolling method for unidirectional electrical steel plate of high magnetic flux density and low iron loss | |
JP7295465B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet | |
JP7415136B2 (en) | Manufacturing method of non-oriented electrical steel sheet | |
JP7428873B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet and its manufacturing method | |
JPH0565536A (en) | Manufacture of high silicon steel sheet having high permeability | |
JP7415138B2 (en) | Manufacturing method of non-oriented electrical steel sheet |