SU870460A2 - Способ термической обработки катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей - Google Patents
Способ термической обработки катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей Download PDFInfo
- Publication number
- SU870460A2 SU870460A2 SU792721848A SU2721848A SU870460A2 SU 870460 A2 SU870460 A2 SU 870460A2 SU 792721848 A SU792721848 A SU 792721848A SU 2721848 A SU2721848 A SU 2721848A SU 870460 A2 SU870460 A2 SU 870460A2
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- steel
- austenite
- wire
- bath
- carbon
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к термической обработке катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей, преимущественно из инструментальной и шарикоподшипниковой. 5
Известен способ термической обработки катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей, включающий нагрев до температуры аустенизации, охлаждение и выдержку при 300-400 С, нагрев и выдержку при 520-720 С до конца распада аустенита [1J Однако известный способ не позволяет повысить пластичность катанки и проволоки из легированной инструментальной и шарикоподшипниковой стали.
Целью изобретения является устранение указанного недостатка.
Поставленная цель достигается тем, „ что в известном способе ступенчатую обработку производят многократно.
Однократная ступенчатая обработка по известному способу для указанных сталей неэффективна. Это объясняется большей степенью легирования аустенита в них по сравнению с углеродистыми и низколегированными сталями и, следовательно, меньшей диффузионной подвижностью атомов углерода, а также меньшей склонностью к микропластической деформации, возникающей при ступенчатой обработке и обусловливающей процессы сфероидизации структуры.
Термическую обработку катанки и проволоки из легированной инструментальной и шарикоподшипниковой стали производят следующим образом. Металл после нагрева до аустенитного состояния подвергают термоциклированию в интервале температур 300 -(550-720) С, в течение 30-100с(в зависимости от марки стали), что приводит к формированию тепловых и структурных напряжений, вызывающих пластическую деформацию переохлажденного аустенита. Пластическая деформация переохлажденного аустенита приводит к формированию характерной субструктуры, обусловливающей распад переохлажденного аустенита по абнормальному механизму с образованием структуры зернистого перлита в процессе последующей изотермической 5 выдержки при 550-720 С. Для большинства сталей аустенит распадается с образованием зернистого перлита в интервале температур 550-720 С, поэтому интервал температур термоциклирования ю 300 -(55О-72О)°С обусловлен тем, чтобы, с одной стороны, исключить мартенситное превращение, а с другой - нагреть аустенйт в область, где он распадается на зернистый перлит, т.е. в ,5 область стабильного состояния аустенита. ' Время одного термоцикла, т. е. время нагрева стали от 300 до 550-720 С И Охлаждения от 720-550' до 300°С для сечения 3-5 мм составляет 10 с и мо- 2о жет меняться в зависимости от изменения сечения. Общее время циклирования составляет 30-100 с (в зависимости от марки стали и сечения изделия). Термоциклирование в течение времени мень- 25 ше 30 с не приводит к достаточному развитию пластической деформации аустенита и его распад при последующей изотермической выдержке при 550720 С идет лишь с частичным образованием глобулярного цементита. Термоциклирование в течение времени более 100 с технически нецелесообразно.
Пример осуществления описываемого способа. Образцы проволоки диаметром
4,5 мм из стали UK15 нагревали в печи 35 до 1000 С в течение 10 мин., непосредственно после чего проводили термоциклирование образцов путем попеременного охлаждения и нагрева в двух соляных печах-ваннах по двум, режимам. Состав первой ванны: 50% ΚΝΟ^+ 50% NaN температура первой ванны 300 С. Состав второй ванны - расплав свинца; температура второй ванны по первому [режиму - 550°С, по второму режиму 720 С. Продолжительность термоцикла (цикл включает переохлаждение до 300°С и нагрев до 550 или 720°С) -составляла 10 с (в каждой ванне по 5 с). Для получения структуры зернистого перлита образцы подвергали пяти термоциклам и последующей выдержке во второй ванне в течение 10 мин. ( 550 С ) или 30 мин. (720°С). За это время аустенит стали ШХ15 полностью распадается по абнормальному механизму с образованием структуры зернистого перлита с твердостью НВ 204, что соответствует тре-. бованиям ГОСТ 801-60. Сталь шарикои роликоподшипниковая. В то же время сталь, обработанная известным способом, т.е. после однократной обработки, имела твердость НВ 320 и структуру, в которой цементит находился преимущественно в виде коротких пластин.
Таким образом, приведенные данные подтверждают, что многократная ступенчатая обработка по сравнению с однократной повышает пластичность стали за счет сфероидизации перлита шарикоподшипниковой стали.
Claims (1)
- (54) СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ КАТАНКИ И ПРОВОЛОга1 ИЗ УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ Изобретение относитс к области черной металлургии, в частности к те мической обработке катанки и проволо ки из углеродистых и низколегированн сталей, преимущественно из инструмен тальной и шарикоподшипниковой. Известен способ термической обработки катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей, включающий нагрев до температуры аустенизации, охлаждение и вьщержку при 300-400 С, нагрев и выдержку при 520-720 С до конца распада аустенита Однако известный способ не позвол ет повысить пластичность катанки и проволоки из легированной инструментальной и шарикоподшипниковой стали. Целью изобретени вл етс устране ние указанного недостатка. Поставленна цель достигаетс тем что в известном способе ступенчатую обработку производ т многократно. Однократна ступенчата обработка по известному способу дл указанных сталей неэффективна. Это объ сн етс большей степенью легировани аустенита в них по сравнению с углеродистыми и низ коле гиро ванный стал ми и, следовательно , меньшей диффузионной подвижностью атомов углерода, а также меньшей склонностью к микропластической деформации, возникающей при ступенчатой обработке и обусловливающей процессы сферои;{изации структуры. Термическую обработку катанки и проволоки из легированной инструментальной и шарикоподшипниковой стали производ т следующим образом. Металл после нагрева до аустенитного состо ни подвергают термоциклированию в интервале температур 300 -(550-720) С, в течение 30-100с(в зависимости от марки стали), что приводит к формированию тепловых и структурных напр жений , вызываюш х пластическую деформацию переохлажденного аустенита. Пластическа деформаци переохлажденного аустенита приводит к формированию характерной субструктуры, обусловливающей распад переохлажденного аустени та по абнормальному мexaниз fy с образованием структуры зернистого перлита .в процессе последующей изотермической выдержки при 550-720 С. Дл большинства сталей аустенит распадаетс с образованием зернистого перлита в интервале температур 550-720 С, поэтому интервал температур термоциклировани 300 -(550-720) обусловлен тем, чтобы , с одной стороны, исключить мартенситное превращение, а с другой - нагреть аустенит в область, где он распадаетс на зернистый перлит, т.е. в область стабильного состо ни аустенитй . Врем одного термои;ик.па, т. е. вре м нагрева стали от 300 до 550-720 С и охлаждени от 720-550 до 300°С дл сечеки 3-5 мм составл ет 10 с и может мен тьс в зависимости от изменени сечени . Общее -врем циклировани составл ет 30-100 с (в зависимости от марки стали и сечени издели ). Термоциклирование в течение време ш мень ше 30 с не приводит к достаточному развитию пластической деформации аустенита и его распад при последующей изотермической выдержке при 550720 С идет лишь с частичным образованием глобул рного цементита. Термоциклирование в течение времени более 100 с технически нецелесообразно. Пример осуществлени описываемого способа. Образцы проволоки диаметром 4,5 мм из стали 1ШС15 нагревали в печи до 1000 С в течение 10 мин., непосредственно после чего проводили термоциклирование образцов путем попеременного охлаждени и нагрева в двух сол ных печах-ваннах по двум режимам. Состав первой ванны: 50% 50% NaNO температура первой ванны 300 С. Состав второй ванны - расплав свинца; температура второй ванны по первому режиму - 550 С, по второму режиму 720 С. Продолжительность термоцикла (цикл включает переохлаждение до и нагрев до 550 или 720 С) -составл ла 10 с (вкаждой ванне по 5 с). Дл получени структуры зернистого перлита образцы подвергали п ти термоциклам и последующей выдержке во второй ванне в течение 0 мин. ( 550°С ) или 30 мин. (720 с). За это врем аустенит стали ШХ15 полностью распадаетс по абнормальному механизму с образованием структуры зернистого перлита с твердостью НВ 204, что соответствует требовани м ГОСТ 801-60. Сталь шарикои роликоподшипникова , В то же врем сталь, обработанна известным способом , т.е. после однократной обработки, имела твердость НВ 320 и структуру, в которой цементит находилс преимущественно в виде коротких пластин. Таким образом, приведенные данные подтверждают, что многократна ступенчата обработка по сравнению с однократной повышает пластичность стали за счет сфероидизации перлита шарикоподшипниковой стали. Формула изобретени Способ термической обработки катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей по авт. св. № 775153, о тличающийс тем, что, с. целью повышени пластичности за счет сфероидизации перлита, ступенчатую обработку производ т многократно. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Авторское свидетельство СССР 775153, кл. С 21 D 9/52, 1977.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792721848A SU870460A2 (ru) | 1979-02-06 | 1979-02-06 | Способ термической обработки катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792721848A SU870460A2 (ru) | 1979-02-06 | 1979-02-06 | Способ термической обработки катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU775153 Addition |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU870460A2 true SU870460A2 (ru) | 1981-10-07 |
Family
ID=20809019
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU792721848A SU870460A2 (ru) | 1979-02-06 | 1979-02-06 | Способ термической обработки катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU870460A2 (ru) |
-
1979
- 1979-02-06 SU SU792721848A patent/SU870460A2/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4023988A (en) | Heat treatment for ball bearing steel to improve resistance to rolling contact fatigue | |
US4581079A (en) | Bearing steel | |
US3895972A (en) | Thermal treatment of steel | |
JPH039168B2 (ru) | ||
JP2015203138A (ja) | 鋳鉄鋳物とその製造方法 | |
SU870460A2 (ru) | Способ термической обработки катанки и проволоки из углеродистых и низколегированных сталей | |
US3826694A (en) | Thermal treatment of steel | |
US3704183A (en) | Method for producing a low-cost hypereutectoid bearing steel | |
JPS58207354A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄製揚重機部品の製造方法 | |
KR830004429A (ko) | 구상화소둔강선재(球狀化燒鈍鋼線材)의 제조법 | |
US3567527A (en) | Metallurgical process and product | |
JPS61147815A (ja) | 高硬化深度を有する圧延ロ−ルの製造方法 | |
US3922181A (en) | Thermal treatment of steel | |
JP6752624B2 (ja) | 浸炭用鋼の製造方法 | |
JPH01104718A (ja) | 冷間鍛造用棒線材の製造方法 | |
SU863673A1 (ru) | Способ термической обработки углеродистых аустенитных сталей | |
RU2763981C1 (ru) | Способ производства калиброванной стали для холодной высадки | |
JPS5719320A (en) | Heat treatment of spheroidal graphite cast iron | |
SU685703A1 (ru) | Способ упрочнени сталей с нестабильным аустенитом | |
JPH03162515A (ja) | 熱処理方法 | |
JPS6176612A (ja) | 高強度球状黒鉛鋳鉄の製造方法 | |
Hayrynen | Heat Treating and Properties of Ductile Iron | |
JP6093212B2 (ja) | 冷間加工性又は被削性に優れた鋼材の製造方法 | |
US3799766A (en) | Low-cost hypereutectoid bearing steel containing molybdenum and chromium | |
SU812835A1 (ru) | Способ обработки деталей |