Claims (10)
ПРОФИЛЕЙ ИЗ ЛИСТОВОЙ ЗАГОТОВКИ Основные недостатки этого способа заключаютс в том, что на подготовительных переходах необходима формовка знакопеременной кривизны и об зательно вытеснение металла по ребру, что недопустимо дл материалов, склонных к расслаиванию , а также дл плакироваиных материалов. Кроме того, .предварительна деформаци заготовки по поперечному сечению неравномерна, что уменьшает технологическую пластичность. Цель изобретени - повышение качест ва деталей и получение минимального радиуса гиба. Указанна цель достигаетс тем, что предварительную деформацию заготовки осуществл ют равномерно по всему поперечному- сечению, а перед выпр мление полок фиксируют зону ребра гиба. На фиг. 1 показано распределение деформаций на первом переходе на фиг. 2 распределение деформаций на втором переходе; на фиг, 3 изображена суммарна эпюра деформаций.в согнутой детали (знак плюс соответствует раст жению, а знак минус - сжатию). Сущность способа заключаетс в том, что на первом переходе выполн етс гибк всей заготовки 1 на радиус R, допускаемый пластичностью материала, что приво дит к равномерному распределению дефор мации раст жени наружного волокна 2. Угол, на который деформируетс деталь, определ етс шириной заготовки и радиусом R и поэтому не регламентируетс . На втором переходе (см. фиг. 2) производ т распр мление предварительно согнутых полок при поджатии в торцы и .по ребру гиба. В результате наружное волок но претерпевает деформацию сжати , равномерно распределенную по длине детали, причем в наиболее опасном сечении (в зоне ребра гиба) деформаци резко ограничена за счет прецварительной фиксации этой зоны. Суммарна эпюр деформации (фиг. 3) сводитс к раст жению в зоне гиба на малый радиус , причем величина максимальной деформации . раст жени не превышает значени , соответствующего гибке на существенно больший радиус Е . Снижение же степен деформации в опасной зоне позвол ет уменьшить радиус гибки г- . Увеличение допускаемой степени деформации пропорционально отношению Т2/г , так как наибольша степень деформации раст жени в предлагаемом способе составл ет -г, / 2 ( первом переходе 87-- толщина материал4 на втором , а например, при свободной гибке . Тогда выигрыш в степени деформации --т, составл ет ti/2 -R Г./2 Резкое повышение технологической пластичности достигаетс без применени нагрева и промежуточной термообработки . Необходимо отметить, что уменьшение максимальной деформ адии раст жени и опасной зоне на втором переходе позвол ет строить первый переход так, чтобы радиус кривизны R соответствовал допускаемой пластиздости материала, причем этот факт не снижает работоспособность детали. Желательно инструмент конструировать так, чтобы на последнем этапе образовьталс замкнутый объем дл подчеканки детали с целью повышени точности . Пример. Деталь представл ет собой угольник с углом 90 и радиусом по наружному волокну Т 5,5 мм из листового труднодеформируемого плакированного материала на основе ниоби ВН-2АЭМП толщ той 5 1.5 мм, имеющего относительное удлинение 6%. Получить деталь методом свободной гибки без нагрева возможно, так как деформаци раст жени наружного волокна (при центральном по толщине расположении нейтрального сло ) больше допускаемой S. -/,5 MOO-V н 21,-S 2-5,5-1,5 16( Гибку осуществл ют в два перехода. На первом переходе выполн ют гибку плоской заготовки требуемой длины на радиус К , допускаемый пластичностью материала, жестким пуансоном в эластичную матрицу. Величину радиуса определ ют по максимальному удлинению наружного волокна 211- f.6 ffS-foo R 13,5ми. На втором переходе производ т гибку изогнутой заготовки на радиус RH 5,5 мм, что соответствует радиусу пуансона 1 4 мм, предлагоемым способом , при ограничении деформации по ребру гиба и подпоре полок в торцы за счет контакта заготовки с инструментом. При этом происхоцит распр мление полок в услови х преимущественно сжимающих напр51Жений. Внешние волокна, раст нутые на первом переходе, претерпевают деформацию сжати , а внутренние, сжатые - деформацию раст исени . Деформаци заготовки распростран етс от середины полок к торцам и ребру гиба, гак как вступающие в контакт с инструментом участки перестают деформироватьс . 1 ак обеспечивают равномерность деформации. Поджатие полок с торцовпозволит деформировать материал при более благопри тной схеме напр женнодеформированного состо ни с преобладанием напр жений сжати , что существенн повышает технологическую пластичность. Ребро гиба (предполагаемое место разру шени ) практически не деформировалось , до полного распр млени полок, когда последние уперлись торцами в инструмен создав дополнительное сжатие. Изменени знака деформации, равномерность распре делени и дополнительное сжатие действующие в Комплексе позвол т получать детали высокого качества, то есть без микротрещин, отслоений плакировки и поверхностного дефекта типа, апельсиновой корки который обычно по вл етс при раст жении таких крупнозернистых сплавов, как сплав плакировки ВН-7. Усилие гибки составит 13-15 Т. Уго пружинени после сн ти нагрузки пор дка 4 . Повышение рабочего усили до 19 Т позволит уменьшить его по 2,5 за счет подчеканки детали. Минимальный радиус гибки (т.е.радиус пуансона) не вызывающий по влени указанных дефектов, равен 3,5 мм. Достигаемый наименьший радиус гибки 1 в 3,4 раза меньше допускаемого 1 , что невозможно получить всеми известными способами. Техническа эффективность предлагаемого способа заключаетс в расширении номенклатуры деталей из труцнодеформируемых материалов за счет уменьшени минимальных радиусов гиба, в по- выглении качества деталей за счет более равномерного распределени деформации, в возможности получени деталей из плакированных, мног ослойных и компо- аииионных материалов. Экономическа эффективность определ етс возможностью применени высокопрочных трудно деформируемых материалов , что позвол ет снизить вес конст- рукций на 15-2О%. Формула изобретени Способ изготовлени гнутых профилей . из листовой заготовки, при котором осуществл ют предварительную деформацию заготовки по всему поперечному сечению на кривизну, допускаем Ю пластичностью материала, а затем -.выпр мление ранее изогнутых участков полок путем создани радиаль№1х и тан.генциальных напр жений сжати , о т л и ч а ющ и и с тем, что, с целью повышени качества деталей и получени минимального радиуса гиба, предварительную деформацию заготовки осуществл ют равномерно по всему поперечному сеченгао, а перед выпр млением полок фиксируют зону ребра гиба. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Патент ФРГ № 192752О, кл. 7 с 5/04, 1971. PROFILE FROM THE SHEET PREPARATION The main disadvantages of this method are that the preparatory transitions require the formation of alternating curvature and the necessary extrusion of metal along the rib, which is unacceptable for materials that are prone to delamination, as well as for cladding materials. In addition, the preliminary deformation of the workpiece across the cross section is uneven, which reduces the technological ductility. The purpose of the invention is to increase the quality of parts and obtain a minimum bend radius. This goal is achieved by the fact that the preliminary deformation of the workpiece is carried out evenly over the entire cross section, and before the straightening of the shelves the area of the bend rib is fixed. FIG. 1 shows the distribution of strains at the first transition in FIG. 2 distribution of deformations on the second transition; Fig. 3 shows the total deformation plot. In the bent part (the plus sign corresponds to the stretch and the minus sign to compression). The essence of the method lies in the fact that at the first transition, the entire workpiece 1 is flexibly made to the radius R allowed by the plasticity of the material, which leads to a uniform distribution of the deformation of the extension of the outer fiber 2. The angle at which the part is deformed is determined by the width of the workpiece and radius R and therefore not regulated. On the second transition (see Fig. 2), the previously bent shelves are straightened when they are pressed into the ends and along the bend edge. As a result, the outer fiber undergoes compression deformation, evenly distributed along the length of the part, and in the most dangerous section (in the bend rib zone) the deformation is sharply limited due to the preliminary fixation of this zone. The total strain curve (Fig. 3) is reduced to a stretch in the bending zone by a small radius, with the maximum strain value. the stretch does not exceed the value corresponding to bending for a substantially larger radius E. Reducing the degree of deformation in the danger zone makes it possible to reduce the bend radius g-. The increase in the permissible degree of deformation is proportional to the ratio T2 / g, since the greatest degree of deformation in tension in the proposed method is -g, / 2 (the first transition is 87 - the thickness of the material4 on the second, and for example, with free bending. Then the gain in the degree of deformation - t, is ti / 2 -R G. / 2 A sharp increase in technological plasticity is achieved without the use of heat and intermediate heat treatment. It should be noted that the decrease in the maximum stretch strain and the dangerous zone at the second transition allows construct the first transition so that the radius of curvature R corresponds to the allowable plasticity of the material, and this fact does not reduce the workability of the part. It is desirable to design the tool so that at the last stage there is a closed volume for undercutting the part in order to improve the accuracy. an angle of 90 and a radius on the outer fiber T of 5.5 mm from sheet hard-clad clad material based on niobium VN-2AEMP thickness of 5 1.5 mm, having an elongation of 6%. It is possible to obtain a part by the method of free bending without heating, since the deformation of the extension of the outer fiber (at the central thickness of the neutral layer) is more than allowed by S. - /, 5 MOO-V n 21, -S 2-5.5-1.5 16 (Bending is carried out in two transitions. On the first transition, a flat blank of the required length is made by bending a radius K permitted by the plasticity of the material with a hard punch into an elastic matrix. The radius is determined by the maximum elongation of the outer fiber 211- f.6 ffS-foo R 13.5 m. On the second transition, bending is done by bending of the workpiece at a radius of 5.5 mm RH, which corresponds to a punch radius of 1–4 mm, using the proposed method, while limiting the deformation along the bend edge and supporting the flanges to the ends due to the workpiece contact with the tool. The external fibers, stretched at the first transition, undergo compression deformation, and the internal, compressed - deformation of growth. The deformation of the workpiece extends from the middle of the shelves to the ends and the bend edge, as coming into contact with the tool tom plots no longer deform. 1 ak provide uniform deformation. The compression of the flanges from the ends will allow deforming the material with a more favorable scheme of stress-strain state with predominance of compressive stresses, which substantially increases the technological plasticity. The edge of the bend (the expected place of destruction) was practically not deformed until the shelves were fully expanded, when the latter rested their ends on the tools creating additional compression. Changes in the strain sign, the uniformity of distribution and additional compression acting in the Complex allow to obtain high-quality parts, i.e., without microcracks, delaminations of the cladding and surface defect of the orange peel, which usually occurs during stretching of such coarse alloys as the HH -7. The force of the bend will be 13-15 T. The spring tension after removal of the load is about 4. Increasing the working force to 19 T will reduce it by 2.5 due to the undercutting of the part. The minimum radius of bending (i.e. punch radius) which does not cause the occurrence of these defects is 3.5 mm. The achievable smallest bending radius 1 is 3.4 times less than the allowable 1, which cannot be obtained by all known methods. The technical efficiency of the proposed method consists in expanding the range of parts from pipe-forming materials by reducing the minimum bend radii, in bending the quality of parts due to a more uniform distribution of deformation, in the possibility of obtaining parts from clad, multilayer and composite materials. Economic efficiency is determined by the possibility of using high-strength hard-to-deformable materials, which allows to reduce the weight of structures by 15-2%. Claims The method of making curved profiles. from the sheet blank, at which the preliminary deformation of the blank over the entire cross section into curvature is performed, we assume that plasticity of the material and then -. elongation of previously curved sections of the shelves by creating radial 1x and tan.general compressive stresses, lt and Because, in order to improve the quality of the parts and obtain the minimum bending radius, the preliminary deformation of the workpiece is carried out evenly throughout the whole cross section, and before the straightening of the shelves, the bend rib zone is fixed. Sources of information taken into account in the examination 1. German patent number 192752O, cl. 7 from 5/04, 1971.
2.Патент Великобритании А 1122247, кл. В 3 Ё, 1968. 2. Patent of Great Britain A 1122247, cl. In 3, 1968.
3.Авторское свидетельство СССР № 376-147, кл. В 211) 5/04, 11.11.74. 3. USSR author's certificate number 376-147, cl. B 211) 5/04, 11.11.74.
4.Авторское свидетельство СССР № 385646, кл. В 21D 5/02, , 26.04.71. 4. USSR author's certificate number 385646, cl. In 21D 5/02, 26.04.71.
5.Авторское свидетельство СССР N9 185827, кл. В 21t) 7/ОО, 21.10.63. 5. USSR author's certificate N9 185827, cl. B 21t) 7 / OO, 10.21.63.
6.Авторское свидетельство СССР № 218109, кл. В 211) 7/ОО, 14.10.66. 6. USSR author's certificate number 218109, cl. B 211) 7 / OO, 14.10.66.
7.Патент США № 3500673, кл. 72-220, 19 7О. 7. US patent number 3500673, cl. 72-220, 19 7O.
8.Патент США й 2373163, кл. 72-216, 1945. 8. US patent nd 2373163, cl. 72-216, 1945.
9.Патент США М 3388577, кл. 72-151, 1965. 9. US patent M 3388577, cl. 72-151, 1965.
10.Авторское свидетельство СССР № 570429, кл. В 21 D 11/20, 21.01.72 (прототип).10. USSR Author's Certificate No. 570429, cl. B 21 D 11/20, 01.21.72 (prototype).