SU474130A3 - Способ получени ацетилена и этилена - Google Patents
Способ получени ацетилена и этиленаInfo
- Publication number
- SU474130A3 SU474130A3 SU1873346A SU1873346A SU474130A3 SU 474130 A3 SU474130 A3 SU 474130A3 SU 1873346 A SU1873346 A SU 1873346A SU 1873346 A SU1873346 A SU 1873346A SU 474130 A3 SU474130 A3 SU 474130A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- gas
- ethylene
- column
- acetylene
- temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/11—Purification; Separation; Use of additives by absorption, i.e. purification or separation of gaseous hydrocarbons with the aid of liquids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/40—Ethylene production
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
створенный нри этом анетилен путем отгонки и/или нагреванн выдел ют из растворител , в то врем как нерастворенную смесь из этилена н этана сжижают в установке, работающей нри низких температурах, и раздел ют путем перегонки.
Втора , прнмен ема в нредлагаемом способе , богата ацетиленом газова смесь может быть нолучена высокотемпературным ннролизом, например, бензнпа нри добавке кислорода. Оказалось также выгодным вводить в высокотемпературный пиролиз этан, отделенный от богатой этиленом газовой смесн. Высокотемнературный пиролиз провод т при 1000-1600°С. Максимальное содержание ацетилена в таком газе расщеплени составл ет примерно 10%. Содержание этилена незначнтелыю, однако, содержание СО может возрасти нрнмерно до 40%. После охлаждени конденсируют газ и направл ют его в промывную установку, где его обрабатывают селективным растворителем. Остающийс F epacтвopившийc газ, составл ющий приблизительно 90% газа от высокотемпературного пиролиза н состо щий, в основном, из водорода, окиси углерода и двуокиси углерода , можно сжигать или, если содержание Нз и СО достаточно дл переработки, нанример, в сиитез-газ метанола, его можно нодвергать дополнительной очистке.
Полученный из газа высокотемпературьюго пиролиза ацетилен ие обрабатывают самосто тельно , а нодают в богатую этнленом газовую смесь за установкой дл охлажденн продуктов расщенлени нафты. С этнм нриемом св зан целый р д важных преимуществ. В процессе разделени богатой этиленом газовой смесн используют только сырой ацетилен , получаемый на 1 ступени промывки. Таким образом, процесс разделени освобождаетс от переработки значительного количества газа, т. е., как правило, приблизительно до 90% газа, образующегос при высокотемпературном HHpOvTHse. Особенно выгодным оказалось удаление окиси углерода из газа высокотемпературного пиролиза. Без дополнительной ступени удалени окиси углерода этот газ ионал бы в низкотемпературную стунень процесса разделени и ио вилс бы там в водород-метановой фракции, что привело бы к значительному снижению концентрации водорода в этой фракции, котора в данном способе составл ет примерно 90%. Другое преимущество заключаетс в том, что парциальное давление Сг-фракции в подвергаемой глубокому охлаждению газовой смеси не снижаетс , так как отсутствуют СО и инертные газы. Следовательно, дл конденсации С2-углеводородов достаточна более высока температура, что, в конечном счете, сводитс к экономии холодоиронзБОДительности.
Азот и аргон, попадающие в газовую смесь в результате введенн в реакцнонную печь высокотемпературного ннролиза иедостаточно чистого кислорода, отдел ют уже на первой
стуненн нромывкн, и, следовательно, так же как н окись углерода более не вызывают снижени концентрации водорода нри глубоком охлаждеиии. В общем с помощью иредлагаемого снособа возможно водород, образующийс как побочный продукт нри расщеплении нафты, нолучать в низкотемнературной стуиени , где отдел ют Сг-углеводороДы от комнонентов с более низкой темнературой кине0 ни в таком чистом виде, что из-за небольшого содержани СО в нем, нанример, ниже 1 мол. %, его можно использовать дл гидрировани .
При высокотемпературном пиролизе всегда образуетс также окись азота, котора , как известно, имеет склонность нри низких температурах переходить в двуокись азота, котора взаимодействует с высшими ненасыщенными соединени ми, нанример с цикло0 нентадиеном, образу взрывоопасные соединени . Дальнейшее преимущество снособа заключаетс в том, что удалением окиси азота носле первой ступени промывки предотвращают ее нроникновение в низкотемпературную часть и тем самым обход тс без специальной стадии удалени окиси азота.
Таким же выгодным вл етс предлагаемый снособ в отношении образующихс при высокотемпературном ниролизе двуокиси углерода и сероводорода. Ввиду того, что двуокнсь углерода в нервой ступени промывки также не раствор етс в значительной мере, ее можно здесь удал ть и она более не усложн ет процесс разделени пеобходимостью
5 удалени кислого газа. С другой стороны, незначительное количество этих двух компонентов , попадающее в процесс разделени , .можно без большого затруднени выделить вместе с компонентами кислого газа из бога0 той этиленом газовой смеси.
Известно, что врем эксплуатации реакционных нечей дл высокотемпературного пиролиза из-за их более высокой рабочей температуры и тем самым более сильной термической нагрузки, гораздо меньше, чем у обыкновенных реакционных нечей. Если из высокотемпературного пиролиза в процесс разделени ввод т очень большое количество газа, то нрекращение работы реакционной печи
0 дл высокотемнературного пиролиза привело бы к значительному снижению количества веществ и новли ло бы на состав газов в процессе совместного разделени . Это, в свою очередь, непремеиио привело бы к сильным
5 помехам в нроцессе разделени , так как работающие аппараты предназначены дл определенных составов газов и не работают онтимально с газами любого состава. Благодар тому, что из газов высокотемпературного пиролиза Б процесс совместного разделени ввод т только сырой ацетилен, выход из стро реакционной нечи дл высокотемнературного пиролиза почти не заметен.
Выделение ацетилена, иоглощениого се5 лективным растворителем, может осуществлитьс путем понижени давлени нромывной жидкости и отгонкн газом, вз тым из иизкотемпературиой ступени, где отдел ют Сгуглеводороды от более легких газов. Дл этого часть содержащей этилен богатой метаном фракции, которую из низкотемпературной ступени возвращают в богатую этиленом газовую смесь, чтобы улучщить выход этилена, нужно только небольщим «обходом пропустить через колонну дл отгонки легких фракций и она пригодна в качестве газа отгонки , так как не содержит носторонних комнонептов , а только компоненты, которые участвуют в процессе.
Согласно другому варианту изобретени , через обработапную таким образом про.мывную жидкость продувают еще второй газ отгонки, который также берут из получаемой в низкотемнературной ступени водородной фракции. Таким образом получают растворитель , который полностью освобожден от углеводорода .
На фиг. 1 показан способ получени ацетилена и этилена в виде блок-схемы; на фиг. 2 - часть аппаратуры, котора на фиг. 1 обведена пунктирной линией.
В установку дл расщеплени нафты (см. фиг. 1) подают 165 т/ч нафты, расщепл ют при 800°С, добавл вод ной пар, и охлаждают . Затем отдел ют высококин щие и непрореагировавщие компоненты, например масло и бензин. После расщеплени нафты из установки выходит 113500 н газа, состо щего из водорода, инертных газов, Ci-Сд-углеводородов и так называемого кислого газа (СО2 и H2S). Состав газа приведен в столбце А таблицы. К этому газу добавл ют 2,900 н сырого ацетилена вместе с 13500 н газа отгонки, состав которого приведен в столбце В таблицы. Кроме того, к газу добавл ют определенное количество полученной при глубоком охлаждении фракции . Объединенные газовые смеси затем сжимают до давлени 30-40, предпочтительно, 35 атм, и затем охлаждают до температуры приблизительно - 50°С, причем после предварительного удалени кислого газа и воды конденсируютс Сз- и высокомолекул рные углеводороды. Компоненты газовой смеси, остающиес после предварительного охлаждени в газообразном виде, затем подвергают глубокому охлаждению. Глубокое охлаждение осуществл етс в несколько ступеней посредством кип щего при различных давлени х этилена и, наконец, путем дросселировани жидкой метановой фра-кции, загр зненной этиленом и полученной из газовой смеси, до самой глубокой температуры, примерно - 150°С. Эту метановую фракцию, содержащую этилен, после дросселировани до давлени газовой смеси перед ее конденсацией и после ее упаривани , частично добавл ют к богатой этиленом газовой смеси до ее сжати , чтобы улучшить выход этилена, а частично в виде газа отгонки ввод т на 1 ступень про1ывк 1 диметилформамидом. Из ступени глуокого охлаждепп отбирают 14450 н азообразного 90%-ного водорода и 31 900 газообразного метана. Са-углеводороы , т. е. ацетилен, этилен и этан затем нроывают диметилформамидом, причем ацетиен вымывают из газовой смеси. При промывке диметилформамидом (ДЛ1Ф) можно извлекать 2 900 н чистого ацетилена. Остающа с смесь этилена и этана затем разде етс путем перегопки, причем получают 30000 н этилена и 5500 н этана. Нар ду с расщеплением нафты, которое дает первично богатый этиленом газ, провод т еще высокотемпературный ниролиз, дающий исходный богатый ацетиленом газ. Дл этой цели в высокотемпературный ниролиз ввод т 13 т/ч легких углеводородов (бензин) и 14,5 т/ч 98%-ного кислорода. Если дл этана , полученного при разделении этилена/этана , нет других возможностей применени , его можно также подавать в качестве исходного продукта на высокотемнературный пиролиз. В ходе охлаждени пиролизного газа выдел ютс вода и сажа. Из реакционной печи выходит 30000 н газа, содержащего 8,4% ацетилена, 33,5% окиси углерода и лищь 0,2% этилена. Эту газовую смесь затем сжимают до давлени 16 атм и подвергают промывке диметилформамидом (1 ступень), где ацетилен вымывают из газовой смеси и затем после отделени от промывной жидкости его вместе с газом отгон ют и вымытыми более т желыми комнонентами сырого газа ввод т в богатую этилбнод газовую смесь до ее сжати . Кроме того, на первой ступени промывки диметилформамидом выдел ют воду, образующуюс при высокотемпературном пиролизе , и 27100 н газообразной фракции , состо щей из водорода, окиси углерода, двуокиси углерода и поступивших вместе с кислородом аргона и азота (состав приведен в столбце В таблицы).
На . 2 в детал х изображена та часть установки, котора в блок-схеме на фиг. 1 следует за установкой дл высокотемпературпого пиролиза. По трубопроводу 1 газ, образующпйс при высокотемпературном ниролизс (состав приведен в столбце Г ) с содержанием примерно 8,4% С2Н2 без давлени и при 35°С в количестве 30 000 п поступает в трехступепчатый компрессор 2, где его сжимают до 16 атм. В охлаждаемом водой холодильнике 3 конденсируетс вода, которую отдел ют в отделителе 4. Затем газ в теплообменнике 5 в противотоке к газу верха промывной колонны 6 охлаждают до +б°С. Дл предотвращени образовани гидрата и дл снижени содерл ан11 воды в газе, в газ перед теплообменником 5 в точке 7 впрыскивают небольшое количество диметилформамида. Получаемую в теплообменнике 5 смесь диметилформамида и воды раздел ют в отделителе 8 и по трубопроводу 9 подают в ректификационную-колонну 10. У.ход щий из отделител 8 газ поступает в виз промывной колонны 6, где сверху, ему навстречу пропускают 60 т/ч диметилформамида с температурой - 15°С, котора поддерживаетс пропиленовым охладителем И, при этом вымываетс ацетилен и Сз-углеводороды, а метан, водород , окись углерода и двуокись углерода раствор ютс очепь мало. Больша часть последних компонентов покидает промывную колонну 6 из верха колонны через трубопровод 12 (состав приведен в столбце В таблицы ). До ухода из установки эта смесь охлаждает в теплообменнике 5 сырой газ, причем она нагреваетс до 20°С. Этот газ может быть использован в качестве топливного газа или его можно примешивать к синтез-газу. В нромывную колонну 6 ввод т такое количество растворител , чтобы необходима теплота растворени , а также охлаждение газа в промывной колонне обеспечивались бы подогревом промывной жидкости.
Понижают давление удаленного из низа промывпой колонны 6 через трубопровод 13 обогащенного ацетиленом промывного раствора в редукционном клапане 14 до 1,3 атм и направл ют в верх колонны отгонки 15.
В колонну 15 через трубопровод 16 как газ отгонки поступает та часть, т. е. 13000 н метановой фракции, содержащей этилеп (состав фракции приведен в столбце Д таблицы), котора (см. фиг. 1) от глубокого охлаждени была возвращена в богатый этиленом сырой газ до его сжати . Газ служит дл отгонки растворенного ацетилена из промывного раствора. Однако ввиду того, что газ сам содержит небольшое количество этилена, предусмотрено в колонну отгонки 15 через трубопровод 17 на более низком уровне вводить еще второй газ отгонки, а именно 500 н водородной фракции, получаемой при глубоком охлаждении (состав приведен в столбце Е таблицы), с помощью которой от промывного раствора удаетс также отогнать растворенный этилен. При отгонке освобождаетс теплота растворени , переданна в колоние 6 промывиому раствору, в результате чего промывной раствор в колонне отгонки 15 охлаждаетс . С помощью насоса 18 большую часть очищенного нромывного раствора по трубонроводу 19 перекачивают в верх промывной колонны 6, а небольшую часть отвод т по трубопроводу 20, и, как описано выше.
в точке 7 впрыскивают в сырой газ. Уход щий из верха колонны отгонки по трубопроводу 21 газ под низким давлением еще насыщен парами диметилформамида. Дл удалени пара ДМФ и во избежание потерь промывного раствора, этот газ направл ют в промывную колонну 22, где его промывают водой. Эту воду частично как чистую воду но трубопроводу 23 подают в верх промывной
0 колонны 22, частично она, как содержаща промывпой раствор вода, циркулирует по контуру , состо щему из трубопровода 24, насоса 25 и промывной колонны 22. Из верха промывной колонны 22 по трубопроводу 26
вывод т 16 400 н сырого ацетилена (состав приведен в столбце Б таблицы), который добавл ют к богатой этиленом газовой смеси до ее сжати .
Часть содержащей диметнлформамид воцы , циркулирующей по трубопроводу 24, отвод т по трубонроводу 27 и иодают примерно в среднюю часть ректификационной колонны 10. Предварительно к ней добавл ют смесь воды и диметилформ аадида из отделител 8 через трубопровод 9 после снижени давлени этой смеси примерно до 1,5 атм в редукционном клапане 28. В ректификациоиной колонне 10, снабженной охлаждаемым водой верхним охладителем 29, раздел ют
0 промывной раствор диметилформамида от воды. Вода накапливаетс в желобке в верхней части ректификационной колонны. Одну часть этой воды отвод т по трубопроводу 30, другую часть отсасывают по трубопроводу 31 и с помощью насоса 32 частично но трубопроводу 33 возвращают в верх ректификационной колонны 10, частично по трубопроводу 23 направл ют к верху промывной колонны 22. Причем сначала вода в теплообменнике 34 обмениваетс тенлотой со смесью воды и диметилформамида, причем последн нагреваетс . Остатки углеводородов, выдел ющиес при ректификации смеси диметилформамида и воды в ректификационной
5 колонне 10, но трубопроводу 35 подают в сырой ацетилен в трубопроводе 26. Низ ректификационной колонны 10 снабжен змеевиком 36, обогреваемым naipoM. Жидкость, наход щуюс в нижней части колонны и имеющую температуру 170°С, откачивают по трубопроводу 37 насосом 38, в теплообменнике 39 охлаждают смесью диметилформамида
и воды и по трубопроводу 40 перед насосом 18 добавл ют к циркулирующему диметилформамиду .
В таблице приведены составы некоторых газовых смесей в установке нолученн ацетилена и этилена.
Предмет изобретени
Способ получени ацетилена и этилена путем совместного разделени двух газовых смесей, одна из которых обогащена ацетиленом , а друга этиленом, включающий стадии выделени ацетилена двухступенчатой промывкой селективным растворителем, введени
обогащенной этиленом газовой смеси в процесс носле первой ступени промывки, разделени углеводородов Сз и выще, углеводородов Cz, метана и инертных газов низкотемпературной конденсацией, отличающийс тем, что, с целью упрощени процесса, выделенный на первой ступени промывки ацетилен смешивают с обогащенной этиленом газовой смесью и выделенные при последующей низкотемпературной конденсации содержащие ацетилен углеводороды Сг подают на вторую ступень промывки, с последующим отделением этилена из оставшейс газовой смеси известным путем.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19722202007 DE2202007B2 (de) | 1972-01-17 | 1972-01-17 | Verfahren zur gewinnung von acetylen und aethylen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU474130A3 true SU474130A3 (ru) | 1975-06-14 |
Family
ID=5833176
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU1873346A SU474130A3 (ru) | 1972-01-17 | 1973-01-11 | Способ получени ацетилена и этилена |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5635173B2 (ru) |
DE (1) | DE2202007B2 (ru) |
SU (1) | SU474130A3 (ru) |
-
1972
- 1972-01-17 DE DE19722202007 patent/DE2202007B2/de active Granted
-
1973
- 1973-01-11 SU SU1873346A patent/SU474130A3/ru active
- 1973-01-16 JP JP729673A patent/JPS5635173B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2202007A1 (de) | 1973-08-23 |
DE2202007B2 (de) | 1976-01-22 |
JPS5635173B2 (ru) | 1981-08-15 |
JPS4885505A (ru) | 1973-11-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1745119A3 (ru) | Способ селективного удалени серы и бензина из газовой смеси | |
US3505784A (en) | Scrubbing process for removing carbon dioxide from low-sulfur fuel gases or synthesis gases | |
US2500353A (en) | Process for fractionally separating a mixture of normally gaseous components | |
US4797141A (en) | Method for obtaining CO2 and N2 from internal combustion engine or turbine generated gases | |
US2284662A (en) | Process for the production of krypton and xenon | |
US1422183A (en) | Process of treating gaseous mixtures | |
US2217429A (en) | Separation of acetylene from gaseous mixtures containing it | |
SU1085515A3 (ru) | Способ разделени под давлением газовой смеси | |
EP0968959A1 (fr) | Procédé de production de monoxyde de carbone | |
US3635038A (en) | Joint separation of acetylene and ethylene from cracked gases | |
US3026969A (en) | Gas treating process | |
US1900655A (en) | Separation of acetylene | |
US3607963A (en) | Separation of acetylene and ethylene from cracked gas | |
US2891633A (en) | Acetylene separation system | |
US2608270A (en) | Method of separating light hydrocarbon from high-pressure gas | |
SU474130A3 (ru) | Способ получени ацетилена и этилена | |
US2943703A (en) | Acetylene recovery | |
US3657375A (en) | Production of acetylene | |
EP0256814B1 (en) | Cryogenic recovery of high purity hydrogen | |
SU459885A3 (ru) | Способ выделени этилена | |
US2762453A (en) | Separation of acetylene gases | |
US3023842A (en) | Acetylene purification | |
US2787335A (en) | Removal of acetylene components from gas | |
US2834431A (en) | Method of separating acetylene from methane cracking gases | |
US3471584A (en) | Joint separation of acetylene and ethylene from cracked gases |