SU1742338A1 - Способ определени момента слива металла из конвертера - Google Patents
Способ определени момента слива металла из конвертера Download PDFInfo
- Publication number
- SU1742338A1 SU1742338A1 SU904848464A SU4848464A SU1742338A1 SU 1742338 A1 SU1742338 A1 SU 1742338A1 SU 904848464 A SU904848464 A SU 904848464A SU 4848464 A SU4848464 A SU 4848464A SU 1742338 A1 SU1742338 A1 SU 1742338A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- metal
- converter
- slag
- temperature
- carbon content
- Prior art date
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии , а именно к управлению конвертерным процессом, и предназначено дл определени момента слива металла из конвертера .Цель-увеличение производительности. Дл этого определ ют содержание углерода и температуру металла при помощи зонда, рассчитывают управл ющие воздействи на заключительный период пр одувки. По окончании продувки определ ют температуру шлака и величину перегрева шлака по отношению к его температуре ликвидуса и в зависимости от величины перегрева выдерживают металл в конвертере на врем , достаточное дл осаждени корольков металла из шлака. 1 ил.
Description
Изобретение относитс к черной металлургии , конкретнее к управлению кислородно-конвертерным процессом.
Целью изобретени вл етс повышение производительности конвертера.
На чертеже представлена схема устройства дл реализации предлагаемого способа .
Устройство содержит блок 1 определени содержани углерода и блок 2 определени температуры металла в процессе продувки, соединенные с блоком 3 расчета и формировани управл ющих воздействий , к выходам которого подсоединены блоки 4 - 8 управлени соответственно расходом дуть , рассто нием от торца фур- . мы до уровн спокойного металла, расходом сыпучих материалов, приводом зонда дл измерени содержани углерода и температуры ванны и приводом зонда дл измерени температуры шлака и его температуры ликвидуса, а также блок И 9 и блок 10 измерени времени. Кроме того, к входам блока
3 подсоединены задатчики 11 и 12 соответственно заданного содержани углерода и заданной температуры металла, а также блок 13 измерени содержани углерода и блок 14 измерени температуры ванны конвертера .
Кроме того, устройство содержит блок 15 измерени температуры шлака и блок 16 измерени температуры ликвидуса шлака, соединенные с блоком 17 вычислительных операций, выход которого соединен с блоком 18 сравнени . Второй вход блока 18 сравнени соединен с блоком 10 измерени времени, а выход - через блок И 9 со схемой 19 управлени приводом конвертера.
В качестве блоков 1 и 2 могут быть использованы известные устройства определени соответственно содержани углерода и температуры металла в процессе продувки .
В качестве блоков 3 и 17 может быть использован, например, вычислительный комплекс на базе УВМ СМ-1810, а в качестве
(/
С
2
Ю W CJ 00
блоков 4 - 8 и 19 - стандартные схемы управлени исполнительными механизмами.
Блоки 13 и 14 представл ют собой стандартный блок измерени температуры металла и содержани углерода по температуре ликвидуса, используемый в измерительных зондах, а блоки 15 и 16 аналогичны блокам 13 и 14, но в этом случае отборное устройство зонда не имеет защитного колпачка дл прохождени шлака.
В качестве задатчиков 11 и 12 могут быть использованы, например, задатчики типа РЗД системы АКЭСР, остальные блоки представл ют собой стандартные средства вычислительной техники.
Сущность способа состоит в том, что в ходе продувки в кислородном конвертере отход щими из зоны взаимодействи газами в шлак выбрасываетс металл различных объемных размеров - корольки. При оста- новке продувки происходит оседание корольков , в результате чего их содержание в шлаке со временем уменьшаетс . Содержание корольков в шлаке во времени после прекращени процесса продувки составл - ет
k k0-XT,(1)
где К и К0 - соответственно текущее и начальное значение концентрации корольков всех фракций в шлаке, %;
X скорость оседани корольков, %/мин;
т- текущее врем , мин.
Величины Ко и % вл ютс функци ми величины перегрева шлака по отношению к температуре ликвидуса. Увеличение перегрева шлака способствует формированию шлакометаллической эмульсии на заключительных стади х продувки, повыша тем самым концентрацию корольков всех фракций в шл аке. Кроме того, оно ускор ет и процесс оседани корольков, что увеличивает х С достаточной дл практики точностью совокупное уравнение может быть представлено в виде
k 01 + сщ At - («з + 04 At)r, (2)
где oi, «2, оз, О4 - коэффициенты, равные ot 9%, 02 0,137%/град, ,9%/мин, « 0,0234 %/град мин;
At- величина перегрева шлака по отношению к температуре ликвидуса, °С.
Таким образом, из выражени (2) полное врем оседани корольков металла мин, может быть найдено в виде
«1 + 02 At Оз +04 At
(3)
Если врем выдержки металла в конвертере меньше времени полного оседани корольков , то часть металла тер етс со шлаком.
В процессе продувки определ ют содержание углерода известным способом, например, в соответствии с формулой:
С ОБ С1 + «6С2,(4)
где с - содержание углерода в ванне жидкого металла, %;
ci и са - содержание углерода, определ емое по материальному балансу и, соответственно , по скорости обезуглероживани , %;
, «6 степени учета содержани углерода , определ емого соответственно по материальному балансу и скорости обезуглероживани .
Здесь
Сл Ол + C4G4 +31 Gu.f ., .,. ,сл
C1 Gn+G4 + a2Gp+a3r fa ©
где Сл и С4 - содержание углерода соответственно в ломе и чугуне, %;
Gn, 64, Gp и Gu - масса на плавку соответственно лома, чугуна, руды и известн ка, т;
ai - коэффициент, характеризующий содержание двуокиси углерода в известн ке и степень разложени последнего, %;
32 - коэффициент, характеризующий степень усвоени руды и содержание в ней кислорода;
аз - коэффициент, характеризующий среднюю скорость угара компонентов садки , т/мин;
Vc - скорость обезуглероживани металла , %/мин,
ж
Vc
+/fe
(6)
и/fc - коэффициенты.
Температуру ванны в процессе продувки определ ют известным способом, например , в соответствии с формулой:
t #}+/(& Р+#5 :Ф + )dr+/37A tk,
(7) где t - температура ванны, С;
р - давление газов под куполом камина. Па;
1ф - температура факела на срезе горловина - кессон,°С;
V - интенсивность подачи кислорода, нм3/мин;
Atk - температурный перепад воды, охлаждающей кессон, °С:
/fo , fa , fa , fk , fii, - коэффициенты.
При достижении значени содержани углерода, превышающего заданное значение на 0,3%, производ т измерение содержани углерода и температуры ванны при помощи зонда. Затем определ ют объем кислорода, который необходимо подать в ванну дл достижени заданного содержани углерода:
Vgl f(C,)-f(C3)-0,5AVg(M),
(8)
где f(cj, Т(сз) - функции при соответствующих аргументах, равные:
f(c)
50 Gc с при с 0,1
(3,4+16 c)Gc при с 0,1, (9) се(с,сз);
су, сз - содержание углерода в металле соответственно в момент измерени при помощи зонда и заданное, %;
AVg(i-i) - погрешность в определении объема кислорода при нормальных услови х на предыдущей плавке, м3:
Gc- садка конвертера, т, и температура металла после продувки этого объема кислорода ti, °C:
ti t + 0,0005Vgi C4 - 0,5 At(i-i) ,(10) где t - температура металла в момент ее измерени при помощи зонда, °С;
A t(i-i) - погрешность в определении конечной температуры на предыдущей плавке , °С.
При необходимости охлаждени плавки производ т расчет охлаждающих материалов:
5,85 (ta - t )
+ 0,81
Vn
AHi -0.066 AGui.(12)
гдеДСы-корректирующа масса известн ка на охлаждение плавки, т;
t3 - заданна температура металла, °С; G u (i - 1) - погрешность определени корректирующей массы известн ка на охлаждение предыдущей плавки, т;
A HI - изменение рассто ни от торца фурмы до уровн спокойного металла при окончании продувки, эквивалентное по охлаждающему воздействию корректирующей добавке известн ка, м.
. При достижении заданных значений содержани углерода и температуры ванны
производ т окончание продувки, измер ют температуру шлака и его температуру ликвидуса , наход т величину перегрева шлака по отношению к температуре ликвидуса, оп- 5 редел ют продолжительность времени осаждени корольков металла из шлака и по истечении этого времени после окончани продувки производ т слив металла из конвертера .
10 Способ осуществл ют следующим образом .
В процессе продувки в блоках 1 и 2 определ ют содержание углерода и температуру ванны конвертера. При достижении
15 содержани углерода значени , превышающего заданное на 0,3%, производ т измерение содержани углерода и температуры ванны с помощью зонда. При этом от блока 3 подаетс команда на блок 7 управлени
20 приводом зонда, информаци о значени х содержани углерода и температуры ванны поступает в блок 3 соответственно из блоков 13 и 14. В блоке 3 рассчитываютс управл ющие воздействи на окончательный
25 период продувки, которые подаютс на блоки 4 - 6 управлени соответственно расходом дуть , рассто нием от торца фурмы до уровн спокойного металла, расходом сыпучих материалов. После реализации управл 30 ющих воздействий блок 3 выдает сигнал об окончании продувки, поступающий на один из входов блока И 9, на вход блока 10 измерени времени (запускаетс таймер) и на блок 8 управлени приводом зонда дл из35 мерени температуры шлака и его температуры ликвидуса. Сигналы с блоков 15 и 16 измерени температуры шлака и температуры ликвидуса поступают в блок 17 вычислительных операций, в котором определ ют
40 продолжительность времени осаждени корольков металла из шлака по формуле (3). В блоке 18 сравнени это врем сравниваетс с текущим временем, задаваемым блоком 10 измерени времени, и при их равенстве
45 с выхода блока 18 на второй вход блока И 9 также поступает отличный от нулевого сигнал . При поступлении двух сигналов на входы блока И 9 с его выхода на вход схемы 19 управлени приводом конвертера поступа50 ет команда о сливе металла из конвертера. П р и м е р . В 130-тонном конвертере необходимо выплавить металл дл производства стали марки 35 ГС с заданным содержанием углерода 0,28% и заданной
55 температурой 1570°С. Определ ют содержание углерода, при котором необходимо произвести измерение параметров ванны при помощи зонда 0,58%. Определ ют содержание углерода по ходу продувки по формулам (4) - (6) и при достижении значени , равного 0,58%, производ т измерение параметров ванны: с 0,60%; t 1590°С. Определ ют обьем кислорода, который необходимо подать в ванну, дл достижени заданного содержани углерода по формулам (8) и (9): Vgi 796 нм (Vg(i-i) 20 нм3).
Производ т расчет охлаждающих материалов по формуле (11):
AGui 4.81 т;
д GU(I-1) -2т.
Производ т реализацию управл ющих воздействий, после чего прекращают продувку и при помощи зонда измер ют температуру шлака 1570°С и температуру ликвидуса шлака 1550°С. Определ ют врем выдержки металла в конвертере по формуле (3):
т 8,6 мин.
По истечении 8,6 мин производ т слив металла из конвертера.
Использование предлагаемого способа позвол ет повысит.ь производительность
Claims (1)
- конвертера на 0,3%, соответственно уменьшаетс расход металлошихты на 1 т стали за счет повышени выхода годного. Формула изобретениСпособ определени момента слива металла из конвертера, включающий определение содержани углерода и температуры металла в процессе продувки, расчет и формирование управл ющих воздействий длполучени в момент достижени заданного содержани углерода заданной температуры ванны и прекращение продувки в момент достижени содержани углерода заданного значени , отличающийс тем, что,с целью увеличени производительности конвертера, дополнительно измер ют температуру шлака, наход т величину перегрева шлака по отношению к его температуре ликвидуса, определ ют продолжительностьвремени осаждени корольков металла из шлака и слив металла из конвертера производ т по истечении этого времени с момента прекращени продувки.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904848464A SU1742338A1 (ru) | 1990-07-09 | 1990-07-09 | Способ определени момента слива металла из конвертера |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904848464A SU1742338A1 (ru) | 1990-07-09 | 1990-07-09 | Способ определени момента слива металла из конвертера |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1742338A1 true SU1742338A1 (ru) | 1992-06-23 |
Family
ID=21526037
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904848464A SU1742338A1 (ru) | 1990-07-09 | 1990-07-09 | Способ определени момента слива металла из конвертера |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1742338A1 (ru) |
-
1990
- 1990-07-09 SU SU904848464A patent/SU1742338A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР 450834, кл. С 21 С 5/30, 1968. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2653943T3 (es) | Método y dispositivo para predecir, controlar y/o regular procesos de acería | |
SU1742338A1 (ru) | Способ определени момента слива металла из конвертера | |
US3741557A (en) | Apparatus for control of carbon content in steel produced in basic oxygen furnace process | |
JPH07166222A (ja) | 電気炉の操業方法 | |
JPH0419282B2 (ru) | ||
JP7211553B1 (ja) | 転炉の操業方法および溶鋼の製造方法 | |
TWI796772B (zh) | 精煉處理控制裝置及精煉處理控制方法 | |
SU817065A1 (ru) | Способ регулировани кислородно- КОНВЕРТОРНОгО пРОцЕССА | |
JPS5856729B2 (ja) | 純酸素上吹き転炉の吹錬制御法 | |
JPS5985841A (ja) | フエロクロムの製造方法 | |
SU1016368A1 (ru) | Система управлени кислородно-конвертерным процессом выплавки стали | |
JPH05195035A (ja) | 転炉吹錬制御装置 | |
JPH0741813A (ja) | 転炉精錬方法 | |
JPH036312A (ja) | 転炉吹錬制御法 | |
JPH093518A (ja) | 転炉における吹錬終点制御方法 | |
RU2252263C1 (ru) | Устройство формирования управлений конвертерного процесса | |
CN116732274A (zh) | 一种转炉氧气与氮气混吹增氮控制方法 | |
JPS6246606B2 (ru) | ||
RU2180951C1 (ru) | Способ управления металлургической плавкой | |
JPS54119316A (en) | Slopping control method in converter | |
SU1046290A1 (ru) | Система управлени конверторной плавкой | |
SU531850A1 (ru) | Способ управлени температурным режимом конвертерной плавки | |
JP2565731B2 (ja) | 含鉄冷材の溶解方法 | |
JPWO2023095647A5 (ru) | ||
JPH11209815A (ja) | 転炉におけるステンレス溶鋼の吹錬方法 |