SU1682402A1 - Method for control and regulation of distribution of the materials and gases on section of blast furnace - Google Patents
Method for control and regulation of distribution of the materials and gases on section of blast furnace Download PDFInfo
- Publication number
- SU1682402A1 SU1682402A1 SU894727914A SU4727914A SU1682402A1 SU 1682402 A1 SU1682402 A1 SU 1682402A1 SU 894727914 A SU894727914 A SU 894727914A SU 4727914 A SU4727914 A SU 4727914A SU 1682402 A1 SU1682402 A1 SU 1682402A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- distribution
- furnace
- radius
- blast furnace
- gas
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Description
(21)4727914/02 (22) 12.06.89 (46)07.10.91. Бюл. №37(21) 4727914/02 (22) 12.06.89 (46) 07.10.91. Bul №37
(71)Череповецкий металлургический комбинат им. 50-лети СССР(71) Cherepovets Metallurgical Plant them. 50th anniversary of the USSR
(72)Л.А.В лый, Е.И.Райх, К.К.Шкодин, В.В.Гайков, В.А.Улахович, А П Котов, А.К.Икконен, Н.М Можаренко и Э.С.Хом ков (53)669.162.012.01(088.8)(72) L.A.Vly, E.I. Reich, K.K.Shkodin, V.V.Gaykov, V.A. Ulakhovich, A.P. Kotov, A.K. Ikkonen, N.M. Mozharenko and E. .S.Hom kov (53) 669.162.012.01 (088.8)
(56)Авторское свидетельство СССР Мг 1266863, кл. С 21 В 5/00, 1985.(56) USSR Copyright Certificate Mg 1266863, cl. From 21 to 5/00, 1985.
Гиммельфарб А А., Ефименко Г.Г. Автоматическое управление доменным процессом . - М: Металлурги , 1969, с. 247-250. (54) СПОСОБ КОНТРОЛЯ И РЕГУЛИРОВАНИЯ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ И ГАЗОВ ПО СЕЧЕНИЮ ДОМЕННОЙ ПЕЧИGimmelfarb A. A., Efimenko G.G. Automatic management of the domain process. - M: Metallurgists, 1969, p. 247-250. (54) METHOD OF CONTROL AND REGULATION OF THE DISTRIBUTION OF MATERIALS AND GASES ON THE SECTION OF A DOMAIN FURNACE
(57)Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к доменному производству , и может быть использовано дл контрол и регулировани распределени рудной нагрузки по радиусу доменной печи . Цель - повышение производительности(57) The invention relates to ferrous metallurgy, in particular blast furnace production, and can be used to control and regulate the distribution of ore load along the blast furnace radius. The goal is to increase productivity.
печи и сокращение удельного расхода кокса на выплавку чугуна путем оптимизации распределени газового потока. Дл этого контролируют состав газа по радиусу в верхней части шахты доменной печи и параметры дуть и вычисл ют по ним значени отношений количеств газифицированных кислорода и углерода шихты в различных точках радиуса. Путем статистической обработки тех- нико-экономических показателей работы печи и кривых распределени по радиусу указанных отношений наход т оптимальные (по минимуму расхода кокса и максимуму производительности печи) значени этих отношений в различных точках радиуса печи. Сравнивают текущие значени отношений количеств газифицированных кислорода и углерода шихты с оптимальными значени ми во всех контролируемых точках радиуса Регулирование рудной нагрузки по радиусу производ т при отклонени х текущих значений этих отношений от оптимальных на 0,1-0,3. 5 табл.furnaces and reduction of specific coke consumption for iron smelting by optimizing the gas flow distribution. To do this, control the composition of the gas along the radius in the upper part of the blast furnace shaft and the parameters to blow and calculate from them the ratios of the quantities of gasified oxygen and carbon of the charge at various points in the radius. By statistical processing of the technical and economic indicators of the furnace operation and the distribution curves over the radius of the indicated ratios, the optimum values of these ratios (at various points of the radius of the furnace) are found (at a minimum of coke consumption and maximum furnace productivity). The current values of the ratios of the quantities of gasified oxygen and carbon of the charge are compared with the optimal values at all controlled points of the radius. The ore load is controlled along the radius with the current values of these ratios deviating from the optimal ones by 0.1-0.3. 5 tab.
СПSP
СWITH
Изобретение относитс к черной металлургии , в частности к доменному производству , и может быть использовано при управлении ходом доменных печей.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the domain production, and can be used in controlling the course of blast furnaces.
Целью изобретени вл етс увеличение производительности печи и сокращение удельною расхода кокса за счет оптимизации распределени материалов и газового потока по сечению печи и улучшени использовани энергии газа.The aim of the invention is to increase the productivity of the furnace and reduce the specific consumption of coke by optimizing the distribution of materials and gas flow over the cross section of the furnace and improving the use of gas energy.
Сущность изобретени заключаетс в использовании дл контрол распределени рудной нагрузки по сечению доменной печи отношени количества газифицированных кислорода и углерода шихты, вычисл емые в различных точках радиуса доменной печи по результатам измерени состава газа в этих точках в верхней части шахты и по параметрам комбинированного дуть . Дл существующих шихтовых и дутьевых условий на каждой конкретной доменной печи путем статистической обработки показателей ее работы при различных системах загрузки наход т оптимальное распределение по радиусу отношений (Ош)/(Сш), принима в качестве критериев оптимизации производительность печи и удельный расход кокса. КонтаThe essence of the invention is to use the ratio of the amount of gasified oxygen and carbon of the charge, calculated at various points of the radius of the blast furnace based on the results of measuring the gas composition at these points in the upper part of the mine and on the parameters of the combined blowing, to control the distribution of the ore load over the cross section of the blast furnace. For the existing charge and blast conditions at each particular blast furnace, by statistical processing of its performance under different loading systems, an optimal distribution along the ratio (Osh) / (Sf) is found, taking the furnace productivity and specific coke consumption as optimization criteria. Comte
0000
гоgo
4four
оabout
юYu
роль распределени рудной нагрузки по радиусу производ т, сравнива текущие значени указанных отношений по радиусу с оптимальными, а регулирование распределени рудной нагрузки по радиусу осуществл ют при отклонении текущих значений отношений (Ош)/(Сш) от оптимальных на 0,1...0,3,the role of ore load distribution over the radius is made by comparing the current values of the specified ratios over the radius with the optimal ones, and the distribution of the ore load over the radius is controlled when the current ratios (Osh) / (Cf) deviate from the optimal ones by 0.1 ... 0 , 3,
При отклонени х текущих значений отношений (Ош)/(Сш) от оптимальных меньших 0,1 режим ЗЭГОУЗКИ не измен ют, так как такие отклонени могут быть вызваны факторами, не св занными с распределением рудной нагрузки и газового потока по радиусу. При отклонени х, превышающих 0,3, следует принимать комплексные меры по регулированию хода печи в соответствии с технологической инструкцией, предус- матривающие не только коррекцию распределени рудной нагрузки по радиусу, но и изменение дутьевого режима.When deviations of the current values of the ratio (Osh) / (Cf) from the optimal ones less than 0.1, the mode of ESCAPE does not change, since such deviations can be caused by factors not related to the distribution of ore load and gas flow over the radius. In case of deviations exceeding 0.3, comprehensive measures should be taken to control the furnace progress in accordance with the technological instruction, providing for not only a correction of the distribution of ore load along the radius, but also a change in the blast mode.
Отношение (Ош)|/(Сш) количеств газифицированных кисло рода (Ош)| и углерода (Cuj)i шихты определ ют по следующим формуламThe ratio (Osh) | / (United States) of the quantities of gasified oxygen (Osh) | and carbon (Cuj) i the mixture is determined by the following formulas
(Сш) + CCM-m -D -(С),(United States) + CCM-m -D - (C),
где (Сш)) - количество газифицированного углерода шихты в зоне i, кг на 100 м3 сухого газа;where (SS)) is the amount of gasified carbon in the charge in zone i, kg per 100 m3 of dry gas;
C02i - содержание в сухом газе диоксида углерода в зоне i, %;C02i - content in carbon dioxide dry gas in zone i,%;
COi - содержание в сухом газе оксида углерода в зоне I, %;COi — content of carbon monoxide in dry gas in zone I,%;
(С) - суммарное содержание углерода во вдуваемом в горн топливе, % 100 -C02I -C0i-H2i П| 100 -u) + D-(Nz) где ш - отношение объемов сухого комбинированного дуть и сухого газа в зоне i;(C) is the total carbon content in the fuel blown into the horn,% 100 –C02I –C0i – H2i P | 100 -u) + D- (Nz) where w is the ratio of the volumes of dry combined blowing and dry gas in zone i;
Hat - содержание в сухом газе водорода в зоне i,%;Hat is the content in the dry gas of hydrogen in zone i,%;
(о- содержание кислорода в дутье, %;(о- oxygen content in the blast,%;
(N2) - суммарное содержание азота во вдуваемом в горн топливе, %.(N2) - total nitrogen content in the fuel blown into the horn,%.
D D
Vs 100 Vg 100 -Y где D - отношение объемов вдуваемого горн топлива и сухого дуть ;Vs 100 Vg 100 -Y where D is the ratio of the volumes of the injected horn fuel and dry blow;
Vs - расход вдуваемого в горн топлив м /мин;Vs - fuel injected into the forge fuel m / min;
Vg - расход сухого дуть , м /мин; р- объемна дол влаги в дутье, %; У - потери дуть , %Vg - flow rate of dry blow, m / min; p is the volume fraction of moisture in the blast,%; Y - loss blow,%
) 2Й4 {2с°21 + СО;-Н20(-Пг 2w+p+2D-(U)) 2Y4 {2s 21 + CO; -H20 (-Pg 2w + p + 2D- (U)
где (Ош)| количество газифицированного кислорода шихты в зоне I, кг на 100 м сухого газа;where (Osh) | the amount of gasified oxygen mixture in zone I, kg per 100 m of dry gas;
H20i - обьемна дол влаги косвенного восстановлени в газе в зоне i, % к сухому газу;H20i is the volume of moisture indirectly reduced in gas in zone i,% of dry gas;
(Оа) - суммарное содержание кислорода во вдуваемом в горн топливе, %.(Oa) - the total oxygen content in the fuel blown into the horn,%.
10ten
H20i H20i
22,422.4
а (Сш) + ni p+D -(На ) -H2Ia (Cc) + ni p + D - (On) -H2I
5five
00
5five
00
5five
00
5five
00
5five
где (На) - суммарное содержание водорода во вдуваемом в горн топливе, %:where (On) is the total hydrogen content in the fuel blown into the horn,%:
а- отношение массовых долей водорода и углерода в коксе.a - the ratio of the mass fractions of hydrogen and carbon in coke.
Дл сопоставимости величин (Ош)|/(Сш)| с рудной нагрузкой используют следующие формулы:For comparability of the values (Osh) | / (Cc) | with ore load use the following formula:
, .(Ош)| . PI -А р , (Osh) | . PI - p
V-UIJIV-UIJI
3 - л. и Я ТО 3 - l. and I THAT
где ft - расчетна рудна нагрузка в зоне I, т/т;where ft is the design ore load in zone I, t / t;
А - коэффициент пропорциональности;And - proportionality coefficient;
(Сш) - количество газифицированного углерода кокса дл печи в целом, кг на 100 м колошникового газа;(USA) is the amount of gasified coke carbon for the furnace as a whole, kg per 100 m of flue gas;
(Ош) - количество газифицированного кислорода шихты дл печи в целом, кг на 100 м сухого колошникового газа.(Osh) is the amount of gasified oxygen of the charge for the furnace as a whole, kg per 100 m of dry flue gas.
р - рудна нагрузка дл печи в целом, т/т.p is the ore load for the furnace as a whole, t / t.
Показатель (Ош)/(Сш)учитывает вли ние на состав газа в печи вдувани в горн дополнительного топлива и обогащени дуть кислородом, а также развитие процессов газификации по радиусу печи и характеризует рудную нагрузку в контролируемом кольцевом сечении печи.The indicator (Osh) / (SS) takes into account the effect on the composition of the gas in the furnace of injection into the furnace of additional fuel and enrichment with oxygen, as well as the development of gasification processes along the furnace radius and characterizes the ore load in the controlled annular cross-section of the furnace.
П р и м е р. На доменной печи № 5 ЧерМК объемом 5500 м3, оборудованной бесконусным загрузочным устройством с лотковым распределителем шихты путем статистической обработки показателей работы печи, найдено оптимальное распределение отношени (Ош)/(Сш) по радиусу в верхней части шахты, приведенное в табл,1.PRI me R. On blast furnace No. 5 CherMK with a volume of 5500 m3, equipped with a conical charging device with a chute charge distributor by statistical processing of the furnace operation parameters, the optimum distribution of the ratio (Osh) / (Sf) along the radius in the upper part of the mine, given in Table 1, was found.
Данное оптимальное распределение отношени (Ош)|/(Сш)( соответствует следующим услови м работы печи: содержание кислорода в дутье 23-24%, расход природного газа 30000-32000 м /ч, дол окатышей в шихте 30-35%.This optimal distribution of the ratio (Osh) | / (Cr) (corresponds to the following operating conditions of the furnace: the oxygen content in the blast is 23-24%, the consumption of natural gas is 30000-32000 m / h, the proportion of pellets in the charge is 30-35%.
В период 11-25 декабр 1987 г. на печи наблюдали отличающеес от оптимального следующее распределение значений отношени (Ош)/(Сш) по радиусу верхней частиIn the period of 11–25 December 1987, the following distribution of the values of the ratio (Osh) / (Cc) along the radius of the upper part
шахты (усредненные за период значени ), приведенное в табл.2.mines (averaged over the period values) given in table 2.
Произошло резкое уменьшение показател (Oui)i/(Cu))i в осевой зоне печи (на 0,20- 0,25 в точках, отсто щих от кладки на 4,17 и 5,86 м) при некотором увеличении на периферии (на 0,11 у кладки).There was a sharp decrease in the indicator (Oui) i / (Cu)) i in the axial zone of the furnace (by 0.20-0.25 at points located 4.17 and 5.86 m from the laying) with a slight increase at the periphery ( 0.11 from the clutch).
В рассмотренном периоде 11-25.12.87 г. на доменной печи примен лась циклическа система загрузки, состо ща из 7 по- дач, включающих коксовые (К) и железорудные (Р) порции, загружаемые при разных положени х вращающегос лотка (цифры в скобках): 1. К(8-4), Р (8-5). 2. К (9-5), Р (9-4). 3. К (5-2), Р (9-4). 4. К (9-5), Р (9-5). 5. К (8-5), Р (9-5). 6 К (9-5), Р (8-5). 7. К (7-3). Р (9-5).In the considered period of 11-25.12.87, a blast furnace system was used at the blast furnace, consisting of 7 feeds, including coke (K) and iron ore (P) portions, loaded at different positions of the rotating tray (figures in brackets ): 1. K (8-4), P (8-5). 2. To (9-5), P (9-4). 3. To (5-2), P (9-4). 4. K (9-5), P (9-5). 5. K (8-5), P (9-5). 6 K (9-5), P (8-5). 7. To (7-3). P (9-5).
Положение лотка соответствует следующим углам рабочей поверхности лотка относительно оси печи: 1. - 5,1°. 2. - 16,8°, 3. - 24,7°, 4. - 29,1°. 5. - 32,0°, 6. - 34,7°, 7. - 37.7и, 8.-39,8. 9.-42,2°.The position of the tray corresponds to the following corners of the working surface of the tray relative to the furnace axis: 1. - 5.1 °. 2. - 16.8 °, 3. - 24.7 °, 4. - 29.1 °. 5. - 32.0 °, 6. - 34.7 °, 7. - 37.7i, 8.-39.8. 9.-42.2 °.
В св зи с тем, что за период 11 - 25.12.87 г. на печи было существенным отличием от оптимального распределени по радиусу показател (Ош)|/(Сш)и в особенности в осевой зоне, режим загрузки был изменен. Ьыла применена циклическа система , состо ща из 7 подач, включающих коксовые (К) и железорудные (Р) порции, но последние загружались при измененных угловых положени х вращающегос лотка: 1. К(8-4), Р (8-4), 2. К (9-5), Р (8-3). 3. К (5-2). Р (9-4). 4. К (9-5, Р (8-4). 5. К (8-5). Р (9-4). 6. К (9-5), Р (8-4). 7. К (7-3), Р (8-3).Due to the fact that over the period of 11 - 25.12.87, the furnace was a significant difference from the optimal distribution of the indicator (Osh) | / (S) along the radius, and especially in the axial zone, the loading mode was changed. A cyclic system was used, consisting of 7 innings, including coke (K) and iron ore (P) portions, but the latter were loaded at varying angular positions of the rotating tray: 1. K (8-4), P (8-4), 2. To (9-5), P (8-3). 3. To (5-2). P (9-4). 4. K (9-5, P (8-4). 5. K (8-5). P (9-4). 6. K (9-5), P (8-4). 7. K (7-3), P (8-3).
В измененной системе угловые положени лотка были подобраны так, чтобы сместить загрузку железорудных материалов из периферийной в осевую зону. При неизменном количестве позиций лотка дл кок- совых порций, при загрузке железорудно части шихты (агломерата и окатышей), было увеличено число позиций в осевой зоне (на 2 позиции.в положении лотка 2 и на 5 позиций в положении 3) и уменьшено число по- зиций на периферии (на 3 позиции в положении лотка 9). В результате получено новое следующее распределение по радиусу показател (0Ш)|/(СШ)| (среднее за период 26.12.87 - 8.01.88), приведенное в табл 3. In the modified system, the angular positions of the tray were selected so as to displace the loading of iron ore materials from the peripheral to the axial zone. With a constant number of positions of the tray for coke portions, when loading the iron ore part of the charge (sinter and pellets), the number of positions in the axial zone was increased (by 2 positions in the position of tray 2 and by 5 positions in position 3) and the number by - Positions at the periphery (3 positions in the position of tray 9). As a result, the following new radius distribution is obtained (0W) | / (USA) | (average for the period 12.26.87 - 01.01.88), given in table 3.
Сравнение полученного распределени отношени (Ош)|/(Сш)1 с оптимальным свидетельствует о том, что произошло улучшение распределени газов и приближение его к оптимальному дл данных условий работы печи. В результате повысилось использование химической и тепловой энергиигазов и улучшились технико-экономические показатели плавкиA comparison of the obtained distribution of the ratio (Osh) | / (Cf) 1 with the optimum indicates that the distribution of the gases has improved and is closer to the optimum for given operating conditions of the furnace. As a result, the use of chemical and heat energy of gases increased and the technical and economic indicators of smelting improved.
- снизилс удельный расход кокса на 1.2 кг/т чугуна и увеличилась производительность доменной печи на 41 т/сут.- specific coke consumption decreased by 1.2 kg / t of pig iron and the productivity of the blast furnace increased by 41 tons / day.
Изменение показателей работы д.п.5 ЧерМК при регулировании по отношению (0Ш)|/(СШ)| приведено в табл.4.Changes in performance d.p.5 CherMK with regulation in relation to (0 Ш) | / (СШ) | given in table 4.
При заметном отклонении распределени величины (Ош)|/(Сш)| от оптимального, особенно в осевой зоне печи, распределение С02 по радиусу верхней части шахты, вл ющеес обычно основанием дл регулировани распределени материалов и газов , практически не изменилось. Содержание С02 в осевой зоне в период 11-25.12.87 г. уменьшилось с 0.6 до 0,3%. Такое слабое изменение содержани С02 объ сн етс высокими температурами газа (до 1200°С), которые посто нно поддерживаютс в центральной части в шахте печи.With a significant deviation of the distribution of the magnitude (Osh) | / (Cm) | From the optimal, especially in the axial zone of the furnace, the distribution of C02 along the radius of the upper part of the shaft, which is usually the basis for controlling the distribution of materials and gases, has not changed much. The content of C02 in the axial zone in the period 11-25.12.87 decreased from 0.6 to 0.3%. Such a slight change in the C02 content is attributed to the high gas temperatures (up to 1200 ° C), which are constantly maintained in the central part of the furnace shaft.
В табл.5 приведены другие примеры регулировани по показателю (Om)i/(Cui)i Б доменных печах ЧерМК.Table 5 shows other examples of regulation in terms of (Om) i / (Cui) i B CWMC blast furnaces.
Достоинством предлагаемого способа контрол и регулировани распределени материалов и газового потока вл етс более высока точность контрол и более эффективное регулирование распределени материалов по сечению печи, обеспечивающие высокую производительность доменной печи при минимальном удельном расходе топлива.The advantage of the proposed method of controlling and regulating the distribution of materials and gas flow is a higher accuracy of control and more efficient regulation of the distribution of materials across the furnace cross section, ensuring high performance of the blast furnace with a minimum specific fuel consumption.
Преимущества способа особенно значительны при его применении дл ведени доменных печей большого объема, где особые требовани предъ вл ютс к загрузке центральной зоны, так как перегрузка этой части печи железорудными материалами может привести к т желому расстройству хода печи.The advantages of the method are especially significant when it is used for maintaining large-volume blast furnaces, where special demands are placed on loading the central zone, since overloading this part of the furnace with iron ore materials can lead to a serious breakdown of the furnace.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894727914A SU1682402A1 (en) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | Method for control and regulation of distribution of the materials and gases on section of blast furnace |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894727914A SU1682402A1 (en) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | Method for control and regulation of distribution of the materials and gases on section of blast furnace |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1682402A1 true SU1682402A1 (en) | 1991-10-07 |
Family
ID=21465242
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894727914A SU1682402A1 (en) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | Method for control and regulation of distribution of the materials and gases on section of blast furnace |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1682402A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2798507C1 (en) * | 2022-10-12 | 2023-06-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for conducting blast-furnace melting |
-
1989
- 1989-06-12 SU SU894727914A patent/SU1682402A1/en active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2798507C1 (en) * | 2022-10-12 | 2023-06-23 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for conducting blast-furnace melting |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2952533A (en) | Method of operating a furnace in which the material treated is reduced | |
SU1682402A1 (en) | Method for control and regulation of distribution of the materials and gases on section of blast furnace | |
US3089766A (en) | Controlled chemistry cupola | |
US2735758A (en) | strassburger | |
JPS6250544B2 (en) | ||
CA1165561A (en) | Blast furnace control method | |
RU2813432C1 (en) | Cast iron smelting method | |
SU870438A1 (en) | Method of distributing natural gas between blast furnace tuyeres | |
JPS6043403B2 (en) | Blast furnace operation method using pulverized coal injection | |
CN117487974A (en) | Method for regulating and controlling blast furnace temperature by spraying high volatile bituminous coal | |
SU1199799A1 (en) | Method of controlling blast furnace operation | |
SU1103799A3 (en) | Method for controlling blast furnace smelting | |
SU1530639A1 (en) | Method of flushing blast furnace hearth | |
SU1423594A1 (en) | Method of blast furnace melting | |
SU1643615A2 (en) | Method for adjusting the run of a blast furnace | |
SU1640173A1 (en) | Process for blast furnace operation | |
JPH06108132A (en) | Cylindrical furnace and production of molten iron using this furnace | |
JPH0635604B2 (en) | Blast furnace operation method | |
KR100356156B1 (en) | A method for promoting combustibility in balst furnace | |
JPS62227015A (en) | Method for operating carbonaceous material-packed bed type smelting and reducing furnace | |
RU2147037C1 (en) | Process of blast-furnace melting | |
EP4214340A1 (en) | Blast furnace for ironmaking production | |
Nikitin et al. | Blast-furnace operation with coke fines | |
JPH0913109A (en) | Operation of blowing large quantity of pulverized fine coal into blast furnace | |
SU1527268A1 (en) | Method of melting in blast furnace |