SU1428191A3 - Способ получени мочевины - Google Patents
Способ получени мочевины Download PDFInfo
- Publication number
- SU1428191A3 SU1428191A3 SU823494195A SU3494195A SU1428191A3 SU 1428191 A3 SU1428191 A3 SU 1428191A3 SU 823494195 A SU823494195 A SU 823494195A SU 3494195 A SU3494195 A SU 3494195A SU 1428191 A3 SU1428191 A3 SU 1428191A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- mol
- ammonia
- carbon dioxide
- stage
- reaction zone
- Prior art date
Links
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 23
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims abstract description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 235000013877 carbamide Nutrition 0.000 title 1
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 58
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 40
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims abstract 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims 6
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims 2
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 2
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 abstract 2
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical group NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 125000002924 primary amino group Chemical group [H]N([H])* 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 210000002700 urine Anatomy 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Изобретение касаетс основного органического синтеза, в частности производства мочевины из аммиака и диоксида углерода (NHj + СО). Процесс ведут последовательно в двух зонах. В 1-й зоне мольное соот ноше- ние NHj и СОг (3-3,2):1, темпера тура 180-182°С и давление 160 атм, во 2-й - (4-4,5):1, 190-196°С, 160- 185 атм, с получением плава, содержащего мочевину, карбамат аммони . воду, NHj и СОг. Этот плав подвергают двухступенчатой дистилл ции с возвратом газовой фазы с 1 ступени в зону синтеза и жидкой фазы во II ступень дистилл ции, причем дозирование потоков с двух ступеней ведут так, чтобы обеспечивались указанные соотношени реагентов и температуры в зонах синтеза. Кроме.того, одну часть газовой фазы II ступени (NHj + COi) или совместно с другой частью этой газовой фазы, или всю газовую фазу в этой ступени полностью конденсируют до получени парожидкостной смеси и возвращает в 1-ю зону синтеза. Газовую фазу I ступени диcтRпЛ ции (Ш + СОг) возвращают непосредственно во 2-ю зону синтеза. Дистилл цию II ступени ведут в токе СО с получением газовой фазы и Ж1здкой фазы , содержащей мочевину. Эти услови позвол ют снизить расход пара с 3179 до 1997-2055 кг/т мочевины, что снижает ее себестоимость. 4 ил., 4 табл. § сл 4 to сх
Description
см
1
14281
Изобретение относитс к аминосое- динени м, в частности к усовершенст- вованному способу получени мочевины, Целью изобретени вл етс снижение расхода пара.
На фиг, 1-4 представлены технологические схемы осуществлени предложенного способа.(буквой R обозначена вс зона синтеза - реакционна soHg, , а буквы STR относ тс ко всей зоне разделительной обработки потока, выход щего из R) .
Вс реакционна зона R разделена на,по крайней мере, две реакционные зоны: R, где проходит реакци между свежими реагентами N (обозначающим,
поток свежего NHj) и Ci (обозначаю- щим поток свежего СОг) и рециклизуе- мый поток (газ + жидкость) С + Lt
(или L, с G/1 0) при мол рном отно- шении (NHj/COz)/ , давлении Р , темпе- ратуре Тц и получают мочевину с конверсией Q4 ; RH, г Де заве ршаетс реакци синтеза потока Si из Р с возможным добавлением свежего сырь аммиака N7 и/или двуокиси углерода Cj при мол рном отношении () давлении Pj, температуре ТЕ и с выходом Qj. Поток, вытекающий из второй реакционной зоны Рг , подвергаетс далее количественной обработке STP, также в две стадии разложени карбамата и выделени непрореагировавших соединений, состо щей из: стадии Е, где при заданном рабочем давлении Р& и температуре Тз (кроме времени пребывани ) вьщел ют некоторое количество газа G, основную массу его рециклизуют в виде потока G г непосредственно на вторую стадию реакции R, остальную часть Сг, если она есть, направл ют по контуру R C и/или непосредственно в первую зону R(; .стадии Ег, на которой поток Sj из первой зоны обработки Е;, обрабатывают при давлении Р, температуре Т4 предпочтительно в противотоке со свежей двуокисью углерода Сг дл регенерации всех оставшихс непрореагировав- . ших материалов Cj, которые после частичной конденсации в Ej (работающей при давлении PS и температуре TS с возможным добавлением свежего аммиака N3) рециклизуют в виде смеси пар-жидкость С-ч + L в первую реакционную зону R(. В другом варианте конденсации в Ej может быть полной (С4 О, рецикл РС, Ьд) и часть
0
5
0
5
0
5
0
5
0
5
912
паров Г ( C s) направл ют непосредственно в первую реакционную зону R4, Потоки S( из Ег обычно затем обрабатывают в Е, где требуемый конечный продукт Sj выдел ют, а раствор Lg рециклизуют в конденсатор Е.
По предложенному способу можно достичь полностью изобаричной схемы, где Р Рг Pj РА Рь , или предпочтительно неизобаричной схемы. Дл неизобаричной схемы дл преимуществ максимальной эффективности и гибкости RZ и EI можно поддерживать при одном и том же давлении Р Рг РЗ и Р, Е2 и ЕЗ при одном и том же давлении Р Р, Р PS, причем Р вьше Р , Поэтому высокое давление Р поддерживают лишь в Небольшой части установки, что значительно экономит расход энергии и стоимость установки ,
В то же врем при высоком давлении Pi выбирают высокое значение отношени (NHj/COa.)z дл достижени самых высоких выходов,
В соответствии с основными характерными особенност ми изобретени , так как обработка по разложению и выделению соединений, иепрореагиро- вавших в EI и Ег, вл етс количественной , эту обработку контролируют таким образом, чтобы как на первой (Е(), так и на второй (Е) стадии можно было непосредственно получать не газовые потоки (С) и (Gj), которые раздельно направл ют во вторую и первую реакционные зоны, обеспечива оптимашьные отношени (NHj/COj), и (NHj/COj) и оптимальные тепловые балансы дл достижени максимальных выходов и нужной реакционной температуры ,
Пример 1, Неизобарический режим (фиг,2, табл, 1),
В первую реакционную зону Ri, работающую в режиме Р, 160 атм и Ti 182°С, подают 32,32 моль ННз (поток N/I) при 40 °С и смесь жидкость - пар G + LI, содержащую 20 моль СОг, 30,68 моль NHi, 6 моль HjO при 174°С; мол рное отношение (NHj/COz)i равно 3,2 и конверси на выходе Q СОг в мочевину составл ет 60%. Раствор мочевины Sx, поступающий во вторую реакционную зону Rj, состоит поэтому из 12 моль мочевины, 8 моль СОг, 40 моль NHs и 18 моль Нг(
Во вторую реакционную зону, работающую в режиме PZ 185 атм и Т 192°С, кроме раствора Si из первой зоны подводимого, например, че- рез насос Р. дл преодолени разности давлений (от Р, 160 атм до PI 185 атм), подают пары G«i при ТЭб С, содержащие 2,2 моль СОг и 36 моль NHi и 1 моль НгО, поступающие с пер- БОЙ стадии обработки Е,, также работающей при РЗ 185 атм и Tj Во второй реакционной зоне Кг мол рное отношение (NHj/СОг)j составл ет 4,5 и выход Ог СОг равен 75%. Раствор мочевины Sj, содержащий 16,66 моль мочевины, 5,54 моль СОг, 66,68 моль Шз и 23,66 моль HjO, поступает на первую стадию обработки Е(, где при РА Pt 185 атм и Tj выдел ют .2,2 моль COi, 36 моль NHj и 1 моль НгО, которые направл ют непосредственно во вторую реакционную зону Рг. I CTBOP Sa, содержащий 16,66 моль мочевины, 3, 34 моль СОе, 30,68 моль NHj и 22,66 моль НгО, подают на вторую стадию обработки Ее, работающую при Р PI 160 атм и T/i 185 с, где использу 16,66 моль СОг в противо- токе (обозначено Сг), вьщел ют из раствора мочевины 1,84 моль СОг, 27,48 моль NHa и 2 моль HgO.
Газ, поступающий с Ej и содержащий 18,5 моль СОг, 47,48 моль NHi и 2 моль НгО, поступает в конденсатор ЕЗ (конденсатор карбамата), в кото- рьй также поступает раствор SE - 1,5. моль СОг, 3,2 моль NHj и 4 моль НгО, поступающие из системы конечной обработки Е, где последние следы COg и HjO, все еще содержащиес в растворе Зл, сливаемом из Ег, вьщел ют окончательно. Смешанную фазу (пары + раствор карбамата) + LI при 160 атм и 175 С, образующуюс в конденсаторе Ej, рёциклизуют под действием сил т жести в первую реакционную зону RA. Она содержит 20 моль СОг, 30,68 молъ NHi и 6 моль HjO.
Изобарический режим (фиг. 3, табл. 2).
В первую реакционную зону R4, работающую при Р 160 атм и Т5 180 С подают 25,82 моль NHj (поток Nt) при и смесь жидкость - пар G-i + L«, содержащую 21 моль СО, 37,18 моль NHj и 6 моль НгО при 175 С; мол рное отношение (NHj/COa)i составл ет 3,
а конверси О СОг в мочевину составл ет 57%. RiCTBOp мочевины S,, который подают во вторую реакционную зону R, состоит, таким образом, из 12 моль мочевины, 9 моль СОг, 39 моль Шз и 18 моль НгО.
Во вторую реакционную зону RZ, работающую при Рг р4 160 атм и Tj 190°С, подают, кроме раствора Si первой реакционной зоны RI, пары Gч при , содержащие 2,8 моль СОг, 24,7 моль NHa и 1 моль НгО, поступающие с первой стадии обработки Е, также работающей при Р Рг Р« 16 атм и при Тэ 194 с.
Во вторую реакционную зону Rt подают также 7,5 моль NHj (поток Nt) при 40 с, мол рное отношение (NHj/ /С0г)г составл ет 4; конверси COg Q2 составл ет 70%.
Раствор мочевины Зг , содержащий 16,66 моль мочевины, 7,14 моль COg, 61,88 моль NHj и 23,66 моль H(0, подают на первую стадию обработки Е, где при РЗ Рг 160 атм и Тз выдел ют поток С , причем этот поток содерткит 2,8 моль СОе, 24,7 моль NHj и 1 моль HjtO, подают непосредственно во вторую реакционную зону Rj.. вор Sj, содержащий 16,66 моль моче вины, 4,34 моль СОг, 37,19 моль Шз и 22,66 моль НгО, подают на вторую стадию обработки Eg, работающую при Р4 РЗ PI 160 атм и Т4 185 С, где, использу поток Сг, содержащий 16,66 моль СОг в противотоке, вьщел ют из раствора мочевины, 2,84 моль СОг, 33,98 моль NHj и 2 моЛь НгО. Газ Gj, отход щий с Е, состо щий из 19,50 моль СОг, 33,98 моль NHj и 2 моль НгО при Р4 PS Р« 160 атм и при 190 с подают в конденсатор ЕЗ (конденсатор карба мата), в который подают также раствор LI, состо щий из 1,5 моль COt, 3,2 моль NHj и 4 моль HjO, сливаемый из системы конечной обработки.Sf, где окончательно выдел ют последние следы СОг и НгО, все еще останщиес в растворе со стадии Ej. Смещанную фазу (пары + раствор карбамата) G4 + + L« при 160 атм и 175°С, котора образуетс на стадии Е, рециклизуют в первую реакционную зону R. Она содержит 21 моль СОг, 37,18 моль NHj, 6 моль НгО..Все потоки циркулируют в изобарической системе под действи ем силы т жести.
51
. Неиз.обарический режим (полна конденсаци в конденсаторе) карбама- та ( фиг. 4, табл. 3).
Как в примере 1, однако с полной конденсацией части рёциклизуемых паров , направл емых в первую реакционную зону R, тогда как остальную часть рёциклизуемых паров рецикли- зуют непосредственно в реактор,
В этом случае только раствор ре- циклизуют.из конденсатора Ej в реактор , без паровой фазы LJ (С 0), а в конденсатор подают только лишь часть газа Сз, часть которого Gj по- дают непосредственно в реактор.
Общий паровой баланс (1 кг на 1 т мочевины) показан в табл. 4.
Как видно из табл. 4, предложен- ный способ позвол ет снизить расход пара до 1997-2055 кг на 1 т мочевины против 3179 кг в известном способе.
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ получени мочевины путем взаимодействи аммиака и диоксида углерода при повьш1еннь1х температуре и давлении, избытке аммиака в двух зонах синтеза,с получением плава, содержащего мочевину, карбамат аммони , воду, аммиак, диоксид углерода, который подвергают двухступенчатой дистилл ции с возвратом газовой фа- зы первой ступени дистилл ции в зо91 .6ну синтеза и направлением жидкой фазы первой ступени во вторую ступень дистилл ции, которую провод т в токе диоксида углерода с получением газовой фазы, которую конденсируют и направл ют в зону синтеза, и жидкой фазы, содержащей мочевину, отличающийс тем, что, с целью снижени расхода пара, взаимодействие аммиака и диоксида углерода ведут последовательно в двух зонах - первой зоне при мол рном соотношении (3-3,2):1, температуре ISO-ISZ C и давлении 160 атм и во второй зоне при мол рном соотношении (4-4,5):1, температуре 190-196 С и давлении 160-185 атм путем дозировани потоков с двух ступеней дистилл ции так, чтобы обеспечить указанные соотноше ни реагентов и температуры в реакционных зонах, причем одну часть газовой фазы второй ступени дистилл ции , содержащую аммиак и диоксид углерода , подвергают полной конденсации и направл ют в первую реакционную зону вместе с другой частью этой газовой фазы или всю газовую фазу этой ступени подвергают конденсации до получени парожидкостной смеси и затем направл ют в .первую реакцион- ную зону, а.газовую фазу первой ступени дистилл ции, содержащую аммиак и диоксид углерода, направл ют непосредственно во вторую реакционную зону.о nчО vD i D -tоONin 00vO ОЧVOCTNCMTiftСЫ00о foinCVIЮovO vOovOо in14CJ«00(TСЛnCMinCMСЛvOЛО«Чо IIN I-mTOrrovO, VOCM CSCOlCMrt.-CM00COVOvO vOen CM«- 1 VOI CM СЛCvlCTNO CO-m TII MIо uо I n IM IПар высокого давлени на турбину 120 атм; ASO CПар среднего давлени , извлеченный из турбиныПолученный парнизкого давлениПар низкого давлени , расход на процессИтогоТаблица А621651646А38445440452.468472486 491,5 493 1997 2055,5 2051Cir/V//jWf;Pf.T/iGfr/203 1/ з Тr/jT/( Ii/a/;ifi«2 Il f 6;21.г/r1 1i-Lj)Pf Ts31ssi-2Фиг. 1.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT8124526A IT1211125B (it) | 1981-10-16 | 1981-10-16 | Composti azotati. processo per la preparazione di |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1428191A3 true SU1428191A3 (ru) | 1988-09-30 |
Family
ID=11213863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU823494195A SU1428191A3 (ru) | 1981-10-16 | 1982-09-20 | Способ получени мочевины |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4670588A (ru) |
| JP (1) | JPS5883666A (ru) |
| AR (1) | AR230620A1 (ru) |
| CA (1) | CA1327606C (ru) |
| DE (1) | DE3228594A1 (ru) |
| ES (1) | ES8404676A1 (ru) |
| FR (1) | FR2514758B1 (ru) |
| GB (1) | GB2107311B (ru) |
| IN (1) | IN157310B (ru) |
| IT (1) | IT1211125B (ru) |
| NL (1) | NL8203258A (ru) |
| SU (1) | SU1428191A3 (ru) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8400840A (nl) * | 1984-03-16 | 1985-10-16 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| JPH082859B2 (ja) * | 1987-02-24 | 1996-01-17 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 尿素製造方法 |
| IN169678B (ru) * | 1987-08-13 | 1991-11-30 | Austral Pacific Fertilizers | |
| DE69117641T2 (de) * | 1990-10-05 | 1996-10-02 | Urea Casale Sa | Verfahren zur Herstellung von Harnstoff mit unterschiedlichen Leistungen sowie die Implementierung in existierenden Anlagen |
| EP0497215A1 (en) * | 1991-01-29 | 1992-08-05 | Urea Casale S.A. | Process and plant for the production of urea with differentiated yield reaction spaces |
| ATE167666T1 (de) * | 1991-11-14 | 1998-07-15 | Urea Casale Sa | Verfahren zur herstellung von harnstoff mit reaktionsräumen unterschiedlicher ausbeuten |
| US6274767B1 (en) * | 1992-11-19 | 2001-08-14 | Urea Casale, S.A. | Process for the revamping of urea synthesis plants consisting of a stripper with ammonia |
| IT1274362B (it) * | 1995-02-16 | 1997-07-17 | Snam Progetti | Procedimento ad alta resa per la sintesi dell'urea |
| US5767313A (en) * | 1995-05-23 | 1998-06-16 | Dsm N.V. | Method for the preparation of urea |
| US6231632B1 (en) | 1999-05-25 | 2001-05-15 | Engelhard Corporation | Urea processing agent |
| EP2644264A1 (de) | 2012-03-28 | 2013-10-02 | Aurotec GmbH | Druckreguliertes Mehrreaktorsystem |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH498811A (de) * | 1967-05-22 | 1970-11-15 | Chemical Construction Corp | Verfahren zur Herstellung von Harnstoff aus Ammoniak und Kohlendioxyd |
| ES379855A1 (es) * | 1969-06-11 | 1973-02-16 | Titsui Toatsu Chemicals Inc | Procedimiento para sintetizar urea de dioxido de carbono y amoniaco. |
| US3984469A (en) * | 1969-10-16 | 1976-10-05 | Snam Progetti S.P.A. | Process for the production of urea |
| US4137262A (en) * | 1969-10-16 | 1979-01-30 | Snam Progetti S.P.A. | Process for the production of urea |
| BE787832A (fr) * | 1971-09-02 | 1973-02-22 | Stamicarbon | Procede pour la preparation d'uree |
| IT1068268B (it) * | 1976-09-09 | 1985-03-21 | Snam Progetti | Procedimento per la produzione di urea e purificazione delle acque |
| NL174548C (nl) * | 1977-05-05 | 1988-05-16 | Montedison Spa | Werkwijze voor het bereiden van ureum door reaktie van ammoniak en kooldioxyde. |
| IT1174366B (it) * | 1978-07-24 | 1987-07-01 | Ortu Francesco | Decompositore di carbammato per produzione industriale di urea |
| IT1141030B (it) * | 1980-08-29 | 1986-10-01 | Snam Progetti | Procedimento per la produzione di urea |
-
1981
- 1981-10-16 IT IT8124526A patent/IT1211125B/it active
-
1982
- 1982-07-30 DE DE19823228594 patent/DE3228594A1/de not_active Withdrawn
- 1982-08-09 FR FR8213857A patent/FR2514758B1/fr not_active Expired
- 1982-08-19 NL NL8203258A patent/NL8203258A/nl not_active Application Discontinuation
- 1982-08-25 IN IN985/CAL/82A patent/IN157310B/en unknown
- 1982-09-20 SU SU823494195A patent/SU1428191A3/ru active
- 1982-09-21 AR AR290732A patent/AR230620A1/es active
- 1982-09-22 GB GB08227073A patent/GB2107311B/en not_active Expired
- 1982-10-15 JP JP57180069A patent/JPS5883666A/ja active Pending
- 1982-10-15 ES ES516549A patent/ES8404676A1/es not_active Expired
- 1982-10-15 CA CA000413515A patent/CA1327606C/en not_active Expired - Fee Related
-
1984
- 1984-08-13 US US06/640,243 patent/US4670588A/en not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент US № 420,8347,. кл. 260-555А, опублик. 1978. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2107311A (en) | 1983-04-27 |
| IT1211125B (it) | 1989-09-29 |
| FR2514758A1 (fr) | 1983-04-22 |
| ES516549A0 (es) | 1984-05-01 |
| IT8124526A0 (it) | 1981-10-16 |
| GB2107311B (en) | 1986-01-29 |
| NL8203258A (nl) | 1983-05-16 |
| JPS5883666A (ja) | 1983-05-19 |
| US4670588A (en) | 1987-06-02 |
| DE3228594A1 (de) | 1983-04-28 |
| IN157310B (ru) | 1986-03-01 |
| FR2514758B1 (fr) | 1985-07-05 |
| ES8404676A1 (es) | 1984-05-01 |
| AR230620A1 (es) | 1984-05-31 |
| CA1327606C (en) | 1994-03-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1428191A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| CA2246217C (en) | Process for combined production of ammonia and urea | |
| EP0059516B1 (en) | Process for the removal of urea, ammonia and carbon dioxide from dilute aqueous solutions | |
| HU180880B (en) | Process for preparing carbamide | |
| CA1190025A (en) | Process and arrangement for the incremental enrichment of deuterium and/or tritium in a material suitable for the isotope exchange of deuterium and/or tritium with hydrogen | |
| SU1494865A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| IE43359B1 (en) | Flexible integrated method for the production of ammonia and urea | |
| GB1365707A (en) | Process for preparing urea | |
| SU1494864A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| IE41544B1 (en) | Process for producing urea | |
| US3725210A (en) | Method of removing unreacted materials remaining in urea synthesis effluent by plural stage distillation and co2 stripping | |
| RU95122416A (ru) | Способ синтеза мочевины и способ усовершенствования существующего метода получения мочевины | |
| US5763660A (en) | High yield process for urea synthesis | |
| KR20020063169A (ko) | 감마 부티로락톤 및 혼합 메틸아민을 출발 물질로 사용한ｎ-메틸 피롤리돈의 제조 방법 | |
| US3046307A (en) | Distillation process for synthesizing | |
| US3527799A (en) | Urea synthesis process | |
| SU1072799A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| US4334096A (en) | Process for synthesizing urea | |
| US4140685A (en) | Process for recovering ε-caprolactam from an ε-caprolactam/sulfuric acid reaction mixture | |
| RU2071467C1 (ru) | Способ получения карбамида | |
| EP0822181B1 (en) | Process and plant for the production of urea with high conversion yield and low energy consumption | |
| SU763331A1 (ru) | Способ получени мочевины | |
| DK145081B (da) | Fremgangsmaade til fremstilling af urinstof ud fra ammoniak og carbondioxid | |
| SU606858A1 (ru) | Способ получени мочевины | |
| SU1109385A1 (ru) | Способ получени мочевины |