SU1340845A1 - Working stand roll for plate and sheet mill - Google Patents
Working stand roll for plate and sheet mill Download PDFInfo
- Publication number
- SU1340845A1 SU1340845A1 SU864058991A SU4058991A SU1340845A1 SU 1340845 A1 SU1340845 A1 SU 1340845A1 SU 864058991 A SU864058991 A SU 864058991A SU 4058991 A SU4058991 A SU 4058991A SU 1340845 A1 SU1340845 A1 SU 1340845A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- roll
- barrel
- length
- rolls
- groove
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к листопрокатному производству и может быть использовано при производстве полос на широкополосных станах. Цель изобретени состоит В обеспечении повышени качества проката путем улучшени планшетности полосы. Это решаетс тем, что в валке клети листопрокатного стана, состо щем из шеек 2 и бочки 3 с переменной износостойкостью рабочей поверхности от торцов 3 к середине , по концам бочки, отсто щим на 0,05-0,15 длины бочки от кра ее, выполнены симметрично расположенные относительно ее середины: профильные кольцевые проточки 4, заполненные наплавленным металлом с твердостью, большей твердости поверхности бочки, причем профиль образующей кольцевой проточки вьшолнен в виде сопр женных гиперболы с параболой так, что длина гиперболической части составл ет 3-15 длин параболической, а глубина кольцевой проточки вьшолнена равной 0,02-0,002 диаметра .валка, при этом ширина кольцевой проточки составл ет 0,1-0,3 длины бочки валка. Величина износа валков подстуженными кромками становитс соизмеримой с износом валка в средней его части,т.е. неравномерность износа по длине бочки валка умен1--- ртс . 2 ил., 2 табл. о fS W со 4 О 00 4 сл Фиг. 1The invention relates to sheet-rolling production and can be used in the production of strips on broadband mills. The purpose of the invention is to provide an improvement in the quality of rolled products by improving the flatness of the strip. This is solved by the fact that in the roll stand of the sheet rolling mill, consisting of the necks 2 and barrel 3 with variable wear resistance of the working surface from the ends 3 to the middle, at the ends of the barrel, 0.05-0.15 times the length of the barrel from its edge, symmetrically positioned relative to its middle: profile annular grooves 4 filled with weld metal with a hardness greater than the surface hardness of the barrel, and the profile of the annular groove forming is made in the form of conjugate hyperbolas with a parabola so that the length of the hyperbolic part of it is 3-15 parabolic lengths, and the depth of the annular groove is 0.02-0.002 of the diameter of the roll, and the width of the annular groove is 0.1-0.3 of the length of the roll barrel. The amount of wear of the rolls by the cooled edges becomes comparable with the wear of the roll in its middle part, i.e. non-uniformity of wear along the length of the roll barrel is smart1 --- rts. 2 ill., 2 tab. o fS W with 4 O 00 4 cl FIG. one
Description
Изобретение относитс к листопрокатному производству и может быт:, использовано при производстве полос на непрерывных широкополосных станах (НШС) гор чей прокатки.The invention relates to sheet-rolling production and can be used in the production of stripes on continuous wide-strip mills (NSG) for hot rolling.
Цель изобретени - повышение качества прокатываемого металла путем обеспечени планшетности.The purpose of the invention is to improve the quality of the rolled metal by providing a flatness.
На фиг. 1 изображен валок с давленнымслоем, общий вид; на фиг. 2 - образующей кольцевой проточки по месту нанесени наплавл емого сло .FIG. 1 shows a swath with a pressure layer, general view; in fig. 2 - forming an annular groove at the place of deposition of the deposited layer.
LP иLP and
Валок состоит из бочки 1 длинойThe swath consists of a barrel 1 long
шеек 2. Бочка валка имеет переменную износостойкость рабочей поверхности от торцов 3 к середине сечени 0-0. На концах бочки на рассто- нии Ij (О ,05-0, 15)1 J, где 1 - рассто ние от торца бочки до проточnecks 2. Barrel roll has a variable wear resistance of the working surface from the ends 3 to the middle of the section 0-0. At the ends of the barrel at a distance Ij (O, 05-0, 15) 1 J, where 1 is the distance from the end of the barrel to the groove
кИу, l- g длина бочки валка, вьшолйены симметрично расположенные относительно ее середины профильные кольцевые проточки 4 с профилем образующей 5, вьшопненным в виде сопр женны гиперболы с параболой таким образом, что длина 14 гиперболической части составл ет 3-15 длин 1 пapaбoJ;ичecкoй части. Глубина h кольцевой прото.чки выполнена равной 0,02-0,002 диаметра D валка. Обща ширина 1 проточки составл ет 0,1-0,3 длины бочки валка Эти кольцевые проточки заполн ютс наплавленным металлом, имеющим большую твердос ть, чем основное тело валка.KIu, l- g is the length of the roll barrel, the profile annular grooves 4 are symmetrically located with respect to its center, with a profile forming 5, formed in the form of conjugate hyperbolas with a parabola in such a way that length 14 of the hyperbolic part is 3-15 lengths 1 parabolic; parts. The depth h of the annular duct is made 0.02-0.002 of the diameter D of the roll. The total width 1 of the groove is 0.1-0.3 of the length of the roll barrel. These annular grooves are filled with weld metal having a greater hardness than the main body of the roll.
Валок работает следующим образом.The roll works as follows.
Полоса, перемеща сь по рольгангу, попадает в межвалковые зазоры, в которых происходит ее деформаци . Сопротивл сь деформации, полоса воздействует на валки, вследствие чего они постепенно изнашиваютс . .Данный износ происходит неравномерно по длине бочки валка, измен профиль образующей бочки. В предлагаемом валке при прокатке кромки полосы контактируют с поверхностью рабочих валков в местах, где выполнены кольцевые проточки, заполненные металлом с твердостью, большей твердости поверхности валка. Таким образом, неравноThe strip moving along the roller table enters the inter-roll gaps in which its deformation takes place. Resisting deformation, the strip acts on the rolls, as a result of which they gradually wear out. This wear occurs unevenly along the length of the roll barrel, changing the profile of the forming barrel. In the proposed roll when rolling the edges of the strip are in contact with the surface of the work rolls in places where ring grooves filled with metal with a hardness greater than the hardness of the roll surface are made. So unequal
Глубина кольцевой проточки выполз н етс равной (0,02-0,002) D. Это обусловлено объемом металла, прокатанного валком, до вьшолнени на нем кольцевых проточек, заполненных металлом большей твердости, чем металл валка. Изготовление проточек глубимерность износа по длине бочки валка gg ной менее 0,002 D может привести кThe depth of the circumferential groove is creeping equal to (0.02-0.002) D. This is due to the volume of metal rolled by the roll, before the annular grooves filled with a metal of greater hardness than the metal of the roll are executed on it. The fabrication of grooves, wear depth along the length of the roll barrel gg Noah less than 0.002 D can lead to
наблюдаетс в меньшей степени, чем при использовании известных валков, так как величина износа валков под- стуженными кромками становитс observed to a lesser extent than when using known rolls, since the amount of wear of the rolls by the thinned edges becomes
тому, что при большем объеме прокаты ваемого металла начнетс выработка основного металла, так как износ вал ка за одну лишь кампанию может соеthat, with a larger volume of rolled metal, the production of the base metal will begin, since the shaft can wear
соизмеримой с износом валка в средней его части.comparable with the wear of the roll in the middle part.
Ширина кольцевых проточек, заполненных металлом большей твердости, чем твердость поверхности валка, составл ет 0,1-0,3 длины бочки валка. Данное соотношение обеспечивает оптимальные услови использовани пред- лагаемого валка. При ширине проточки меньше О,1 длины бочки не гарантируетс , что вс кромка полосы будет прокатыватьс металлом большей твердости , так как при различных допусках по щирине полоса своими кромками может не попадать на этот металл, при этом кромка полосы прокатываетс основным металлом валка. Таким образом, износ валка будет неравномерным по длине бочки, что приводит к ухудшению планшетности полосы. При гиирине проточки больше, чем 0,3 длины бочки, кольцевые проточки, заполненные твердым металлом, размещаютс на большей части , чем основной металл вал- ка. В результате не обеспечиваетс равномерность износа бочки валка, что также приводит к ухудшению планшетности полосы.The width of the annular grooves filled with a metal of greater hardness than that of the surface of the roll is 0.1-0.3 of the length of the roll barrel. This ratio provides optimal conditions for the use of the proposed roll. With a groove width less than 0, 1 barrel length does not guarantee that the entire edge of the strip will be rolled by a metal of greater hardness, since at different tolerances along the width the strip with its edges may not fall on this metal, while the edge of the strip is rolled by the base metal of the roll. Thus, the roll wear will be uneven along the length of the barrel, which leads to a deterioration of the flatness of the strip. With a drill groove greater than 0.3 barrel length, annular grooves filled with solid metal are located on a larger part than the base metal of the roll. As a result, the roll barrels are not evenly worn, which also leads to a deterioration of the flatness of the strip.
Проточки на валке отсто т на рассто нии 0,05-0,15 длины бочки от ее торца. Эти параметры обусловленыThe grooves on the roll are at a distance of 0.05-0.15 of the barrel length from its end. These parameters are due to
тем, что бочка валка на рассто нии пор дка 100 мм от ее кра не контактирует с прокатываемой полосой и уменьшение рассто ни от кра бочки до проточки менее 0,05длины бочки может привести лишь к снижению прочности валка. Увеличение этого рассто ни более 0,15 длины бочки приводит к тому, что при прокатке кромка полосы контактирует с валками за пределами наплавленного металла. Это ска- зьгоаетс на неравномерности износа валка по длине и, следовательно, приводит к ухудшению планшетности прокатываемой полосы.The fact that the roll barrel at a distance of about 100 mm from its edge does not contact with the rolled strip and reducing the distance from the cork to the groove less than 0.05 the length of the barrel can only lead to a decrease in the roll strength. Increasing this distance to more than 0.15 barrel length causes the strip edge to be in contact with the rolls outside the weld metal during rolling. This is reflected in the uneven wear of the roll along the length and, consequently, leads to a deterioration of the flatness of the rolled strip.
Глубина кольцевой проточки выполз н етс равной (0,02-0,002) D. Это обусловлено объемом металла, прокатанного валком, до вьшолнени на нем кольцевых проточек, заполненных металлом большей твердости, чем металл валка. Изготовление проточек глубиной менее 0,002 D может привести кThe depth of the circumferential groove is creeping equal to (0.02-0.002) D. This is due to the volume of metal rolled by the roll, before the annular grooves filled with a metal of greater hardness than the metal of the roll are executed on it. The fabrication of grooves with a depth of less than 0.002 D may result in
тому, что при большем объеме прокатываемого металла начнетс выработка основного металла, так как износ валка за одну лишь кампанию может соетавить 0,001 и. Это приводит к неравномерности изЕюса валка по его длине и ухудшению планшетности полосы. Лишь на валках, которые заваливаютс в клеть последний раз, после чего они будут списаны, возможно выполнение проточек с минимальной глубиной проточки, т.е. 0,002 D. Выполнениеto the fact that with a larger volume of rolled metal, the production of the base metal will begin, since the wear of the roll in just one campaign can add 0.001 and. This leads to uneven izyusa roll along its length and the deterioration of the flatness of the strip. Only on the rolls, which are filled up in the cage for the last time, after which they will be written off, is it possible to perform grooves with a minimum groove depth, i.e. 0,002 D. Execution
1515
2020
2525
30thirty
проточек глубиной более 0,002 D неце- Q чении ширины проточки возрастает ко- лесообразно, потому что глубина рабочего сло валка составл ет (0,02- 0,03) D, а при выработке пор дка 0,02-0,025 D валок списываетс , т.е. выполнение проточек глубиной более 0,02 D приводит к увеличению затрат на его изготовление.the grooves with a depth of more than 0.002 D, non-Q the width of the groove increases wheel-shaped, because the depth of the working layer of the roll is (0.02-0.03) D, and when producing about 0.02-0.025 D, the roll is discarded, t . the implementation of grooves with a depth of more than 0.02 D leads to an increase in the cost of its manufacture.
Соотношение гиперболической и параболической частей длины проточки выбираютс из соотношени 1 (3-15) 1,, где 1 - длина гиперболической части; 1, - длина параболической части. Это обусловлено тем, что при соотношении этих длин больше 15 форма профил кольцевой проточки имеет рко выраженную пикообразную форму, где максимальна толщина наплавл емого сло расположена на узком участке. Поскольку кромка полосы подстужена на пшрине 50-250 мм, то выработка валка происходит на более широком участке, чем участки, где расположена максимальна толщина наплавленного сло . Таким образом, это приводит к тому, что при длительной эксплуатации предлагаемого валка может начатьс выработка основного тела валка. Это вызывает неравномерность износа бочки по длине, и, следовательно, ухудшение планшетности полосы. Кроме того, это соотношение не следует увеличивать более 15, потому что при прокатке полоса перемещаетс по длине бочки и, следовательно, увеличивает ширину участка максимальной выработки, что приводит к результатам, аналогичным описанным. При соотношении этих длин менее 3 область максимальной глубины находитс ближе к середине проточки и, следовательно, уменьшаетс рассто ние между этими област ми двух проточек , что приводит к необходимости прокатывани более узких полос, чем предусмотрено возможност ми стана.The ratio of the hyperbolic and parabolic parts of the length of the groove is selected from the ratio 1 (3-15) 1, where 1 is the length of the hyperbolic part; 1, is the length of the parabolic part. This is due to the fact that when the ratio of these lengths is greater than 15, the shape of the profile of the annular groove has a clearly pronounced peak-like shape, where the maximum thickness of the deposited layer is located in a narrow section. Since the edge of the strip is pressed on a grain of 50-250 mm, the roll production takes place on a wider area than the areas where the maximum thickness of the deposited layer is located. Thus, this leads to the fact that during long-term operation of the proposed roll, production of the main roll body can begin. This causes uneven wear of the barrel along the length, and, consequently, a deterioration of the flatness of the strip. In addition, this ratio should not be increased by more than 15, because during rolling the strip moves along the length of the barrel and, consequently, increases the width of the section of maximum output, which leads to results similar to those described. When the ratio of these lengths is less than 3, the region of maximum depth is closer to the middle of the groove and, therefore, the distance between these regions of the two grooves decreases, which makes it necessary to roll narrower strips than provided for by the capabilities of the mill.
Предлагаемый валок может быть использован при прокатке полосы в чистовой группе клетей, например семи- клетьевой, НШС 1700 гор чей прокатки (LJ. 1700 мм, D 700 мм). При этомThe proposed roller can be used when rolling a strip in a finishing group of cages, for example, seven-roll, NSF 1700 hot rolling (LJ. 1700 mm, D 700 mm). Wherein
робоватость. При уменьшении ширины проточки до минимальной увеличиваетс волнистость кромки. При граничных значени х во всех случа х предлагаемый валок обеспечивает более высокое качество, чем известный.robosity By reducing the groove width to a minimum, the waviness of the edge increases. At boundary values in all cases, the swath provided provides a higher quality than the known.
ПредЛагаемьй валок обеспечивает повьш1ение качества прокатываемого ме- талла путем обеспечени планшетности, котора достигаетс тем, что При прокатке полос износ поверхности бочки такого валка происходит более равномерно , чем у валков без кольцевых проточек, заполненных металлом с твердостью, большей твердости поверхности валка, потому что в местах более интенсивного износа (в местах контакта с кромкой полосы) поверхности бочки валка находитс металл большей твердости, который подверга-. етс износу медленнее, чем основное тело валка. Таким образом, износ бочки валка по всей длине происходит равномерно, что и обеспечивает п анщет- ность полосы на период всей кампании эксплуатации валков.The pre-roll provides an increase in the quality of the rolled metal by providing a flatness, which is achieved by the fact that during the rolling of strips the surface of the barrel of such a roll is more evenly distributed than in rolls without ring grooves filled with metal with a hardness greater than the surface of the roll, because In places of more intensive wear (in places of contact with the edge of the strip) of the surface of the roll barrel, there is a metal of greater hardness which is exposed to. wear is slower than the main body of the roll. Thus, the roll barrel is worn along the entire length evenly, which ensures the flatness of the strip for the entire campaign of the operation of the rolls.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864058991A SU1340845A1 (en) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | Working stand roll for plate and sheet mill |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864058991A SU1340845A1 (en) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | Working stand roll for plate and sheet mill |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1340845A1 true SU1340845A1 (en) | 1987-09-30 |
Family
ID=21234560
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU864058991A SU1340845A1 (en) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | Working stand roll for plate and sheet mill |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1340845A1 (en) |
-
1986
- 1986-04-21 SU SU864058991A patent/SU1340845A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 992106, кл. В 21 В 27/02, 1983. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR900007516B1 (en) | Rolled plate sectional profile control rolling method and rolling mill | |
SU1340845A1 (en) | Working stand roll for plate and sheet mill | |
KR101030942B1 (en) | Roller leveller with variable centre distance | |
JP2658765B2 (en) | Work roll for cold rolling, method for manufacturing the same, and method for rolling a metal plate using the work roll | |
US4007617A (en) | Method of rolling metal blanks | |
US4876874A (en) | Method of hot rolling steel strip with deformed sections | |
US6065320A (en) | Caliber contour in a rolling mill roller for tubes | |
JP3185629B2 (en) | Rolling mill and rolling method | |
SU1135507A1 (en) | Sheet mill working roll | |
SU1328016A1 (en) | Working roll of rough sheet-rolling stand | |
SU1424889A1 (en) | Work roll of four-high working stand for wide-strip hot-rolling mill, set of work rolls of four-high working stand for wide-strip hot-rolling mill and method of sizing sets of work rolls of four-high stands of finishing group for wide-strip hot-rolling mills | |
SU1138199A1 (en) | Foru-high mill roll unit | |
SU1181738A1 (en) | Roll for coldroll-forming mill | |
SU1761321A1 (en) | Mill roll complect | |
SU1503912A1 (en) | Working roll set-up | |
SU1306611A1 (en) | Working roll for sheet rolling mill | |
SU1318314A1 (en) | Process tool for screw rolling | |
SU1235567A1 (en) | Mandrel for manufacturing ribbed tubes | |
SU1595598A1 (en) | Roll set for twenty-high rolling mill | |
SU863030A1 (en) | Rolling roll | |
SU1588448A1 (en) | Method of hot rolling of strips in wide-strip rolling mill | |
SU1407601A1 (en) | Support roll of four-high stand | |
SU1214254A1 (en) | Billet for manufacturing hot-rolled plate | |
SU1653878A1 (en) | Method for profiling work rolls of finish stands for wide- strip mill | |
SU1713696A1 (en) | Roll unit of quarto strip rolling mill stand |