SU1211324A1 - Charge for inoculating iron carbide alloys - Google Patents
Charge for inoculating iron carbide alloys Download PDFInfo
- Publication number
- SU1211324A1 SU1211324A1 SU843771222A SU3771222A SU1211324A1 SU 1211324 A1 SU1211324 A1 SU 1211324A1 SU 843771222 A SU843771222 A SU 843771222A SU 3771222 A SU3771222 A SU 3771222A SU 1211324 A1 SU1211324 A1 SU 1211324A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- slag
- ore
- consumption
- manganese
- charge
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
Изобретение относитс к черной металлургии, а именно к производству ферросплавов.The invention relates to ferrous metallurgy, namely the production of ferroalloys.
Цель изобретени - уменьшение кратности шлака и повьшение извле- чени марганца при плавке углеродистого ферромарганца из бедных рудThe purpose of the invention is to reduce the slag multiplicity and increase the extraction of manganese during the smelting of carbon ferromanganese from poor ores.
Расход магнезита определ етс качеством руды и составом ее пустой породы. Так, например, при плавке на обожженной карбонатной руде расход магнезита составл ет около 18,5% при плавке на бедной окис- ной руде (Мп - 44%; ,310д - 24%) около 25,0%. При меньшем чем 18,5% расходе магнезита содержание MgO в шлаке становитс ниже оптимального , что повышает активность SiOj и делает металл нестандартным по кремнию. В результате возрастают концентраци марганца в шлаке и с ним его потери. При большем чем 25,0% расходе магнезита содержание МаО в шлаке становитс вьшге оптимального , 1то приводит к излишне вы сокой температуре плавлени шлака, повьш1енным потер м марганца испарением и затруднени м с выпуском шлака. Расход определ етс качеством руды. Так, при плавке на карбонатной руде с содержанием 6-8% СаО расход доломита беретс по ми- нимуму (0,5%), при плавке на смещенной руде с содержанием 4-5% Са О ближе к среднему, а при плавке на бедной окисной руде - по максимуму (7,0%); При большем чем 7,0% расходе доломита Понижаетс концентраци окиси магни (МаО) в шлаке ниже оптимальной. В результате этого в шлаке понижаетс содержание SiO. и увеличиваютс кратность шлака и с ним потери марганца.The magnesite consumption is determined by the quality of the ore and the composition of its waste rock. Thus, for example, when smelting on a burned carbonate ore, the consumption of magnesite is about 18.5% when smelting on a poor oxide ore (Mn is 44%; 310d - 24%) about 25.0%. At less than 18.5% magnesite consumption, the MgO content in the slag becomes lower than optimal, which increases the SiOj activity and makes the metal non-standard for silicon. As a result, the concentration of manganese in the slag increases and its loss with it. With a larger than 25.0% magnesite consumption, the MAO content in the slag becomes higher than optimal, this leads to an excessively high slag melting temperature, increased manganese loss by evaporation and difficulties with slag production. The flow rate is determined by the quality of the ore. Thus, when smelting on carbonate ore with a content of 6–8% CaO, the consumption of dolomite is taken at a minimum (0.5%), when smelting on a displaced ore with a content of 4–5% Ca O closer to the average, and when smelting at a poor ore oxide ore - to the maximum (7.0%); With a greater than 7.0% dolomite consumption, the concentration of magnesium oxide (MaO) in the slag is lower than the optimum. As a result, the content of SiO is reduced in the slag. and the slag multiplicity and loss of manganese increase.
Расход кокса определ етс качеством руда и содержанием в ней марганца. Так, при плавке на окисной руде удельный расход кокса выше , чем на обожженной карбонатной руде. С увеличением расхода руды растет и расход кокса. При расходе окисмой руды 56% расход кокса соста л ет 12%, при расходе руды 61-68% соответственно составл ет 13-14%. При использовании карбонатной руды в количестве 61 и 68% расход Хокса соответственно составл ет 12-13%. Coke consumption is determined by the quality of the ore and its manganese content. So, when smelting on oxide ore, the specific consumption of coke is higher than on fired carbonate ore. With an increase in ore consumption, coke consumption also increases. With a consumption of 56% oxide ore, the consumption of coke is 12%, with an ore consumption of 61–68%, respectively, it is 13–14%. When using carbonate ore in an amount of 61 and 68%, the consumption of Hoxes is respectively 12-13%.
Q 20 25 Q 20 25
5555
30thirty
35..35 ..
4040
4545
32423242
При меньшем чем 12/2 расходе кок- . са увеличиваютс потери марганца со шлаком и растет его кратность. При большем чем 14% расходе кокса нарушаетс режим плавки сплава и вследствие высокой посадки электродов растут его потери испарением.With less than 12/2 flow coc-. The loss of manganese with slag increases and its multiplicity increases. At more than 14% of the coke consumption, the melting mode of the alloy is disturbed and, due to the high seating of the electrodes, its loss by evaporation increases.
При расходе более 68% содержание Si(),j в шлаке повышаетс выше 40%, что приводит к получению сплава нестандартного по кремнию (). При меньшем чем 56% расходе руды шлаки станов тс сильно магнезиальными, что ввиду высокой температуры плавлени , затрудн ет выпуск шлака и увеличивает потери марганца испарением.At a flow rate of over 68%, the Si (), j content in the slag rises above 40%, which results in a non-standard alloy of silicon (). At less than 56% of the ore consumption, the slags become highly magnesian, which, due to the high melting point, makes it difficult to release the slag and increases the loss of manganese by evaporation.
Плавку углеродистого ферромарганца на предлагаемой шихте наиболее целесообразно осуществл ть из карбонатных и бедных окисных руд, от- личаюпщхс повь иенным содержанием AllOj(2-4%). Последнее св зано с тем, что наличие в шлаке 7-8% ускор ет растворение в шлаке магне- |эии и, почти не измен температуры плавлени шлака, понижает его в з- The smelting of carbon ferromanganese on the proposed charge is most expediently carried out from carbonate and poor oxide ores, which differ from AllOj content (2-4%). The latter is connected with the fact that the presence of 7–8% in the slag accelerates the dissolution of the magnesia in the slag and, almost without changing the melting point of the slag, lowers it in
;КОСТЬ.;BONE.
j П р и м е р. В лабораторной печи мощностью 50 кВА проведено п ть серий плавок углеродистого ферромарганца на шихте из бедной марганцевой руды, доломита, магнезита и кокса. В плавках 1- Щ серии используют бедную окисленную руду, содержащую, %: Мп 44; SiOj. 21-24;j PRI me R. In a 50 kVA laboratory furnace, five batches of carbon ferromanganese were melted on a mixture of poor manganese ore, dolomite, magnesite, and coke. In heats of the 1-U series use poor oxidized ore, containing,%: Mn 44; SiOj. 21-24;
-СаО 1-4; AliOj 1-2. В плавках IV- серии используют обожженную карбонатную руду следующего состава, %: Мп 38,6; SiOa 20; MgO 5; СаО 8. Состав доломита, %: СаО 30,4, 21,7, п.п.п. 47,9. Состав магнезита , %: Мр.О 92,6; СаО 2,62, SiO 1,9|, 0,50. Состав кокса, %: влага 51 зола 13; ,5J летучие 1,8. Состав золы кокса, %: SiOj 59; 25; 10; СаО 6, Мр,0 3.-SaO 1-4; AliOj 1-2. In the IV-series heats, baked carbonate ore of the following composition is used,%: Mp 38.6; SiOa 20; MgO 5; CaO 8. Composition of dolomite,%: CaO 30.4, 21.7, ppt 47.9. The composition of magnesite,%: Mr. O 92.6; CaO 2.62, SiO 1.9 |, 0.50. The composition of coke,%: moisture 51 ash 13; , 5J volatile 1.8. The composition of coke ash,%: SiOj 59; 25; ten; CaO 6, Mr, 0 3.
Количественный состав шихты и ре-, зультаты плавок приведены в таблиде. Дл сравнени приведены результаты плавок (сери vl ) с использованием известной шихты, содержащей обожженную карбонатную руду состава, что и в плавках серии 1-М| , доломит, известн к и кокс.The quantitative composition of the charge and the results of the heats are given in the table. For comparison, the results of heats (series vl) are presented using a known mixture containing calcined carbonate ore of composition, as in the 1-M | , dolomite, limestone and coke.
Кратность шлака при использовании в шихте магнезита по сравнению с плавками ферромарганца на известной шихте снизилась примерно на 0,4 т/т. Уменьшились и потери марганца со шлаком.The rate of slag when used in the charge of magnesite as compared with the smelting of ferromanganese at the known charge decreased by about 0.4 t / t. The loss of manganese with slag also decreased.
Предлагаема шихта позвол ет получить слелук цие преимущества по сравнению с известной шихтой дл плавки углеродистого ферромарганца: уменьшить кратность шлака при том же содержании марганца на 0,2-0,3 т/т, а с учетом уменьшени концентрации марганца в отвальном шпаке на 0,4- 0,5 т/т; повысить извлечение марганца при плавке углеродистого ферромарганца только за счет уменьшени кр атности шлака на 3-4%, а с учетомThe proposed mixture makes it possible to obtain the compacted advantage over the known mixture for smelting carbon ferromanganese: reduce the slag ratio with the same manganese content by 0.2–0.3 t / t, and taking into account the decrease in manganese concentration in the waste shpak by 0, 4-0.5 t / t; to increase the extraction of manganese in the smelting of carbon ferromanganese only by reducing the slag ratio by 3-4%, and taking into account
Редактор С.ЛисинаEditor S. Lisin
Составитель К.СорокинCompiled by K. Sorokin
Техред О.Неце Корректор В.Бут гаTehred O. Niece Proofreader V. But ha
Заказ 613/33 Тираж 567 Подписное ВНИППИ Государственного комитета СССРOrder 613/33 Circulation 567 Subscription VNIPPI USSR State Committee
по делам изобретений и открыт 113035, Москва, , Раушска наб, д. 4/5for inventions and opened 113035, Moscow, Raushsk nab. 4/5
Филиал ППП Патент, г. Ужгород, ул. Проектна , 4Branch PPP Patent, Uzhgorod, st. Project, 4
уменьшени концентрации его в шлаке в среднем до 10% примерно на 7%;путем уменьшени кратности шлака понизить расход злектроэнергии при плавке углеродистого ферромарганца в среднем на 200-400 кВт ч/т понизить расход руды на тонну сплава примерно на 0,250 т. Магнезит по сравнению с известью почти не гигроскопичен , поэтому его мо ло примен ть в обожженном виде, что позвол етreducing its concentration in the slag by an average of 10% by about 7%; by decreasing the slag multiplicity, reduce electrical energy consumption during smelting carbon ferromanganese by an average of 200-400 kWh / t reduce ore consumption per ton of alloy by about 0.250 tons. Magnesite compared to lime is almost non-hygroscopic, so it can be used in baked form, which allows
по сравнению с плавкой на шихте- прототипе понизить расход электроэнергии путем ликвидации расхода злектроэнергии на р азложение карбонатов и на нагрев углекислоты доin comparison with melting on the prototype charge, reduce the power consumption by eliminating the electrical energy consumption by decomposing carbonates and heating carbon dioxide to
температуры отход п их газов примерно на 900 кВтч.temperature waste p their gases of about 900 kWh.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843771222A SU1211324A1 (en) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | Charge for inoculating iron carbide alloys |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843771222A SU1211324A1 (en) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | Charge for inoculating iron carbide alloys |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1211324A1 true SU1211324A1 (en) | 1986-02-15 |
Family
ID=21130885
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843771222A SU1211324A1 (en) | 1984-07-12 | 1984-07-12 | Charge for inoculating iron carbide alloys |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1211324A1 (en) |
-
1984
- 1984-07-12 SU SU843771222A patent/SU1211324A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Гасик М.И. Электротерми марганца. Киев: Техника, 1979, с. 111. Извести Вузов. Сер.Черна металлурги , 1967, И 4, с. 55-59. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101649366B (en) | Method and device for making iron by smelting reduction | |
JPH0754030A (en) | Preparation of steel | |
JPH07504230A (en) | Method for desulfurizing molten iron with minimal slag formation and equipment for carrying out the process | |
JPS6359965B2 (en) | ||
SU1211324A1 (en) | Charge for inoculating iron carbide alloys | |
US3473917A (en) | Basic steelmaking process | |
JPS61104013A (en) | Method for recovering iron contained in molten steel slag | |
RU1794095C (en) | Method of pig-and-scrap process of steel melting in open-hearth furnace | |
RU2020180C1 (en) | Method of smelting of ferrovanadium in arc electric furnace | |
SU1254021A1 (en) | Method of producing flux for steel production | |
SU1157107A1 (en) | Method of melting carbon ferromanganese from poor ores | |
SU1640192A1 (en) | Method of producing dephosphorized high-carbon ferromanganese | |
SU1206329A1 (en) | Charge for producing complex alloy containing calcium | |
JP2730183B2 (en) | Hot metal production method for recovery of rare metals | |
RU2104322C1 (en) | Method for production of metal manganese and/or low-carbon ferromanganese | |
SU1588778A1 (en) | Slag-forming composition for electroslag melting | |
SU1745770A1 (en) | Method of producing steelmaking flux | |
SU922157A1 (en) | Method for processing oxygen-convertor slag | |
SU1375655A1 (en) | Method of charging materials to acid open-hearth furnace | |
SU1142514A1 (en) | Method of refining molten metal | |
RU2183224C1 (en) | Method of producing ferrite-calcium complex flux | |
SU771168A1 (en) | Exothermal briquet | |
RU2127767C1 (en) | Method of lime preparation for steel melting in converter | |
RU2139938C1 (en) | Method of processing of iron-manganese raw material | |
SU1615213A1 (en) | Charge for producing high-carbon ferromanganese |