1 Изобретение относитс к машиностр нию и может быть использовано при производстве различных видов инструментов из быстрорежущей стали. Известен способ термической обработки инструмента из быстрорежув1ей стали, включающего закалку и oTnycKp Данный способ обеспечивает недостаточный уровень прочности и режущих свойств инструмента. Известен способ термической обработки быстрорежущей стали, включающий двойную закалку и отпуск с проведением первой закалки с 8301000°С и промежуточного отпуска при 712-798 С в Течение 12 ч или первой закалки с 840-900 С с изотермической вьщержкой при670-762 С в течение А ч в процессе охлаждени 2 . Обработка по.данному способу сдер жипает рост зерен при окончательной аустенитизации, но не обеспечивает получение полигонизованной субмикроскопической структуры в объеме исход ных аустенитных зерен, Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату вл етс способ термической обработки быстрорежущей стали, включающий двойную закалку и отпуск 3 . Однако у такой дважды закаленной быстрорежущей стали без промежуточно го ее отжига встречаетс брак, св за ный с возникновением аномально крупных зерен аустенита, которьй сопрово грубым, так называемым нафт линистым изломом. Этот вид излома приводит к резкому снижению ее прочностных свойств и вл етс результатом фазового наклепа при повторной закалке неотожженной, предварительн закаленной стали. В результате фазового наклепа в кристаллической решетке быстрорежущей стали могут возникнуть напр жени , соответствующие напр жени м, возникающим прч деформахщи стали с критической степенью, что приводи к образованию неоднородной структур аустенита. Структурна неоднородность такой дважды закалиной стали выражаетс в соседстве аномально крупных рекрис таллизйванных зерен аустенита с более мелкими зернами, в которых просматриваютс субзеренные границы. 22 вл нициес результатом незавершивпшйс полигонизации в стали. Подобна структурна неоднородность также приводит к резкому ухудшению прочностных и режущих свойств инструмента. Цель изобретени - повышение прочностных свойств стали за счет получени полигональной субструктуры высоколегированного аустенита. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу термической обработки быстрорежущей стали, включающему двойную закалку и отпуск, первую закалку осуществл ют от тем- i пературы на 20-35 С вьппе точки Acj. Верхн граница температуры аустенитизации при первой закалке быстрорежущей стали, св занного с образованием аномально крупных рекристаллизованТных зерен аустенита. Нижн граница температуры аустенита (выше точки Асз на 25°С) при первой закалке обусловлена, необходимостью получени аустенитной структуры в стали перед первой закалкой. В случае нагрева стали ниже температуры точки Ас и последзтощего ускоренного охлаждени закалка не произойдет, следовательно , фазовый наклеп при повторном нагреве стали отсутствует и полигонизованна аустенитна структура не образуетс . Упрочнени стали при таких режимах двойного нагрева и охлаждени не произойдет. При предварительной закалке от температуры на 20-35° С выше точгки Ас 5 за счет фазового наклепа со степенью деформации меньше критической дл данной марки стали получаетс исходна субзеренна мелкокристаллическа структура. При этом при повторной закалке осуществл ютс полигонизаци зерен аустенита, что приводит к образованию субзеренной структуры повьш1енной прочности. Полигональна аустенитна структура отличаетс от рекристаллизованной .или обычной недеформированной наличием внутри исходных аустенитных зерен мнбжества тонких субграниц, вл ющихс дополнительными барьерами дл развити трещин при разрушении, вследствие чего получение однородной по всему объему полигональной субструктуры в инструменте, работающем в услови х динамического нагружени , повьш ает их прочность и надежность. 3 Пример. Берут шлифованные образцы из стали РбМ5 дважды закале ные по различным режимам и отпущенные 3 раза по 1 ч при . Измен ют температуру нагрева под первую з калку. Температура второй окончательной закалки посто нна и равна . Нагрев под закалку произвоБ сол ной ванне со скоростью д т . 2-2,5°С/с Точка Ас, при этих усло ви х нагрева составл ет 855-860 С. Испытание на прочность производ т на испытательной машине Р-20 при статическом изгибе образцов размеро 10x10x120 мм с приложением сосредот ченной нагрузки по сере-дине длины о разца. Проведенные испытани показывают что наибольший предел прочности при изгибе равный 468-27 кг/Мм имеют образцы, обработанные по предлагаемому способу. При выходе за указанные границы значе1 температуры аустенитизации первой закалки предел прочности на ,гиб снижаетс до - 400 кг/мм. В результате такой термообработки получаетс полностью полигональна субструктура без следов рекристаллизации . Испытани сверл подтверждают их высокие режущие свойства. Сверла, 24 изготовленные по предлагаемому способу , имеют следующие Свойства: твердость HRC 64-65, красностойкость HRC 620 С 58 (при балле зерна N 10,5-11,0). По сравнению с прототипом предлагаемый способ обладает р дом преимуществ. Повышаетс прочность режущих кромок инструмента на 25-30% благодар наличию внтури аустенитньпс зерен стали множества тонких субграниц, вл ющихс дополнительными барьерами дл развити трещин, по вл етс возможность увеличивать легированность аустенита благодар высокой термической устойчивости полигональной субструктуры, и как следствие , повысить красностойкость стали . В результате предлагаемой термообработки получаетс полностью полигональна субструктура аустенита без следов рекристаллизации. При использовании-предлагаемого способа термического упрочнени быстрорежущей стали ожидаемый экономический эффект составл ет 400 руб в год на 1000 сверл. Предлагаемое решение может быть использовано при изготовлеАии режущих инструментов методом вьшшифавывани по целому, а также методом пластической деформации с одновременной закал- кой в процессе изготовлени .