Изобретение относитс к измерите ной технике и может .быть использова дл точного измерени разности фаз и коэффициента затухани одного сигнала относительно когерентного ему другого. Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому вл етс устройство, состо щее из генератора СВЧ, измерительного четырехполюсНика , ОБП-модул тора, подмодул тора смесител СВЧ,..усилител промежуточ ной частоты (УПЧ), фазового детекто ( ФД), причем генератор СВЧ, исследуемый четырехполюсник,- смеситель СВЧ, УПЧ, ФД соединены последовательно , кроме этого с выходом СВЧ генератора соединен ОБП-модул тор, выход которого соединен с вторым входом СВЧ смесител , а выход подмодул тора соединен с гетеродинным входом ФД и с модулирующим входом ОБП-модул тора fu. В данном устройстве использован принцип переноса информации о фазовом сдвиге на промежуточную частоту , на которой и измер етс фазов сдвиг. Разность фаз измер етс ПЧ-фазометром , который может быть реализов также, как и в приборе ДК-1-12 , (измеритель ослаблени и разности фаз), где ПЧ-фазомётр реализован на базе фазового детектора, гетеродиннь1й вход которого соединен через фазовый модул тор с выходом подмоду л тора Однако ошибки возникающие из-за нестабильности амплитуды генератора СВЧ, нестабильности коэффициента .передачи смесител СВЧ, а также ошиб из-за нестабильности фазовой характеристики УПЧ и фазового детектора привод т к ухудшению точности измерени разности фаз и коэффициента затухани испытуемого четырехполюсника . Цель изобретени - повьпаение точ йости измерени разности фаз и коэф циента затухани . Поставленна цель достигаетс те что в устройство, содержащее генера тор СВЧ, клеммы дл подключени исследуемого четырехполюсника, ОБПмодУл тор , подмодул тор, а также последовательно соединенные СВЧ-сме ситель второй вход которого соединен с выходом ОБП-модул тора, усили тель промежуточной частоты, фазовь1й детектор, причем выход подмодул тора соединен через фазовый модул тор с гетеродинным входом фазового детектора , а выход генератора СВЧ соединён с входной клеммой испытуемого четырехполюсника и с входом ОБП-модул тора, модулирующий вход которого соединен с выходом подмодул тора и входом делител частоты на Ц выход которого соединен с модулирующим входом фазового, модул тора, дополнительно введены два амплитудных модул тора, два генератора низкой частоты, СВЧсумматор , два синхронных детектора и два фильтра нижних частот, причем выход фазового детектора соединен с входами синхронных детекторов, а выходы каждого из генераторов низкой частоты соответственно соединены с модулирующими входами амплитудных модул торов и с гетеродинными входами соответствующих синхронных детекторов , выходы которых соединены с входами соответствующих ФНЧ, при этом выход исследуемого четырехполюсника соединен с входом первого амплитудного модул тора, тогда,как выход генератора СВЧ также соединен с входом второго амплитудного модул тора, а выходы амплитудных модул торов соединены с соответствующими входами СВЧ сумматора , выход которого соединен с первым входом СВЧ смесител . На чертеже Изображена структурна схема устройства. Устройство состо т из генератора СВЧ 1, ОБП-модул тора 2, измер емого четырехполюсника 3, амплитудного модул тора 4, амплитудного модул тора 5, СВЧ сумматора 6, выполненного в виде обычного СВЧ тройника, СВЧ смесител 7, усилител 8 промежуточной частоты (УПЧ), фазового детектора 9, подмодул тора 10, генератора 11 низкой частоты, генератора 12 низкой частоты, синхронных детекторов 13 и 14, фильтров 15 и 16 нижних частот, фазового модул тора 17, делител 18 частоты на И . При этом выход генератора СВЧ Iсоединен и .с входом амплитудного модул тора 5, ОБП-модул тора 2 и с входом амплитудного модул тора 4 через испытуемый четырехполюсник 3, а выходы амплитудных модул торов 4 и 5, модулирующие входы которых соединены с выходами генераторов IIи 12 низкой частоты ( F и F2) соответственно , соединены с соответствующими входами СВЧ сумматора 6, выход которого соединен с одним из. входов СВЧ смесител 7, на другой вход которого поступает сигнал с ОБП-модул тора 2, модулирующий вход которого соединен с выходом подмодул тора 10, а выход СВЧ смесител 7 через УПЧ 8 соединен с вхо дом фазового детектора 9, гетеродин ный вход которого соединен с выход фазового модул тора 17, сиг нальный вход которого соединен с выходом .подмодул тора 10 непосредственно, а модулйрунидий вход - через делитель на И 18, выход же фазового детектора 9 соединен с входами синхронных детекторов 13 и 14 на гетеродинные входы которых подаютс сигналы с генераторов 12 и 11 низкой -частоты ( Fj и f ) соответс венно, а выходы синхронных детекторов 13 и 14 соединены с соответствующими фильтрами 16 и 15 нижних частот; сигнал с которых поступает на ЭВМ. Работа устройства основана на , введении в устройство калибровочног канала, сигнал которого проходит через тот же тракт, что и измерител ный сигнал, т.е, калибровочный сигнал подвергаетс тем же нестабил ност м, что и измерительный. ZlriH того, чтобы калибровочный и измерительный сигналы существовал одновременно и могли быть разделимы в устройство ввод т два амплитудных модул тора, которые модулируютс двум разными по частоте генератора низкой частоты. Синхронные детекторы раздел ют на выходе устройства измерительный и калибровочный каналы , и по отношению их сигналов суд т об истинном значении разности фаз и коэффициентов затухани . Ниже приводитс анализ прохождени сигна лов через устройство. Сигнал на выходе сумматора СВЧ 6 пропорционален ,cos52,t)cos( (1) AoO 2COSS2j.t), где Ар - амплитуда СВЧ генератора индекс амплитудной модул ции сигналом с частотой т - индекс амЬлитудной модул ции сигналом с частотой . F . ; 2-, k)( - затухание, вносимое четырехполюсником 3, if - фазовый сдвиг, вносимый исследуемым четырехполюсником . Сигнал на выходе УПЧ 8 пропорциоен выражению xkCi1coe Wnpt -tJx -&(fn4it),co5x AoKikosLWnpi tfпцЦ 14W.2C05 Slji, ( . где k(t) - нестабильность коэф- . фициента передачи СВЧ смесител , ACfj, ц() - нестабильность фазовой характеристики ТПЧ 8. Сигнал, поступающий на гетеродинвход ФД 9, описываетс выражением ,i4 06t + bf qjait llpil-y i V, . . гдеТ.П/F,-,,. - частота подмодул тора, П - коэффициент делени делител частоты} неточность установки нулевого и 90-та градусных сдвигов фазового модул тора и нестабильность фазовой характеристики фазового детектора. Сигнал на выходе ФД 9 будет пропорнален Г...тг..-1 2 -со5 чх+ьср„(,со5ЯЛ 4 гчгл 2 C05 &tfn4W-ulf ф8 (Ф+Wjcoe9l Д При , noakxVtw . / -,р 25 t « %4W-Mfqelt) оЛпоЭКШ Sl,i. S «t64n4(( глво 41 2CoeQAj При-у . Сигнал на выходе синхронного детек- а 13 описываетс выражением (5) К( f .., ИФ.9 Wl при (5) MeoefW . гм-1 () il-4i T Из выражени (5) можно записат выражение сигнала в комплексной ф ме iih p U4n4V V&c a,aWl . . Сигнал на выходе синхронного д тектора 14 будет пропорционален в , ражению Mno3kxK(t TM при 04:1 -у MnoSlCx Ct) .) , Из выражени (6) можно записать выражение сигнала в комплексной форме АоД„оЭ кК(1),,иЬ.с ;э11Я Тогда отношение двух сигналов между собой в комплексной форме будет . . Из полученного выражени видно, что все нестабильности устран ютс , так как калибровочный сигнал проходит фактически все те же цепи, что и измерительный и существует одновременно с ним. Применение одновременно с измерительным сигналом калибровочного сигнала отличает предлагаемое устройство от известного и позвол ет повысить точность измерени разности фаз и коэффициента затухани измер емого четырехполюсника.The invention relates to a measuring technique and can be used to accurately measure the phase difference and the attenuation coefficient of one signal relative to its coherent another. The closest in technical essence to the present invention is a device consisting of a microwave generator, a measuring quadrupole NIC, an SSB modulator, a submodulator of a microwave mixer, an intermediate frequency amplifier (IFF), a phase detector (PD), and a microwave generator, the quadrupole under study, - the microwave mixer, the IF, the PD are connected in series, besides the SSB-modulator is connected to the output of the microwave generator, the output of which is connected to the second input of the microwave mixer, and the output of the submodulator is connected to the heterodyne PD input and modulating by moving the OBP modulator fu. This device uses the principle of transferring phase shift information to an intermediate frequency at which phase shift is measured. The phase difference is measured by the IF-phase meter, which can be implemented as well as in the DC-1-12 instrument (attenuation and phase difference meter), where the IF-phase meter is implemented on the basis of a phase detector, the heterodyne input of which is connected via a phase modulator However, errors due to the instability of the amplitude of the microwave generator, the instability of the coefficient of transfer of the microwave mixer, and the error due to the instability of the phase characteristics of the amplifier and the phase detector lead to a deterioration in the accuracy of measuring the phase difference and the attenuation coefficient of the test quadrupole. The purpose of the invention is the step point measurement of the phase difference and attenuation coefficient. The goal is achieved by the fact that a device containing a microwave generator, terminals for connecting the studied quadrupole, an OBPmodulator, a submodulator, and also a series-connected microwave mixer, whose second input is connected to the output of the UPD modulator, an intermediate frequency amplifier, phase 1 the detector, the output of the submodulator is connected via a phase modulator to the heterodyne input of the phase detector, and the output of the microwave generator is connected to the input terminal of the tested quadrupole and to the input of the SSB modulator, modulator The input of which is connected to the output of the submodulator and the input of the frequency divider at the C output of which is connected to the modulating input of the phase modulator, additionally two amplitude modulators, two low-frequency generators, a high-frequency calculator, two synchronous detectors and two low-pass filters, and the output phase detector is connected to the inputs of synchronous detectors, and the outputs of each of the low-frequency generators are respectively connected to the modulating inputs of the amplitude modulators and to the heterodyne inputs corresponding to synchronous detectors, the outputs of which are connected to the inputs of the corresponding low-pass filters, while the output of the studied quadrupole is connected to the input of the first amplitude modulator, while the output of the microwave generator is also connected to the input of the second amplitude modulator and the outputs of the amplitude modulators are connected to the corresponding inputs of the microwave adder , the output of which is connected to the first input of the microwave mixer. The drawing shows a block diagram of the device. The device consists of a microwave generator 1, an SSB modulator 2, a measured quadrupole 3, an amplitude modulator 4, an amplitude modulator 5, a microwave adder 6, made in the form of a conventional microwave tee, a microwave mixer 7, and an intermediate frequency amplifier 8 (IF) ), phase detector 9, submodulator 10, low-frequency generator 11, low-frequency generator 12, synchronous detectors 13 and 14, low-pass filters 15 and 16, phase modulator 17, frequency divider 18 by AND. In this case, the output of the microwave generator I is connected and. With the input of the amplitude modulator 5, the SSB modulator 2 and with the input of the amplitude modulator 4 through the quadrupole 3 under test, and the outputs of the amplitude modulators 4 and 5, the modulating inputs of which are connected to the outputs of the generators II and 12 low frequency (F and F2), respectively, are connected to the corresponding inputs of the microwave adder 6, the output of which is connected to one of. inputs of the microwave mixer 7, to another input of which a signal is received from the SSB modulator 2, the modulating input of which is connected to the output of the submodulator 10, and the output of the microwave mixer 7 through the IFA 8 is connected to the input of the phase detector 9, the heterodyne input of which is connected to the output of the phase modulator 17, the signal input of which is connected to the output of the submodule 10, and the modular entrance through a divider to AND 18, the output of the phase detector 9 is connected to the inputs of the synchronous detectors 13 and 14 to the heterodyne inputs of which are fed to the generator low-frequency ators 12 and 11 (Fj and f), respectively, and the outputs of synchronous detectors 13 and 14 are connected to the corresponding low-pass filters 16 and 15; signal from which enters the computer. The operation of the device is based on the introduction of a calibration channel into the device, the signal of which passes through the same path as the measuring signal, i.e., the calibration signal is subjected to the same instability as the measuring signal. ZlriH so that the calibration and measurement signals exist simultaneously and can be divided into the device by introducing two amplitude modulators, which are modulated by two low-frequency oscillators. Synchronous detectors separate the measuring and calibration channels at the output of the device, and by the ratio of their signals, the true value of the phase difference and attenuation coefficients is judged. Below is an analysis of the signal passing through the device. The signal at the output of the microwave adder 6 is proportional to cos52, t) cos ((1) AoO 2COSS2j.t), where Ap is the amplitude of the microwave generator and the amplitude modulation index by the signal with frequency t is the amplitude modulation index by the signal with frequency. F. ; 2-, k) (is the attenuation introduced by a quadrupole 3, if is the phase shift introduced by the investigated quadrupole. The output of the IFA 8 output is proportional to the expression xkCi1coe Wnpt -tJx - & (fn4it), co5x AoKikosLWnpi tfxP.2.2.2.2 where k (t) is the instability of the coefficient of transfer of the microwave mixer, ACfj, C () is the instability of the phase characteristic of TFC 8. The signal arriving at the heterodyne input of PD 9 is described by the expression i4 06t + bf qjait llf-i i V,. where T.P. / F, - ,,. is the frequency of the submodulator, P is the division factor of the frequency divider} the inaccuracy of setting the zero and 90th degree shifts of the phase mode Monitor the instability of the phase characteristics of the phase detector. The signal at the output of the PD 9 will be proportional to T ... tg ..- 1 2 -co5 xx + wsr "(, 5JL 4 ghgl 2 C05 & tfn4W-ulf ф8 (F + Wjcoe9l D When, noakxVtw. / -, p 25 t%% 4W-Mfqelt) o SL о S Sl, i. S t t64n4 ((chap. 41 2CoeQAj At-y. The signal at the output of the synchronous detector 13 is described by the expression (5) K (f. ., IF.9 Wl with (5) MeoefW. hm-1 () il-4i T From the expression (5) we can write the expression of the signal in the complex form iih p U4n4V V & a, aWl. . The signal at the output of the synchronous dTector 14 will be proportional to, the expression Mno3kxK (t TM at 04: 1 - MnoSlCx Ct).), From the expression (6), you can write the expression of the signal in the complex form of AooD kOE (1) ,, ib .c; e11I Then the ratio of two signals between themselves in a complex form will be. . From the expression obtained, it can be seen that all instabilities are eliminated, since the calibration signal passes through virtually all the same circuits as the measuring signal and exists simultaneously with it. The use simultaneously with the measuring signal of the calibration signal distinguishes the proposed device from the known one and allows to increase the accuracy of measuring the phase difference and attenuation coefficient of the measured quadrupole.
кзвмCV