SE526296C2 - Koherent strållans och förfarande för att åstadkomma en koherent gasstråle - Google Patents
Koherent strållans och förfarande för att åstadkomma en koherent gasstråleInfo
- Publication number
- SE526296C2 SE526296C2 SE0301498A SE0301498A SE526296C2 SE 526296 C2 SE526296 C2 SE 526296C2 SE 0301498 A SE0301498 A SE 0301498A SE 0301498 A SE0301498 A SE 0301498A SE 526296 C2 SE526296 C2 SE 526296C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- lance
- ports
- ring
- coherent
- gas jet
- Prior art date
Links
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 title claims abstract description 39
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 8
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 23
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 22
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 18
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 7
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 46
- 238000011017 operating method Methods 0.000 abstract 1
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 30
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 23
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 23
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 23
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 14
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- CNKHSLKYRMDDNQ-UHFFFAOYSA-N halofenozide Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(=O)N(C(C)(C)C)NC(=O)C1=CC=C(Cl)C=C1 CNKHSLKYRMDDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5211—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace
- C21C5/5217—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace equipped with burners or devices for injecting gas, i.e. oxygen, or pulverulent materials into the furnace
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/4606—Lances or injectors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
- F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/32—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid using a mixture of gaseous fuel and pure oxygen or oxygen-enriched air
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
- Nozzles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Nozzles For Spraying Of Liquid Fuel (AREA)
Description
526 296 2 och lansens livstid beroende på behovet av att vattenkyla spetsen. Dessa problem har särskilt stor betydelse då det koherenta strålsystemet används i en väldigt ag- gressív miljö som t ex en basisk syrgasugn.
Det är alltså ett ändamål med denna uppfinning att tillhandahålla system som kan ge effektiva koherenta gasstrålar utan att man behöver ha en förlängning av lansen eller annat element för att bilda en återcirkulationszon for gasema som sprutas ut ur lan- sen.
Sammanfattning av uppfinningen Det ovanstående och andra ändamål som kommer att bli tydliga for fackmannen då han läser denna beskrivning uppnås genom föreliggande uppfinning, for vilken en aspekt är: En metod for att åstadkomma åtminstone en koherent gasstråle innefattande: A) ledande av åtminstone en gasstråle ut från åtminstone ett munstycke som är an- ordnat i en lans som har en lanssida, där nämnda lanssida har en ring av portar runt nämnda åtminstone ena munstycke, B) ledande av bränsle ut från en första uppsättning portar i nämnda ring och ledande av oxidationsmedel ut från en andra uppsättning portar i nämnda ring, och C) förbränning av bränslet och oxidationsmedlet som leds ut från den första och andra uppsättningen portar i nämnda ring för att åstadkomma ett flamhölje runt nämnda åtminstone ena gasstråle.
En annan aspekt av uppfinningen är: En koherent strållans innefattande: A) en lans som har en lansyta och som har åtminstone ett munstycke, vilket har en öppning i lansytan, 526 296 3 B) en ring av portar på lansytan runt munstyckets öppning/munstyckenas öppningar, och C) medel för att tillhandahålla bränsle till en första uppsättning av portar i nämnda ring och medel för att tillhandahålla oxidationsmedel till en andra uppsättning portar i nämnda ring varvid den första och andra uppsättningen portar är orienterade så att bränslet och oxidationsmedlet bildar ett flamhölje då de förs ut genom portarna.
Termen ”lansyta” betyder, då den används i detta sammanhang, den yta hos lansen som är vänd mot en inj ektionsvolym.
Termen ”koherent stråle” innebär, då den används i detta sammanhang, en gasstråle som bildas genom utsprutning av gas från ett munstycke och som har en hastighet och en momentprofil utefter en längd på åtminstone 20 d, där d är diametern hos munstyckets utloppsöppning, som är liknande dess hastighet och momentprofil vid utsprutning från munstycket. Ett annat sätt att beskriva en koherent stråle är en gas- stråle som har liten eller ingen förändring i sin diameter under en sträcka av åtmin- stone 20 d.
Termen ”längd” innebär, i det sammanhang den användes här, då den hänför sig till en koherent gasstråle, avståndet från munstycket från vilket gasen sprutas in till den avsedda anslagspunkten för den koherenta gasstrålen eller till den punkt där gasstrå- len upphör att vara koherent.
Kortfattad beskrivning av ritningama Pig 1 är en vy framifrån av en föredragen utföringsform av en lansyta och fig 2 är en tvärsnittsvy av en föredragen utföringsform av en lans som har en sådan lansyta som kan användas vid utövandet av denna uppfinning. 526 296 4 Fig 3 visar den utföringsform av uppfinningen som illustreras i fig 1 och 2 under drift. Hänvisningsbeteckningama i figurerna är samma för element som förekommer på flera ritningar.
Detaljerad beskrivning Uppfinningen kommer här att beskrivas i detalj med hänvisning till ritningama.
I fig 1, 2 och 3 visas hur gas leds, vilket visas med flödespilen 1, genom åtminstone ett munstycke 2, företrädesvis ett konvergerande/divergerande munstycke, och se- dan ut ur lansen 3 genom munstycksöppningen eller öppningarna 4 på lansytan 6 så att en koherent gasstråleström eller strömmar 5 bildas i injektionsvolymen 7. Has- tigheten hos gasströmmen/strömmarna 5 är normalt inom området 700 till 300 fot/s (fps) (214 - 91 m/s). Hastigheten hos gasströmmen/strömmama 5 är företrädesvis över ljudhastigheten då den bildas vid utsprutning från lansytan och förblir över ljudhastigheten under en sträcka av åtminstone 20 d. Även om ritningama illustrerar utföringsform som använder fyra koherenta gasstrålar som sprutas ut från lansen ge- nom fyra respektive munstycken, kan antalet gasstrålar som sprutas in från lansen genom respektive munstycke vid utövandet av denna uppfinning vara inom interval- let från 1 till 6. Injektionsvolymen, i vilken de koherenta gasstrålama sprutas ut, är företrädesvis en metallproducerande ugn som t ex en ståltillverkningsugn. Mest fö- redraget är att då ett flertal munstycken används, varje munstycke är vinklat bort från de andra och från mittaxeln hos lansen.
Vilken som helst effektiv gas kan användas som gasen för bildande av en koherent strále/strålar vid utövandet av denna uppfinning. Bland sådana gaser kan nämnas syre, kväve, argon, koldioxid, väte, helium, ånga och kolvätegaser. Även blandning- ar innefattande två eller flera gaser, t ex luft, kan användas som gas vid utövandet av denna uppfinning. 526 296 s En ring 20 av portar är placerad på lansytan runt munstycksöppningen/öppningarna 4. Ringen 20 är företrädesvis en cirkel som har en diameter inom intervallet från 1,5 till 16 inch (3,8 - 40,6 cm). Ringen 20 innefattar i allmänhet från 20 till 48 portar.
Varje port är företrädesvis en cirkel som har en diameter inom intervallet från 0,05 till 0,5 inch (0,13 - 1,27 cm). Mest föredraget befinner sig portarna i en fördjupning eller ett spår 21 på lansytan 6, vilket illustreras i figurerna. Fördjupningen 21 har normalt ett djup inom intervallet från 0,05 inch till 2 inch (0,13 - 5,08 cm) och en bredd inom intervallet från 0,05 till 0,5 inch (0,13 - 1,27 cm).
Bränsle tillhandahålles till en första uppsättning av portar 22 på ringen 20 och oxi- dationsmedel tillhandahålles till en andra uppsättning portar 23 på ringen 20. Den första uppsättningen portar 22 altemerar företrädesvis med den andra uppsättningen portar 23 på ringen 20, vilket illustreras i fig 1, så att varje bränsleport 22 har två oxidationsmedelportar 23 intill sig på vardera sidan, och varje oxidationsmedelport 23 har två bränsleportar 22 intill sig på vardera sidan. Bränslet och oxidationsmedlet sprutas ut från lansen 3 från deras respektive portar in i injektionsvolymen 7. Has- tigheten hos bränslet och oxidationsmedlet som sprutats ut från ringen kan vara un- der ljudhastigheten men är företrädesvis vid ljushastigheten. Då det insprutade bränslet och oxidationsmedlet har ljudhastighet förbättras utstötningen av främman- de materia som annars skulle kunna komma in i och sätta igen portarna. Detta är sär- skilt viktigt då uppfinningen används i en aggressiv miljö som t ex i en ståltillverk- ningsugn. Om så önskas kan hastigheten hos det utsprutade bränslet och oxida- tionsmedlet vara över ljudhastigheten, vid en hastighet som är större än Mach 1 upp till Mach 2.
Bränslet som sprutas ut från portarna 22 är företrädesvis gasforrnigt och kan vara vilket som helst bränsle, som t ex metan eller naturgas. Oxidationsmedlet som spru- tas ut från portarna 23 kan vara luft, syrgasberikad luft som har en syrgaskoncentra- tion som överstiger den hos luft, eller kommersiell syrgas som har en syrgaskoncent- 526 296 6 ration på åtminstone 90 mol-%. Oxidationsmedlet är företrädesvis en fluid som har en syrgaskoncentration på åtminstone 25 mol-%.
Bränslet och oxidationsmedlet som leds ut ur lansen bildar ett gashölje runt gasstrå- len/strålarna 5 vilket förbränns så att man får ett flamhölje eller en flammantel 24 runt gasstrålen/gasstrålama 5 inne i injektionsvolymen som t ex en ugn för smält metall. Flamhöljet 24 runt gasströmmarna 5 tjänar till att hindra att omgivande gas dras in i gasströmmama, och hindrar därigenom hastigheten hos gasströmmama från att sjunka någon i betydande utsträckning och hindrar att diametem hos gasström- mama att ökar i någon betydande grad, under åtminstone en sträcka på 20 d från re- spektive munstycksutgång. Det vill säga, flamhöljet eller flammanteln 24 tjänar till att åstadkomma och bibehålla gasströmmar 5 som är koherenta strålar under en sträcka på åtminstone 20 d från respektive munstycksutlopp.
En betydande fördel med denna uppfinning är fönnågan att bilda effektiva koheren- ta gasstrålar från en lans utan att behöva göra en förlängning på lansen. Hittills har förlängning av lansen varit det sätt som använts för att bilda en skyddad återcirkula- tionszon intill lansytan, för att förbättra antändningen och förbränningen av flam- mantelgasema vilka sprutas ut i denna skyddade återcirkulationszon, och därigenom förbättra koherensen hos gasstrålama. Även om användningen av en sådan lansför- längning är en betydande förbättring förhållande till hur koherenta gasstrålar ur- sprungligen har åstadkommits, finns det problem med användningen av en sådan förlängning. Vid tillämpning av den nu aktuella uppfinningen leds gasema som sprutas ut från lansen direkt till injektionsvolymen utan att passera genom en skyd- dad zon eller återcirkulationszon som bildas av en lansförlängning, och ändå kom- mer den förbättrade koherensen som observerats vid användning av en lansförläng- ning att uppnås.
Tester utfördes för att utvärdera effektiviteten hos uppfinningen med användning av ett antal olika utföranden för tillförsel av flamhöljesgasema. Bränslet som användes 526 296 7 i testema var naturgas och oxidationsmedlet som användes i testema hade en syr- gaskoncentration på 99 mol-% och kallas här för sekundärsyre (SS). I varje test hade lansen fyra munstycken för tillhandahållande av gasstrålar. Gasen för gasstrålarna var syrgas som hade en renhet av 99 mol-% och kallas här för huvudsyre. Testerna redovisas nedan och ges i illustrerande syfte och är inte avsedda att vara begränsan- de.
Tester har utförts för att utvärdera effektiviteten hos uppfinningen och för att bättre förstå vilken roll avståndet mellan portama för naturgas (NG) och oxidationsmedlet spelar. Testema utfördes på så sätt att man höll antalet portar för höljet konstant, to- talt 16 (8 NG och 8 oxidationsmedel (SS)) medan man varierade avståndet mellan portarna genom att ändra diametern hos cirkeln av portar. Diametem hos själva hu- vudmunstyckenas cirklar hölls konstant. Ringformiga spår testades för att bidra till flamstabiliseringen. Ytförhållandet (Y) nedan definieras som avståndet mellan por- tamas omkretser (ytan) delat med summan av portamas radier, Y=avstånd /(RSS + RNG). I alla testema tillhandahölls bränslet och oxidationsmedlet genom altemeran- de portar på den enkla ringen av portar runt munstyckena.
Injektorutföranden: Injektor 1 hade ett utförande med totalt 16 portar. Cirkeldiametern var 2,125 inch (5,398 cm). Ytförhållandet, Y = 0,67.
Injektor 2 hade ett utförande med totalt 16 portar. Cirkeldiametem var 3,25 inch (8,255 cm). Y = 1,56.
Injektor 3 hade ett utförande med totalt 16 portar. Cirkeldiametern var 4,25 inch (10,795 cm). Y= 2,34. 526 296 Betingelser: Huvudsyre = 40.000 standardkubikfot per timme (scfli) (1135 m3/timme) syrgas (165 psig (1138 kPa) tillförseltryck).
Huvudmunstycken = 0,38 inch/0,26 inch (0,96 cm/0,66 cm). Utlopp-till-hals- diameter, vinklad utåt l2°.
NG hastighet = 670 fps (204 m/s) (@ 5.000 scth) (142 m3/timme) Sekundärsyrehastighet = 320 fps (98 m/s) (@ 4.000 scfh) (113 m3/timme) Ingen förlängning på lansen för att få återcirkulation.
Fördjupningar = 0,281 inch bredd x 0,25 inch djup. (0,714 cm x 0,635 cm) Injektor l: För ett konstant NG flöde på 5.000 scfn (142 m3/timme), erhölls utmärkta koherenta strålar, typiskt 20 inch 50,8 cm, vilket överskrider längden för det konventionella två-ringsutförandet. Lågan var stabil för ett stort antal betingelser. Denna injektor testades inte med en ringformig fördjupning.
Injektor 2: Utan fördjupning minskade den koherenta strållängden lite jämfört med inj ektor 1.
När en fördjupning lades till förbättrades den koherenta strållängden och överskred de resultat som erhölls med injektor 1.
Injektor 3: Utan fördjupning var den koherenta strâllängden väsentligen kortare. Lågan arbeta- de på ett upplyft sätt, vilket orsakade de kortare koherenta strålama. Tillägg av en fördjupning förbättrade höljet, vilket resulterade i full återställning av den koherenta strâllängden.
Med målsättningen att eventuellt kunna eliminera igensättning av höljesportarna i en basisk syrgasugn utfördes tester för att undersöka om portarna kunde drivas vid 526 296 9 ljudhastighetsflödesbetingelser. Ett flertal enkelringsutföranden testades. Portarna för naturgas och sekundärsyre gavs en storlek så att de kunde drivas vid Mach 1 då flödeshastighetema för naturgas och sekundärsyre var 5.000 scfli (142 m3/timme) respektive 4.000 scih (113 m3/timme). Ringformiga fördjupningar med olika djup lades till fór att stabilisera flamhöljet.
Injektorutföranden: Injektor 4 var ett enkelringsutförande med totalt 32 portar. Portarna för NG och se- kundärsyre hade en diameter på 0,10 inch (0,25 cm). Ringdiameter = 2,0 inch (5,08 cm) och Y = 0,96.
Injektor 5 var ett enkelringsutförande med totalt 24 portar. Portama för NG och se- kundärsyre hade en diameter av 0,115 inch (0,2921 cm). Ringdiameter = 2,0 inch (5,08 cm)och Y = 1,28.
Injektor 6 var ett enkelringsutförande med totalt 16 portar. Portama för NG och se- kundärsyre hade en diameter av 0,141 inch (0,358 cm). Ringdiameter = 2,0 inch (5,08 cm) och Y = 1,79.
Injektor 7 var ett enkelringsutförande med totalt 32 portar. Portarna för NG och se- kundärsyre hade en diameter av 0,10 inch (0,254 cm). Ringdiametem = 2,75 inch (6,985 cm) och Y = 1,70.
Betingelser: Huvudsyre = 40.000 scíh syrgas (1135 m3/timme) (165 psig (1138 kPa) tillförsel- tryck).
Munstycken = 0,38 inch/0,26 inch (0,96 cm/0,66 cm) utlopps-till-hals-diameter, vinklat utåt 12°.
NG hastighet = 1364 fps (416 m/s) (Mach 1) (@ 5.000 scfh) ( 142 m3/timme) “ 526 296 .=== Injektor 4: Utan fördjupning var den koherenta strållängden dålig vilket var resultat av en fii låga. Bra koherenta strålar erhölls för fördjupningen med 1,25D x 1,25D och 1,25 D x 2D. [Beteckning för fördjupning = bredd x djup, D = portdiameterj Injektor 5: Utan fördjupning var lansen svår att tända (ostabil). Bra koherenta strålar erhölls för fördjupningar med 1D x 1D, 1D x l,5D och 1D x 2D.
Inj ektor 6: Utan fördjupning var lansen mycket svår att tända, de koherenta strålarnas längder motsvarade huvudsakligen värdena för strålar utan hölje. Fördjupningama stabilise- rade höljets förbränning, emellertid erhölls relativt dåligt koherenta strålar även med en ganska djup fördjupning 1D x 2D.
Inj ektor 7: Utan fördjupning erhölls dåligt koherenta strålar. Bra koherenta strålar erhölls med en fördjupning på 1,25D x 1,25D. Även om uppfinningen beskrivits i detalj med hänvisning till vissa föredragna utfö- ringsfonner inser fackmannen att det finns andra utföringsformer inom uppfinning- ens idé och skyddsomfånget för kraven.
Claims (10)
1. Förfarande för att åstadkomma åtminstone en koherent gasstråle kännetecknad av att den innefattar: A) ledande av åtminstone en gasstråle ut ur åtminstone ett munstycke som är arran- gerat i en lans som har en lansyta, där nämnda lansyta har en ring av portar runt nämnda åtminstone ena munstycke, B) ledande av bränsle ut från en första uppsättning av portar i nämnda ring och le- dande av oxidationsmedel ut från en andra uppsättning portar i nämnda ring, och C) förbränning av bränslet och oxidationsmedlet som leds ut från den första och andra uppsättningen portar i nämnda ring för att åstadkomma ett flamhölje runt nämnda åtminstone ena gasstråle.
2. Förfarande enligt patentkravet 1, där ett flertal gasstrålar leds ut från lansen.
3. Förfarande enligt patentkravet 1, där bränslet och oxidationsmedlet leds ut från den första uppsättningen portar, respektive den andra uppsättningen portar, vilka al- temerar i ringen av portar.
4. Förfarande enligt patentkravet 1, där nämnda åtminstone ena gasstråle och bräns- let och oxidationsmedlet leds ut från lansen direkt in i en injektionsvolym utan att passera genom en återcirkulationszon som bildats av en förlängning på lansen.
5. Förfarande enligt patentkravet 1, där nämnda åtminstone ena gasstråle rör sig un- der en sträcka av åtminstone 20 d, där d är utloppsdiametem hos det munstycke från vilket gasstrålen leds ut, under det att diametem hos nämnda gasstråle hålls väsent- ligen konstant. l0 15 20 25 526 296 12
6. Koherent strållans kännetecknad av att den innefattar: A) en lans som har en lansyta och som har åtminstone ett munstycke, vilket har en öppning i lansytan, B) en ring av portar på lansytan runt munstyckets öppning/munstyckenas öppningar, och C) medel för att tillhandahålla bränsle till en första uppsättning portar i nämnda ring och medel för att tillhandahålla oxidationsmedel till en andra uppsättning portar i nämnda ring, varvid den första och andra uppsättningen portar är orienterade så att bränslet och oxidationsmedlet bildar ett flamhölje då de förs ut genom portarna.
7. Koherent strållans enligt patentkrav 6, vilken har ett flertal munstycken.
8. Koherent strållans enligt patentkravet 6, där ringen med portar är anordnad i en fördjupning på lansytan.
9. Koherent strållans enligt patentkravet 6, där den första uppsättningen portar alter- nerar med den andra uppsättningen portar.
10. Koherent strållans enligt patentkravet 6, vilken inte har någon förlängning för att åstadkomma en recirkulationszon intill lansytan.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US10/153,669 US6604937B1 (en) | 2002-05-24 | 2002-05-24 | Coherent jet system with single ring flame envelope |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE0301498D0 SE0301498D0 (sv) | 2003-05-22 |
SE0301498L SE0301498L (sv) | 2003-11-25 |
SE526296C2 true SE526296C2 (sv) | 2005-08-16 |
Family
ID=22548206
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE0301498A SE526296C2 (sv) | 2002-05-24 | 2003-05-22 | Koherent strållans och förfarande för att åstadkomma en koherent gasstråle |
Country Status (27)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6604937B1 (sv) |
EP (1) | EP1365193B1 (sv) |
JP (1) | JP2004003839A (sv) |
KR (1) | KR20030091747A (sv) |
CN (1) | CN1307385C (sv) |
AR (1) | AR039844A1 (sv) |
AT (2) | AT412651B (sv) |
AU (1) | AU2003204347B2 (sv) |
BG (1) | BG107838A (sv) |
BR (1) | BR0302056B1 (sv) |
CA (1) | CA2429548C (sv) |
CZ (1) | CZ20031436A3 (sv) |
DE (2) | DE60327018D1 (sv) |
ES (1) | ES2323304T3 (sv) |
FR (1) | FR2839904B1 (sv) |
GB (1) | GB2389648B (sv) |
IT (1) | ITRM20030251A1 (sv) |
MX (1) | MXPA03004552A (sv) |
NL (1) | NL1023519C2 (sv) |
PL (1) | PL194359B1 (sv) |
RO (1) | RO121923B1 (sv) |
RU (1) | RU2319072C2 (sv) |
SE (1) | SE526296C2 (sv) |
SK (1) | SK6232003A3 (sv) |
TR (1) | TR200300722A1 (sv) |
TW (1) | TWI272355B (sv) |
ZA (1) | ZA200303986B (sv) |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6773484B2 (en) | 2002-06-26 | 2004-08-10 | Praxair Technology, Inc. | Extensionless coherent jet system with aligned flame envelope ports |
US6875398B2 (en) * | 2003-01-15 | 2005-04-05 | Praxair Technology, Inc. | Coherent jet system with outwardly angled flame envelope ports |
US6932854B2 (en) * | 2004-01-23 | 2005-08-23 | Praxair Technology, Inc. | Method for producing low carbon steel |
US7438848B2 (en) * | 2004-06-30 | 2008-10-21 | The Boc Group, Inc. | Metallurgical lance |
US7297180B2 (en) * | 2005-07-13 | 2007-11-20 | Praxair Technology, Inc. | Method for operating a vacuum vessel with a coherent jet |
SE531788C2 (sv) * | 2006-06-22 | 2009-08-04 | Aga Ab | Förfarande vid förbränning med syrgas, jämte brännare |
US7452401B2 (en) * | 2006-06-28 | 2008-11-18 | Praxair Technology, Inc. | Oxygen injection method |
WO2008076901A1 (en) * | 2006-12-15 | 2008-06-26 | Praxair Technology, Inc. | Injection method for inert gas |
US8408197B2 (en) * | 2008-10-13 | 2013-04-02 | Corning Incorporated | Submergible combustion burner |
US8142711B2 (en) * | 2009-04-02 | 2012-03-27 | Nu-Core, Inc. | Forged copper burner enclosure |
US8603203B2 (en) | 2010-04-12 | 2013-12-10 | Samsung Sdi Co., Ltd. | Burner nozzle assembly and fuel reformer having the same |
CN102214829B (zh) * | 2010-04-12 | 2014-06-11 | 三星Sdi株式会社 | 燃烧喷嘴组件及具有该燃烧喷嘴组件的燃料重整器 |
EP2612073A1 (de) * | 2010-06-11 | 2013-07-10 | Gesellschaft Für Autogenmaschinen Und -Geräte MbH | Flämmkopf zum flämmen von brammen |
CN102777900B (zh) * | 2012-07-27 | 2014-06-25 | 慈溪市神驹节能科技有限公司 | 群射流补燃式燃气器 |
WO2014201106A1 (en) * | 2013-06-13 | 2014-12-18 | Corning Incorporated | Submerged combustion melters and burners therefor |
CN104848217B (zh) * | 2015-04-29 | 2017-09-26 | 中国科学院力学研究所 | 一种高超声速高焓地面模拟设备的燃烧室头部 |
JP2018522200A (ja) * | 2015-07-31 | 2018-08-09 | ヌヴェラ・フュエル・セルズ,エルエルシー | NOx放出が低減されたバーナーアセンブリ |
JP6399458B2 (ja) * | 2015-09-14 | 2018-10-03 | 大陽日酸株式会社 | 酸素バーナ及び酸素バーナの運転方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB957110A (en) * | 1961-11-22 | 1964-05-06 | British Oxygen Co Ltd | Process and jet for the treatment of metal |
US4622007A (en) | 1984-08-17 | 1986-11-11 | American Combustion, Inc. | Variable heat generating method and apparatus |
CN1027290C (zh) * | 1989-05-10 | 1995-01-04 | 上海第三钢铁厂 | 一种顶吹氧气转炉炼钢法及该方法使用的氧枪 |
US5714113A (en) * | 1994-08-29 | 1998-02-03 | American Combustion, Inc. | Apparatus for electric steelmaking |
US5772421A (en) * | 1995-05-26 | 1998-06-30 | Canadian Gas Research Institute | Low nox burner |
US5814125A (en) * | 1997-03-18 | 1998-09-29 | Praxair Technology, Inc. | Method for introducing gas into a liquid |
US6096261A (en) | 1997-11-20 | 2000-08-01 | Praxair Technology, Inc. | Coherent jet injector lance |
US6176894B1 (en) | 1998-06-17 | 2001-01-23 | Praxair Technology, Inc. | Supersonic coherent gas jet for providing gas into a liquid |
US6171544B1 (en) | 1999-04-02 | 2001-01-09 | Praxair Technology, Inc. | Multiple coherent jet lance |
US6142764A (en) * | 1999-09-02 | 2000-11-07 | Praxair Technology, Inc. | Method for changing the length of a coherent jet |
US6261338B1 (en) * | 1999-10-12 | 2001-07-17 | Praxair Technology, Inc. | Gas and powder delivery system and method of use |
US6139310A (en) * | 1999-11-16 | 2000-10-31 | Praxair Technology, Inc. | System for producing a single coherent jet |
US6241510B1 (en) * | 2000-02-02 | 2001-06-05 | Praxair Technology, Inc. | System for providing proximate turbulent and coherent gas jets |
JP2001248802A (ja) * | 2000-03-03 | 2001-09-14 | Nippon Steel Corp | 煤吹き装置 |
US6254379B1 (en) * | 2000-09-27 | 2001-07-03 | Praxair Technology, Inc. | Reagent delivery system |
US6450799B1 (en) * | 2001-12-04 | 2002-09-17 | Praxair Technology, Inc. | Coherent jet system using liquid fuel flame shroud |
-
2002
- 2002-05-24 US US10/153,669 patent/US6604937B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-05-14 AT AT0074103A patent/AT412651B/de not_active IP Right Cessation
- 2003-05-21 RO ROA200300438A patent/RO121923B1/ro unknown
- 2003-05-22 AU AU2003204347A patent/AU2003204347B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-05-22 RU RU2003115308/06A patent/RU2319072C2/ru active
- 2003-05-22 IT IT000251A patent/ITRM20030251A1/it unknown
- 2003-05-22 FR FR0306169A patent/FR2839904B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 2003-05-22 SE SE0301498A patent/SE526296C2/sv unknown
- 2003-05-22 SK SK623-2003A patent/SK6232003A3/sk unknown
- 2003-05-22 CA CA002429548A patent/CA2429548C/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-22 CN CNB031409474A patent/CN1307385C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-05-22 AT AT03011643T patent/ATE428090T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-05-22 BG BG107838A patent/BG107838A/xx unknown
- 2003-05-22 GB GB0311735A patent/GB2389648B/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-05-22 JP JP2003144657A patent/JP2004003839A/ja active Pending
- 2003-05-22 PL PL360305A patent/PL194359B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2003-05-22 ZA ZA200303986A patent/ZA200303986B/xx unknown
- 2003-05-22 KR KR10-2003-0032543A patent/KR20030091747A/ko active Search and Examination
- 2003-05-22 CZ CZ20031436A patent/CZ20031436A3/cs unknown
- 2003-05-22 EP EP03011643A patent/EP1365193B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-22 MX MXPA03004552A patent/MXPA03004552A/es active IP Right Grant
- 2003-05-22 TW TW092113888A patent/TWI272355B/zh not_active IP Right Cessation
- 2003-05-22 AR ARP030101780A patent/AR039844A1/es active IP Right Grant
- 2003-05-22 ES ES03011643T patent/ES2323304T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-22 BR BRPI0302056-8A patent/BR0302056B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-05-22 DE DE60327018T patent/DE60327018D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-22 DE DE10323233A patent/DE10323233B4/de not_active Expired - Fee Related
- 2003-05-22 TR TR2003/00722A patent/TR200300722A1/xx unknown
- 2003-05-23 NL NL1023519A patent/NL1023519C2/nl not_active IP Right Cessation
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE526296C2 (sv) | Koherent strållans och förfarande för att åstadkomma en koherent gasstråle | |
KR100357782B1 (ko) | 응집성가스분사방법및장치 | |
US6171544B1 (en) | Multiple coherent jet lance | |
KR100485021B1 (ko) | 코우히어런트 젯의 길이를 변화시키는 방법 | |
JP4133185B2 (ja) | 液体燃料の火炎シュラウドを用いるコヒーレントジェットシステム | |
AU771004B2 (en) | System for providing proximate turbulent and coherent gas jets | |
SE526295C2 (sv) | Koherent jetlans och metod för att åstadkomma en koherent gasstråle | |
US6875398B2 (en) | Coherent jet system with outwardly angled flame envelope ports | |
SE464542B (sv) | Saett och anordning foer foerbraenning av foeretraedesvis flytande eller gasformigt fossilt braensle | |
US6334976B1 (en) | Fluid cooled coherent jet lance |