SE502665C2 - Sätt och reaktor för ozonblekning - Google Patents

Description

SÛZ 665 lO 15 20 25 30 35 reaktorn, efter att inblandningen av ozonhaltig gas ägt rum, i ett statiskt tillstånd, dvs. som en sammanhängande kropp, utan att de tre faserna fibermaterial, gas och vätska nämnvärt ändrar sina lägen i förhållande till var- andra så att masstransporten av ozon till vätskefasen minskar eller upphör, vilket således innebär att kvar- varande ozon inte kommer i reaktiv kontakt med fibrerna och särskilt inte med sådana ställen på fibrerna, där oxidation ännu inte ägt rum. En annan faktor kan vara att gasbubblorna slås samman till större gasbubblor så att en del av ozonmolekylerna får alltför lång väg fram till gasbubblans vägg, som gränsar till vätskefasen eller eventuellt direkt till fibern, vilket kan inträffa sär- skilt då fiberns yta är relativt torr. Anledningen till att gasbubblorna blir större kan i sin tur bero på att ett alltför stort tryckfall uppstår i reaktorn. Ändamålet med föreliggande uppfinning är att àstadkomma ett sätt och en reaktor för blekning av massa med ozon som eliminerar ovannämnda problem. Genom uppfinningen möjliggöres följaktligen att allt eller praktiskt taget allt i ett steg satsat ozon kommer att förbrukas och att därmed förutsättningar skapas för att reducera ozonblek- ningen till ett enda steg så att ekonomiska, konstruktiva och utrymmesmässiga besparingar kan göras i samband med ozonframställningen och ozonblekningen.

Sättet enligt uppfinningen kännetecknas i huvudsak av att gas-massablandningen omröres vid ett eller flera på var- andra följande ställen i bleklinjen för att förbättra reaktionsbetingelserna mellan ozon och fibermaterial så att gas-massablandningen efter det sista omröringsstället innehåller mindre än 10%, företrädesvis mindre än 5% och mest föredraget mindre än 2% ozon av den nämnda förutbe- stämda mängden, och att den första omröringen och varje efterföljande omröring sker inom ett tidsintervall av från nära O till omkring 10 sekunder, företrädesvis 10 15 20 25 30 35 502 665 omkring 0,1-5 sekunder efter den inledande blandningen respektive den föregående omröringen med avseende på gas- massablandningens matningshastighet. Gas-massablandningen omröres således enligt uppfinningen vid ett ställe eller flera ställen i bleklinjen, där massan fortfarande inne- håller oreagerad ozon, så att inom hela tvärsnittet av bleklinjen vid nämnda omröringsställe(-n) fibrer, vätska och bubblor av ozonhaltig gas ändrar sina lägen i förhål- lande till varandra, och förefintliga gasbubblor av större storlekar sönderdelas till gasbubblor av mindre storlekar.

Enligt en utföringsform av uppfinningen uppgår den förut- bestämda mängden ozon till minst 3 kg, företrädesvis minst 4 kg och mest föredraget minst 5 kg per ADMT.

Reaktorn enligt uppfinningen kännetecknas i huvudsak av att det nämnda behandlingsavsnittet innefattar en anord- ning, alternativt flera efter varandra monterade anord- ningar, för omröring av gas-massablandningen, varvid varje anordning innefattar minst ett roterbart omrörings- organ anordnat att omröra hela mängden av den gas- massablandning som passerar en tvärsnittsarea av behand- lingsavsnittet omedelbart före omröringsorganet, och att avståndet mellan den nämnda blandningsapparaten och den enda alternativt första anordningen och i förekommande fall mellan tvà på varandra följande anordningar är mindre än 8xD, företrädesvis mindre än 4xD, mer före- draget mindre än 2xD, mest föredraget mindre än lxD, där D är reaktorns diameter vid behandlingsavsnittet, varvid omröringsintensiteten hos varje anordning och antalet an- ordningar anpassas så till varandra för en tillförd för- utbestämd mängd ozon att gas-massablandningen vid ut- loppsdelen av nämnda behandlingsavsnitt innehåller mindre än 10%, företrädesvis mindre än 5% och mest föredraget mindre än 2% ozon av den nämnda förutbestämda mängden OZOII.

(F CD 10 15 20 25 30 35 Uppfinningen kommer att beskrivas och förklaras närmare i det följande med hänvisning till ritningarna.

Figur 1 är en sidovy av en reaktor enligt uppfinningen med tre specifika anordningar för upprepad omröring av en gas-massablandning.

Figur 2 är en längdgenomskärningsvy av en del av reaktorn enligt figur 1 och visar en av anordningarna med om- röringsorgan.

Figur 3 är en tvärsnittsvy av reaktorn enligt linjen III- III i figur 2.

Figur 4 är en längdgenomskärningsvy av reaktorn som visar omröringsorganet enligt figur 2.

Figur 5 är en längdgenomskärningsvy av en reaktor och visar en anordning med ett omröringsorgan enligt en annan utföringsform.

Figur 6 är en längdgenomskärningsvy av en del av en reak- tor och visar en anordning med omröringsorgan enligt en tredje utföringsform.

Figur 7 är en tvärsnittsvy av reaktorn enligt linjen VII-VII i figur 6.

Figur 8 är en längdgenomskärningsvy av reaktorn som visar omröringsorganet enligt figur 6.

Figur 9 är en längdgenomskärningsvy av en del av en reak- tor och visar en anordning med ett omröringsorgan enligt en fjärde utföringsform. 10 15 20 25 30 35 502 665 Figur 10 är en tvärsnittsvy av reaktorn och visar en an- ordning med två omröringsorgan enligt en femte utförings- form.

Figur ll är en tvärsnittsvy av reaktorn och visar en an- ordning med två omröringsorgan enligt en sjätte ut- föringsform.

Figurerna 12-14 är diagram, som innehåller resultat från försök med avseende på ändringar i ozonförbrukning, kap- patal respektive viskositet som funktion av tiden i sekunder.

I figur l visas en reaktor, som bildar ett trycksatt be- handlingsavsnitt av en bleklinje i en blekerianläggning.

Reaktorn är anordnad stående, men alternativt kan den an- ordnas liggande. Vid den visade utföringsformen omfattar behandlingsavsnittet ett långsträckt rörformigt obrutet (enhetligt) kärl 1, en inloppsdel 2 och en utloppsdel 3.

Inloppsdelen 2 är anordnad nedtill och utloppsdelen 3 upptill av reaktorn, men det omvända förhållandet kan an- vändas, om man i stället önskar mata massa nedåt. In- loppsdelen 2 innefattar en blandningsapparat 4 med ett inlopp 5 för massa, som är anslutet till en ledning med en pump (ej visad), som pumpar massan in i reaktorn, var- vid ett lämpligt tryck vid pumpens utgångssida är mellan 3 och 20 bar. Vidare har blandningsapparaten 4 ett inlopp 6, som är anslutet till en ledning för tillförsel av en förutbestämd mängd av ozonhaltig gas bestående av en för- utbestämd andel ozon och resten av en bärgas, såsom t.ex. luft eller syre. Mängden ozonhaltig gas i förhållande till den mängd massa som tillföres per tidsenhet är sådan att volymförhàllandet mellan gas och vätska i den ut- gående gas-massablandningen uppgår till från O,l:l till O,8:l, är av den typ som säkerställer en intensiv homogen in- företrädesvis O,2:l - O,6:l. Blandningsapparaten 4 blandning av gas i en massasuspension, t.ex. en s.k. MC- 502 665 10 15 20 25 30 35 mixer, som genom höga skjuvkrafter åstadkommer en fluidi- sering av massasuspensionen, som har en konsistens av 5-25%. En dylik mixer har en rotor som drivs med en hastighet av mellan 800-3000 rpm, företrädesvis 1200-1500 rpm. Även om det föredrages att anordna blandningsapparaten 4 i inloppsdelen hos reaktorn kan den placeras på ett lämpligt ställe tidigare i bleklinjen, dvs. uppströms reaktorn. Kärlet 1 har cirkulärt tvärsnitt och kan även betecknas som en ledning, t.ex. av samma dimension som en del andra ledningar i bleklinjen, Kärlets diameter är lämpligen 0,15-1 m, företrädesvis 0,3-0,8 m och mest föredraget 0,4-0,6 m.

Reaktorns utloppsdel 3 innefattar en utrustning 30 för att sänka trycket så att gasen avlägsnas. Vid den visade utföringsformen användes en s.k. dP-mixer, som i sig dessutom har den egenskapen att en omröring erhålles, vilket enligt uppfinningen är gynnsamt om ozon fort- farande finns kvar i gas-massablandningen. Enligt en alternativ utföringsform saknar utloppsdelen 3 ett sådant tryckreduceringsorgan, och en ytterligare liknande reak- tor kan anordnas efter den första reaktorn för att mot- taga gas-massablandningen och genomföra ett andra ozon- blekningssteg, varvid en tryckhöjande eller tryckstabili- serande pump i stället kan anordnas i ledningen mellan de två reaktorerna. Om ett sådant andra eller flera ozon- blekningssteg skall utföras föredrages det dock att bär- gasen avlägsnas genom en tryckreducering innan trycket åter höjes och ozon tillsättes.

Enligt föreliggande uppfinning innefattar reaktorn minst en anordning 25, som har minst ett roterande omrörings- organ 26, som är anordnat att åstadkomma en omröring av gas-massablandningen och även en sönderdelning av större gasbubblor. Vid den visade utföringsformen användes tre pà förutbestämt avstånd från varandra anordnade anord- ningar 25, som har sina omröringsorgan 26 tvärställda 10 15 20 25 30 35 502 665» matningsriktningen av gas-massablandningen och alterne- rande förskjutna 90° i kärlets 1 omkretsled i förhållande till varandra. Varje anordning 25 innefattar en motor 7, som driver omröringsorganet 26, vilket vid den i figu- rerna 1-4 visade utföringsformen utgöres av en rotor med tre rotorblad 8 för omröring av gas-massablandningen. An- ordningen 25 innefattar ett inre väggorgan 9, som av- stänger huvuddelen av reaktorns tvärsnittsarea vid om- röringsstället och avgränsar en passage 10, genom vilken gas-massablandningen pressas av det rådande trycket i bleklinjen. Väggorganet 9 består av två diametralt mot- stående plåtar 11, 12 och ett diametralt anordnat cylind- riskt rotorhus 13, fram till vilket plåtarna 11, 12 sträcker sig. Nämnda passage 10 bildas av rotorhuset 13 genom att detta är försett med två diametralt belägna likformiga inlopps- och utloppsöppningar 14, 15, som kom- municerar med varandra via rotorhusets inre utrymme 16.

Varje öppning 14, 15 har en längd sett i reaktorns tvär- snitt som är från omkring 60% till 100% av reaktorns dia- meter. Öppningarnas 14, 15 bredd är omkring 15-40% av reaktorns diameter och 50-80% av rotorhusets 13 diameter.

Rotorhuset 13 är på sin insida försedd med 4 axiella rib- bor 31, med vilka rotorbladen 8 samverkar så att gas- massablandningen utsättes för fluidiserande skjuvkrafter och turbulenser uppstår i gas-massablandningen, vilket ökar omröringseffekten ytterligare och ger en förbättrad sönderdelning av större gasblàsor. Genom den upprepade omröringen av gas-massablandingen säkerställes att gas- bubblorna, vätskefasen och fibrerna erhåller nya lägen i förhållande till varandra och att det kvarvarande ozonet i gasbubblorna tvingas att gå i lösning i vätskefasen och får möjlighet att reagera med en fiber på ett ställe där oxidation ännu inte har ägt rum eller otillräcklig oxida- tion ägt rum. Då gas-massablandningen lämnar reaktorn och bärgasen avlägsnas från massan genom trycksänkning inne- håller bärgasen mindre än 10%, företrädesvis mindre än 5% 10 15 20 25 30 35 och mest föredraget mindre än 2% ozon av den i bland- ningsapparaten 4 satsade ozonmängden.

I figur 5 visas en annan utföringsform av en anordning 25 för blandning av gas-massablandningen, där varje plåt 11, 12 består av en yttre del 17, lägen i reaktorns längdriktning, och en inre del 18, som som är inställbar i olika uppbäres av den yttre plàtdelen 17 och är inställbart monterad vid denna för att tätt ansluta sig till rotor- husets 13 vägg beroende på den yttre plåtdelens 17 axiella läge. Inloppsöppningen 14 hos rotorhuset 13 är 'centralt belägen, medan utloppsöppningen 15 är riktad rakt åt ena sidan av reaktorn så att öppningarna 14, 15 bildar 90° med varandra.

I figurerna 6-8 visas en tredje utföringsform av en an- ordning 25 för omröring av gas-massablandningen, där väggorganet 9 enbart består av två diametralt anordnade 12, är inställbar i olika lägen i reaktorns längdriktning, plåtar ll, som vardera består av en yttre del 17, som och en inre del 18, som uppbäres av den yttre plàtdelen 17 och är inställbart monterad vid denna för att ge ett litet avstånd till rotorn 26. Denna anordning saknar rotorhus, och passagen 10 genom rotorn 26 bildas av öpp- ningen mellan de tvà plàtarna 11, 12. Rotorn 26 är av den öppna typen, dvs. den saknar en central kropp, och inne- fattar axiella stänger 19 som vid sina båda ändar är fastmonterade vid runda skivor 20, av vilka den ena är fastmonterad vid rotorns drivaxel 21. En mittre rund skiva 22 ger ytterligare stabilitet åt stängerna 19.

Stängerna är fördelade i två grupper med olika avstånd till rotorns centrumaxel.

I figur 9 visas en fjärde utföringsform av en anordning 25 för omröring av gas-massablandningen, där väggorganet 12, något större än reaktorns radie och är 9 enbart består av två tvärställda plåtar 11, som har en längd som är 10 15 20 25 30 35 502 665 axiellt förskjutna i reaktorn så att de mellan sig bildar ett utrymme för mottagande av en rotor 26 samtidigt som plåtarna ll, 12 bildar inlopps- respektive utloppsöpp- ningar 14, 15 mellan sina fria ändar och reaktorväggen.

Rotorn 26 saknar rotorhus och i detta fall bildas således passagen 10 för gas-massablandningen av utrymmet 23 mel- lan plåtarna ll, 12 och inlopps- och utloppsöppningarna 14, 15. Rotorn är av samma utförande som den enligt figurerna 6-8. Vid utföringsformen enligt figur 9 ut- sättes gas-massablandningen för inverkan av rotorns 26 stänger 19, då den strömmar i en tvärgàende riktning i reaktorn.

I figur 10 visas en femte utföringsform av en anordning 25 för omröring av gas-massablandningen som består av två roterande omröringsorgan 26, som är monterade i kärlet l från motsatta riktningar och har sina rotationsaxlar 24 parallella med varandra och belägna inom samma tvärsnitt av kärlet 1, varvid rotorbladen 27 har böjda ändpartier som ansluter sig till kärlets 1 cylindriska vägg så att rotorerna 26 täcker en större del av tvärsnittsarean. Den resterande delen av tvärsnittet tillslutes av ett vägg- organ 9, som består av två diametralt placerade plåtar 28, som är fästa vid kärlet l. Varje rotor 26 har ett rotorhus 29 som är begränsat till utsidan av kärlet 1 för att omsluta den bakre delen av motorn 7. Passagen 10 för gas-massablandningen bildas således av de två öppningarna 32, 33 mellan plåtarna 28 och kärlväggen, i vilka öpp- ningar 32, 33 de två rotorerna 26 sträcker sig. Rotorerna 26, som är av den öppna typen såsom tidigare beskrivits, roterar i olika riktningar och vardera i en sådan rikt- ning att rotorbladen 27 följer gas-massablandningens mat- ningsriktning i kärlet, då de passerar genom dess mitten.

I figur ll visas en sjätte utföringsform av en anordning 25 för omröring av gas-massablandningen som består av två roterande omröringsorgan 26, som är monterade i kärlet 10 15 20 25 30 35 10 från motsatta riktningar och har sina rotationsaxlar 24 parallella med varandra och belägna inom samma tvärsnitt av kärlet, varvid rotorbladen 27 är raka och har en längd som är lika eller i huvudsak lika med kärlets diameter så att de två rotorerna 26 täcker en tvärsnittsarea som är lika stor som kärlets cirkulära tvärsnittsarea. Vid denna utföringsform behövs således inte något inre väggorgan, som bildar fasta strypningar. Rotorerna 26 är inneslutna i ett gemensamt rektangulärt rotorhus 34 som har två mot- stående parallella ändväggar 35, 36 och två motstående parallella sidoväggar 37, 38, vilka väggar sträcker sig parallellt med kärlets centrumaxel och tangerar i huvud- sak kärlets inre omkrets. Rotorhuset 34 är försett med två cirkelrunda flänsar 39 för sin montering i två mot- stående cylindriska delar av kärlet. Passagen 10 för gas- massablandningen bildas således av det som en mellandel inmonterade rotorhuset 34, vars tvärsnittsarea innesluter tvärsnittsarean av den cylindriska delen av kärlet så att inga fasta strypningar finns.

Reaktorns längd kan vara mellan 0,3 m och 20 m, före- trädesvis mellan 0,5 m och 6 m.

Rotorerna 26 drivs med en hastighet som lämpligen är minst 800 rpm, företrädesvis 1500-3600 rpm, mer före- draget 1500-3000 rpm, för att åstadkomma en tillräckligt effektiv omröring. Ju högre intensiteten är på omröringen ju större blir omsättningen av kvarvarande ozon och ju färre anordningar 25, dvs. omröringsställen, behövs för att uppnå uppfinningens syfte. Enligt en föredragen ut- föringsform användes tre anordningar 25, vars rotorer drivs med 3000 rpm. Anordningarna 25 kan anordnas rela- tivt nära varandra (exempelvis med flänsförband) så att den tid under vilken gas-massablandningen intar statiskt tillstànd är mycket kort, nämligen från nära O till om- kring 10 sekunder, företrädesvis omkring 0,l-5 sekunder.

Anordningarna 25 kan även vara av samma typ av utrustning 10 15 20 25 30 35 502 665 ll som användes för den inledande blandningen av ozonhaltig gas och massa, t.ex. ett flertal efter varandra ekviva- lenta MC-mixrar, där således rotorerna är anordnade i flödesriktningen i stället för tvärs denna såsom visats pà ritningarna. Som exempel kan nämnas att för en normal dygnsproduktion av ozonblekt massa kan ett reaktorkärl användas med en diameter av 600 mm, varvid tidsavstàndet mellan den inledande blandningsapparaten och det första omröringsorganet och mellan två omröringsorgan är 10 sekunder.

I det följande redovisas ett försök, som utförts i labo- ratorieskala för att fastställa förbrukningen av ozon dels under ett antal omröringsfaser, dels under mellan- liggande stillestàndsfaser efter att ozon blandats inten- sivt med en massasuspension i en inledande blandningsfas, varvid denna inledande blandningsfas och den första stillestàndsfasen kan anses simulera driftsförhállandet som råder vid känd blekning med ozon under användning av en mixer och en efterföljande reaktor, i vilken gas- massablandningen pressas fram i ett statiskt tillstànd.

Den använda massan hade genomgått ett surt behandlings- steg med H2S04 och hade följande egenskaper: Konsistens 10% Kappatal 12,1 Viskositet 920 dm3/kg Vid försöket satsades 4 kg ozon/ADMT i ett behandlings- kärl, vilket var utrustat med en rotor som kopplades in med jämna mellanrum för att köras med en hastighet av 3000 rpm. Rotorn hade en uppvarvningstid av 3 sekunder till 3000 rpm och en retardationstid av 2 sekunder till O rpm. Trycket i behandlingskärlet var 4 bar. Den inledande blandningen, då allt ozon satsades, utfördes under en tid av 1 sekund och tre efterföljande omröringar skedde var och en under en tid av l sekund. Stillestándstiden för rotorn före den första omröringen och mellan två om- röringar var i samtliga fall 4 sekunder, som innefattade 502 665 12 nämnda retardationstid (2 sekunder). Prover uttogs efter varje blandnings-/omröringsfas och efter varje stille- ståndsfas för att mäta ozonhalt, kappatal och viskositet.

Resultaten framgår av efterföljande diagram enligt 5 figurerna 12, 13 och 14, där ozonförbrukning, kappatal och viskositet avsatts som funktion av tiden, varvid upp- varvningstiden (3 sekunder) inte har utritats på tids- axlarna. De sick-sackstreckade områdena utgör blandnings- och omröringsfaserna, medan de mellanliggande områdena 10 representerar stilleståndsfaserna. Kurvorna visar tydligt att delignifiering (kappatalsänkning) och ozonförbrukning sker då gas-massablandningen omröres. Under varje om- röringsfas omsättes en stor mängd ozon av den mängd ozon som finns kvar då omröringsfasen inledes, medan praktiskt 15 taget ingen ozon omsättes under stillestándsfaserna.

Eftersom någon reaktion inte sker om inte gas och massa omröres intensivt skulle man kunna antaga att det är masstransporten av ozon till vätskefasen, som är den mest 20 begränsande faktorn och att den kemiska reaktionen mellan ozon i vätskefas och fibrerna sker momentant.

Claims (8)

lO 15 20 25 30 35 502 665 13 P A T E N T K R A V

1. Sätt att bleka massa av cellulosahaltigt fibermate- rial vid framställning av kemisk massa, varvid massa av en konsistens av 5-25% matas kontinuerligt i en bleklinje och blekes med ett eller flera blekmedel som innefattar ozon, som tillföres med en bärgas, vilken ozonblekning utföres under tryck i minst ett steg med en förutbestämd mängd ozon i nämnda bleklinje, vilket ozonsteg inledes med att ozonhaltig gas inblandas i massan med hjälp av en blandningsapparat (4) med rotororgan som drivs med en hastighet av 800-3000 rpm, företrädesvis 1200-1500 rpm, för bildning av en homogen gas-massablandning, varefter gas-massablandningen omröres vid ett eller flera på varandra följande ställen i bleklinjen med hjälp av anordningar (25) som har i bleklinjen roterbart monterade omröringsorgan (26), som drivs med en hastighet av minst 800 rpm, företrädesvis 1500-3600 rpm, mer föredraget 1500-3000 rpm, för att därigenom förbättra reaktions- betingelserna mellan ozon och fibermaterial, kâànrie- t e c k n a t a v att den förutbestämda mängden ozon uppgår till minst 3 kg, företrädesvis minst 4 kg och mest föredraget minst 5 kg per ADMT, att hela mängden av den gas-massablandning, som passerar genom en tvärsnittsarea av bleklinjen vid nämnda omröringställe(-n) omedelbart före ett omröringsorgan (26), underkastas omröring så att gas-massablandningen efter det sista omröringsstället innehåller mindre än 10%, företrädesvis mindre än 5% och mest föredraget mindre än 2% ozon av den nämnda förutbe- stämda mängden, att den första omröringen och varje efterföljande omröring sker inom ett tidsintervall av från nära 0 till omkring 10 sekunder, företrädesvis om- kring 0,1-5 sekunder efter den inledande blandningen respektive den föregående omröringen med avseende på gas- -massablandningens matningshastighet, och att nämnda steg avslutas med att trycket i gas-massablandningen sänkes 502 10 15 20 25 30 35 665 14 för avlägsnande av bärgasen och eventuellt kvarvarande OZOD.

2. ytterligare omröringar sker vid l-4 ställen efter den Sätt enligt krav 1, kännetecknat av att första omröringen.

3. fibermaterial med ozon vid framställning av kemisk massa, Reaktor för blekning av massa av cellulosahaltigt som matas kontinuerligt i en bleklinje, varvid reaktorn bildar ett trycksatt behandlingsavsnitt av bleklinjen av förutbestämd längd och innefattar en inloppsdel (2) och en utloppsdel (3), vilken inloppsdel (2) innefattar eller föregås av en blandningsapparat (4) för inblandning av en förutbestämd mängd av en ozonhaltig gas i den genomström- mande massan, varvid behandlingsavsnittet innefattar en anordning (25), alternativt flera efter varandra monterade anordningar (25) för omröring av gas-massabland-ningen, varvid varje anordning (25) innefattar minst ett roterbart lagrat omröringsorgan (26), som drivs med en hastighet av minst 800 1500-3000 inledande rpm, företrädesvis 1500-3600 rpm, mer föredraget rpm, varvid blandnings-apparaten (4) för den inblandningen av ozonhaltig gas har ett rotororgan som drivs med en hastighet av 800-3000 rpm, företrädesvis 1200-1500 omröringsorgan (26) är anordnat att omröra hela mängden av rpm, kännetecknad av att varje den gas-massablandning som passerar en tvärsnittsarea av behandlingsavsnittet omedelbart före omröringsorganet (26), att avståndet mellan den nämnda blandningsapparaten (4) och den enda, alternativt första anordningen (25) och i förekommande fall mellan två på varandra följande anord- ningar (25) är mindre än 8xD, företrädesvis mindre än 4xD, mer föredraget mindre än 2xD, mest föredraget mindre än lxD, där D är reaktorns diameter vid behandlingsavsnittet, varvid omröringsintensiteten hos varje anordning (25) och antalet anordningar (25) anpassas så till varandra för en tillförd förutbestämd mängd ozon att gas-massablandningen vid 10 l5 20 25 30 35 U“I CD BJ <3\ 'J fn 15 utloppsdelen (3) av nämnda behandlingsavsnitt innehåller mindre än 10%, företrädesvis mindre än 5% och mest föredraget mindre än 2% ozon av den nämnda förutbestämda mängden ozon, och att utloppsdelen (3) innefattar eller följs av ett tryckreducerande organ (30) för avlägsnande av gas ur den behandlade gas-massablandningen.

4. Reaktor enligt krav 3, kännetecknad av att den innefattar 2-5, företrädesvis 3 anordningar (25) för omröring av gas-massablandningen .

5. Reaktor enligt krav 3 eller 4, kännetecknad av att nämnda behandlingsavsnitt innefattar ett lång- sträckt kärl (l), och att varje anordning (25) har ett i kärlet (l) anordnat väggorgan (9), som avgränsar en pas- sage (10) med en genomströmningsarea som är reducerad i förhållande till kärlets (1) tvärsnittsarea före och efter passagen (10), vilken passage' (10) genomström- ningsarea företrädesvis är belägen i ett plan tvärs kär- let (l), varvid minst ett omröringsorgan (26) är anordnat i den av väggorganet (9) avgränsade passagen (10) och in- riktat tvärs kärlet (1).

6. Reaktor enligt krav 5, kännetecknad av att omröringsorganen (26) hos två på varandra följande anord- ningar (25) är förskjutna i kärlets (1) omkretsled om- kring 90° i förhållande till varandra.

7. Reaktor enligt något av kraven 5 och 6, k ä nne - tecknad av att den har en längd av mellan 0,3 m och 20 m, företrädesvis mellan 0,5 m och 6 m.

8. Reaktor enligt nágot av kraven 5-7, känne - t ecknad av att kärlet är cylindriskt och har en dia- meter mellan 0,15 m och 1 m, företrädesvis mellan 0,3 m och 0,8 m, mest föredraget mellan 0,4-0,6 m. 94-09-20 P943SE. NKR