SE453202B - Sinterkropp for skerande bearbetning - Google Patents

Sinterkropp for skerande bearbetning

Info

Publication number
SE453202B
SE453202B SE8602147A SE8602147A SE453202B SE 453202 B SE453202 B SE 453202B SE 8602147 A SE8602147 A SE 8602147A SE 8602147 A SE8602147 A SE 8602147A SE 453202 B SE453202 B SE 453202B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
phase
zone
free
binder
content
Prior art date
Application number
SE8602147A
Other languages
English (en)
Other versions
SE8602147D0 (sv
SE8602147L (sv
Inventor
L Akesson
M Mikus
Original Assignee
Sandvik Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sandvik Ab filed Critical Sandvik Ab
Priority to SE8602147A priority Critical patent/SE453202B/sv
Publication of SE8602147D0 publication Critical patent/SE8602147D0/sv
Priority to EP87850142A priority patent/EP0246211B1/en
Priority to AT87850142T priority patent/ATE61419T1/de
Priority to DE8787850142T priority patent/DE3768329D1/de
Priority to JP62113705A priority patent/JP2598791B2/ja
Priority to US07/048,775 priority patent/US4843039A/en
Publication of SE8602147L publication Critical patent/SE8602147L/sv
Publication of SE453202B publication Critical patent/SE453202B/sv
Priority to US08/543,515 priority patent/USRE35538E/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/02—Pretreatment of the material to be coated
    • C23C16/0209—Pretreatment of the material to be coated by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/20—Carburising
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
    • Y10T428/2982—Particulate matter [e.g., sphere, flake, etc.]
    • Y10T428/2991—Coated
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/29—Coated or structually defined flake, particle, cell, strand, strand portion, rod, filament, macroscopic fiber or mass thereof
    • Y10T428/2982—Particulate matter [e.g., sphere, flake, etc.]
    • Y10T428/2991—Coated
    • Y10T428/2993—Silicic or refractory material containing [e.g., tungsten oxide, glass, cement, etc.]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Turning (AREA)

Description

15 20 25 30 35 453 202 2 chockbeständigheten har också erhållits vilket yttrar sig i att initiering och tillväxt av termosprickor avtar i hastig- het. Detta kan förklaras av de olika nivåer pá längdutvidg- ning som de tvà zonerna i den etafasfria delen har. Den yttre bindefasfattiga delen har lägre utvidgning än den bindefasrika inre.
I fig 1 visas ett tvärsnitt av en skäregg enligt föreliggande uppfinning. I figuren betyder A hårdmetall bestående av alfa-, beta-, eta- och eventuellt gamma-fas, Bl betyder hàrdmetall med alfa-, hög halt av beta- och eventuellt gamma-fas, B2 betyder hárdmetall enligt B1 men med làg halt av beta-fas. Etafasen i kärnan A skall vara finfördelad företrädesvis med en kornstorlek av 0.5 - 20 /um helst 1 - l0 /um och halten av etafas skall vara minst 2 vol-% företrädesvis minst 10 vol-% men maximalt 60 vol-% företrädesvis maximalt 35 vol-%. Zonen Bl skall vara högst 1000 /um företrädesvis 50 - 500 /um helst ca 100-200 /um tjock och zonen B2 skall vara högst 300 /um, företrädesvis 10-100 /um helst ca 50 /um tjock.
Bindefashalten i Bl skall vara mer än 1.2 företrädesvis 1.4 - 2.5 av den nominella bindefashalten och i B2 0.1 - 0.9 företrädesvis 0.2 - 0.7 av den nominella bindefashalten.
Vid operationer som var mycket seghetskrävande kunde en ytterligare förbättring för gammafashaltig hârdmatall er- hållas om den sintrade kroppen närmast ytan hade en tunn zon, högst 50 /um företrädesvis l0 - 30 /um helst ca 15 - 20 /um tjock som ej innehöll någon kubisk karbidfas och med högre bindefashalt än i B2, B3 i fig 1. Denna zon kan också i vissa fall även innehålla små mängder fri grafit utan att prestanda försämras. Vidare är det möjligt att denna zon kan bestå av en förhöjd halt av gammafas närmast ytan i stället för den ovan beskrivna gammafasfria struktu; IEI!- För framförallt tillämpningar inom svarvning har det visat sig lämpligt att belägga hårdmetallkroppen med slitstarka 10 15 20 25 30 35 453 202 3 skikt bestående av ett eller flera lager av karbider, nitri- der och/eller oxider för att få tillräcklig slitstyrka, zon C i fig 1. Denna beläggning görs med känd teknik (CVD eller PVD). Under beläggning framförallt med CVD-teknik kan små mängder eta-fas bildas framförallt i eggarna. Beläggning kan göras på skär såväl med som utan zon B3. På grund av att skär för svarvning och fräsning ofta måste slipas till noggranna mått kan även zonen BZ i vissa fall helt eller delvis saknas.
Det har också visat sig att mängden kobolt i etafasen och bindefasen kan helt eller delvis bytas ut mot någon av metallerna järn eller nickel.
I en alternativ utföringsform drivs uppkolningen längre så att en bredare etafasfri zon erhålls. Etafaskärnan bör i detta fall var 10 - 95 % företrädesvis 40 - 75 % av krop- pens dimensioner. Speciellt kan uppkolningen drivas så långt att all etafas just försvinner varvid erhålls en kropp med hög bindefashalt i centrum och avtagande bindefas- halt mot ytan. Bindefashalten i ytan skall vara 0.1 - 0.9 företrädesvis 0.4 - 0.7 av den nomínella halten. I centrum skall bindefashalten vara minst 1.2 företrädesvis 1.4 - 2.5 av den nomínella och föreligga i form av en zon med jämn bindefashalt med en utsträckning av 0.05 - 0.5 företrädes- vis 0.l - 0.3 av kroppens utsträckning.
I texten ovan och i exemplen visas de positiva effekterna av etafas i centrum av hårdmetallskär endast för de fall där alfa-fasen består av WC, gamma fasen består av TiC, TaC och NbC och beta-fasen är baserad på en eller flera av järn- gruppens metaller (järn, nickel eller kobolt). Orienterande försök_har emellertid visat att mycket lovande resultat erhålls även när gammafasen helt eller delvis består av - 7 andra karbidbildande metaller ur grupp IV, V eller VI dvs Ti, V, Cr, Zr, Nb, Mo, Hf, Ta och W. Vidare har även positi- va resultat erhållits då karbiderna i gammafasen partiellt utbytts mot nitrider av grupp IV, V eller VI metallerna, vilken också kan innehålla vissa halter syre. 10 15 20 25 30 455 202 4 Försök har även utförts med s.k. cermets, skärmaterial där huvudandelen av den hårda fasen utgörs av faser baserade på TiC-TiN legerade med andra karbid eller nitridbildande ele- ment. Bindefasen består i huvudsak av_järngruppens metaller Co, Ni eller Fe och är ofta legerad med andra element såsom W, Mo, Nb, Cr eller Al. Vid låga kol och/eller kvävehalter kommer cermetskär utöver de övriga faserna- TiN, Ti(C,N), (Ti,W,Mo)(C,N), Ni att även innehålla mer eller mindre kol och/eller kvävefria intermediära faser som kommer att bildas mellan järngruppens element (Ni, Co, Fe) och de karbid- eller nitridbildande metallerna t.ex. Ni3Ti-fas.
Denna fas kan även innehålla andra element än Ni och Ti.
Dessutom kan Ni3Ti eller Ni3(Al,Ti)-fasen skiljas ut i form av findispergerade små partiklar - gamma-prim - genom en lämplig värmebehandling. Vid tillräckligt låga C och N halter kan även eta-faser bildas.
Cermetskär med understökiometrisk sammansättning med avseen- de på kol och kväve med finfördelad Ni3Ti i hela skäret har efter karbonitrerande värmebehandling erhållit en ytzon fri från intermediära faser typ Ni3Ti (eller etafas).
Zonens tjocklek skall vara högst 2 mm företrädesvis 0.3 mm.
Såsom hos konventionella hárdmetallskär av WC-Co eller WC-Co-gamma fas typ har det visat sig att en viss anrikning av den hårda karbonitridfasen har skett i den yttre delen av ytzonen. Värmebehandlingen kan lätt styras så att i huvudsak nitridfaser eller karbidfaser bildas i ytzonen.
Dessutom har det visat sig att Ti(C,N)-fasen i den inre kärnan är något understökiometrisk på C och N medan den i ytzonen har mer eller mindre stökiometrisk sammansättning med avseende pá kol och kväve.
Un 10 15 20 25 30 35 453 202 Exempel 1 Av ett WC-8%Co-pulver med 0.3% understökiometrisk kolhalt(5.3 i stället för 5.6%C) Pressades fräsplattor (TNJN 1204 AN-geometri). Plattorna försintrades i N2-gas i 1 h vid 900 OC och standardsintrades vid 1450 OC.
Därefter slipades hälften av plattorna till färdig form.
Dessa slipade skär packades in glest i fint Al203- pulver i grafitboxar och termobehandlades i uppkolande atmosfär i 1 h vid 1350 °C i en genomskjutningsugn. Vid sintringen bildades då en struktur av alfa + beta-fas och i denna jämnt fördelad finkornig eta-fas. Vid termobehand- lingen bildades i ytan av skären en mycket smal zon av en- bart alfa + beta struktur p g a att kol börjar diffundera in i skären och ombilda eta-fasen till alfa- + beta-fas.
Den etafasfria zonens bredd uppmättes till 0.6 mm och den làgkobolthaltiga delen 0.15 mm därav. I själva skäreggen var zonerna något tjockare. Co-halten i den yttre làgkobolt- haltiga zonen uppmättes till 4 % och i den Co-rika inre delen av den etafas fria zonen till 12 %. De sålunda erhåll- na skären belades därefter genom vanlig CVD-teknik med 3 /um TiC + 1 /um Al2O3.
Exempel 2 Av de síntrade men ej slipade skären från exempel l termo- behandlades en omgång i uppkolande atmosfär under 1 h vid 1350 OC på liknande sätt som i exempel 1. Därefter slipa- des skären till färdigmátt. Den erhållna etafasfria zonen uppmättes till 0.4 mm och därav upptog den lâgkobolthaltiga yttre zonen 0.05 mm. Co-halten i den etafasfria zonerna uppmättes och befanns vara lika som i exempel l.
Exempel 3 _ Fräsprovning i gjutjärn Arbetsmaterial: Grått gjutjärn SS 0125 Maskin: Vertikal Köping 20 kW (n=2000) L5 20 25 30 35 453 202 6 Fräskropp: 0 250 mm AUTO SANDVIK fräs Skärdata: Hastighet v= 145 m/min matning: sz= 0.2 mm/varv skärdjup: Aa= 2.0 mm skärtyp: TNJN 1204 AN Skärvariant 1. Standard 8% Co, 92 % WC Skärvariant 2: Enligt uppfinningen ex 2 Provet kördes som entandsförsök i en planfräsningsoperation där förslitningen mättes var 10:de minut. Resultatet (medel av 3 prov) uttryckt som ingreppstid till en medelfasförslit- ning på huvudeggen på 0.3 mm blev: Tid till VB=0.3 mm 1. Standardvariant 135 min 2. Variant enligt uppfinningen 166 min Exempel 4 Fräsprovning i gjutjärn Arbetsmaterial: Grått gjutjärn SS 0125 Maskin: Vertikal Köping 20 kW (n=2000) Fräskropp: 0 250 mm AUTO SANDVIK fräs Skärdata: Hastighet v= 224 m/min matning: sz= 0.2 mm/varv skärdjup: Aa= 2.0 mm skärtyp: TNJN 1204 AN Skärvariant 1. Standard 8% Co, 92 % WC - CVD-belagd med 3 /um TiC + 1 /um Al2O3 Skärvariant 2: Enligt uppfinningen ex 1 Provet kördes som entandsförsök i en planfräsningsoperation där förslitningen mättes var 10:de minut. Resultatet (medel av 3 prov) uttryckt som íngreppstid till en medelfasförslit- ning på huvudeggen pà 0.3 mm blev: 10 15 25 30 35 453 202 7 Tid till VB=0.3 mm 1. Standardvariant 210 min 2. Variant enligt uppfinningen 246 min Exempel 5 Av ett WC-2.6% TiC-l.5% TiN-3.6% TaC-2.4%NbC-5.5%Co-pulver med 0.25% understökiometrisk kolhalt pressades svarvplat- tor(TNMM 160408-geometri). Plattorna försintrades enligt exempel 1 och sintrades sedan i vakuum vid 1450 OC. Termo- behandlingen utfördes därefter enligt exempel 1 men endast i 0.5 h vid 1350 °C. Den etafasfria zonen blev i detta fall 0.3 mm och den lågkobolthaltiga yttre zonen 0.1 mm.
Ytterst, närmast ytan, erhölls dessutom en zon på 20 /um som saknade gammafas(kubiska karbider och nitrider), jämför fig 1.
Dessa skärplattor eggrundades och belades pà konventionellt sätt (CVD) med 4.5 /um TiC + 3 /um Al2O3 + 0.1 /um TiN.
Exempel 6 Svarvning stål Arbetsmaterial: 2244 seghärdningsstál anlöpt till 300 HB plattjärnpaket tvà plattjärn som är separe- rade med en kärna vilket ger en intermit- tent operation som ställer stora krav på eggen både vid in- och utgången ur ämnet Skärdata. Hastighet 100 m/min matning 0.15 - 0.35 mm/varv skärdjup 2.0 mm plattyp TNMM 160408 _ T Maskin: CNC SMT 12 Swedturn Variant 1 Standardsort WC-4.1%TiC-3.6%TaC-2.4%NbC-5.5% Co, CVD-belagt med 4.5 /um TiC + 3.0 /um A12O3 + 0.1 /um TiN 20 25 30 35 453 202 8 Variant 2 Enligt uppfinningen exempel 5 Provet kördes med kontinuerlig ökning av matningen till brott. Tiden till brott registreras. Ackumulerade brott- frekvenskurvor för 40 provade eggar ritades upp. Ur dessa kan tiden till 50 % brottfrekvens utläsas.
Resultat: Variant 1 1.1 min Variant 2 1.9 min Exempel 7 Av ett cermetpulver bestående av Sandvik Coromant CT 515 (TiN-TiC-baserad sort med Ni-Co-rik bindefas) med under- stökiometrisk kol- och kvävehalt pressades svarvplattor (SNGN 120404-geometri). Plattorna sintrades enligt standard- förfarande vid 1430 OC. Hälften av plattorna termobehand- lades ca 0.5 h vid 1380 OC i en karbonitrerande atmosfär.
Den Ni3Ti fria zonen blev 0.3 mm och den yttre zonen med låg bindefashalt blev 0.1 mm. Kärnan innehöll utöver de övriga faserna även finfördelad Ni3Ti fastyp. Samtliga skärplattor eggrundades.
Plattorna provades vid kontinuerlig svarvning i stål.
Arbetsmaterial: Seghärdningsstàl SS2S4l anlöpt till ca 300 HB Ämne: solitt cylindriskt Skärdata: Hastighet: v=300 m/min Matning: s= 0.12 mm/varv Skärdjup: a=1.0 mm P1attyp= SNGN 120404 Variant 1: Standard cermet Variant 2: Cermet enligt uppfinningen. _ .
Resultat: Livslängd uttryckt som tid till haveri Variant 1 11.0 min Variant 2 13.6 min « 10 15 20 453 202 Exemgel 8 Samma typ av skär samt tillverkningsförfarande som i Exempel 7 hälften med och hälften utan karbonitrerande värmebehandling men med den skillnaden att störe delen av zonen B2 avlägsnades genom slipning så att utanför kärnan fanns i huvudsak den bindefasrika zonen Bl. Samtliga skärplattor eggrundades och belades med 3 /um PVD-TiN- skikt.
Skären provades vid intermittent svarvning i stål.
Arbetsmaterial: Làgkolhaltig oleg SS 1550 Ämne: Rörämne med axiella spår Skärdata: Hastighet: v=l00 m/min Matning: s=0.12 mm/varv Skärdjup: a= 1.0 mm Plattyp: SNGN 120404 Variant 1: Standard cermet Variant 2: Cermet enligt uppfinningen PVD belagd Resultat: Livslängden uttryckt som tid till brott Variant 1: 2.5 min Variant 2: 3.6 min

Claims (3)

453 202 10 Patentkrav
1. Sinterkropp för skärande bearbetning innehållande minst ett hárdämne bestående av karbid, nitrid och/eller karbonitrid av Ti, V, Cr. Zr, Nb, Mo, Hf, Ta och/eller W samt en bindemetall baserad på Co, Ni och/eller Fe, k ä n n e t e c k n a d av att den består av en kärna innehållande etafas och/eller någon mer eller mindre kol- och/eller kvävefri intermediär fas omgiven av en hàrdämne- och bindefasinnehàllande ytzon fri från sagda etafas eller sagda intermediära fas.
2. Sinterkropp enligt kravet l, k ä n n e t e c k n a d av att bindefashalten i den yttre delen av ytzonen är lägre än den nominella bindefashalten.
3. Sinterkropp enligt något av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d av att den inre delen av den etafasfria zonen belägen närmast den etafashaltiga kärnan har en bindefashalt som är högre än den nominella. (l
SE8602147A 1986-05-12 1986-05-12 Sinterkropp for skerande bearbetning SE453202B (sv)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8602147A SE453202B (sv) 1986-05-12 1986-05-12 Sinterkropp for skerande bearbetning
EP87850142A EP0246211B1 (en) 1986-05-12 1987-04-29 Sintered body for chip forming machining
AT87850142T ATE61419T1 (de) 1986-05-12 1987-04-29 Gesinterter formkoerper zur spanabhebenden bearbeitung.
DE8787850142T DE3768329D1 (de) 1986-05-12 1987-04-29 Gesinterter formkoerper zur spanabhebenden bearbeitung.
JP62113705A JP2598791B2 (ja) 1986-05-12 1987-05-12 チップフォーミング工作用焼結体
US07/048,775 US4843039A (en) 1986-05-12 1987-05-12 Sintered body for chip forming machining
US08/543,515 USRE35538E (en) 1986-05-12 1995-10-16 Sintered body for chip forming machine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8602147A SE453202B (sv) 1986-05-12 1986-05-12 Sinterkropp for skerande bearbetning

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE8602147D0 SE8602147D0 (sv) 1986-05-12
SE8602147L SE8602147L (sv) 1987-11-13
SE453202B true SE453202B (sv) 1988-01-18

Family

ID=20364494

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8602147A SE453202B (sv) 1986-05-12 1986-05-12 Sinterkropp for skerande bearbetning

Country Status (6)

Country Link
US (1) US4843039A (sv)
EP (1) EP0246211B1 (sv)
JP (1) JP2598791B2 (sv)
AT (1) ATE61419T1 (sv)
DE (1) DE3768329D1 (sv)
SE (1) SE453202B (sv)

Families Citing this family (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1989003896A1 (en) * 1987-10-26 1989-05-05 Hitachi Metals, Ltd. Cermet alloy and composite member produced therefrom
JPH0692078B2 (ja) * 1988-12-15 1994-11-16 株式会社貝印刃物開発センター コーティングを施した刃
US4984940A (en) * 1989-03-17 1991-01-15 Kennametal Inc. Multilayer coated cemented carbide cutting insert
US5074623A (en) * 1989-04-24 1991-12-24 Sandvik Ab Tool for cutting solid material
US5181953A (en) * 1989-12-27 1993-01-26 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Coated cemented carbides and processes for the production of same
US5154245A (en) * 1990-04-19 1992-10-13 Sandvik Ab Diamond rock tools for percussive and rotary crushing rock drilling
SE9002135D0 (sv) * 1990-06-15 1990-06-15 Sandvik Ab Improved tools for percussive and rotary crusching rock drilling provided with a diamond layer
SE9002137D0 (sv) * 1990-06-15 1990-06-15 Diamant Boart Stratabit Sa Improved tools for cutting rock drilling
SE9002136D0 (sv) * 1990-06-15 1990-06-15 Sandvik Ab Cement carbide body for rock drilling, mineral cutting and highway engineering
SE9003251D0 (sv) * 1990-10-11 1990-10-11 Diamant Boart Stratabit Sa Improved tools for rock drilling, metal cutting and wear part applications
SE9004124D0 (sv) * 1990-12-21 1990-12-21 Sandvik Ab Haardmetallverktyg foer klippning och stansning
JPH0726173B2 (ja) * 1991-02-13 1995-03-22 東芝タンガロイ株式会社 高靭性サーメット及びその製造方法
SE9101865D0 (sv) * 1991-06-17 1991-06-17 Sandvik Ab Titanbaserad karbonitridlegering med slitstarkt ytskikt
ES2101149T3 (es) * 1992-02-20 1997-07-01 Mitsubishi Materials Corp Aleacion dura.
SE9200530D0 (sv) * 1992-02-21 1992-02-21 Sandvik Ab Haardmetall med bindefasanrikad ytzon
US6623516B2 (en) * 1992-08-13 2003-09-23 Mark A. Saab Method for changing the temperature of a selected body region
US5417475A (en) * 1992-08-19 1995-05-23 Sandvik Ab Tool comprised of a holder body and a hard insert and method of using same
US5372873A (en) * 1992-10-22 1994-12-13 Mitsubishi Materials Corporation Multilayer coated hard alloy cutting tool
US5374471A (en) * 1992-11-27 1994-12-20 Mitsubishi Materials Corporation Multilayer coated hard alloy cutting tool
EP0635580A4 (en) * 1993-02-05 1996-02-07 Sumitomo Electric Industries HARD SINTERED ALLOY CONTAINING NITROGEN.
JP3166919B2 (ja) * 1993-10-29 2001-05-14 ウンアクシス バルツェルス アクチェンゲゼルシャフト 被覆体とこの被覆体を製造する方法およびその使用
US5837071A (en) * 1993-11-03 1998-11-17 Sandvik Ab Diamond coated cutting tool insert and method of making same
US5585176A (en) * 1993-11-30 1996-12-17 Kennametal Inc. Diamond coated tools and wear parts
US6057046A (en) * 1994-05-19 2000-05-02 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Nitrogen-containing sintered alloy containing a hard phase
EP0687744B1 (en) * 1994-05-19 1999-11-03 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Nitrogen-containing sintered hard alloy
WO1997018177A1 (en) * 1995-11-13 1997-05-22 Kennametal Inc. Whisker reinforced ceramic cutting tool and composition thereof
US5716170A (en) * 1996-05-15 1998-02-10 Kennametal Inc. Diamond coated cutting member and method of making the same
US5701578A (en) * 1996-11-20 1997-12-23 Kennametal Inc. Method for making a diamond-coated member
SE9704742D0 (sv) 1997-12-18 1997-12-18 Sandvik Ab Coated cemented carbide with improved properties and method of making such body
SE511212C2 (sv) * 1997-12-22 1999-08-23 Sandvik Ab Kula för kulspetspennor och användning av denna för kulspetspennor med vattenbaserat bläck
SE516071C2 (sv) 1999-04-26 2001-11-12 Sandvik Ab Hårdmetallskär belagt med en slitstark beläggning
US6610113B1 (en) 1999-09-09 2003-08-26 Kennametal Pc Inc. Process for heat treating ceramics and articles of manufacture made thereby
US6204213B1 (en) 1999-09-18 2001-03-20 Kennametal Pc Inc. Whisker reinforced ceramic cutting tool and composition thereof
IL151773A0 (en) * 2000-03-24 2003-04-10 Kennametal Inc Cemented carbide tool and method for making the same
US6638474B2 (en) 2000-03-24 2003-10-28 Kennametal Inc. method of making cemented carbide tool
US6908688B1 (en) * 2000-08-04 2005-06-21 Kennametal Inc. Graded composite hardmetals
SE522730C2 (sv) * 2000-11-23 2004-03-02 Sandvik Ab Metod för tillverkning av en belagd hårdmetallkropp avsedd för skärande bearbetning
SE527348C2 (sv) * 2003-10-23 2006-02-14 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en hårdmetall
US7163657B2 (en) * 2003-12-03 2007-01-16 Kennametal Inc. Cemented carbide body containing zirconium and niobium and method of making the same
PT1548136E (pt) * 2003-12-15 2008-06-12 Sandvik Intellectual Property Ferramenta de carboneto cementado e método para a sua produção
WO2005056854A1 (en) * 2003-12-15 2005-06-23 Sandvik Intellectual Property Ab Cemented carbide tools for mining and construction applications and method of making the same
US9428822B2 (en) 2004-04-28 2016-08-30 Baker Hughes Incorporated Earth-boring tools and components thereof including material having hard phase in a metallic binder, and metallic binder compositions for use in forming such tools and components
JP4911937B2 (ja) * 2004-12-09 2012-04-04 サンアロイ工業株式会社 高強度超硬合金、その製造方法およびそれを用いる工具
SE529302C2 (sv) * 2005-04-20 2007-06-26 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en belagd submikron hårdmetall med bindefasanriktad ytzon
JP4936761B2 (ja) * 2006-03-28 2012-05-23 京セラ株式会社 切削工具
EP2184122A1 (en) * 2008-11-11 2010-05-12 Sandvik Intellectual Property AB Cemented carbide body and method
EP2571647A4 (en) 2010-05-20 2017-04-12 Baker Hughes Incorporated Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods
US8905117B2 (en) 2010-05-20 2014-12-09 Baker Hughes Incoporated Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods
US8834594B2 (en) 2011-12-21 2014-09-16 Kennametal Inc. Cemented carbide body and applications thereof
JP2013220520A (ja) * 2012-04-19 2013-10-28 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 切削工具用の基材
CN108367357B (zh) 2015-12-21 2020-11-06 山特维克知识产权股份有限公司 切削工具
CN110023522A (zh) 2016-12-20 2019-07-16 山特维克知识产权股份有限公司 切削刀具
KR102513060B1 (ko) * 2017-03-09 2023-03-22 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 코팅된 절삭 공구
KR20210027281A (ko) * 2018-06-29 2021-03-10 에이비 산드빅 코로만트 대안적인 바인더를 갖는 초경합금
CN114787399A (zh) * 2019-12-19 2022-07-22 山特维克科洛曼特公司 具有替代性粘结剂的梯度硬质合金
CN116195008A (zh) 2020-09-23 2023-05-30 株式会社指月电机制作所 薄膜电容器

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE919669C (de) * 1939-05-20 1954-11-02 Eisen & Stahlind Ag Schneid- und Schleifkoerper sowie Arbeitsgeraete verschiedener Art
GB667175A (en) * 1948-01-23 1952-02-27 Skoda Works A process of manufacturing articles with a hard surface
US2939796A (en) * 1957-11-15 1960-06-07 Stora Kopparbergs Bergslags Ab Sintered hard alloys
US3329487A (en) * 1965-02-15 1967-07-04 Firth Sterling Inc Sintered three-phase welding alloy of fe3w3c, wc, and fe
SE375474B (sv) * 1969-02-21 1975-04-21 Sandvik Ab
US3661599A (en) * 1969-03-25 1972-05-09 Martin Marietta Corp HIGH TEMPERATURE TiC-VC STRUCTURAL MATERIALS
US4097275A (en) * 1973-07-05 1978-06-27 Erich Horvath Cemented carbide metal alloy containing auxiliary metal, and process for its manufacture
DE2433737C3 (de) * 1974-07-13 1980-05-14 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Hartmetallkörper, Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendung
DE2435989C2 (de) * 1974-07-26 1982-06-24 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Herstellung eines verschleißfesten, beschichteten Hartmetallkörpers für Zerspanungszwecke
US4049876A (en) * 1974-10-18 1977-09-20 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Cemented carbonitride alloys
US4035541A (en) * 1975-11-17 1977-07-12 Kennametal Inc. Sintered cemented carbide body coated with three layers
US4066451A (en) * 1976-02-17 1978-01-03 Erwin Rudy Carbide compositions for wear-resistant facings and method of fabrication
US4150195A (en) * 1976-06-18 1979-04-17 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Surface-coated cemented carbide article and a process for the production thereof
JPS5420909A (en) * 1977-07-17 1979-02-16 Sumitomo Electric Ind Ltd Method of apparatus for sintering supper hard alloy
CH621749A5 (sv) * 1977-08-09 1981-02-27 Battelle Memorial Institute
JPS5450408A (en) * 1977-09-29 1979-04-20 Sumitomo Electric Ind Ltd Superhard alloy and its preparation
JPS5487719A (en) * 1977-12-23 1979-07-12 Sumitomo Electric Industries Super hard alloy and method of making same
US4265662A (en) * 1977-12-29 1981-05-05 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Hard alloy containing molybdenum and tungsten
US4368788A (en) * 1980-09-10 1983-01-18 Reed Rock Bit Company Metal cutting tools utilizing gradient composites
JPS5879881A (ja) * 1981-11-09 1983-05-13 住友電気工業株式会社 ビツト用複合ダイヤモンド焼結体
JPS5884188A (ja) * 1981-11-09 1983-05-20 住友電気工業株式会社 複合焼結体工具およびその製造方法
JPS58110668A (ja) * 1981-12-24 1983-07-01 Hitachi Metals Ltd 被覆超硬合金
EP0182759B2 (en) * 1984-11-13 1993-12-15 Santrade Ltd. Cemented carbide body used preferably for rock drilling and mineral cutting

Also Published As

Publication number Publication date
ATE61419T1 (de) 1991-03-15
US4843039A (en) 1989-06-27
EP0246211B1 (en) 1991-03-06
EP0246211A2 (en) 1987-11-19
EP0246211A3 (en) 1988-02-03
SE8602147D0 (sv) 1986-05-12
JPS63431A (ja) 1988-01-05
JP2598791B2 (ja) 1997-04-09
DE3768329D1 (de) 1991-04-11
SE8602147L (sv) 1987-11-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE453202B (sv) Sinterkropp for skerande bearbetning
Lengauer et al. Functionally graded hardmetals
USRE35538E (en) Sintered body for chip forming machine
EP0627016B1 (en) Cemented carbide with binder phase enriched surface zone
US4698266A (en) Coated cemented carbide tool for steel roughing applications and methods for machining
US7588833B2 (en) Fine grained sintered cemented carbides containing a gradient zone
US4708037A (en) Coated cemented carbide tool for steel roughing applications and methods for machining
EP0603143B1 (en) Cemented carbide with binder phase enriched surface zone
CA1174438A (en) Preferentially binder enriched cemented carbide bodies and method of manufacture
EP0931171B1 (en) Method of making cemented carbide with binder phase enriched surface zone
GB2112415A (en) Coated cermet blade
US5729823A (en) Cemented carbide with binder phase enriched surface zone
US20050129951A1 (en) Cemented carbide tool and method of making the same
WO2000050657A1 (en) Sintered cemented carbide body and use thereof
EP1314790A2 (en) Cemented carbide with binder phase enriched surface zone
US8512807B2 (en) Method of making cutting tool inserts with high demands on dimensional accuracy
EP1052297A1 (en) Method for producing Ti(C,N)-(Ti,Ta,W)(C,N)-Co alloys for cutting tool applications
US5856032A (en) Cermet and process for producing it
JP4184444B2 (ja) 耐熱衝撃性チタニウム基炭窒化物及びそれを製造するための焼結方法
KR20060110811A (ko) 바인더상 밀집 표면 영역을 갖는 코팅된 초경합금
EP0095130B1 (en) Coated composite modified silicon aluminum oxynitride cutting tools
JPH0222453A (ja) 切削工具用表面被覆炭化タングステン基超硬合金
JP2000336451A (ja) 改質焼結合金、被覆焼結合金及びその製造方法
Dreyer et al. Functionally graded hardmetals and cermets: preparation, performance and production scale up
JPH0673560A (ja) 被覆超硬合金部材およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 8602147-4

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed