SE452952B - Flerstegs adsorptionsprocess for separering av organiska vetskor fran vatten - Google Patents

Description

452 952 sorptionsprocess för avlägsnande av övervägande mängder av vatten från organiska vätskelösningar har därför eftersträvats och skulle vara mycket önskvärd samt ekonomiskt fördelaktig.

Denna uppfinning avser en flerstegs adsorptionsprocess för separering av organiska vätskor, såsom alkoholer, från vatten- lösningar av sådana vätskor, för framställning av en dehydra- tiserad organisk vätska eller vätskeformig produktblandning.

Processen utnyttjar ett adsorptionsmaterial i varje adsorp- tionssteg som är valt för att ge effektiva adsorptionsegen- skaper för den i mindre mängd förekommande komponent som när- varar i utgângsmaterialströmmen till detta steg. Den organiska vätskeformiga mindre komponenten i utgångsmaterialströmlös- ningen, vanligen innehållande ca 5-30 viktprocent organiskt material, har lägre kokpunkt och är sålunda mer flyktig än vatten, och vid följande upphettning och desorption av adsorp- tionsmedelbäddarna avlägsnas företrädesvis den organiska ångan och koncentreras i effluentângan till minst ca 55 vikt- procent. Uppfinningen ger sålunda en energieffektiv process för dehydratisering av organiska vätskor, såsom alkoholer och p> lätta kolväten, till en kvarvarande vattenmängd av mindre än ca 10 víktprocent och företrädesvis mindre än ca 2 viktprocent.

I det första adsorptionssteget föres utgångsmaterialströmmen, :exempelvis en alkohol-vatten-lösning, genom en bädd av -en vätskeformig lösning, exempelvis filtrerad fermenterings- “íp;g§ukten. -lim adsorptionsmaterial med en preferentiell molekylär attrak- tionsbenägenhet för den mindre organiska komponenten. Adsorp-I tionsmedlet, exempelvis aktiverat kol, adsorberar företrädes- vis den organiska mindre komponenten, såsom etanol, från vätska (beer) innehållande mellan 5 och 20 viktprocent eta- š nol. Koladsorptionsmedlet i jämvikt med etanol-vattenlösningem 'blir gradvis väsentligen mättat med ca 50-60 viktprocent eta-E .nol (på kolfri basis). Den återstående vattenkomponenten, som :icke adsorberas, passerar vidare genom adsorptionsmedels- I šbädden och kan återföras i kretslopp till utgångsmaterial- Éströmmen för minimering av förlusterna av den organiska vätskek z l 452 952 Sedan adsorptionsmedlet blivit väsentligen mättat med den mindre komponenten, dvs. med den organiska vätskan eller vätskebland- ningen, avbrytes adsorptionssteget och utgångsmaterialströmmen omkopplas till en alternativ adsorptionsenhet. Desorption av l det mättade adsorptionsmedlet genomföres därefter genom upp- hettning av detta till ett desorptionstemperaturområde av ca 50-lOO°C. En ângström utvecklas innehållande den flyktiga organiska ångan, exempelvis 70-80 viktprocent etanol i jäm- vikt med återstoden eller den mindre delen som utgöres av vatten. Även om två adsorptionsenheter företrädesvis finnes anordnade för det första adsorptionssteget för fullbordande av adsorptions- och desorptionscyklerna för initialseparationen av etanol från etanol-vattenblandningen på en kontinuerlig basis, kan tre eller fler adsorptionskärl finnas anordnade vid behov och drivas i tidsekvens, beroende på den relativa tidrymd som kräves för adsorptions- och desorptionsstegen för varje adsorptionsmedelbädd eller -kärl.

Den etanolrika ånga som desorberas från det första stegets adsorberingsanordning föres in i en andrastegsadsorptions- enhet som innehåller ett adsorptionsmedel valt för effektiv adsorption av vattenånga. Detta adsorptionsmedel användes för att strippa kvarvarande vatten från alkohol-vattenångan och ge en högren vattenfri alkoholprodukt. Även i detta fall an- ordnas företrädesvis dubbla adsorptionsenheter för kontinuer- lig drift, och det vattenmättade adsorptionsmedlet regenereras genom upphettning. Om så önskas kan emellertid tre eller fler adsorptionsmedelsbäddar användas i rotation, i den mån så kräves av de relativa adsorptions-desorptionshastigheterna för bäddarna. Lämpliga adsorptionsmedel för det andra adsorptions- steget har porstorlekar valda för effektiv adsorption av vattenånga, exempelvis aktiverad aluminiumoxid, silikagel, och molekylsilar, varvid molekylsilar föredrages.

Det kan observeras att även om tvâ adsorptionssteg vanligen är tillräckliga och föredrages för förfarandet för dehydrati- sering av organiska vätskor, såsom alkoholer, kan ett tredje adsorptionssteg användas för ytterligare avlägsnande av vatten- 452 952 z ånga för erhållande av en organisk produkt av högre renhets- grad. Det första steget ger adsorption av upp till ca 60 vikt- * procent etanol på det första stegets adsorptionsmedel, vilket vid upphettning desorberar en ånga innehållande upp till ca 80 viktprocent etanol. Detta steg följes av adsorption av upp till de återstående 20 viktprocenten vatten i ett andra stegs adsorptionsmedel, eller i både ett andra och ett tredje steg.

Eftersom varje adsorptionssteg vid processen företrädesvis adsorberar den i mindre mängd förekommande komponenten från utgångslösningen och eftersom endast tvâ förångningssteg in- går (för tvåstegsprocessen) erfordras ett minimum av energi och erhålles en i hög grad effektiv separationsprocess. Denna process är mycket mer effektiv än de upprepade förångnings- kondensationssteg som vanligen erfordras för en destillations- separationsprocess för alkohol-vatten. Såsom ett resultat er- fordras för etanol teoretiskt endast 7600 Kjoule energi per liter framställd etanol, eller endast ca 8,5 % av etanolens förbränningsenergi.

För desorptionsstegen kan upphettning av varje adsorptions- medelsbädd för avgivande av den adsorberade fluiden genomföras på godtyckligt lämpligt sätt. Adsorptionsmedelbädden kan upphettas antingen genom användning av fysiskt värme, exempel- vis från inbäddade passage: som för en het fluid, eller med elektriska upphettningselement, eller genom att man för en upphettad gas genom adsorptionsmedelbädden för upphettning av bädden och utveckling av den adsorberade fluiden såsom en ång- ström. Desorption genom användning av inbäddade fluidkanaler som leder het vattenånga föredrages vanligen eftersom den desorberade organiska ångan icke blandas med någon annan för- orenande gas.

Beskrivning av ritningsfigurerna Fig. 1 visar schematiskt en tvåstegs, två-adsorptionsmedel- process för separation av alkohol-vattenlösningar för fram- ställning av dehydratiserad alkoholprodukt, och utnyttjar fysiskt värme för desorption. 452 952 Pig. 2 är ett schematiskt diagram över en alternativ tvâ- stegsadsorptionsprocess för separation av alkohol-vatten och utnyttjar upphettad gas för desorption.

Beskrivning av föredragen utföringsform Såsom visas på fig. 1 tillhandahàlles en flytande utgångs- materialström innehållande etanol, enempelvis från en ölfermen- teringsprocess (icke visad) innehållande 5-20 viktprocent etanol, vid 10 och införes i ett adsorptionskärl 12 inne- hållande en bädd 13 av partikelformigt aktivt kol-adsorptions- medel. Vanliga driftsbetingelser för adsorptionssteget är inom området ca 10-60°C temperatur och O-7 atö tryck. Etanolen i utgångslösningen adsorberas företrädesvis på kolpartiklarna tills de uppnår ett jämviktstillstånd för de ifrågavarande temperatur- och tryckbetingelserna och blir i huvudsak mättad - med 50-60 viktprocent etanol. Den återstående oadsorberade delen av utgângslösningen innehållande övervägande vatten och en ringa procentuell andel etanol, exempelvis 1-4 viktprocent, utmatas från kärlet 12 såsom en ström 14. Om så önskas kan denna ström 14 återföras vid 15 till utgângsmaterialströmmen lO för att minska eventuella förluster av etanolprodukt från PIOCESSED.

Adsorption av den mindre etanolandelen från bädden fortsättes tills kolpartiklarna är väsentligen mättade med etanol vid rådande betingelser, exempelvis efter 1-8 timmars tid beroende på storleken eller längden av adsorptionskärlet 12 i förhållan- de till tillföringen av utgångsmaterial vid 10, varefter ut- gângsmaterialströmmen 10 omkopplas till en alternativ adsorp- tionsanordning l2a med användning av ett lämpligt ventil-' arrangemang. Sådana ventilarrangemang är välkända och be- skrives icke i detalj. Adsorptionsmedelbädden 13 i adsorp- tionsanordningen 12, vanligen vid reducerat tryck, upphettas därefter till den erforderliga desorptionstemperaturen med en lämplig metod, företrädesvis indirekt genom användning av inre kanaler 16 som leder en het fluid, såsom vattenånga, och adsorptionsmedelbädden 13 underkastas desorbering. Pâ grund av den lägre kokpunkten för etanol i förhållande till 452 952 vatten avges en etanolanrikad ånga från bädden 13 och utmatas genom en ledning 18. Desorption av bädden 13 fortsättes tills etanolkoncentrationen i strömmen 18 sjunker till ca 55 viktpro- cent etanol, samt återstoden vatten, varefter upphettningen och desorptionen avbrytes. Det är vanligen olämpligt att fortsätta descrptionen för avlägsnande av mer än ca 30 vikt- procent vatten från aktivt kol-adsorptionsmedelbädden 13 eller l3a.

Den etanolrika ångan vid 18 innehållande 5-30 viktprocent vat- ten komprimeras vanligen vid 19 och föres till en andrastegs- adsorptionsenhet 20, som innehåller en bädd 21 av partikel- formigt adsorptionsmedel, exempelvis en molekylsil, vald för att effektivt strippa kvarvarande vatten från ångströmmen.

Adsorptionsmedlet som användes i adsorptionsanordningen 20 väljes för att ha en medelporstorlek som tillåter och kvar- håller molekyler av vatten men väsentligen utestänger alkoholer.

Lämpliga adsorptionsmedel för användning i adsorptionsanord- ningen 20 är zeolitiska molekylsilar, formade partiklar av aktivt kol (glaskol), aktiverad aluminiumoxid, eller silika- gel, varvid molekylsil Linde typ 3A föredrages. Arbetsbetingel- serna för det andra stegets adsorption ligger inom omrâdet 20-80°C temperatur och 0,7-7 atö tryck. En högren vattenfri etanolângproduktström utmatas vid 22, vanligen innehållande mindre än ca 2 viktprocent vatten. Strömmen 22 kondenseras vid 24 med användning av ett lämpligt kylmedel vid 25 till bildning av en ström av dehydratiserad flytande etanol vid 26.

Sedan adsorptionsmedelbädden 21 i adsorptionsanordningen 20 blivit väsentligen mättad med vatten omkopplas ângflödet i ledningen 18 till den alternativa adsorptionsanordningen 20a. Adsorptionsmedelbädden 21 i adsorptionsanordningen 20 upphettas därefter till ett desorptionstemperaturområde av 80-lOO°C, antingen indirekt med hjälp av inbäddade vattenång- slingor 26, eller direkt genom att en upphettad inert gas föres genom bädden. Den adsorberade vattenångan desorberas på detta sätt och avlägsnas från bädden genom ledningen 28. Den regenere- 452 952 rade adsorptionsanordningen 20 är därefter färdig för åter- införing av ângströmmen 18 från det första stegets adsorptions- enheter 12 eller l2a. ' Även om användning av dubbla adsorptionsanordningskärl han beskrivits för både det första och det andra steget av adsorp- tionen för kontinuerlig separation av alkoholer från vatten- lösningar innehållande dessa, kan tre eller fler adsorptions- medelbäddar användas i tidsreglerad sekvens för varje steg beroende på de erforderliga relativa adsorptions- och desorp- tionshastigheterna, varvid en bädd vanligen hela tiden desorberas. Även om fig. l visar att etanol-vattenutgångsströmmen före- trädesvis strömmar nedåt genom det första stegets adsorptions- anordning 12, samt den desorberade etanolångan företrädesvis avges från toppen av adsorptionsanordningen l2a, kan den motsatta strömningsriktningen användas, såsom visas med ut- föringsformen enligt fig. 2. På likartat sätt visas på fig. 1 att den etanolanrikade ângströmmen 18 företrädesvis strömmar nedåt genom det andra stegets adsorptionsanordning 20, var- vid vattenångströmmen 28 avges från toppen av adsorptions- anordningen 20a, men motsatta strömningsriktningar kan använ- das, såsom visas på fig. 2. Det är även möjligt att använda andra adsorptions-desorptionsflödesarrangemang, exempelvis att använda ett kontinuerligt cirkulerande flöde av adsorp- tionsmedel för att ge kontinuerlig adsorption och desorption av de i mindre mängd förekommande komponenterna från utgångs- materialströmmarna. Även om ett indirekt, vattenångupphettat desorptionsarrangemang visas på fig. l och sådan användning av invändiga upphettnings- slingor vanligen föredrages, kan alternativt ett direkt gas- upphettat regenereringsarrangemang användas såsom visas på fig. 2. På fig. 2 visas hur en etanol-vattenutgàngsmaterial- ström 30 innehållande 5-l5 viktprocent etanol införes i adsorp- tionskärlet 32 innehållande en bädd 33 av partikelformigt aktivt kol-adsorptionsmedel. På likartat sätt, såsom visas på 452 952 fig. 1, adsorberas etanolen i utgångslösningen företrädesvis m på kolpartiklarna tills dessa blir väsentligen mättade vid de ifrågavarande arbetsbetingelserna med ca 50-60 viktprocent etanol. Den återstoden oadsorberade delen av utgångsmaterial- * lösningen innehållande huvudsakligen vatten utmatas från kärlet 32 såsom en ström 34. I likhet med vad som visas pâ fig. 1 återföres en ström 34, som innehåller en ringa procentuell andel etanol, exempelvis l-4 viktprocent etanol, vid 35 till utgångsmaterialströmmen 30 för att minska eventuella förluster av etanolprodukt från processen.

Sedan adsorptionen av etanol från utgångsmaterialströmmen 30 har fortsatts tills adsorptionsmedlet 33 är väsentligen mättat med etanol vid de ifrågavarande arbetsbetingelserna omkopplas utgångsmaterialströmmen till det alternativa adsorptionskärlet 32a med användning av ett lämpligt ventilarrangemang. Adsorp- tionsmedelbädden 33 upphettas därefter vid reducerat tryck med en inert gasström 36, vilken upphettas i en upphettnings- anordning 37 och föres genom adsorptionskärlet 32a för upphett- ning av adsorptionsmedelbädden 33a tillräckligt för desorbering av alkoholângan från denna. Etanolanrikad ånga avgives från bädden och utmatas genom ledningen 38. Desorptionen fortsättes tills etanolkoncentrationen i ledningen 38 sjunker till ca 55 viktprocent etanol med återstoden vatten, varefter upphett- ningen och desorptionen avbrytes. Det är vanligen önskvärt att fortsätta desorptionen tills åtminstone ca 30 viktprocent vatten avlägsnats från bädden 32a av aktivt kol-adsorptions- medlet.

Den erhållna etanolrika ångan vid 38 innehållande 5-30 vikt- procent vatten komprimeras vanligen vid 39 till 0,7-3,5 atö tryck och föres till andra stegets adsorptionsenhet 40, som innehåller en bädd 41 av partikelformigt adsorptionsmedel, exempelvis företrädesvis molekylsil, vald för att effektivt s strippa eller avlägsna återstående vatten från ångströmmen.

En högren vattenfri etanolångprodukt som vanligen innehåller t) mindre än ca 1 viktprocent vatten utmatas vid 42 och föres till en kondensor 44, i vilken alkoholånga kondenseras med 452 952 kylmedel 45 till bildning av dehydratiserad flytande etanol- produkt vid 46.

Sedan absorptionsmedelbädden i 40 blivit väsentligen mättad med vatten omkopplas strömmen genom ledningen 38 till den alternativa absorptionsanordningen 40a. Adsorptionsanord- ningen 40 och bädden 41 upphettas därefter till lämpligt de- sorptionstemperaturområde, exempelvis 80-l00°C, genom att en upphettad inert gas 48, exempelvis kvävgas upphettad i en upphettningsanordning 49 föres genom bädden för desorbering av denna. Det absorberade vattnet bortföres genom ledningen 52. Den regenererade absorptionsanordningen 40 är därefter färdig för återinföring av etanol-vatten-strömmen 38 från det första stegets absorptionskärl 32 eller 32a.

Uppfinningen beskrives ytterligare med följande exempel, som icke är avsedda att begränsa uppfinningens omfång.

Exempel l En etanol-vatten~lösning innehållande l5 viktprocent etanol fördes genom ett kärl innehållande 400 cm3 aktivt kol-adsorp- tionsmedel vid betingelser av ca 2000 temperatur och atmos- färstryck. Det aktiva kolet som användes utgjordes av Nuchar HW-40, som föres i handeln av Westvaco Corp. En ström inne- hållande en reducerad procenthalt etanol utmatades från adsorptionsmedelbädden. Efter ca 30 minuter av sådan absorp- tionsbehandling avtog adsorptionen av etanol på kolet så att effluentströmmen innehöll nästan samma procenthalt eta- nol som utgångsmaterialströmmen, vilket indikerar väsentlig mättnad av adsorptionsmedlet med etanol.

Efter denna adsorption av etanol på kolmaterialet avbröts flödet och det aktiva kolet upphettades till ca 80°C och ånga innehållande ca 80 viktprocent etanol desorberades från kolet. Typiska resultat för denna första stegets adsorptions- desorptionscykel visas i tabell l, baserat på 500 g utgångs- materialvätskelösning och med användning av tids-medelvärdes- resultat. 452 952 5 10 Tabell l Separationsresultat vid första stegets adsorption Alkohol vatten Totalt h g vikt-% 3 vikt-% vikt, g R Vätskeformigt utgångs- 75 15 425 85 500_ material ' 1 Vätskeformig effluent 7 2 350 98 357 É Material kvarhållet på 72 50 71 50 143 É kol-adsorptionsmedlet É Sammansättning av ånga 68 80 17 20 85 avgiven vid desorp- tion Material kvarhållet på 3 4 54 94 57 kolet efter desorpå tion Exempel 2 Ytterligare dehydratisering av den erhållna etanol-vatten- blandningen från exempel l âstadkommes med en andra adsorp- tionsmedelbädd innehållande molekylsilar, med användning av en metod likartad med den enligt exempel l. En ångblandning från det första adsorptionssteget innehållande 20 viktprocent vatten och 80 viktprocent etanol föres genom en behållare innehållande 400 cm3 molekylsilpelletar av Linde R typ 3A som erhålles från Union Carbide Corp. Adsorptionsmedelbädden hålles vid temperaturer över 80°C och drives vid atmosfäre- tryck. Denna ånga befrias gradvis från vatten när den stiger upp från botten av bädden till toppen. Effluentångan från bäddens topp är väsentligen vattenfri etanol, som föres till en kondenstor och uppsamlas såsom vätskeformig produkt. Efter en tillräcklig driftstid blir molekylsiladsorbenten väsent- ligen mättad med vatten och effluentângan visar ökande vatten- halt. Strömningen avbrytes därefter och molekylsiladsorptions- medlet, som nu innehåller 20 viktprocent vatten, upphettas till ca 15000 med en upphettad spolgas för desorption av vatten från adsorptionsmedlet. Typiska resultat vid denna (H 452 952 ll andra stegsadsorptions-desorptionscykel visas i tabell 2.

Tabell 2 Resultat av andra stegets adsorption-separation Alkohol Vatten Totalt 3 vikt-% 3 vikt-% vikt, g Utgångsmaterialånga 68 80 17 20 85 Effluentànga, produkt 66 99 l l 67 Material kvarhâllet 72 10 16 90 18 på molekylsilar Alkohol i utgângsmaterialet i första steget = 0,l5x50O = 75 g Alkohol tillvaratagen från andra stegets adsorptionsanordning = O,99x67 = 66 g.

Pâ basis av de resultat som visas i tabellerna l och 2 är det uppenbart att 66/75 eller ca 88 viktprocent av alkohol- halten i utgângsmaterialströmmen tillvaratages med användning av denna adsorptionsprocess. Även om uppfinningen har beskrivits i samband med de bi- fogade ritningarna och föredragna utföringsformer är det uppenbart för fackmannen att många modifikationer och anpass- ningar av den grundläggande processen är möjliga inom ramen för uppfinningstanken, vilken definieras av följande patent- krav.

Claims (9)

452 952 ll I I ! PATENTKRAV --~~-

1. ' 1. Flerstegs adsorptionsprocess för separation av en organisk; vätska eller vätskeblandning med en kokpunkt som är lägre än kokpunkten för vatten från en vattenlösning innehållande denna organiska vätska i en koncentration understigande SO viktprocent, k ä n n e t e c k n a d därav, att man a) för utgângsmaterialströmmen av lösningen genom en första- stegsbädd av adsorptionsmedel med högre affinitet till den organiska vätskan än till vatten, samt adsorberar organisk vätska på adsorptionsmedel, b) avslutar adsorptionen i adsorptionsmedelbädden, därefter upphettar bädden till en temperatur som är tillräckligt hög för att företrädesvis desorbera det flyktigare organiska materialet i ångform från adsorptionsmedlet, och utmatar en ångström med en förhöjd koncentration av det organiska mate- rialet, jämfört med utgångsmaterialströmmen, c) för den erhållna desorberade ångan innehållande minst ca 55 viktprocent organiskt material genom en andrastegs-bädd av adsorptionsmedel valt för att väsentligen adsorbera kvar~ *varande vattenånga, och fd) utmatar från denna andrastegs-adsorptionsmedelbädd en ångproduktström innehållande minst ca 90 viktprocent organiskt material.

2. §2. Förfarande enligt patentkravet l, k ä n n e t e c k n a t cdärav, att vätskeströmmen innehållande minst 60 viktprocent vatten och viss mängd organisk vätska utmatas från steg a) och áterföres i kretslopp till utgångsmaterialströmmen för att öka utbytet av det organiska materialet.

3. 13. Förfarande enligt patentkravet l, k ä n n e t e c k n a t därav, att den organiska ângformiga produkt som desorberas från det andra stegets absorptionsmedelbädd kondenseras till ïbildning av en dehydratiserad organisk vätskeformig produkt.

4. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e - t e c k n a t därav, att adsorptionsmedlet i varje steg uppj 1\I 4 5 2 9 5 2 _____ ß. _...__.r »hettas indirekt för desorbering av den i mindre mängd före=~_W_ .kommande komponenten. _

5. Förfarande enligt något av patentkraven l-3, k ä n n e - t e c k n a t därav, att adsorptionsmedelbädden i varje steg upphettas direkt och att den i mindre mängd förekommande komponenten desorberas genom att en upphettad inert gas föres genom bäddarna.

6. Förfarande enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att man vid varje steg av adsorptionen använder två adsorptionsmedelbäddar i vilka den i mindre mängd förekommande: komponenten i utgângsmaterialströmmen till varje steg adsorbe-Z ras alternerande, och att den adsorberade fluiden desorberas I genom indirekt upphettning av bädden med en het fluid som ;strömmar genom kanaler inbäddade i varje adsorptionsmedel- åbäaa. å7. Förfarande enligt något av patentkraven l-6, k ä n n e - §t e c k n a t därav, att flera adsorptionssteg användes och §att utgångsmaterialströmmen till förstastegs-bädden är en :alkohol-vatten-lösning innehållande mindre än ca 50 viktprocent šalkohol, samt att produkten från andrastegs-bädden är dehydra- :tiserad alkoholånga innehållande mindre än ca 2 viktprocent

7. ' Vä tten .

8. Förfarande enligt något av patentkraven 1-7, k ä n n e - t e c k n a t därav, att det första stegets adsorptionsmedel utgöres av partikelformigt aktivt kol, samt att adsorptions- betingelserna som användes i steg a) ligger inom området 10- 60°C temperatur och O-7 atö tryck.

9. Förfarande enligt något av patentkraven 1-8, k ä n n e - t e c k n a t därav, att adsorptionsmedlet i det andra steget utgöres av molekylsil och att adsorptionsbetingelserna som användes i steg b) är 20-80°C temperatur och 0,7-7 atö tryck. i" PÜÜRW" QUALITY 452 952 T" nä' í T Förfarande enligt något av patentkraven 7-9, k ä n n e gt e c k n a t därav, att utgàngsmaterialströmmen till steget ga) innehåller 5-30 viktprocent etanol samt att produktströmmen » som utmatas från steg d) innehåller minst ca 98 viktprocent etanol. ll. Förfarande enligt patentkravet 1, varvid alkohol separeras från en alkohol-vattenlösning, k ä n n e t e c k n a t därav, att man I a) för utgângsmaterialströmlösningen innehållande 5-30 vikt- procent alkohol genom en bädd av partikelformigt aktivt kol- adsorptionsmedel och adsorberar minst ca 50 viktprocent alko-É _hol på kolet, Éb) utmatar en oadsorberad vätskeström innehållande huvudsak- 2 É šligen vatten, šc) avbryter adsorptionen i aktivt kol-bädden, därefter upp- f Éhettar bädden till temperaturomrâdet 50-lOO°C och genomför V špreferentiell desorbering av alkoholen i ångform från kolet, Éd) utmatar en ångström från steg c) med ökad koncentration šav alkohol i förhållande till utgângsmaterialströmmen, och för den erhållna ångan innehållande minst ca 55 viktprocent alkohol genom en andrastegs-bädd av zeolitiskt adsorptions- medel för att i huvudsak adsorbera kvarvarande vattenånga, še) från andrastegs-adsorptionsmedelbädden utmatar en produkt- ïångström innehållande alkohol med en renhetsgrad av minst ca 95 viktprocent, och _f) upphettar adsorptionsmedlet i andrastegs-bädden för desorp- tion av vattenånga och regenerering av adsorptionsmedlet för förnyad användning. q, Ill;