SE436784B - PRESSURE LIMIT VALVE DEVICE FOR A HYDRAULIC CIRCUIT - Google Patents

Description

8002300-5 2 I fig. l betecknar 10 en ledning från en krets under tryck, vilken tryckledning är ansluten till en kammare 10' i en huvud- ventil l4, medan 12 betecknar en kammare med lägre tryck, som exempelvis kan vara ansluten till en icke visad tankreturledning. In Fig. 1, 10 denotes a line from a circuit under pressure, which pressure line is connected to a chamber 10 'in a main valve 14, while 12 denotes a chamber with a lower pressure, which may for example be connected to a tank return line not shown.

Huvudventilen 14 inrymmer en ventilkropp 50, som antingen kan ' vara av sätestyp eller av slidtyp och vars baksida 16, som har en stor area, är belastad av en fjäder 37, så att ventilkroppen eftergivligt påverkas för att spärra en öppning mellan kamrarna 10' och 12. Trycket i ledningen 10 begränsas genom att huvud- ventilen 14 bringas att öppna, så att vätska kan strömma ut från kammaren 10' till kammaren 12. Huvudventilen 14 styrs av en styrkrets, i vilken ingår en läckflödesstrypning 18 placerad mel- lan ledningenl0 och en styrtryckkammare 35 på ventilkroppens 50 baksida. En styrventil 20 reglerar läckflödet och därmed öppnandet av huvudventilen 14.The main valve 14 houses a valve body 50, which may be either of the seat type or of the wear type and whose rear side 16, which has a large area, is loaded by a spring 37, so that the valve body is resiliently actuated to block an opening between the chambers 10 'and 12. The pressure in the conduit 10 is limited by opening the main valve 14 so that liquid can flow out of the chamber 10 'to the chamber 12. The main valve 14 is controlled by a control circuit, which includes a leakage flow restrictor 18 located between the conduit 10 and a control pressure chamber 35 on the rear of the valve body 50. A control valve 20 regulates the leakage flow and thus the opening of the main valve 14.

Styrventilen 20 inrymmer ett lopp 22, som är uppdelat i en fjäderände 24, en dräneringskammare 26, en läckströmskammare 27 och en tryckände 28, och i detta lopp är ett såsom en differential- kolv utformat ventilorgan inplacerat och rörligt. Styrventil- organet omfattar en kolvsektion 30 med reducerad diameter, som skjuter in i loppets fjäderände 24, och en slidsektion 32, som från dräneringskammaren 26 sträcker sig fram till loppets tryck- ände 28. Dessa sektioner 30 och 32 är utformade med en mindre area Al respektive en större area A2 och i sektionen 32 är ut- formade en eller flera flödesreglerande rännor 36, som står i öppen förbindelse med läckströmskammaren 27.The control valve 20 houses a bore 22, which is divided into a spring end 24, a drainage chamber 26, a leakage current chamber 27 and a pressure end 28, and in this passage a valve member designed as a differential piston is placed and movable. The control valve means comprises a piston section 30 of reduced diameter projecting into the spring end 24 of the bore, and a slide section 32 extending from the drainage chamber 26 to the pressure end 28 of the bore. These sections 30 and 32 are formed with a smaller area A1 respectively a larger area A2 and in the section 32 one or more flow regulating grooves 36 are formed, which are in open communication with the leakage current chamber 27.

En läckströmsledning 38 sträcker sig mellan huvudventilens 14 styrtryckkammare 35 och läckströmskammaren 27 i styrventilen 20, varigenom styrventilen, när den öppnar, kommer att släppa ut ett avmätt läckflöde från styrtryckkammaren 35 via ledningen 38, läckströmskammaren 27, rännorna 36 och dräneringskammaren 26 till en avloppsledning 40, som exempelvis kan vara ansluten till samma returledning som kammaren 12. En fjäder 42, som verkar mot kolvsektionens 30 ände med den mindre arean Al i styrventillop- pets 22 fjäderände 24, strävar att föra ventilorganet 30, 32 mot tryckänden 28, som är ansluten till tryckledningen 10, för att därigenom stänga av flödet mellan kamrarna 26 och 27. Styrventil- loppets 22 fjäderände 24 är genom en dämpflödesledning 48 för- bunden med en vätskekompressionsanordning, exempelvis i form av 3 8002300-5 en sluten, delvis luft- eller gasfylld kammare eller ackumulator 44, och dämpflödesledningen 48 är förbunden med tryckledningen 10 genom en dämpstrypning 46. ötyrventilens 20 differentialkolvliknande ventilorgan åstad- kommer i samverkan med dämpstrypningen 46 och ackumulatorn 44 en dämpning av eventulla tryckstegringar i tryckledningen 10 och därmed i den därtill anslutna kretsen. Det tryck, som utövas på slideektionens 32 större area A2 och som är trycket i ledningen l0, strävar nämligen att öppna styrventilen, så att vätska i reglerad mängd kan passera ut från styrtryckkammaren 35 genom rännorna 36, medan det tryck, som utövas på kolvsektionens 30 mindre area Al strävar att stänga styrventilen. Detta ger upphov till dämpande krafter på följande sätt: Om trycket i ledningen l0 stiger snabbt, så kommer arean A2, som står i direkt förbindelse med tryckledningen 10, att omedel- bart avkänna denna tryckökning. Det tryck, som avkänns av arean Al, kommer däremot att stiga långsammare, ty antingen måste till- räckligt tillflöde av vätska hinna ske genom dämpstrypningen 46 eller också måste styrventilens kolvsektion 50 förflytta sig, för att gasen i ackumulatorn 44 skall komprimeras och trycket stiga på arean Al. Den hastighet, med vilken det av arean Al avkända trycket ökas, bestäms av storleken på dämpstrypningen 46 och ackumulatorn 44. Om tryckökningshastigheten i kretsen, d.v.s. i tryckledningen l0, är tillräckligt hög, så kommer skillnaden mellan det tryck, som verkar på areorna Al resp. A2 att alstra en kraft, som övervinner den av fjädern 42 utövade kraften, och därmed kommer styrventilen 20 att öppna för att i sin tur bringa huvudventilen 14 att öppna och släppa ut vätska från kretsen och kammaren 10' till kammaren 12 och därmed till tankreturledningen. En snabb trycksänkning i ledningen lO medan huvudventilen l4 är öppen kommer att ha en motsatt effekt. Dämp- strypningen 46 kommer att begränsa det vätskeflöde, som uppträder till följd av tryckavlastningen hos gasen i ackumulatorn 44 och hålla det tryck, som avkänns av arean Al temporärt på en högre nivå än det tryck som avkänns av arean A2, varigenom styrventilen 30 bringus att stänga. Dämpandc krafter kommer sålunda att upp- träda både vid ökande och fallande tryck i den till ventilanord- ningen anslutna kretsen. 8002300-5 4 Utlösningstrycket Cp hos styrventilen 20 bestäms av skillna- den mellan areorna Al och A2 och av en kraft FS, som utövas av fjädern 42 i styrventilen. Därmed kommer utlösningstrycket att bestämmas av formeln: F C= s P_ Åz-Ål , Om trycket i ledningen 10 stiger över detta värde, kommer den nettokraft, som utövas på de båda areorna Al och A2, att överstiga fjäderns 42 kraft. Under ytterligare komprimering av fjädern 42 kommer då ventilorganet 30, 32 att förflyttas åt väns- - ter i figuren, så att de flödesreglerande rännorna 36 friläggs mot dräneringskammaren 26 och ett avmätt läckflöde släpps ut till tanken. Detta läckflöde reducerar trycket 1 huvudventilens 14 styrtryckkammare 35,vilket resulterar i att huvudventilen 14 öppnar och släpper ut vätska direkt från kammaren 10' till returkammaren 12, så att trycket i ledningen 10 sänks.Try0k- begränsningsventilanordningen kommer sålunda att arbeta såsom en sluten servokrets och att bibehålla trycket i ledningen 10 vid eller något ovanför styrventilens 20 utlösningstryck.A leakage flow line 38 extends between the control valve chamber 35 of the main valve 14 and the leakage flow chamber 27 in the control valve 20, whereby the control valve, when opened, will release a measured leakage flow from the control pressure chamber 35 via the line 38, leakage chamber 27, gutters 36 and drainage chamber 26. , which may for example be connected to the same return line as the chamber 12. A spring 42, which acts against the end of the piston section 30 with the smaller area A1 in the spring end 24 of the control valve opening 22, strives to move the valve means 30, 32 towards the pressure end 28, which is connected to the pressure line 10, to thereby shut off the flow between the chambers 26 and 27. The spring end 24 of the control valve barrel 22 is connected by a damping flow line 48 to a liquid compression device, for example in the form of a closed, partially air- or gas-filled chamber or accumulator 44, and the damping flow line 48 is connected to the pressure line 10 by a damping choke 46. The differential piston-like valve means of the bullet valve 20, in cooperation with the damping throttle 46 and the accumulator 44, provides a damping of any pressure increases in the pressure line 10 and thus in the circuit connected thereto. Namely, the pressure exerted on the larger area A2 of the slide section 32 and which is the pressure in the line 10, strives to open the control valve so that liquid in a controlled amount can pass out of the guide pressure chamber 35 through the gutters 36, while the pressure exerted on the piston section 30 smaller area Al strives to close the control valve. This gives rise to damping forces in the following way: If the pressure in line 10 rises rapidly, then the area A2, which is in direct communication with pressure line 10, will immediately sense this pressure increase. The pressure sensed by the area A1, on the other hand, will rise more slowly, because either a sufficient supply of liquid must pass through the damping throttle 46 or the piston section 50 of the control valve must move in order for the gas in the accumulator 44 to be compressed and the pressure to rise. area Al. The rate at which the pressure sensed by the area A1 is increased is determined by the magnitude of the damping throttle 46 and the accumulator 44. If the rate of pressure increase in the circuit, i.e. in the pressure line 10, is sufficiently high, then the difference between the pressure acting on the areas A1 resp. A2 to generate a force which overcomes the force exerted by the spring 42, and thus the control valve 20 will open to in turn cause the main valve 14 to open and release liquid from the circuit and the chamber 10 'to the chamber 12 and thus to the tank return line. A rapid pressure drop in line 10 while the main valve 14 is open will have the opposite effect. The damping throttle 46 will limit the liquid flow which occurs as a result of the pressure relief of the gas in the accumulator 44 and keep the pressure sensed by the area A1 temporarily at a higher level than the pressure sensed by the area A2, whereby the control valve 30 is caused to close. Damping forces will thus appear at both increasing and decreasing pressures in the circuit connected to the valve device. 8002300-5 4 The tripping pressure Cp of the control valve 20 is determined by the difference between the areas A1 and A2 and by a force FS exerted by the spring 42 in the control valve. Thus, the trip pressure will be determined by the formula: F C = s P_ Åz-Ål, If the pressure in the line 10 rises above this value, the net force exerted on the two areas A1 and A2 will exceed the force of the spring 42. During further compression of the spring 42, the valve means 30, 32 will then be moved to the left in the figure, so that the flow regulating gutters 36 are exposed against the drainage chamber 26 and a measured leakage flow is released to the tank. This leakage flow reduces the pressure in the main pressure chamber 35 of the main valve 14, which results in the main valve 14 opening and discharging liquid directly from the chamber 10 'to the return chamber 12, so that the pressure in the line 10 is lowered. to maintain the pressure in the line 10 at or slightly above the release pressure of the control valve 20.

Reaktionshastigheten hos tryckbegränsningsventilanordningen~ beror på fjäderns 42 karakteristik och genomloppsarean hos rän- norna 36 i styrventilkroppen. Vid en rimligt snabb reaktion kom- mer dämpstrypningen 46 i samverkan med ackumulatorn 44 att för- hindra instabilitet och att dämpa styrventilens rörelser i sådan utsträokning,att reaktionshastigheten hos anordningen i dess helhet dämpas varigenom den maximala tryckökningshastigheten i ledningen 10 begränsas. Värdet på denna gräns är en funktion av ackumulatorns 44 volym och dämpstrypningens 46 genomlopps- area. Den maximala tryckökningshastigheten kan alltså ställas - in på önskad nivå genom att man väljer länplig storlek på var och en av dessa.The reaction rate of the pressure relief valve device ~ depends on the characteristics of the spring 42 and the passage area of the grooves 36 in the control valve body. In a reasonably rapid reaction, the damping throttle 46 in cooperation with the accumulator 44 will prevent instability and dampen the movements of the control valve to such an extent that the reaction speed of the device as a whole is damped, thereby limiting the maximum pressure increase speed in the line 10. The value of this limit is a function of the volume of the accumulator 44 and the passage area of the damping throttle 46. The maximum pressure increase speed can thus be set to the desired level by selecting the suitable size of each of these.

Fig. 2 visar en föredragen praktisk utföringsform av tryckbe- Sräfläniflßsvefltil&n°Pdfl1flSen,varvid de detaljer som har motsvarig- het i fig. 1 givits samma hänvisningsbeteckningar som i denna men med tillägget a.Fig. 2 shows a preferred practical embodiment of the pressure gauge SÃ ¤ äni fl ßsve fl til & n ° Pd fl1fl Sen, the details corresponding to Fig. 1 being given the same reference numerals as in this but with the addition a.

I fig. 2 betecknar 11 ett hus, i vilket finns en tryckledning lOa samt en returkanal l2a, som är skild från tryckledningen genom ett lopp 13 med ett bakre ändparti 15, som slutar vid en 5 8002300 - 5 från tryokkanalen lOa skild ändvägg 17. Ett styrventillopp 22a är utformat i huset ll på något avstånd från huvudloppet 15 och omfattar en tryckände 28a, en mellanliggande del 21, som bildar en dräneringskammare 26a, och en fjäderände 24a. Tryckänden 28a utmynnar i tryckkanalen lOa och står i förbindelse med huvud- ventilloppets 15 bakre ändparti 15 genom en läckströmskanal 58a.In Fig. 2, 11 denotes a housing, in which there is a pressure line 10a and a return duct 12a, which is separated from the pressure line by a bore 13 with a rear end portion 15, which ends at an end wall 17 separated from the pressure duct 10a. A control valve inlet 22a is formed in the housing 11 at some distance from the main inlet 15 and comprises a pressure end 28a, an intermediate part 21, which forms a drainage chamber 26a, and a spring end 24a. The pressure end 28a opens into the pressure channel 10a and communicates with the rear end portion 15 of the main valve barrel 15 through a leakage flow channel 58a.

Dräneringskammaren 26a i styrventilloppet 22a står i förbindelse med returkanalen l2a genom en avloppsledning 40a. I huset ll är också inrymd en avgränsad ackumulatorkammare 44a, vars ena ände 2? står i förbindelse med styrventilloppets 22a fjäderände 24a genom en kanal 48a, och vars andra ände 29 står i förbindel- se med tryckkanalen lOa genom en dämpande strypning 46a.The drainage chamber 26a in the control valve inlet 22a communicates with the return duct 12a through a drain line 40a. The housing ll also houses a delimited accumulator chamber 44a, one end 2 of which? communicates with the spring end 24a of the control valve inlet 22a through a channel 48a, and the other end 29 of which communicates with the pressure channel 10a through a damping choke 46a.

I huvudventilens l4a lopp 15, 15 är rörlig en huvudventil- kropp 50a, vars uppgift är att spärra passagen mellan tryck- kanalen lOa och returkanalen l2a. Ventilkroppen 50a har en ände 16a med stor area, i vilken är utformad en försänkning 51, som tillsammans med det bakre ändpartiet 15 av loppet och ändväggen 17 bildar en styrtryckkammare 55a, i vilken en ventilfjäder 57a är verksam för att hålla ventilkroppen 50a till tätande anligg- ning mot ett i loppet 15 anordnat säte 59. Ventilkroppen 50a är så utformad, att den påverkas i riktning mot fjädern 57a och mot den kraft, som trycket i styrtryckkammaren 55a utövar, av trycket i ledningen lOa, varvid den kraft som detta tryck ut- övar på ventilkroppen 50a normalt är tillräckligt högt för att komprimera fjädern 57a och därmed öppna huvudventilen l4a. il styrventilens 20a lopp 22a är rörligt ett styrventilorgan, som är sammansatt av två delar och utformat såsom en differen- tialkolv med en kolvsektion 50a med mindre area, som sträcker sig från dräneringskammaren 22a in i loppets fjäderände 24a, samt en slidsektion 52a, som från dräneringskammaren 26a sträcker sig framåt mot tryckkanalen lOa i styrventilloppets trybkände 28a.In the bore 15, 15 of the main valve 14a, a main valve body 50a is movable, the task of which is to block the passage between the pressure channel 10a and the return channel 12a. The valve body 50a has a large area end 16a, in which a recess 51 is formed, which together with the rear end portion 15 of the bore and the end wall 17 forms a guide pressure chamber 55a, in which a valve spring 57a is operative to hold the valve body 50a to sealing abutment. against a seat 59 arranged in the bore 15. The valve body 50a is designed so that it is actuated in the direction of the spring 57a and against the force exerted by the pressure in the control pressure chamber 55a by the pressure in the line 10a, the force which this pushes out drills on the valve body 50a are normally high enough to compress the spring 57a and thereby open the main valve 14a. The guide valve member 22a is movably a control valve member composed of two parts and formed as a differential piston with a piston section 50a of smaller area extending from the drain chamber 22a into the spring end 24a of the bore, and a slide section 52a the drainage chamber 26a extends forward towards the pressure channel 10a in the throttle end 28a of the control valve inlet.

Slidsektionen 52a är utformad med ett i dräneringskammaren 26a 'liggande koniskt parti 41, mot vars grövre ände kolvsektionen 50a anliggcr. in avsatsdel 45 på slidsektionen 52a sträcker sig in i loppets 22a tryckände 28a och ett mellanparti 45 med reduce- rad diameter skiljer avsatspartiet 45 från ett huvud 47, som befinner sig närmast tryckkanalen lOa. Mellan avsatsdelen 45 och huvudet 47 bildas på så sätt en läckströmskammare 27a, i ' soozzoo-s vilken läckströmskanalen 38a utmynnar och vilken står i för- bindelse med tryckkanalen lOa genom en läckflödesstrypning l8a, som är utformad i slidsektionens 52a huvud 47. I slidsektionens 32a avsatsdel 45 är anordnade en eller flera flödesreglerande rännor 56a, som står i öppen förbindelse med läckströmskammaren 27a. I styrventilloppets fjäderände 24a är mellan kolvsektionen 30 och ett inställningsorgan 51 i form av en i huset ll in- gängad plugg inspänd en fjäder 42a, som strävar att föra slid- sektionens 32a koniska parti 41 till sätesingrepp med ett ventil- säte 53, som är utformat i loppet 22a mellan dräneringskammaren Ü 26a och tryckänden 28a. Genom att skruva pluggen 51 in eller ut_ i huset ll kan fjäderns 42a kompression varieras och därmed det utlösningstryck inställas, vid vilket avlastningsventilen kommer att träda i funktion.The slide section 52a is formed with a conical portion 41 lying in the drainage chamber 26a ', against the coarser end of which the piston section 50a abuts. The ledge portion 45 of the slide section 52a extends into the pressure end 28a of the bore 22a and a reduced portion intermediate portion 45 separates the ledge portion 45 from a head 47 which is closest to the pressure channel 10a. Between the ledge part 45 and the head 47 a leakage current chamber 27a is thus formed, in which the leakage flow channel 38a opens and which communicates with the pressure channel 10a through a leakage flow restrictor 18a formed in the head 47a of the slide section 52a. ledge part 45 is provided with one or more flow regulating grooves 56a, which are in open communication with the leakage current chamber 27a. In the spring end 24a of the control valve inlet, a spring 42a is clamped between the piston section 30 and an adjusting member 51 in the form of a plug inserted into the housing 11, which strives to bring the conical portion 41 of the slide section 32a into seat engagement with a valve seat 53 which is formed in the passage 22a between the drainage chamber Ü 26a and the pressure end 28a. By screwing the plug 51 into or out of the housing 11, the compression of the spring 42a can be varied and thus the release pressure set at which the relief valve will come into operation.

Fig. 3 och 4 visar i grafisk form en jämförelse mellan tryckstegringsförloppet i en odämpad tryckbegränsningsventil (fig. É) och i en dämpad, stegringsbegränsande sådan ventil i enlighet med föreliggande uppfinning (rig. 4). I båda fallen är ventilerna inställda på samma förutbestämda utlösningsnivå vid stationärt tillstånd. I ett typiskt fall uppträder emel- lertid med en konventionell tryckbegränsningsventil enligt fig. 3 åtskilliga trycksvängningar, vid vilka trycknivån momentant överskrider ventilinställningsvärdet innan stabili- sering sker. I detta fall nås för det första ventilinställ- ningsvärdet mycket snabbare än 1 en anläggning med en tryckbe-' gränsningsventil enligt uppfinningen. Därtill kommer, att de momentana tryckstötarna överstiger ventilinställningsvärdet och att hastigheten hos tryckökningen kan komma att uppgå till approximativt mellan 20700-828 MPa/s, vilket resulterar i chocker, som förkortar livslängden hos de i anläggningen in- gående komponenterna.Figs. 3 and 4 show in graphical form a comparison between the pressure rise process in an undamped pressure relief valve (Fig. É) and in a damped, rise limiting such valve in accordance with the present invention (Fig. 4). In both cases, the valves are set to the same predetermined trip level at steady state. In a typical case, however, with a conventional pressure relief valve according to Fig. 3 several pressure fluctuations occur, at which the pressure level momentarily exceeds the valve setting value before stabilization takes place. In this case, the first valve setting value is reached much faster than in a plant with a pressure relief valve according to the invention. In addition, the instantaneous pressure surges exceed the valve setting value and the speed of the pressure increase may amount to approximately between 20700-828 MPa / s, which results in shocks which shorten the service life of the components included in the system.

Diagrammet i fig. 4 visar att man vid användandet av en ventil- anordning enligt uppfinningen visserligen får en inledande tryck- - ökning, som är densamma som i det förra fallet, men att man tack vare hastighetsbegränsningen uppnår en mera gradvis tryckökning, som är förhållandevis fri från toppar så när som på en enda mått-' lig sådan, som dock uppträder väl under det inställda värdet för inställt utlösningstryck. Den måttliga toppen uppträder just före huvudventilens öppnande och medför en tryckstegring av approximativt 270-560 MPa/s. 7 aaozzoø-5 Det bör stå Klart ror racxmannen, att många ändringar kan ske vid de ovan beskrivna utföringsformerna utan att uppfin- ningsidên fràngås och utan att ramen för de efterföljande patent- kraven överskrids.The diagram in Fig. 4 shows that with the use of a valve device according to the invention an initial pressure increase is obtained, which is the same as in the previous case, but that due to the speed limitation a more gradual pressure increase is obtained, which is relatively free from peaks as if on a single moderate one, which, however, appears well below the set value for the set tripping pressure. The moderate peak occurs just before the opening of the main valve and results in a pressure increase of approximately 270-560 MPa / s. 7 aaozzoø-5 It should be clear to the racer that many modifications may be made to the embodiments described above without departing from the spirit of the invention and without departing from the scope of the appended claims.

Ett exempel på en sådan förändring visas i fig. EA, där 55 betecknar ett såsom strypning tjänande hål, som upptagits direkt i huvudventilkroppen 50b mellan tryckledningen lOa øch styr- tryokkammaren 55a och som ersätter stryphålet l8a i styrventil- organet i fig. 2. I övrigt förutsättes utförandet i fig. 2A överensstämma med vad som visats 1 fig. 2, d.v.s. trycksänkningen i kammaren 55a sker fortfarande med styrventilens 20a hjälp.An example of such a change is shown in Fig. EA, where 55 denotes a hole serving as a throttle, which is received directly in the main valve body 50b between the pressure line 10a and the control pressure chamber 55a and which replaces the throttle hole 18a in the control valve means in Fig. 2. otherwise, the embodiment in Fig. 2A is assumed to correspond to what is shown in Fig. 2, ie the pressure drop in the chamber 55a still takes place with the aid of the control valve 20a.

Claims (8)

' aoozzoo-s _ Patentkrav'aoozzoo-s _ Patent claim 1. Tryckbegränsningsventilanordning för en hydraulisk krets, vilken anordning omfattar en huvudventil (14, l4a), vars ventil- kropp (50, 50a, 50b) i stängt läge spärrar en öppning mellan en första kammare (10, lOa), som kommunicerar med kretsen, och en andra kammare (12, l2a), som tjänar såsom avlopp, varvid huvudventilens ventilkropp är tryckstyrd och en styrtryckkammare (55, 55a) i huvudventilen står i förbindelse med den första kammaren, k ä n n e t e c k n a d av, att huvudventilens (14, l4a) styrtryckkammare (55, 55a) är förbunden med den första kammaren (10, lOa) genom en flödesbegränsande strypning (18, l8a, 55) och med den andra kammaren (l2, l2a) genom en styrventil (20, 20a) med flödesreglerande funktion, varvid styrventilens ventilkropp (50, 50a, 52, 52a) står under påverkan av trycket i den första kammaren, som strävar att öppna styrventilen mot verkan av ett mottryck utövat av en vätskevolym i en ackumulatorkammare (44, 44a) med flödesbegränsande förbindelse (exempelvis vid 46, 46a) med den första kammaren, varigenom rörelserna hos styrventilens ventilkropp dämpas. 'A pressure relief valve device for a hydraulic circuit, the device comprising a main valve (14, 14a), the valve body (50, 50a, 50b) of which in closed position blocks an opening between a first chamber (10, 10a) which communicates with the circuit , and a second chamber (12, 12a), which serves as a drain, the valve body of the main valve being pressure controlled and a control pressure chamber (55, 55a) in the main valve communicating with the first chamber, characterized in that the main valve (14, 14a) ) control pressure chamber (55, 55a) is connected to the first chamber (10, 10a) by a flow restricting choke (18, 18a, 55) and to the second chamber (12, 12a) by a control valve (20, 20a) with flow regulating function , the valve body of the control valve (50, 50a, 52, 52a) being under the influence of the pressure in the first chamber, which strives to open the control valve against the action of a back pressure exerted by a liquid volume in an accumulator chamber (44, 44a) with flow restricting connection (e.g. we d 46, 46a) with the first chamber, whereby the movements of the valve body of the control valve are damped. ' 2. Ventilanordning enligt krav l k ä n n e t e c k n a d av, att ackumulatorkammaren (44, 44a) är förbunden med den första kammaren (10, lOa) genom en strömningshämmande strypning (46,46a).Valve device according to claim 1, characterized in that the accumulator chamber (44, 44a) is connected to the first chamber (10, 10a) by a flow-inhibiting choke (46, 46a). 3. 5. Ventilanordning enligt krav l eller 2 k ä n n e t e c k n a d av, att huvudventilens (14, 14a) ventilkropp (50, 50a, 50b) är så utformad, att kretstrycket i den första kammaren (10, lOa) strävar att föra densamma till öppet läge mot verkan av styrtrycket i styrtryckkammaren (55, 55a) och företrädesvis också mot verkan av en fjäder (57, 57a).Valve device according to Claim 1 or 2, characterized in that the valve body (50, 50a, 50b) of the main valve (14, 14a) is designed such that the circuit pressure in the first chamber (10, 10a) tends to bring it to open position against the action of the control pressure in the control pressure chamber (55, 55a) and preferably also against the action of a spring (57, 57a). 4. Ventilanordning enligt krav 5 k ä n n e t e c k n a d av, att styrtrycket i huvudventilens (14, l4a) styrtryckkammare (55, 55a) verkar mot en större area på huvudventilens ventil- kropp (50, 50a, 50b) än kretstrycket i den första kammaren (l0,l0a).Valve device according to claim 5, characterized in that the control pressure in the control pressure chamber (55, 55a) of the main valve (14, 14a) acts against a larger area on the valve body (50, 50a, 50b) of the main valve than the circuit pressure in the first chamber ( l0, l0a). 5. Ventilanordning enligt något av de föregående kraven k ä n n e t e c k,n a d av, att styrventilens (20, 20a) ventil- kropp (50, 50a, 52, 52a) är utformad såsom en differentialkolv med en större area (A2) utsatt för trycket i den första kammaren (10, lOa) och en mindre area (Al) utsatt för trycket i aokumula- torkammaren (44, 44a). 8002305-'5Valve device according to one of the preceding claims, characterized in that the valve body (50, 50a, 52, 52a) of the control valve (20, 20a) is designed as a differential piston with a larger area (A2) exposed to the pressure. in the first chamber (10, 10a) and a smaller area (A1) exposed to the pressure in the accumulator chamber (44, 44a). 8002305-'5 6. Ventilanordning enligt krav 5 k ä n n e t e c k n a d av, att styrventilens (20, 20a) ventilkropp (30. }0a, 52. 32a) är påverkad i riktning mot stängt läge av en fjäder (42. 42a), varvid styrventilen kommer att öppna vid avkännande av ett utlösningstryck (Gp), som bestäms av skillnaden mellan den mindre arean (Al) och den större arean (A2), samt den av fjädern utövade kraften(Fs) enligt formeln: Cp = Fs / (A2 - Al).Valve device according to claim 5, characterized in that the valve body (30, 0a, 52, 32a) of the control valve (20, 20a) is actuated in the direction of closed position by a spring (42, 42a), the control valve will open when sensing a release pressure (Gp), which is determined by the difference between the smaller area (A1) and the larger area (A2), and the force exerted by the spring (Fs) according to the formula: Cp = Fs / (A2 - Al). 7. Ventilanordning enligt krav 5 eller 6 K ä n n e t e c k n a d av, att styrventilens (20. 20a) ventilkropp (30, 30a. 32. 32a) är utformad i två delar, nämligen en kolvsektion (50, 30a) med den mindre arean, som anligger med sin ena ände mot en flödes- reglerande slidsektion (32, 52a) med den större arean.Valve device according to claim 5 or 6, characterized in that the valve body (30, 30a. 32. 32a) of the control valve (20. 20a) is formed in two parts, namely a piston section (50, 30a) with the smaller area, which abuts with one end against a flow regulating slide section (32, 52a) with the larger area. 8. Ventilanordning enligt något av de föregående kraven k ä n n e t e c k n a d av, att den flödesbegränsande stryp- ningen (l8a) mellan den första kammaren (lOa)och huvudventilens (14a) styrtryckkammare (55a) är anordnad 1 styrventilen (20a).Valve device according to one of the preceding claims, characterized in that the flow-restricting throttle (18a) between the first chamber (10a) and the control pressure chamber (55a) of the main valve (14a) is arranged in the control valve (20a).