SA518390959B1 - وحدة تكويك مؤخر تجمع بين توليد الحرارة والقدرة - Google Patents
وحدة تكويك مؤخر تجمع بين توليد الحرارة والقدرة Download PDFInfo
- Publication number
- SA518390959B1 SA518390959B1 SA518390959A SA518390959A SA518390959B1 SA 518390959 B1 SA518390959 B1 SA 518390959B1 SA 518390959 A SA518390959 A SA 518390959A SA 518390959 A SA518390959 A SA 518390959A SA 518390959 B1 SA518390959 B1 SA 518390959B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- heat
- stream
- fluid stream
- coker
- fluid
- Prior art date
Links
- 238000004939 coking Methods 0.000 title claims abstract description 62
- 238000010248 power generation Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 title claims abstract description 21
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims description 100
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 230
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 76
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 41
- 239000000284 extract Substances 0.000 claims description 37
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 30
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 28
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 22
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims description 19
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- 239000001273 butane Substances 0.000 claims description 5
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 2
- 239000003517 fume Substances 0.000 claims description 2
- WRRSFOZOETZUPG-FFHNEAJVSA-N (4r,4ar,7s,7ar,12bs)-9-methoxy-3-methyl-2,4,4a,7,7a,13-hexahydro-1h-4,12-methanobenzofuro[3,2-e]isoquinoline-7-ol;hydrate Chemical compound O.C([C@H]1[C@H](N(CC[C@@]112)C)C3)=C[C@H](O)[C@@H]1OC1=C2C3=CC=C1OC WRRSFOZOETZUPG-FFHNEAJVSA-N 0.000 claims 1
- BCWCXWKCQMBFBQ-UHFFFAOYSA-N 1-(2,5-dimethoxy-4-propan-2-ylsulfanylphenyl)propan-2-amine Chemical compound COC1=CC(SC(C)C)=C(OC)C=C1CC(C)N BCWCXWKCQMBFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- GICIECWTEWJCRE-UHFFFAOYSA-N 3,4,4,7-tetramethyl-2,3-dihydro-1h-naphthalene Chemical compound CC1=CC=C2C(C)(C)C(C)CCC2=C1 GICIECWTEWJCRE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241001093575 Alma Species 0.000 claims 1
- 101100442689 Caenorhabditis elegans hdl-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100313164 Caenorhabditis elegans sea-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000282994 Cervidae Species 0.000 claims 1
- 241001142635 Lema Species 0.000 claims 1
- 102100034184 Macrophage scavenger receptor types I and II Human genes 0.000 claims 1
- 101710134306 Macrophage scavenger receptor types I and II Proteins 0.000 claims 1
- 241000176030 Nanna Species 0.000 claims 1
- 101100108644 Neurospora crassa (strain ATCC 24698 / 74-OR23-1A / CBS 708.71 / DSM 1257 / FGSC 987) alo-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000711981 Sais Species 0.000 claims 1
- 239000008280 blood Substances 0.000 claims 1
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 claims 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 claims 1
- 208000001848 dysentery Diseases 0.000 claims 1
- 210000002969 egg yolk Anatomy 0.000 claims 1
- KEBHLNDPKPIPLI-UHFFFAOYSA-N hydron;2-(3h-inden-4-yloxymethyl)morpholine;chloride Chemical compound Cl.C=1C=CC=2C=CCC=2C=1OCC1CNCCO1 KEBHLNDPKPIPLI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 claims 1
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 claims 1
- 235000008001 rakum palm Nutrition 0.000 claims 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 claims 1
- 101150018075 sel-2 gene Proteins 0.000 claims 1
- 239000008279 sol Substances 0.000 claims 1
- 238000004416 surface enhanced Raman spectroscopy Methods 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 claims 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 63
- 239000000047 product Substances 0.000 description 52
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 43
- 208000028659 discharge Diseases 0.000 description 32
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 31
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 18
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 17
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 15
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 description 12
- 239000003570 air Substances 0.000 description 11
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 10
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 8
- 238000007726 management method Methods 0.000 description 7
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 5
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 5
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 5
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 5
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 description 5
- YBJHBAHKTGYVGT-ZKWXMUAHSA-N (+)-Biotin Chemical compound N1C(=O)N[C@@H]2[C@H](CCCCC(=O)O)SC[C@@H]21 YBJHBAHKTGYVGT-ZKWXMUAHSA-N 0.000 description 4
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 3
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 3
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 3
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 3
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 2
- 229960002685 biotin Drugs 0.000 description 2
- 235000020958 biotin Nutrition 0.000 description 2
- 239000011616 biotin Substances 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000021615 conjugation Effects 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 2
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 2
- 238000005235 decoking Methods 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 239000002010 green coke Substances 0.000 description 2
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 2
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 2
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 2
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- XOAAWQZATWQOTB-UHFFFAOYSA-N taurine Chemical compound NCCS(O)(=O)=O XOAAWQZATWQOTB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 description 2
- WECIKJKLCDCIMY-UHFFFAOYSA-N 2-chloro-n-(2-cyanoethyl)acetamide Chemical compound ClCC(=O)NCCC#N WECIKJKLCDCIMY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000234435 Lilium Species 0.000 description 1
- 108010067035 Pancrelipase Proteins 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 238000010923 batch production Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000011329 calcined coke Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 210000004534 cecum Anatomy 0.000 description 1
- 239000010724 circulating oil Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000010485 coping Effects 0.000 description 1
- 229940092125 creon Drugs 0.000 description 1
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 description 1
- ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N diethanolamine Chemical compound OCCNCCO ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 230000002779 inactivation Effects 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 239000011331 needle coke Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 235000002020 sage Nutrition 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229960003080 taurine Drugs 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004148 unit process Methods 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B57/00—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B55/00—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B3/00—Coke ovens with vertical chambers
- C10B3/02—Coke ovens with vertical chambers with heat-exchange devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B5/00—Coke ovens with horizontal chambers
- C10B5/10—Coke ovens with horizontal chambers with heat-exchange devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B57/00—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general
- C10B57/04—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general using charges of special composition
- C10B57/045—Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general using charges of special composition containing mineral oils, bitumen, tar or the like or mixtures thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/005—Coking (in order to produce liquid products mainly)
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
- F01K13/006—Auxiliaries or details not otherwise provided for
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
- F01K13/02—Controlling, e.g. stopping or starting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
- F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K3/00—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein
- F01K3/12—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having two or more accumulators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K3/00—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein
- F01K3/18—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having heaters
- F01K3/185—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having heaters using waste heat from outside the plant
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
- H02K7/18—Structural association of electric generators with mechanical driving motors, e.g. with turbines
- H02K7/1807—Rotary generators
- H02K7/1823—Rotary generators structurally associated with turbines or similar engines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بنظام تبادل حرارة ونظام توليد قدرة. يشتمل نظام تبادل الحرارة على مبادل حراري أول وثانٍ وثالث، يكون كل واحدٍ منها قابلاً للتشغيل كمصدر مستمر للحرارة من وحدة تكويك مؤخَّر. يقوم المبادلان الحراريان الأول والثاني بتسخين تياري المائع الأول والثاني لإنتاج تياري المائع الأول والثاني المسخَّنين، على التوالي. ويتضمن تيار المائع الثاني المسخَّن درجة حرارة أقل وكمية حرارة أكبر من تيار المائع الأول المسخَّن. يقوم المبادل الحراري الثالث بتسخين تيار مائع ثالث لإنتاج تيار مائع ثالث مسخَّن بحيث يتضمن تيار المائع الأول المسخَّن وتيار مائع ساخن. ويتضمن تيار المائع الثالث المسخَّن درجة حرارة أدنى من تيار المائع الأول المسخَّن. يقوم نظام توليد الطاقة بتوليد الطاقة باستخدام الحرارة المنتجة من تياري المائع الثاني والثالث المسخَّنين. شكل 1.
Description
وحدة تكوبك مؤخر تجمع بين توليد الحرارة والقدرة Delayed Coking Plant Combined Heating and Power Generation الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بنظام تبادل حرارة heat exchange system ونظام توليد قدرة. يعد التكويك المؤخّر هو عملية تصديع حراري تستخدم في مصافي تكرير البترول لرفع درجة بقايا البترول؛ الرواسب المنتجة من التقطير الجوي والفراغي للنفط الخام» وتحويلها إلى تيارات منتج سائل وغازي؛ بحيث يخلفان مادة كريون صلبة مركزة؛ تُعرف باسم الكوك البترولي petroleum coke وغالبا ما يتم تفريغ كميات كبيرة من مخلفات الحرارة من وحدات التكويك المؤخّر إلى البيئة. تصف البراءة الدولية رقم 2004/102082 دورة ديناميكية حرارية ذات حلقة مغلقة تستخدم مائع عمل متعدد المكونات للحصول على حرارة من اثنين أو أكثر من تيارات مصدر all الخارجية. الوصف العام للاختراع 0 يتعلق الاختراع الحالي» في أحد جوانبه العامة؛ بنظام يشتمل على نظام تبادل حراري heat exchange system ونظام توليد قدرة .power generation system ويشتمل نظام التبادل الحراري على مبادل حراري أول قابل للتشغيل كمصدر متصل للحرارة من وحدة تكويك مؤخَّر «delayed coking plant بحيث يكون المبادل الحراري الأول Liga لتسخين تيار مائع أول لإنتاج تيار مائع أول مسخّن. aiding نظام التبادل الحراري على مبادل حراري Of يعمل كمصدر مستمر للحرارة من وحدة التكويك AS 5 بحيث يكون المبادل الحراري الثاني مهياً لتسخين تيار مائع ثانٍ لإنتاج تيار مائع ثان مسكّن. يتضمن تيار المائع الثاني المسكّن درجة حرارة أقل وكمية حرارة أكبر من تيار المائع الأول المسكّن. يشتمل نظام التبادل الحراري على مبادل حراري ثالث يعمل كمصدر مستمر للحرارة لوحدة التكويك gall بحيث يكون المبادل الحراري الثالث Lge لإنتاج تيار مائع ثالث مسخّن. يشتمل تيار المائع الثالث على تيار مائع أول مسكّن وتيار مائع ساخن. يكون لتيار المائع الثالث المسكّن درجة حرارة أقل 0 من تيار المائع الأول المسخّن. وتتم تهيأة نظام توليد القدرة لتوليد قدرة باستخدام حرارة من تيار المائع الثاني المسخن وتيار المائع الثالث المسكن.
يمكن أن تشتمل جوانب الاختراع على واحدة أو أكثر من الخصائص اتتالية. يشتمل النظام على صهريج تخزين مائع مهياً لتمرير تيار المائع الساخن بصورة متصلة. تتم تهيئة صهريج تخزين المائع لاستقبال تيار ساخن متقطع. يشتمل النظام على مبادل حراري رابع قابل للتشغيل باعتباره مصدرًا متقطعًا للحرارة من وحدة التكويك المؤخْر . وتتم تهيئة المبادل الحراري الرابع لتسخين تيار مائع رابع لإنتاج التيار الساخن المتقطع. وبكون للتيار الساخن المتقطع كمية حرارة
أكبر من تيار المائع الأول المسخّن. يكون للتيار الساخن غير المستمر درجة حرارة أقل من تيار المائع الأول المسكّن. يستخلص المبادل الحراري الرابع الحرارة من تيار مخرج من برج تصريف وحدة تكويك في وحدة التكويك Asal يكون تيار المخرج عبارة عن مصدر حراري متصل. يشتمل تيار المخرج على تيار علوي من برج تصريف وحدة التكويك. يشتمل تيار المخرج على تيار سفلي
0 من برج تصريف وحدة التكويك. كما يشتمل نظام التبادل الحراري على مبادلات حرارية رابعة متعددة يكون كل مبادل منها ge لتسخين جزءِ من تيار المائع المتقطع. يستخلص كل مبادل حراري رابع الحرارة من مصدر حرار متقطع مناظر في وحدة التكويك المؤخّر. يستخلص المبادل الحراري الأول الحرارة من مصدر حراري مستمر في وحدة التكويك Asal حيث يتضمن المصدر الحراري المستمر درجة حرارة 134 درجة مئوية على الأقل.
5 يستخلص المبادل الحراري الأول الحرارة من تيار سفلي من مزيل بيوتين في وحدة التكويك المؤخّر. يشتمل التيار الراسب من مزيل البيوتين على تيار نفثا مستقر. يستخلص المبادل الحراري الحرارة من تيار زيت إسفنجي من وحدة تجزئة في وحدة التكويك Asal يستخلص المبادل الحراري الحرارة من تيار منتج cu) غاز مكوّك خفيف من وحدة تجزئة في Bang التكويك المؤخّر.
يستخلص المبادل الحراري الأول الحرارة من تيار منتج cu) غاز مكسر J من وحدة تجزئة في وحدة التكوبك المؤخّر.
يشتمل نظام التبادل الحراري على مبادلات حرارية أولى متعددة يكون كل منها Lge لتسخين ey من تيار المائع الأول. يستخلص كل مبادل حراري أول حرارة من مصدر حراري مستمر مناظر في وحدة التكوبك المؤخّر. يستخلص المبادل الحراري الثانى الحرارة من مصدر حراري مستمر فى وحدة التكويك المؤْخّر » حيث يتضمن المصدر الحراري المستمر حرارة أقل من 134 درجة مئوية. يستخلص المبادل الحراري الثاني الحرارة من تيار علوي من وحدة تجزئة في وحدة التكويك المؤخر. يستخلص المبادل الحراري الثانى الحرارة من تيار بين المراحل لضاغط غاز وحدة تكوبك فى وحدة التكويك المؤخر . يستخلص المبادل الحراري الثاني الحرارة من تيار تفريغ من ضاغط غاز لوحدة تكويك في Bang 0 اتتكويك Asal يشتمل نظام التبادل الحراري على مبادلات حرارية ثانية متعددة يكون كل منها Lge لتسخين ern من تيار المائع الأول. يستخلص كل مبادل حراري ثاني حرارة من مصدر حراري مستمر مناظر في وحدة التكوبك المؤخّر. تكون درجة حرارة تيار المائع الثالث المسخّنة أقل من درجة حرارة تيار المائع الثالث. يتم تهيئة المبادل الحراري الثالث لتسخين منتج راسب وسيلة نزع من وسيلة نزع في وحدة التكويك المؤخٌر عن طريق التبديل بتيار المائع الثالث. يتم تهيئة المبادل الحراري الثالث لتوفير حرارة لإعادة غلي منتج راسب وسيلة النزع قبل إعادة منتج راسب وسيلة النزع إلى وسيلة النزع. يتم تهيئة المبادل الحراري الثالث لتسخين تيار زيت إسفنجي وافر من وسيلة امتصاص إسفنجية في 0 وحدة التكويك المؤخّر بالتبادل مع تيار الزيت الثالث. يتم تهيئة المبادل الحراري الثالث لتسخين تيار زيت إسفنجي وافر من وسيلة الامتصاص الإسفنجية ووحدة تجزئة فى وحدة التكويك المؤْخّر .
يشتمل نظام التبادل الحراري على مبادلات حرارية ثالثة متعددة YS منها lige لتسخين تيار مناظر في وحدة التكوبك المؤخّر بالتبادل مع جزءٍ من تيار المائع الثالث. يشتمل النظام على مبادل حراري لوحدة تكويك مهيأة لتسخين تيار تغذية إلى جهاز تسخين وحدة تكويك عن طريق التبديل مع تيار حول مضخة. يشتمل نظام توليد الطاقة على نظام دورة راكينج العضوية . يتم تهيئة نظام توليد الطاقة لتوليد حوالي 9 ميجا واط من الطاقة. يتم استخدام الحرارة من تيار المائع الثاني المسخّن وتيار المائع الثالث المسخّن لتسخين أيزو بيوتان في نظام توليد الطاقة. يتم توليد الطاقة من امتداد بخار الأيزو بيوتان في نظام توليد الطاقة. يشتمل النظام على صهريج تجميع. يشتمل تيار المائع الأول؛ أو تيار المائع الثاني أو كلاهما على 0 مائع من خزان التجميع. يتم تهيئة خزان التجميع لاستقبال تيار المائع الثاني المسخّن وتيار المائع الثالث المسكّن من نظام توليد الطاقة. يشتمل واحد أو أكثر من تيار المائع الأول؛ تيار المائع الثاني؛ أو تيار المائع الثالث على تيار زيت. يتم تكامل النظام في وحدة التكويك A gall كوحدة تحسين لوحدة التكويك المؤخّر. لم يعد يتم استخدام 5 واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية الموجودة فى وحدة التكويك المؤخّر التى تلى عملية التحسين. بعد عملية التحسين» تستخدم وحدة التكويك المؤخّر أقل من Mea 9613 من استهلاك أداة تسخين. في إحدى السمات؛ تشتمل طريقة على تسخين تيار مائع Jol لإنتاج تيار wile أول مسخّن بالتبادل مع مصدر أول مستمر للحرارة من وحدة تكويك مؤخَّر. تشتمل الطريقة على تسخين تيار مائع ثاني لإنتاج تيار مائع ثاني مسخّن بالتبادل مع مصدر ثاني مستمر للحرارة من وحدة تكويك مؤخّر. 0 يتضمن تيار المائع الثاني المسخّن درجة حرارة أقل وكمية حرارة أكبر من تيار المائع الأول المسخّن. تشتمل الطريقة على تسخين تيار في وحدة التكويك المؤخّر بالتبادل مع تيار مائع ثالث لإنتاج تيار مائع ثالث مسخّن. يتضمن تيار المائع الثالث المسخّن تيار المائع على درجة حرارة أقل من تيار
المائع الأول المسخّن. تشتمل الطريقة على توليد قدرة تستخدم حرارة من تيار المائع الثاني المسخّن وتيار المائع الثالث المسخّن. يمكن أن تشتمل السمات على واحدة أو أكثر من الخصائص التالية. تشتمل الطريقة على تمرير تيار المائع الساخن من صهريج تخزين مائع. تشتمل الطريقة على استقبال تيار ساخن متقطع عند صهريج تخزين المائع. تشتمل الطريقة على تسخين تيار مائع رابع لإنتاج التيار الساخن المتقطع بالتبادل مع مصدر متقطع للحرارة من وحدة التكويك المؤخّر. يتضمن التيار الساخن المتقطع كمية حرارة أكبر من تيار المائع الأول المسخّن. يكون للتيار GAL غير المستمر درجة Bla أقل من تيار المائع الأول المسخّن. يشتمل تسخين تيار المائع الرابع على تسخين تيار المائع الثالث الذي يستخدم الحرارة المستخلصة من تيار مخرج من برج تصريف وحدة 0 تكوبك في وحدة التكويك المؤخّر. يمكن أن يشتمل تيار المخرج على منتج راسب وسيلة نزع من وسيلة نزع في وحدة التكويك المؤخّر بالتبادل مع تيار المائع الرابع. يشتمل تيار المخرج على تيار زيت إسفنجي وافر من وسيلة امتصاص إسفنجية في وحدة التكويك المؤخّر بالتبادل مع تيار المائع الرابع. يشتمل تسخين تيار المائع الأول على تسخين تيار المائع الأول باستخدام حرارة يتم استخلاصها من 5 تيار سفلي من مزيل بيوتين في وحدة التكويك Asal يشتمل تسخين تيار المائع الأول على تسخين تيار المائع الأول باستخدام حرارة يتم استخلاصها من تيار زبت إسفنجي من وحدة تجزئة في وحدة التكويك المؤخر. يشتمل تسخين تيار المائع الأول على تسخين تيار المائع الأول باستخدام حرارة يتم استخلاصها من تيار منتج Cu) غاز خفيف تم تكويكه من وحدة تجزئة في وحدة التكويك Asal 0 يشتمل تسخين تيار المائع الأول على تسخين تيار المائع الثاني باستخدام حرارة يتم استخلاصها من تيار منتج زيت غاز ثقيل مكسر من وحدة تجزئة في وحدة تكويك مؤخْر. يشتمل تسخين تيار المائع الثاني على تسخين تيار المائع الثاني باستخدام حرارة مستخلصة من تيار علوي من وحدة تجزئة في وحدة التكويك Asal
يشتمل تسخين تيار المائع الثاني على تسخين تيار المائع الثاني باستخدام حرارة يتم استخلاصها من تيار بين المراحلة وبالتبادل مع تيار تفريغ ضاغط غاز وحدة التكويك في وحدة التكويك المؤخّر. يشتمل تسخين تيار في وحدة التكويك Asal على تسخين منتج راسب وسيلة نزع من وسيلة نزع فى وحدة التكوبك المؤخّر. يشتمل تسخين تيار في وحدة التكويك المؤخّر على تسخين تيار زيت إسفنجي وافر من وسيلة امتصاص إسفنجية فى وحدة التكويك المؤْخّر . تشتمل الطريقة على تسخين تيار يتم التغذية به إلى وسيلة تسخين وحدة تكويك في وحدة التكويك All بالتبادل مع تيار حول مضخة مائع. يشتمل توليد الطاقة على توليد الطاقة باستخدام نظام دورة راكينج العضوية. 0 يشتمل توليد الطاقة على توليد حوالي 9 ميجا واط على الأقل من الطاقة. يشتمل توليد الطاقة على تسخين أيزو بيوتان باستخدام حرارة من تيار المائع الثاني المسخّن وتيار المائع الرابع المسخّن وتمدد بخار الأيزو بيوتان لتوليد الطاقة. تشتمل الطريقة على رجوع تيار المائع الثاني المسخن وتيار المائع الثالث المسخن إلى صهريج 5 يشتمل واحد أو أكثر من تيار المائع الأول الثاني؛ والثالث على تيار زيت. يمكن أن تتضمن الطرق والأنظمة الموصوفة هنا واحدة أو أكثر من المزايا التالية. تكون الحرارة المجمعة ونظام الطاقة الموصوفان هنا عبارة عن توليفة من مكونات التبادل الحراري؛ مكونات تخزين gall ومكونات تحويل الحرارة إلى طاقة التي يمكن دمجها في وحدة تكويك Age لتمكين المزيد من العمليات الفعالة من وحدة التكويك المؤخّر. يمكن تقليل عدد المبادلات الحرارية المستخدمة فى 0 وحدة التكويك Ag) عن طريق تغذية الحرارة المبددة المستخلصة مرة أخرى في sang التكويك المؤخّر التي تستخدم شبكات المبادلات الحرارية في الحرارة المجمعة ونظام الطاقة. يمكن استخدام الطاقة المبددة المستخلصة للتسخين والتبريد فى وحدة التكويك المؤخّرء وبالتالى تقليل الاستهلاك فى
استخدام الحرارة والبرودة بواسطة وحدة التكويك المؤخّر . يمكن تقليل الحرارة المبددة وغازات الاحتباس الحراري التى يتم تحريرها في البيئة عن طريق استخلاص وإعادة استخدام الحرارة المبددة بواسطة الحرارة المجمعة ونظام الطاقة. يمكن أن يقوم نظام الحرارة والطاقة المجمع الموصوف هنا بتمكين توليد قدرة خالية من الكربون باستخدام حرارة مبددة يتم استخلاصها من وحدة التكوبك المؤخّر. على سبيل المثال؛ يمكن توليد ما يقارب 9 ميجا واط من الطاقة باستخدام حرارة مبددة يتم استخلاصها. من الممكن دمج نظام الحرارة والطاقة المجمع في وحدة تكويك Age موجودة كتحسين أو يمكن دمجه في وحدة تكويك 250 مُعاد بناؤها Bias + يسمح تحسين وحدة تكويك مؤخّر موجودة بالوصول إلى مزايا الفعالية وتوليد الطاقة التي يقدمها نظام الحرارة والطاقة المجمع باستثمار رأسمالي منخفض. 0 يمكن أن يستخدم نظام الحرارة والطاقة المجمع البنية الموجودة في وحدة تكويك Ae بينما لا يزال يساعد في استخلاص الحرارة المبددة وتحويل الحرارة المبددة إلى طاقة بفعالية. يمكن تعميم دمج نظام حرارة وطاقة مجمع في وحدة Age los موجودة على La 2 تشغيل خاصة بوحدة تصنيع . تتضح الخصائص والمزايا الأخرى من الوصف التالي وعناصر الحماية. شرح مختصر للرسومات 5 1 الشكل 1 عبارة عن مخطط يبين نظام حرارة وطاقة مجمع . الشكل 2 عبارة عن مخطط لتحسين and تجزئة لوحدة تكويك مؤخّر. الشكل 3 عبارة عن مخطط لتحسين قسم تكويك لوحدة تكويك cae الشكل 4 عبارة عن مخطط لتحسين قسم تصريف لوحدة تكوبك مؤخْر. الشكل 5 عبارة عن مخطط لتحسين نظام ضغط غاز علوي لوحدة تكوبك age 0 الشكل 6 عبارة عن مخطط لتحسين قسم وسيلة امتصاص-وسيلة نزع لوحدة تكويك Ade الشكل 7 عبارة عن مخطط لتحسين قسم وسيلة امتصاص إسفنجية لوحدة تكويك مؤخْر.
الشكل 8 ple عن مخطط لتحسين قسم توليد بخار لوحدة تكويك مؤخْر. الشكل 9 عبارة عن مخطط لتحسين قسم jk متعب لوحدة تكويك age الشكل 10 عبارة عن مخطط سير عمليات. الشكل 11 عبارة عن مخطط لقسم تجزئة أساسي لوحدة تكويك مؤخّر. الشكل 12 عبارة عن مخطط لقسم تكويك أساسي لوحدة تكويك مؤخّر. الشكل 13 عبارة عن مخطط anil تصريف أساسي لوحدة تكويك مؤخّر. الشكل 14 عبارة عن مخطط لنظام ضغط غاز علوي أساسي لوحدة تكويك مؤخّر. الشكل 15 عبارة عن مخطط لقسم وسيلة نزع لوسيلة امتصاص أساسي لوحدة تكويك مؤخّر. الشكل 16 عبارة عن مخطط لقسم وسيلة امتصاص إسفنجية أساسية لوحدة تكوبك age 0 الشكل 17 عبارة عن مخطط لقسم مُبرّدِ مُتعَب أساسي لوحدة تكويك مؤخّر. الوصف التفصيلى: نصف هنا نظام حرارة وتوليد قدرة مجمع للاستخدام مع وحدة تكويك مؤخّر. تستخلص شبكات المبادلات الحرارية الحرارة المبددة العالية والمنخفضة من وحدة التكويك المؤخّر. تتم التغذية المرتدة بالحرارة المبددة المستخلصة في وحدة التكويك Agel لتسخين وتبريد داخل وحدة تصنيع؛ وبالتالي 5 الحفاظ على الطاقة التي يمكن استخدامها للتسخين والتبريد في وحدة التكويك المؤخّر والسماح لوحدة التكويك المؤخّر بالعمل بشكل أكثر فاعلية. على سبيل (JE) يمكن أن يقوم نظام hall وتوليد الطاقة المجمع بتقليل استهلاك استخدامات الحرارة بحوالي 9613 (حوالي 85 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة). يتم Wal استخدام الحرارة المبددة المُستخلّصَة لتزويد نظام توليد قدرة بالطاقة Jie نظام دورة راكينج العضوية؛ تمكين عملية التوليد لتبلغ حوالي 9 ميجا واط من الطاقة الخالية من 0 الكربون. يمكن تنفيذ نظام الحرارة وتوليد الطاقة المجمع كتحسين لوحدة تكويك مؤخّر موجودة وبالتالي يمكن تحقيقها كاستثمار رأسمالي منخفض وموفر للطاقة يتوافق مع البنيات الموجودة. يمكن أيضًا أن يتم دمج نظام الحرارة وتوليد الطاقة المجمع في وحدة تكويك Age يتم بناؤها حديثًا.
يكون التكويك المؤخّر Ble عن عملية تجزئة حرارية يتم استخدامها في مصافي بترولية لترقية وتحويل بقايا البترول» الرواسب» المنتجة من التقطير الجوي والتصريفي للزيت الخام؛ إلى تيارات منتج مائع وغاز. ويترك التكويك المؤخّر وراءه مادة كربون مركز صلبة تُعرف باسم كوك بترولي. يمكن أن يقوم التكويك المؤخّر بإنتاج ثلاث بنيات فيزيائية من الكوك البترولي هي: كوك تالف؛ كوك إسفنجي؛ وكوك إبري. وبناة على البنية المادية والخواص الكيميائية للكوك البترولي؛ يمكن حرق الكوك كوقود؛ أو تحميصه للاستخدام؛ على سبيل المثال؛ في تطبيقات صناعة الألومينيوم أو المعدن؛ أو تحويله إلى غاز لإنتاج غاز تخليق؛ HD lag أو طاقة. يمكن أن تقوم شبكة مبادلات حرارية يتم تضمينها في وحدة تكويك مؤخَّر باستخلاص حرارة مبددة عالية الدرجة ومنخفضة الدرجة من وحدة التكوبيك المؤخّر. تكون الحرارة المبددة منخفضة الدرجة 0 عبارة عن الحرارة المبددة التي تكون أقل من» على سبيل المثال» 134 درجة مئوية؛ وتكون الحرارة المبددة عالية الدرجة عبارة عن الحرارة المبددة التي تكون أكبر من؛ على سبيل المثال» 134 درجة مثوية. يتم التغذية المرتدة بالحرارة المبددة المستخلصة بواسطة شبكة مبادلات حرارية في وحدة التكويك Asal) لتسخين وتبريد الوحدة البينية؛ وبالتالي الحفاظ على الطاقة التي يمكن استخدامها لتسخين وتبريد الوحدة البينية بينية. على سبيل المثال» يمكن أن يساعد استخدام الحرارة المبددة لتبريد 5 وتسخين وحدة بينية في تقليل استهلاك الوقود لوقود وحدة تكويك أو تقليل استهلاك بخار ضغط وسط بواسطة وحدة التكويك المؤخّر أو كلاهماء؛ وبالتالي تمكين التشغيل بشكل أكثر فاعلية لوحدة التكويك المؤخّر. يتم أيضًا استخدام الحرارة المبددة لتزويد نظام توليد الطاقة بالطاقة؛ على سبيل المثال؛ نظام توليد قدرة خالٍ من الكريون مثل نظام دورة راكينج العضوية -(ORC) Organic Rankine cycle يمكن استخدام الطاقة التي يتم توليدها بواسطة نظام توليد الطاقة محليًا (على سبيل المثال؛ عند 0 وحدة التكويك المؤخّر) أو إرسالها إلى شبكة كهرباء. يمكن تنفيذ شبكة المبادلات الحرارية على أنها تحسين لوحدة تكويك مؤخّر موجودة أو يمكن تضمينها في وحدة تكويك مؤخّر مبنية حديثًا (يُشار إليها أحيانًا على أنها وحدة تكويك S350 أساسية). بالإشارة إلى الشكل 1؛ في نظام حرارة وطاقة مجمع 10( تقوم شبكات المبادلات الحرارية باستخلاص الحرارة المبددة عالية الدرجة ومنخفضة الدرجة من وحدة تكويك مؤخّر. في نظام shall والطاقة 5 المجمع 10( يقوم تيار مائع تسحين 18؛ مثل تيار زيت؛ cole مائع عضوي؛ أو مائع آخرء
باستخلاص الحرارة من المصادر غير المستمرة والمستمرة العديدة للحرارة المبددة في sang التكويك المؤخّر عن طريق التبادل بواسطة المبادلات 9-1. يمكن استخدام أجزاء من تيار مائع تسحين 18؛ المسخّن بالتبادل مع مصادر الحرارة المبددة في وحدة التكويك المؤخّر؛ للتسخين داخل وحدة تصنيع في وحدة التكويك المؤخّر. يتم توفير تيار مائع تسحين 40؛ (Aull بالتبادل مع مصادر الحرارة المبددة في وحدة التكويك Agel إلى نظام توليد الطاقة 50 للعمل كمصدر حراري لتوليد قدرة.
أثناء عملية التشغيل؛ يتم تدفق تيار مائع التسخين 18 خلال المبادلات الحرارية 9-1. تكون درجة حرارة مدخل التيار الحراري المتدفقة في مدخلات كل من المبادلات الحرارية 9-1؛ على سبيل المثال» 50 درجة مئوية. يقوم كل مبادل حراري 9-1 بتسخين wile التسخين إلى درجة حرارة تكون Jef نسبيًا من درجة حرارة المدخل. يتم دمج وتدفق الموائع الحرارية المسخَّنة من المبادلات الحرارية 0 9-1 خلال نظام توليد الطاقة 50 .تقوم Ball من مائع التسخين المسخّن بتسخين wile التشغيل ل ORC وبالتالي زيادة ضغط ودرجة حرارة مائع التشغيل. يؤدي التبادل الحراري مع مائع التشغيل إلى تقليل في درجة حرارة مائع التسخين. يتم بعد ذلك تجميع مائع التسخين في صهريج تجميع 20 (Sag ضخه عكسيًا خلال المبادلات الحرارية 9-1 لإعادة تشغيل دورة استخلاص الحرارة المبددة. يمكن أن تشتمل دائرة مائع التسخين لتدفق مائع تسحين خلال المبادلات الحرارية 9-1 على العديد 5 من الصمامات التي يمكن تشغيلها يدوبًا أو أوتوماتيكيًا. على سبيل (JB يمكن أن تكون وحدة التكويك المؤخّر ملائمة لأنابيب وصمامات تدفق مائع التسخين. يمكن أن يقوم مُشغُّل بفتح كل صمام في الدائرة لجعل مائع التسخين يتدفق خلال الدائرة. لوقف الاستخلاص الحراري canal) على سبيل المثال»لإجراء إصلاح أو صيانة أو أسباب coal يمكن أن يقوم المُشغّْل بإغلاق كل صمام في الدائرة يدويًا. Yay من ذلك؛ يمكن توصيل نظام تحكم؛ على سبيل المثال؛ نظام تحمك يمكن التحكم فيه بواسطة كمبيوتر؛ بكل صمام في الدائرة. يمكن أن يتحكم نظام التحكم أوتوماتيكيًا في الصمامات؛ بناءً؛ على سبيل JU) على تغذية مرتدة من المستشعرات (على سبيل المثال» درجة cia ضغط أو مستشعرات أخرى)؛ يتم تثبيتها عند مواقع مختلفة في الدائرة. يمكن أيضًا تشغيل نظام التحكم
بواسطة iis يتم تخزين wile تسحين في صهريج تجميع 20 عند؛ على سبيل المثال» 20 درجة مئوية؛ ومغادرة خزان التجميع 20 كتيار wile تسحين 18. يتم التغذية بجزءِ أول 22 لتيار مائع التسخين 18 إلى
شبكة فرعية أولى 60 للمبادلات الحرارية 4؛ 5؛ 6؛ 7 (يُشار إليها أحيانًا باسم شبكة فرعية أ) التي تستخلص الحرارة المبددة عالية الدرجة من المصادر المستمرة للحرارة العالية في وحدة التكويك المؤخّر. يتم التغذية بجزءِ ثاني 24 لتيار مائع التسخين 18 إلى شبكة فرعية ثانية 70 للمبادلات الحرارية 1 2؛ 3 (يُشار إليها أحيانًا باسم شبكة فرعية ب) التي تستخلص all المبددة منخفضة الدرجة من المصادر المستمرة للحرارة المنخفضة في وحدة التكويك المؤخّر. يتم التغذية gran ثالث 6 لتيار مائع التسخين 18 إلى شبكة فرعية ثالثة 80 للمبادلات الحرارية 8؛ 9 (يُشار Gla led) باسم شبكة فرعية ج) التي تستخلص الحرارة المبددة من المصادر غير المستمرة للحرارة في وحدة التكويك المؤخّر. في شبكة فرعية أ 60؛ يستخلص تيار فرعي لمائع تسخين 122 حرارة مبددة من تيار نفثا مستقر 0 612 من راسب مزيل البيوتين 605 عبر مبادل حراري 4 في قسم وسيلة امتصاص-وسيلة نزع 500« 580 لوحدة التكوبك المؤخّر lal) على سبيل المثال؛ الشكلين 6 و15). يستخلص تيار فرعي لمائع تسخين 22ب حرارة مبددة من زيت إسفنجي ضعيف 118 عبر مبادل حراري 5 في aud وسيلة امتصاص إسفنجية 600؛ 680 لوحدة التكويك hil) HAs على سبيل المثال؛ الشكلين 7 و16). يستخلص تيار فرعي لمائع تسخين 22ج حرارة مبددة من منتج cu) غاز تكويك 5 خفيف light coked gas oil (1.000) 132 عبر مبادل حراري 6 في قسم Bk متعب 800 0 لوحدة التكويك المؤخّر (انظرء على سبيل المثال؛ الشكلين 9 و17). يستخلص تيار فرعي لمائع تسخين 22د حرارة مبددة من منتج cu) غاز تكويك (HCGO) heavy cracked gas oil Ju 4 (انظرء على سبيل المثال؛ الشكلين 9 و17) عبر مبادل حراري 7 في قسم jos متعب 800؛ 0. يتم تضمين تيارات فرعية مائعة حرارية (M22 22« 22ج؛ 22د في مجمع مائع تسحين 0 علوي 30. في الشبكة الفرعية ب70؛ يستخلص تيار فرعي لمائع تسخين 124 حرارة مبددة من تيار علوي لوحدة تجزئة 140 عبر مبادل حراري 1 في قسم تجزئة 100؛ 180 لوحدة التكويك المؤخّر hail) على سبيل المثال؛ الشكلين 2 و11). يستخلص تيار فرعي لمائع تسخين 24ب تيار بين المراحل لضاغط 408 عبر مبادل حراري 2 في نظام ضغط غاز علوي 400؛ 480 لوحدة التكويك المؤخّر 5 (انظرء؛ على سبيل المثال؛ الشكلين 5 و14). يستخلص تيار فرعي لمائع تسخين 24ج حرارة مبددة
من تيار تفريغ ضاغط 416 عبر مبادل حراري 3 في نظام ضغط الغاز العلوي 400« 480. يتم تضمين التيارات الفرعية لمائع التبريد 24 24ب؛ 24ج في مجمع wile تسحين علوي 28. في الشبكة الفرعية ج 80؛ تقوم المبادلات الحرارية 8 و9 بتمكين استخلاص الحرارة المبددة من مصادر حرارية غير مستمرة في قسم تصريف 300 380 (انظر؛ على سبيل المثال؛ الشكلين 4 و13). يقوم تيار فرعي لمائع تسخين 126 باستخلاص حرارة مبددة من تيار علوي لبرج تصريف وحدة تكويك 314 عبر المبادل الحراري 8. يقوم تيار فرعي لمائع تسخين 26ب باستخلاص حرارة مبددة من راسب برج تصريف وحدة تكويك 312 عبر المبادل الحراري 9. يتم تضمين التيارات الفرعية لمائع تسخين 26( 26ب التي يتم تسخينها من المصادر الحرارية غير المستمرة في مجمع علوي غير مستمر 32 تكون درجة حرارته؛ على سبيل المثال» حوالي 180 درجة مئوية. 0 بسبب طبيعة المبادلات الحرارية غير المستمرة 8؛ 9؛ (Ka أن يكون هناك أوقات خلال تشغيل نظام الحرارة والطاقة المجمع 10 التي لا يتم فيها تشغيل المبادل الحراري 8 والمبادل الحراري 9؛ أوقات يتم فيها تشغيل مبادل حراري واحد فقط 8؛ أو 9( وأوقات يتم فيها تشغيل المبادل الحراري 8 9. في بعض الحالات؛ يتداخل تشغيل المبادل الحراري 8 والمبادل الحراري 9 Gin على الأقل بحيث تعمل المبادلات الحرارية 8؛ 9 في الوقت نفسه. عندما لا تعمل المبادلات الحرارية 8 9؛ 5 يتوقف تدفق الجزءِ الثالث 26 لتيار مائع التسخين 18. عندما تعمل المبادلات الحرارية 8( 9؛ يمكن أن يكون تدفق gall الثالث 26 لتيار مائع التسخين 18 في أقصى مستوي له. عندما يتم تشغيل مبادل حراري واحد فقط 8؛ أو 9؛ يمكن أن يكون تدفق gall الثالث 26 لتيار مائع التسخين 18 في مستوى أقل من أقصى مستوى. يتم تخزين مائع تسحين من مجمع علوي غير مستمر 32 في خزان تخزين حراري 34؛ على سبيل 0 المثال»؛ خزان معزول بقدرة يوم واحد. يمكن أن يستخدم خزان التخزين الحراري 34 زيت (ale ملح منصهر» أو وسط آخر للتخزين الحراري. يجمع خزان التخزين الحراري 34 الحرارة المبددة غير المستمرة من المجمع غير المستمر 32 والتفريغ باستمرار أو على فترات لتيار مائع تسحين 36؛ على سبيل المثال» كل ساعة أو كل فترة أخرى. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام خزانات التخزين الحرارية المتعددة 34( Jie اثنين من خزانات التخزين الحرارية 34. يمكن أن يقوم واحد من خزانات 5 التخزين الحرارية 34 بتفريغ مائع التسخين في تيار مائع تسحين 36 بينما تقوم خزانات التخزين
الحرارية الأخرى 34 باستقبال مائع تسحين من المجمع غير المستمر 32. تكون درجة حرارة مائع التسخين من المجمع غير المستمر 32 الذي يتدفق في خزان التخزين الحراري 34 أكبر من أو يساوي درجة حرارة تيار مائع التسخين 36 الذي يتم تفريغه من خزان التخزين الحراري 34؛ بإفتراض قليل لعدم الفقد الحراري وخزان تخزين حراري معزول جيدًا. في أحد الأمثلة؛ يمكن أن تكون درجة حرارة تيار مائع التسخين 36 حوالي 180 درجة مئوية؛ Sie 180.8 درجة مئوية؛ ويمكن أن تكون درجة حرارة المجمع غير المستمر 34 تساوي أو أكبر من حوالي 180 درجة مئوية. يتم توصيل تيار مائع التسخين 36 من خزان التخزين الحراري 34 بمجمع مائع التسخين العلوي 0 من شبكة فرعية أ لتكوين تيار مائع تسحين 38. في بعض الحالات؛ يمكن أن يكون حجم تيار مائع التسخين 36 أصغر من حجم مجمع مائع التسخين العلوي 30. على سبيل المثال؛ يمكن ان 0 يكون تيار مائع التسخين 36 أقل من حوالي 9650 من FCp لمجمع مائع التسخين العلوي 30. يتم استخدام تيار مائع التسخين 38 لتسخين الوحدة البينية في وحدة التكويك المؤخّر. يقوم المبادل الحراري 11 بتسخين منتج راسب وسيلة نزع 514 hil) على سبيل المثال؛ الشكلين 6 و15) لإعادة غلي راسب وسيلة نزع باستخدام حرارة من تيار مائع التسخين 38. يسمح منتج راسب وسيلة نزع 514 يستخدم حرارة من تيار ail التسخين 38 لدور بخار الضغط المتوسط medium (MPS) pressure steam 5 بإعادة الغلي ليتم تقليله أو إزالته؛ وبالتالي الحفاظ على بخار الضغط المتوسط في وحدة التكويك المؤخّر. يقوم المبادل الحراري 12 بتسخين زيت إسفنجي ly 136 من وسيلة امتصاص إسفنجية 606 (انظر؛ على سبيل المثال؛ الشكلين 7 و16) تستخدم حرارة من تيار مائع التسخين 38. تبادل المبادلات الحرارية 11؛ 12 330 تيار مائع التسخين 38 بشكل خفيف. يتم توضيح عمليات حمل حراري تمثيلية للمبادلات الحرارية 12-1 في نظام الحرارة والطاقة المجمع 0 10 في الجدول 1. يبين Load الجدول 1 درجة حرارة wile التسخين الذي يدخل إلى كل مبادل حراري ودرجة حرارة مائع التسخين الذي يخرج من كل مبادل حراري (على سبيل المثال؛ عقب التبادل مع تيار في وحدة التكويك المؤخّر). الجدول 1. أحمال حرارية لمبادل حراري ودرجات حرارة مائع التسخين.
— 5 1 — حمل حراري درجة حرارة الدخول | درجة حرارة الخروج مبادل حراري ذم ذم ( جيجا كالوري/ساعة() | (درجة مئوية) (درجة مئوية) > | 7 ) ف } ' mm mee ’ | ’ | ’ ’ i | ' ’ ’ | ’ يتم توصيل تيار مائع التسخين 38 بمجمع مائع التسخين العلوي 28 من شبكة فرعية ب لتكوين تيار مائع تسحين 40. يغادر تيار مائع التسخين 40 شبكات المبادلات الحرارية ويدخل إلى نظام توليد الطاقة 50؛ مثل نظام 0140. يكون نظام ORC عبارة عن نظام تحويل طاقة يستخدم تدفق مائع عضوي مثل مواد تبريد أو مكونات هيدروكربون (على سبيل (JB مائع أيزو بيوتان)؛ لتوليد الطاقة. يمكن استخدام أنواع أخرى من أنظمة توليد الطاقة في وضع نظام ORC في نظام الحرارة والطاقة المجمع 0 1 . يتم تزويد نظام توليد الطاقة 50 بالطاقة Wiss بواسطة حرارة مبددة مستخلصة
من وحدة التكويك المؤخّر بواسطة تيارات فرعية لمائع تسخين موصوفة أعلاه. (Kay هذا الاستخدام للحرارة المبددة المستخلصة من توليد قدرة خالية من الكربون؛ فعالة بواسطة نظام توليد الطاقة 50. يكون إجمالي الحمل الحراري للمبادلات الحرارية 7-4 في شبكة فرعية أ؛ على سبيل المثال حوالي 1 جيجا كالوري/ساعة ودرجة حرارة مجمع مائع التسخين العلوي 30 التي تخرج شبكة Lop 5 أء على سبيل المثال» حوالي 191.2 درجة مئوية. يكون إجمالي الحمل الحراري للمبادلات الحرارية 3-1 في شبكة فرعية ب؛ على سبيل (Jal حوالي 70.3 جيجا كالوري/ساعة (أعلى مما في الشبكة الفرعية أ) ودرجة حرارة مجمع مائع التسخين العلوي 28 التي تخرج شبكة فرعية ب على سبيل المثال» حوالي 103.2 درجة مئوية (أقل مما الشبكة الفرعية أ). يكون إجمالي الحمل الحراري للمبادلات الحرارية 8 و9؛ على سبيل المثال» حوالي 73.4 جيجا كالوري/ساعة (أعلى مما في 0 الشبكة الفرعية أ) ودرجة حرارة مجمع علوي غير مستمر 32؛ على سبيل المثال» حوالي 180 درجة مئوية (أقل مما في الشبكة الفرعية أ). في تلك التهيئة؛ يحتوي مجمع مائع التسخين العلوي 30 على درجة حرارة أعلى لكن كمية حرارة أقل من مجمع مائع التسخين العلوي 28 والمجمع غير المستمر 2. تحتوي تلك التهيئة عل مزاياء على سبيل المثال» في تمكين انتقال الحرارة الفعالة بين تيار مائع تسحين درجة حرارته عالية 38 ورواسب وسيلة نزع وزبت إسفنجي وافر عند المبادلات الحرارية 11؛
12. في نظام توليد الطاقة 50؛ يتم ضخ مائع الأيزو بيوتان 51 (على سبيل المثال» 385 كيلوجرام/ثانية) عند حوالي 4 بار fered) باسكال) و 29 درجة مئوية؛ بواسطة مضخة 52 بار OY wav ny باسكال) إلى 9.5 بار dove) باسكال) ويتم التغذية به إلى جهاز تبخير 56.يقوم جهاز التبخير 6 بتبخير مائع الأيزو بيوتان 51 باستخدام حرارة من تيار مائع التسخين 40. يكون الأيزو بيوتان 0 المتبخر عبارة عن غاز مُشْبّع. في بعض الحالات» لا تسمح كمية الحرارة المتوفرة في sang التكويك Asal بالتسخين الفائق لغاز الأيزو بيوتان المُبخَّر. يتضمن غلاف مرحلة Organic Rankine (ORC) cycle للأيزو بيوتان ميل موجب ويمكن أن يكون تمدد الأيزو بيوتان في توربين 56 بمنطقة التسخين الفائق. في بعض الحالة؛ يمكن أن يكون التسخين الفائق الإضافي للأيزو بيوتان في المبادل الحراري بعد المُبجّر ذو قيمة لتوليد الطاقة. على سبيل المثال» يمكن أن يقوم المبادل الحراري
باستخدام حرارة مستخلصة من تيار حرارة مبددة في وحدة التكويك المؤخّر؛ على سبيل المثال تتجه حرارة من بخار ضغط صغير نحو المُبردّات الهوائية في وحدة التكويك Asal) يمكن أن يتمدد الأيزو بيوتان المُبخّر؛ الذي يتم تسخينه إلى 62 درجة مئوية بواسطة المُبجّر 56؛ في توريين 54 لتوليد قدرة؛ على سبيل المثال 9.8 ميجا daly من الطاقة. يتم تكثيف مرحلة DA 5 للأيزو بيوتان من التوريين 54 في مرحلة سائل في SA 58 من 25 درجة مئوية إلى 29 درجة مئوية عن طريق التبادل الحراري مع الماء 59 عند 20 درجة مئوية. يرجع الأيزو بيوتان المائع CEA إلى المضخة 52. بعد التبادل مع الأيزو بيتان 51 في AN 56؛ يتم تبريد تيار مائع التسخين 40؛ على سبيل المثال» إلى 50 درجة مئوية. يرجع تيار مائع التسخين المُبرّد 40 إلى خزان التجميع 20. في بعض 0 الأمثلة؛ يمكن استخدام all الهوائي 42 للتبريد الإضافي لتيار مائع التسخين 40 قبل تخزينه في خزان التجميع 20 على سبيل المثال؛ للسماح بإدارة الحالات الشاذة؛ مثلًا Day التوازن الحراري لنظام الحرارة والطاقة المجمع 10 في حالة وقوع اضطرابات. (Sa أن يؤدي دمج نظام الحرارة والطاقة المجمع 10 في وحدة تكويك مؤخّر؛ كتحسين أو كجزء من وحدة أساسية؛ إلى التمكّن من تشغيل أكثر فاعلية لوحدة التكويك المؤخّر. يمكن تقليل عدد المبادلات الحرارية المستخدمة في وحدة التكويك المؤخّر عن طريق التغذية بالحرارة المبددة المستخلصة مرة أخرى إلى وحدة التكويك المؤخّر باستخدام شبكات المبادلات الحرارية التي تكوّن جزءِ من نظام الحرارة والطاقة المجمع 10. يمكن تقليل كمية من الحرارة المبددة وغازات الاحتباس الحراري التي يتم تحريرها في البيئة بشكل متوافق, وبالتالي يمكن تشغيل وحدة التكويك المؤخّر بشكل أكثر فاعلية. في بعض الأمثلة. يمكن الحصول على عملية تقليل تبلغ حوالي 9613 (على سبيل المثال» على الأقل حوالي 0 21.5 جيجا كالوري/ساعة أو على الأقل حوالي 85 مللي jie وحدة sha بريطانية/ساعة) في استهلاك عمليات استخدام الحرارة عن طريق تنفيذ شبكات المبادلات الحرارية لنظام الحرارة والطاقة المجمع 10. علاوة على ذلك؛ يقوم تكامل نظام الحرارة والطاقة المجمع 10 في وحدة تكويك Age بالتمكين من توليد قدرة خالية من الكربون باستخدام حرارة مبددة مستخلصة من وحدة التكويك المؤخّر. على سبيل المثال؛ يمكن توليد ما يقرب من حوالي 9 ميجا واط من الطاقة باستخدام حرارة مبددة 5 مستخلصة من وحدة التكوبك المؤخّر.
يمكن دمج نظام الحرارة والطاقة المجمع 10 في sang تكويك مؤخّر موجودة كتحسين أو يمكن دمجها
في وحدة تكويك مؤخّر يتم إعادة بناءها بشكل جديد. يسمح تحسين وحدة تكويك sage موجودة
بعرض Lhe توليد الطاقة والفاعلية بواسطة نظام الحرارة والطاقة المجمع 10 بحيث يمكن الوصول
إليه باستثمار رأسمالي صغير. يمكن أن يستخدم نظام الحرارة والطاقة المجمع 10 البنية الموجودة في وحدة تكويك Age مع الحفاظ على التمكن من تحويل واستخلاص الحرارة المبددة للحرارة المبددة
إلى الطاقة. يمكن أن يكون دمج نظام الحرارة والطاقة المجمع 10 في وحدة تكوبك مؤخّر موجودة
قابل للتوليد لأنماط تشغيل محددة لوحدة.
يتم توضيح مقاطع تحسين وحدة big مؤخّر في الأشكال 9-2. في الأشكال 9-2 يتم توضيح
عمليات التشغيل الحرارية ودرجات الحرارة كأعداد داخل صندوق أو دائرة.
0 الشكل 3 يبين and تكويك 200 لوحدة تكويك Age يتم تحسينها لاستخدام شبكة المبادلات الحرارية الموصوفة أعلاه. يشتمل قسم التكويك 200 على زوج واحد أو أكثر من أسطوانات الكوك 204 التي يتم فيها تحويل خليط من المائع والبخار الذي يصنع تيار تغذية 210 إلى أسطوانات الكوك 4 إلى كوك بترولي 207 وأجهزة تبخير هيدروكريون خفيف 206 (يُشار led) أحياثًا على أنها أجهزة تبخير علوية 206). في المثال بالشكل 2 يشتمل قسم التكويك 200 على أسطوانتين كوك
5 1204 204ب. في بعض الأمثلة؛ يمكن أن يشتمل قسم التكويك 200 على زوجان من أسطوانات الكوك 204 ثلاث أزواج من أسطوانات الكوك 204؛ أو أكثر من ثلاث أزواج من أسطوانات الكوك 204. يعمل قسم التكويك 200 كعملية مستمرة الدفعات. يتدفق تيار التغذية 210 باستمرار حيث يتم تبديله بين أسطوانتي كوك 1204( 204ب بواسطة صمام تبديل 205. يتم توصيل صمام التبديل 205
0 بكل أسطوانة كوك 1204( 204ب عبر ماسورة نقل معزولة 1211 21( بالترتيب. في بعض الأمثلة؛ يكون صمام التبديل 205 عبارة عن صمام ثلاثي الاتجاه بفتحة لكل أسطوانة كوك 1204 4ب وفتحة لخط إعادة تدوير التي ترجع إلى وحدة التجزئة 102 (شكل 1)؛ للاستخدام خلال بدء وإغلاق قسم التكويك. عندما تكون أسطوانة كوك واحدة (على سبيل المثال؛ أسطوانة كوك 1204( على خط التشغيل لتكويك واستقبال تيار التغدية 210 فإن أسطوانة الكوك الأخرى تكون بعيدة عن
خط التشغيل (على سبيل المثال» أسطوانة كوك 204ب) لإزالة التكويك. (yen يتم تبديل أسطوانة
الكوك 1204 لتكون بعيدة عن خط التشغيل لإزالة التكويك وبتم تبديل أسطوانة الكوك 204ب لتكون على خط التشغيل لاستقبال تيار التغذية 210. يتم استقبال تيار التغذية 210 من راسب وحدة التجزئة 102 (الشكل 2). في بعض النماذج؛ يتم استقبال تيار التغذية 210 في قسم التكويك 200 عند درجة حرارة منخفضة جدًا لتكوين الكوك. يمكن ضخ تيار التغذية 210 بواسطة مضخة شحن جهاز تسخين (غير مبيّن) خلال جهاز تسخين وحدة تكويك 202 قبل التغذية إلى أسطوانة الكوك 204. ash جهاز تسخين وحدة التكويك 202 بتسخين تيار التغذية 210 بسرعة لدرجة حرارة مناسبة لتكوين الكوك في أسطوانة الكوك. على سبيل المثال» يمكن أن يقوم جهاز تسخين الكوك 202 بتسخين تيار التغذية 210 لدرجة حرارة تجزئة حرارية تكون بين حوالي 480 و510 درجة مئوية. في بعض الأمثلة؛ يمكن حقن البخار في ملفات جهاز التسخين لجهاز تسخين وحدة التكويك 202 للحفاظ على أقل سرعة مستهدفة والوقت المتبقي lal التغذية 210 في جهاز تسخين وحدة التكويك 202؛ وبالتالي منع تكوين الكوك في جهاز تسخين sang التكويك 202. بالإشارة أيضًا إلى الشكل 2 يتم التغذية بالأبخرة العلوية 206 من أسطوانات الكوك 204 إلى وحدة تجزئة 102 في قسم تجزئة تحسين 100 لوحدة التكويك Asal . تدخل الأبخرى العلوية 206 تحت 5 قسم سكب وحدة التجزثئة 102. يتم ضخ تيار حول مضخة لزيت غاز دوار ثقيل مكسّر (HCGO) 90 من لوحة حول مضخة وسيلة إعادة غلي مزيل بيوتين 605 (شكل 7) في قسم dud مسطح 102< يكون فوق and السكب. يتم استخدام تيار حول مضخة HCGO 90 لإزالة الحرارة من وحدة التجزئة 102 وبالتالي تكثيف cu) غاز ثقيل وتبريد الأبخرة التي تصعد خلال وحدة التجزئة 102. على سبيل المثال» يقوم التيار المحيط بمضخة HCGO 90 بغسل وتبريد الأبخرة العلوية 206 0 تنظيف وتبريد الأبخرة وتكثيف تيار إعادة التدوير. يقوم تيار إعادة التدوير بإخراج راسب وحدة التجزئة 2 كجزءٍ من تيار التجزئة 210 الذي يتم التغذية به إلى قسم sang التكويك 200. على سبيل (JU) يمكن ضخ تيار التغذية 210 بواسطة مضخة شحن جهاز تسخين (غير مبيّنة) خلال جهاز تسخين وحدة التكويك 202 (شكل 3). يمكن أيضًا أن يشتمل تيار التغذية 210 على الخام المُعاد تدويره ESA 103 الذي يتم التغذية به إلى راسب وحدة التجزئة 102. يمكن أن يشتمل الخام 5 المُعاد تدويره على خام تصريفي ساخن يتم تقليله من وحدة تقطير تصريفية. يمكن أن يشتمل الخام
السعاد تدويره 103 على خام بارد؛ على سبيل المثال؛ من تخزين خزان؛ التي يتم تسخينها مسبقًا بواسطة مبادل حراري 105 بواسطة مبادل حراري 107؛ أو بواسطة المبادلات الحرارية 105؛ 7 قبل إدخال راسب وحدة التجزئة 102. يمكن أن يعمل راسب وسيلة التغذية 102 كخزان يقوم بتوفير قدرة احتياطية للخام dled) تدويره بشكل مفرط 103 أو الأبخرة العلوية الزائدة 206 من قسم التكوبك 200. يتم سحب تيار حول مضخة HCGO 90 من وحدة التجزئة 102 Giang خلال المبادل الحراري 13 حيث يتم تسخين تيار التغذية 210 باستخدام حرارة مبددة مستخلصة من تيار حول مضخة HCGO 90. يقوم تسخين تيار التغذية 210 عند المبادل الحراري 13 بتمكين تيار التغذية 210 من إدخال جهاز تسخين وحدة تكويك 202 عند درجة حرارة أعلى من السابقة للتحسين (على سبيل
0 المثال؛ حوالي 300 درجة مثوية في تحسين مقابل درجة حرارة منخفضة؛ مثل حوالي 280 درجة مئوية قبل التحسين). تساعد درجة الحرارة الأعلى لتيار التغذية 210 على التمكين من حفظ الوقود في جهاز تسخين وحدة التكويك 202 والسماح لجهاز تسخين وحدة التكويك 202 أن يتضمن حمل حراري أقل (على سبيل (JB) 149.9 جيجا كالوري/ساعة في تحسين مقابل 162.6 جيجا كالوري/ساعة قبل التحسين).
5 بعد استخلاص الحرارة المبددة من تيار حول مضخة HCGO 90 عند مبادل حراري 13( فإنه يمكن استخدام تيار حول مضخة HCGO 90 للتسخين المسبق للخام المُعاد تدويره 103 عبر مبادل حراري 107. يمكن Lad استخدام تيار حول مضخة HCGO 90 لإعادة غلي مزيل بيوتين 5 (شكل 7) عبر مبادل حراري 618. قبل تحسين وحدة التكويك المؤخّرء فإنه كان يتم استخدام تيار حول مضخة 11060 90 في بعض
0 الحالة للمساهمة في توليد بخار ضغط وسط (MPS) 702 من ماء تغذية جهاز الغلي boiler feed (BFW) water 725 خلال مبادل حراري 712 في قسم توليد بخار 700 (شكل 8) لوحدة التكويك المؤخّر. في تحسين وحدة التكويك المؤخّر؛ فإنه لا يتم استخدام المبادل الحراري 712 في توليد البخار ويمكن أن يقوم تيار حول مضخة HCGO بالتمرير الجانبي لقسم توليد البخار 700. في بعض الأمثلة؛ يمكن توليد البخار في قسم تحويل جهاز تسخين جهاز تكويك 202. يمكن استخدام
أسطوانة بخار شائعة؛ ويمكن تزويد التدوير خلال ملف توليد بخار لجهاز تسخين وحدة bigs 202 بمضخة تدوير ماء تغذية لجهاز الغلي. تمر الأبخرة المغسولة والمبزّدة في وحدة التجزئة 102 خلال قسم إصلاح وحدة تجزئة 102؛ حيث يتم فصل الأبخرة إلى غازات؛ جازولين» (HCGO «Jia وبتم إعادة تدويرها. في بعض الأمثلة؛ يمكن استخدام وحدة التجزئة بحجم زائد لزيادة أو تكبير كمية منتج الديزل ولتقليل أو تخفيض كمية HCGO المرسلة إلى وحدات تكرير أخرى (على سبيل المثال» تجزئة حرارية حفزية لمائع). يمكن نزع منتج HCGO 120 الذي يخرج نت وحدة التجزئة 102 بواسطة وسيلة نزع HCGO 4 لإزالة أطراف خفيفة 128 يتم إرجاعها إلى وحدة التجزئة 102. يمكن تبريد منتج HCGO 6 جزئيًا خلال التبادل مع الخام المعاد تدويره 103 خلال مبادل حراري 105. في بعض الحالات؛ 0 يتم ترشيح منتج 11660 على سبيل المثال بواسطة مرشح غسل عكسي. بالإشارة إلى الشكل 8؛ (Say أيضًا تبريد جز 706 لمنتج HCGO 126 في aud توليد بخار 700 خلال مبادل حراري 0؛ المساهمة في توليد بخار ضغط وسط 702 من BFW 725( وتوجيه إلى فلتر cu) ممتنع بالإشارة أيضًا إلى الشكل 9, يتم معالجة جزءِ 704 لمنتج HCGO 126 في قسم مُبزّد متعب 800. 5 يمر جزءٍ أول 705 خلال مبادل حراري 7 الذي يستخلص الحرارة المبددة من منتج HCGO 704 ويستخدم الحرارة المبددة المستخلصة لتسخين تيار فرعي لمائع تسخين 22د. يتم تبريد منتج HCGO 4 إلى درجة sha التخزين Je) سبيل المثال» 90 درجة مئوية) وإرساله للتخزين. في وجود المبادل الحراري 7 فإنه لم يعد يتم استخدام مبرد هوائي 802 الذي يتم استخدامه لتبريد منتج HCGO 704 قبل التحسين باستثناء؛ على سبيل المثال؛ إدارة الحالات الشاذة. يتم إرسال جزء ثاني 0 707 من منتج HCGO إلى وحدات أخرى من وحدات التكوبك المؤخّر. بالإشارة مرة أخرى إلى الشكل 2« يمكن نزع منتج زبت غاز تكويك خفيف (LCGO) 122 يُخرج وحدة تجزئة 102 بواسطة وسيلة نزع LCGO 130 لتحريك الأطراف الخفيفة 134؛ التي يتم إرجاعها إلى وحدة التجزئة 102. يمكن تبريد منتج زيت غاز تكويك خفيف Gi 132 (LCGO) خلال التبادل مع خام مُعاد تدويره عبر مبادل حراري (غير مبيّن). بالإشارة إلى الشكل 9؛ يمكن
ضخ LCGO mise 132 إلى قسم Hall المُتَغَب 800؛ حيث يتم تسخين التيار الفرعي لمائع التسخين 22ج في المبادل (hall 6 باستخدام حرارة مبددة يتم استخلاصها من منتج LCGO 2. يتم إرسال جزء 808 لمنتج LOGO مُبرّد 132 إلى جهاز تجميع زبت متدفق. يتم تكثيف ein آخر من منتج LOGO المُبزَّد 132 في SA 806 وإرساله إلى التخزين. في وجود المبادلات الحرارية 6؛ فإنه لم يعد يتم استخدام as هوائي 804 الذي يتم استخدامه لتبريد منتج LCGO 132
قبل التحسين باستثناء» على سبيل المثال» إدارة الحالات الشاذة. قبل التحسين؛ يتم تبريد منتج LOGO 132 في قسم توليد بخار 700 خلال واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية 716 718( ¢720 722( 724 (شكل 8) لكي يتم؛ على سبيل المثال؛ تسخين تيار BFW 721 لتوليد بخار ضغط منخفض (LPS) 723؛ تسخين تيار BFW 725؛ المساهمة 0 في توليد MPS 702؛ تسخين تيار BFW يتم استقباله من مُبّدِ تنسيق BFW لمنتج نفثا وتكثيفه لجهاز الغلي؛ أو تسخين تيار TWA يتم استقباله من She تنسيق TWA لمنتج Bi وتكثيفه لجهاز طارد للهواء . بالإشارة إلى المبادل الحراري 6 لاستخلاص الحرارة المبددة من منتج LCGO 132 في قسم 3s متعب» فإنه لم يعد يتم استخدام المبادلات الحرارية 716 718 720 722 و724. بالإشارة مرة أخرى إلى الشكل 2؛ يمكن سحب coll الإسفنجي غير الوافر 118 من صينية استرداد 5 زيت إسفنجي غير وافر لوحدة التجزئة 102 وضخه في نظام cw) إسفنجي 600. بالإشارة إلى الشكل 7 في نظام الزيت الإسفنجي 600؛ يقوم المبادل الحراري 5 باستخلاص حرارة مبددة من cul الإسفنجي غير الوافر 118( الذي يتم استخدامه لتسخين تيار فرعي لمائع تسخين 22ب. في وجود المبادل الحراري 5؛ فإنه لم يعد يتم استخدام Dak هوائي 604 الذي يتم استخدامه لتبريد زيت إسفنجي غير Lily 118 قبل التحسين باستثناء؛ على سبيل المثال؛ إدارة الحالات الشاذة. يتدفق 0 انزيت الإسفنجي غير الوافر المُبرّد 118 إلى تيار علوي لوسيلة الامتصاص الإسفنجية 606؛ في بعض حالات pall خلال مبادل حراري 607 للتبريد الإضافي قبل إدخال وسيلة الامتصاص الإسفنجية 606. يتم أيضًا التغذية بالتيار العلوي لوسيلة الامتصاص 512 من وسيلة الامتصاص J) 502 6؛ الموصوف أدناه) إلى وسيلة الامتصاص الإسفنجية 606. يقوم الزيت الإسفنجي الوافر 136 بإخراج راسب وسيلة الامتصاص الإسفنجية 606؛ الذي يتم تسخينه مسبقًا بالتبادل مع 5 "تيار مائع التسخين 38 خلال مبادل حراري 12( وإرجاعه إلى صينية تحويل حراري لوحدة التجزئة
2. في وجود مبادل حراري 12( فإنه لا يتم استخدام مبادل حراري 602؛ الذي يتم تمكينه من التسخين المسبق للزبيت الإسفنجي الوافر 136 بالتبادل مع زيت إسفنجي غير وافر 118 قبل التحسين. بالإشارة مرة أخرى إلى الشكل 2 يتم استخلاص الحرارة المبددة من التيار العلوي 140 من وحدة تجزئة 102 واستخدامه لتسخين تيار فرعي لمائع تسخين 24 في مبادل حراري 1 (في شبكة فرعية ب). في وجود المبادل الحراري 1؛ لم يعد يتم استخدام Dk هوائي 142( الذي يتم استخدامه لتبريد lal العلوي 140 قبل التحسين؛ باستثناء» على سبيل المثال؛ لإدارة الحالات الشاذة. يتم تكثيف التيار العلوي Wha 140 all في CEASA العلوي 144. يتدفق التيار العلوي CBSA جزئيًا 140 إلى أسطوانة علوية لوحدة التجزئة 146( Jie أسطوانة إرجاع؛ حيث يتم فصل الأبخرة عن مائع 0 الهيدروكربون المُكتّف. يقوم البخار 116 بإخراج الأسطوانة العلوية 146 ويتدفق تحت تحكم الضغط لشفط ضاغط الغاز 404 (شكل 5) في وحدة استخلاص بخار. يتم فصل المائع؛ الذي يمكن أن يتضمن نفثا غير مستقرة؛ إلى تيارين. يتم إرتجاع ein أول 107 للمائع باستخدام قمة sang التجزئة 2 وإرساله جنبًا إلى جنب مع البخار 116 إلى ضاغط الغاز 404. يتم ضخ جزءٍ ثاني 108 إلى وسيلة امتصاص 502 في وحدة استخلاص البخار 500. يتم سحب الماء الحمضي (غير 5 المبيّن) من الأسطوانة العلوية 146 وضخه إلى منشأة معالجة. بالإشارة إلى الشكل od يقوم قسم تصريف تحسين 300 لوحدة التكويك المؤخّر باستخلاص الهيدروكربون والأبخرة التي يتم توليدها أثناء اخماد وتبخير أسطوانات الكوك 204. يمكن أن يساعد استخدام قسم التصريف 300 في تقليل أو تخفيض تلوث الهواء الذي يتم توليده أثناء عملية وحدة التكويك المؤخّر. أثناء تبريد أسطوانة الكوك 204 لعملية إزالة التكويك» فإن بقايا الشمع والبخار 0 208 (الشكل 3) من أسطوانة الكوك 204 تتدفق إلى برج تصريف وحدة تكويك 302 في قسم التصريف 300. يتدفق منتج تكثيف الكوك 212 من أسطوانة الكوك 204 إلى أسطوانة منتج تكثيف كوك 315 في قسم تصريف 300؛ ومن أسطوانة منتج تكثيف الكوك 315 إلى برج تصريف وحدة التكويك 302. في برج تصريف وحدة التكويك 302 يتم تكثيف بقايا الشمع والبخار 208 ومنتج تكثيف الكوك 5 212 عن طريق الاتصال بتيار زبت تدوير Hak 303. يتم سحب تيار سفلي 312 الذي يتضمن
بقايا الشمع؛ المخفف بواسطة cu) غاز خفيف في تيار زيت التدوير 303؛ من راسب برج تصريف وحدة التكويك 302. يتم تبريد جزء أول 1312 من تيار سفلي 312 بالتبادل مع بخار ضغط وسط 1 (على سبيل JU من شبكة بخار في عملية التكرير) بواسطة we 309. يمر جزء ثاني 2 من تيار سفلي 312 خلال المبادل الحراري 9( الذي يُسجّن التيار الفرعي لمائع التسخين 26ب باستخدام الحرارة المبددة المستخلصة من تيار الراسب 312ب. يتم إعادة تدوير الأجزاء sual) 2)؛ 312ب من تيار الراسب 312 مرة أخرى إلى برج تصريف sang التكويك 302 كجزءِ من تيار زيت التدوير 303. يمكن إرجاع الزيت الزائد إلى وحدة التجزئة 102. يقوم تيار علوي 314 يتضمن بخار ومكونات هيدروكريون خفيفة من قمة برج تصريف وحدة التكويك 2 بالمرور خلال المبادل الحراري 8؛ الذي يقوم بتسخين تيار فرعي لمائع تسخين 126 باستخدام 0 حرارة مبددة مستخلصة من التيار العلوي 314. يقوم التيار العلوي المُبرّدد 314 بإخراج المبادل الحراري 8 وبتم تكثيفه في CECA تصريف (غير مبيّنة) وبتم التغذية به إلى أسطوانة ترسيب تصريف 6. في أسطوانة ترسيب التصريف 306؛ يتم فصل الزيت عن منتج التكثيف. يتم ضخ Cul إلى مادة ملوثة مكررة. يتم ضخ الماء 320 (على سبيل المثال؛ الماء الحمضي) إلى منشآت المعالجة؛ مثل وسيلة نزع ماء حمضيء أو إلى خزان تخزين ماء مزال التكويك لإعادة الاستخدام. 5 يتم ضغط غاز تصريف 318 من أسطوانة ترسيب تصريف 306؛ على سبيل المثال؛ التي تتضمن أبخرة هيدروكربون خفيفة؛. في ضاغط غاز تصريف (غير مبيّن) وفصله عن المائع المُكتّف في أسطوانة إخراج غاز تصريف (غير مبيّن). في بعض الأمثلة؛ يتدفق غاز التصريف المستخلص 8 إلى أسطوانة علوية لوحدة تجزئة (شكل 2). في بعض الأمثلة؛ يتم إرسال غاز التصريف المستخلص 318 إلى نظام استخلاص غاز وقود. يتم إخماد تصريف 322 من برج تصريف وحدة 0 التكويك 302 وإرساله إلى أسطوانات الكوك 204 (شكل 3). في قسم التصريف المحدّث 300؛ تساعد المبادلات الحرارية 8؛ 9 على التمكين من استخلاص الحرارة المبددة من التيارات العلوية غير المستمرة وتيارات الراسب 314 312؛ بالترتيب؛ من برج تصريف وحدة التكويك 302. يمكن أن تعمل المبادلات الحرارية 8؛ 9 بشكل غير مستمر. على سبيل المثال» يمكن أن يعمل المبادل الحراري 8 لمدة 5 ساعات على الأقل يوميًا ويمكن أن يعمل 5 المبادل الحراري 9 لمدة 8 ساعات على الأقل يوميًا. قبل تحسين قسم التصريف؛ يتم تبربد تيار
الراسب 312 والتيار العلوي 314 في بعض الحالات عبر مبردات هوائية 308 316 بالترتيب. في وجود المبادلات الحرارية 8؛ 9 فإنه لم يعد يتم استخدام المبردات الهوائية 308؛ 306 باستثناء؛ على سبيل المثال؛ إدارة الحالات الشاذة. بالإشارة إلى الأشكال 7-5 يقوم نظام ضغط غاز علوي 400 قسم وسيلة امتصاص -وسيلة نزع 500 وقسم وسيلة امتصاص إسفنجية 600 بعمل وحدة استخلاص البخار من وحدة التكويك المؤخّر. تقوم وحدة استخلاص البخار بمعالجة البخار 116 والمائع 108 من أسطوانة علوية لوحدة التجزئة 146. توضح الأشكال 7-5 تحسين نظام ضغط الغاز 400؛ and وسيلة امتصاص -وسيلة نزع 500؛ وقسم وسيلة امتصاص إسفنجية 600. بالإشارة إلى الشكل 5؛ في تحسين نظام ضغط غاز علوي 400؛ تساعد المبادلات الحرارية 2 3 0 على التمكن من استخلاص الحرارة المبددة من تيار داخل المراحل لضاغط 408 وتيار تفريغ ضاغط 6. بالترتيب. في نظام ضغط الغاز العلوي 400؛ يتم ضغط وتبريد بخار 116 من الأسطوانة العلوية لوحدة التجزئة 146 بواسطة أسطوانة تعطيل وحدة امتصاص 402 وضاغط غاز وحدة تكويك 404. يكون ضاغط غاز وحدة التكويك 404 عبارة عن ضاغط يتكون من مرحلتين يتم توصيله بتيار داخل المراحل 408. يُخرج تيار داخل المراحلة 408 مرحلة أولى 1404 من ضاغط 5 غاز وحدة التكويك 404 وإخراجها خلال المبادل الحراري 2؛ الذي يقوم بتسخين التيار الفرعي لمائع التسخين 24ب باستخدام الحرارة المبددة من تيار داخل المراحل 408. يتم ضغط تيار داخل المراحل المُبرّد 408 في ضاغط 412 وبتم التغذية به إلى أسطوانة مرحلة داخلية 414 لضاغط. يتدفق تيار داخل المراحل 408 من أسطوانة مرحلة داخلية 404 لضاغط إلى مرحلة ثانية 404ب لضاغط Sle وحدة تكويك 404. يمر تيار تفريغ ضاغط 416 الذي يخرج من المرحلة الثانية 404ب 0 لضاغط غاز وحدة التكويك 404 خلال المبادل الحراري 3؛ الذي يقوم بتسخين التيار الفرعي لمائع التسخين 24ج باستخدام الحرارة المبددة من تيار تفريغ الضاغط 416. يتم ضغط تيار تفريغ الضاغط ual 416 في Lela 420 والتغذية به إلى أسطوانة تغذية وسيلة امتصاص-وسيلة نزع 406. من أسطوانة تغذية وسيلة امتصاص-وسيلة نزع 406« يتم التغذية بتيار بخار 506 إلى راسب وسيلة الامتصاص 502 (شكل 6) وبتم ضخ تيار مائع 508 إلى قمة وسيلة نزع 504.
قبل تحسين نظام ضغط غاز علوي 400؛ يتم تبريد تيار داخل المراحل 408 وتيار تفريغ ضاغط 6 في بعض الحالات عبر مبردات هوائية 410؛ 418؛ بالترتيب. في وجود المبادلات الحرارية 2 3( فإنه لم يعد يتم استخدام المبردات الهوائية 410 418 باستثناء؛ على سبيل المثال» إدارة الحالات الشاذة.
بالإشارة إلى الشكل 6؛ خلال تحسين and وسيلة امتصاص - وسيلة نزع 500؛ يساعد المبادل الحراري 4 على التمكين من sale) استخلاص الحرارة المبددة من تيار Baill المستقر 612 من راسب مزيل البيوتين 605 (شكل 7). يتدفق المائع 108( مثل نفثا غير مستقرة»؛ من أسطوانة علوية لوحدة تجزئة 6 مباشرةً إلى قمة وسيلة الامتصاص 502. تقوم وسيلة الامتصاص 502 ووسيلة النزع 504 بإنتاج تيار رواسب 510 التي تحتوي على معظم ج3 ومواد أثقل في معالجة التغذية بواسطة وسيلة
0 الامتصاص 502 ووسيلة النزع 504. يحتوي تيار علوي 512 من وسيلة امتصاص 502 على 2 ومادة أخف في مادة التغذية؛ Gis إلى جنب مع بعض 3© غير المستخلصة ومادة أثقل. يتم إرجاع التيار العلوي 509 من وسيلة النزع 504 والرواسب 505 من وحدة امتصاص 502 إلى أسطوانة تغذية وسيلة امتصاص-وسيلة نزع 406 (شكل 5). بالإشارة إلى الشكل 7 يتم التغذية بالتيار العلوي 512 من وسيلة الامتصاص 502 إلى وسيلة
5 امتصاص إسفنجية 606؛ Cum يتم استخلاص وإعادة تدوير 3© غير المستخلصة والمادة الأثقل إلى وحدة التجزئة 102 على أنه زيت إسفنجي وافر 136. تخرج C2 والمادة الأخف في التيار العلوي 512 خلال dad وسيلة الامتصاص الإسفنجية 606 على أنها تيار علوي 530 وبتم معالجتها بواسطة قسم معالجة لإزالة مكونات مثل كبريتيد هيدروجين؛ مركبات المركبتان؛ أو مكونات كبريت أخرى؛ Ug لما هو موصوف بشكل أكثر تفصيلًا أدناه. في بعض الأمثلة؛ يمكن أن تقوم وسيلة
0 الامتصاص الإسفنجية 606 باستخدام قطع جانبي من وحدة التجزئة 102 على أنه وسط امتصاص. يتم ضخ تيار الرواسب 510 من وسيلة نزع 504 إلى مزيل بيوتين 605؛ الذي يزيل C45 C3 كتقطير علوي 608 ويغادر نفثا مستقرة 612 على أنها منتج رواسب. يمكن إرسال النفثا المستقرة 2 إلى التخزين أو يمكن معالجتها بشكل إضافي. على سبيل JB بالإشارة Be أخرى إلى الشكل 6؛ الذي يبين تحسين and وسيلة امتصاص-وسيلة نزع 500؛ فإن Ball المستقرة 612 يمكنها
5 المرور خلال المبادل الحراري 4؛ الذي يقوم بتسخين التيار الفرعي لمائع التسخين 122 باستخدام
الحرارة المبددة المُستخلّصة من تيار النفثا المستقر 612. يتم ضغط Ball المستقرة المُبزّدَة 612 التي تخرج المبادل الحراري 4 في ضاغط 524 وتوصيلها بالمائع 108 من أسطوانة علوية لوحدة التجزئة 6 للتغذية به إلى قمة وسيلة الامتصاص 502. يقوم المبادل الحراري 11 باستخدام الحرارة من تيار مائع التسخين 38 لتسخين أو تبخير منتج راسب وسيلة النزع 514. قبل تحسين قسم وسيلة امتصاص-وسيلة نزع 500؛ يتم استخدام Bal المستقرة 612 لإعادة غلي منتج راسب وسيلة النزع 514 عبر مبادل حراري 516؛ حيث يتم تبريده بالتبادل مع ماء تغذية جهاز الغلي (BFW) 528 عبر مبادل حراري 518؛ حيث يتم تبريده بالتبادل مع الماء المخفف (TWA) 2 عبر مبادل حراري 520؛ وحيث يتم تبريده في pe هوائي 522. في وجود المبادل الحراري 4 فإنه لم يعد يتم استخدام المبادلات الحرارية 516( 518؛ 520 والمُبزّد الهوائي 522 باستثناء؛ 0 على سبيل المثال؛ إدارة الحالات الشاذة. بالإضافة إلى ذلك؛ قبل تحسين and وسيلة نزع وسيلة الامتصاص 500« يتم إعادة غلي منتج راسب وسيلة النزع 514 باستخدام إعادة جهاز غلي بخار ضغط متوسط (MPS) 526 الذي لم يعد يتم استخدامه في وجود المبادل الحراري 11. بالإشارة مرة أخرى إلى الشكل 7 يتجه التقطير العلوي 608 من مزيل البيوتين 605؛ التي يمكن أن تكون» على سبيل المثال» غاز بترولي مسال «(LPG) liquefied petroleum gas C3-C4 5 قسم معالجة لإزالة مكونات مثل كبربتيد هيدروجين؛ مركبات QS أو مكونات كبريت أخرى. يمكن أن يشتمل قسم المعالجة على CB واحد أو «JST وسيلة غسل غاز إنتاج وحدة تكوبك 610؛ أسطوانة تعطيل سكب غاز؛ وسيلة امتصاص أمين (على سبيل (Jal موصّل أمين بأمين 616؛ على سبيل (Jl) موصّل أمين 03©-ج4)؛ ويمكن أن يستخدم داي إيثانول أمين 640 المُستَبَلَ من وحدة إعادة توليد أمين. يتم إرسال مخرجات من قسم المعالجة إلى العديد من الاتجاهات. يخرج 0 غاز الوقود 634 HWS علوي من أسطوانة تعطيل أمين 630 إلى أجهزة التسخين؛ أسطوانات تعطيل غاز وقود؛ ومجمع غاز وقود. يتم إرسال منتج 63/ج4 636 من أسطوانة الترسيب 632 إلى وحدة أكسدة مركبات الماركابتان LPG (ميروكس). يتم DEA dallas الوافرة 638 من راسب وسيلة غسل غاز منتج وحدة تكويك 610 في وحدة إعادة توليد أمين. في بعض النماذج؛ يمكن تنفيذ واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية المضافة في تحسين وحدة 5 التتكويك المؤخّر باستخدام تشغيل حراري أقل من المبيّن في الأشكال. يمكن إجراء تحسين تالي؛ ثاني
لزيادة التشغيل الحراري لواحد أو أكثر من المبادلات الحرارية؛ على سبيل (JE عن طريق إضافة تقوية نقل منطقة سطح أو حرارة إلى المبادلات الحرارية. في بعض النماذج؛ يمكن استخدام المُبرّدات الهوائية المبيّنة التي لم يعد يتم استخدامها في التحسين إذا كان واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية تتضمن تشغيل حراري أقل من المبيّن في الأشكال.
بالإشارة إلى الشكل 10, في عملية إزالة التكويك؛ يتم تبخير أسطوانة كوك كاملة (على سبيل المثال؛ أسطوانة كوك 204ب في الشكل 2) في الخارج لإزالة أي مائع زبتي متبقي (900). يتم إرسال الخليط المنتج للبخار والهيدروكريون Yo إلى وحدة التجزئة 102 على انها تيار sad علوية 206 day ذلك إلى قسم تصريف وحدة التكويك 300؛ حيث يتم استخلاص بقايا الشمع 208. يتم ملء أسطوانة الكوك بالماء» والسماح للأسطوانة بالتبريد تحت 93 درجة مئوية (900). يتم تكثيف البخار
0 الذي يتم توليده أثناء تبريد أسطوانة الكوك في قسم تصريف وحدة التكويك 300. يتم تصريف ماء التبريد من أسطوانة الكوك واستخلاصها لإعادة الاستخدام. يتم إزالة قمم القمة والراسب لأسطوانة الكوك في تجهيز إزالة الكوك (906)؛ وبتم إزالة تكويك أسطوانة الكوك (908), في بعض الأمثلة؛ يتم إزالة تكويك أسطوانة الكوك عبر إزالة التكوبك الهيدروليكي؛ الذي يتم فيه استخدام تدفق ماء عالي الضغط لقطع الكوك من أسطوانة الكوك. يتم فصل الماء عن
مواد الكوك الخام وإعادة استخدامها. يتم نقل القمم العلوية والراسب لأسطوانة الكوك وبتم إحكام ربط أسطوانة الكوك )910( وتطهيرها واختبارها بالضغط. يتم استخدام البخار والأبخرة المنتجة من أسطوانة الكوك الساخن (على سبيل المثال» أسطوانة كوك 1204( لتسخين أسطوانة الكوك (912) الباردة منزوعة التكوبك. يتم إرسال الماء EA إلى برج تصريف وحدة التكويك 302 pig إرسال مركبات الهيدروكربون المُكثقة إلى
0 وحدة تجزئة 102 (كتغذية 206) أو برج تصريف وحدة تكويك 302 LES) شمع 208). يتم وضع أسطوانة الكوك المسخّنة؛ مزالة التكويك على خط التشغيل لاستقبال تيار التغذية (914) وبتم تكرار دورة Ally) التكويك لأسطوانة الكوك الأخرى. في بعض الأمثلة؛ يمكن أن تستغرق دورة التكويك 36 ساعة يتم فيها تكويك الأسطوانة لمدة 18 ساعة وتستغرق دورة إزالة التكويك 18 ساعة. في بعض الأمثلة؛. يمكن استخدام دورة تكويك أقصر؛ على سبيل (Jia 11 14؛ أو 16 ساعة. يمكن أن
— 2 9 —
تساعد دورات التكوبك الأقصر على التمكين من زيادة منتج الوحدة عن طريق ملئ أسطوانات الكوك
4 بسرعة أكبر.
يُشار إلى الكوك الذي لم يتم تحميصه لإزالة الرطوبة الزائدة والمادة المتطايرة على أنه كوك Saal
يمكن تحميص الكوك الأخضر بالعديد من الطرق» Jie طريقة فرن دوار أو طريقة موقد دوار. بطريقة
الفرن الدوارء بعد التصريف؛ يتم شحن الكوك إلى مطحنة ثم إلى واحد أو أكثر من صناديق تغذية
الفرن. يتم التحكم في معدل الشحن إلى الفرن بواسطة وسيلة تغذية وزن مستمرة. في الفرن» يتم إزالة
الرطوية المتبقية والمادة المتطايرة على انها الكوك الأخضر الذي يتحرك عكس التدفق الحراري. يتم
التزويد بحرارة معالجة إلى الفرن خلال الموقد. يمثل احتراق المادة المتطايرة Hall من الكوك
الأخضر في الفرن مصدر آخر لحرارة المعالجة. يتم تصريف الكوك المُكلسّن الذي يغادر الفرن إلى la 3% 0 حيث يتم إخماد الكوك باستخدام رذاذ أو تيارات ماء مباشرة للهواء المحيط. يتم نقل الكوك
cl) المُكلسّن من المُبزّد الدوار إلى التخزين.
توضح الأشكال 17-11 تفاصيل وحدة تكويك Age أساسية تتضمن المبادلات الحرارية لنظام
الحرارة والطاقة المجمع 10.
يبين الشكل 11 قسم تجزئة أساسي 180. يقوم مبادل حراري 13 بتمكين التبادل الحراري بين تيار 5 التغذية 210 (ليتم تسخينه) وتيار حول مضخة HCGO 90 (ليتم تبريده). يتدفق تيار حول مضخة
HCGO 90 خلال المبادل الحراري 13؛ خلال المبادل الحراري 107؛ ثم مباشرةً إلى المبادل
الحراري 618 (شكل 17 ( لإعادة غلي Jie aly البيوتين.
بالإشارة أيضًا إلى الشكل 12 يقوم تيار التغذية الحراري 210 باستخدام الحرارة المبددة من تيار
حول مضخة HCGO 90 بتمكين تيار التغذية 210 من الدخول إلى وسيلة تسخين وحدة التكويك 0 202 عند درجة حرارة عالية؛ وبالتالي تمكين مدخرات الوقود في وسيلة تسخين وحدة التكويك 202.
بالإشارة مرة أخرى إلى الشكل 11؛ في قسم تجزئة أساسي 180( يتم تبريد التيار العلوي 140 من
وحدة التجزئة 102 بالتبادل مع التيار الفرعي للتبادل الحراري 124 بواسطة مبادل حراري 1 (في
شبكة فرعية ب). يتم استخدام الحرارة المبددة من التيار العلوي 140 لتسخين التيار الفرعي لمائع
التسخين 24أ؛ ويتم دمج التيار الفرعي لمائع التسخين 24ا في مجمع wile تسحين علوي 28 للشبكة
الفرعية ب70.
بالإشارة إلى الشكل 13؛ في قسم تصريف أساسي 380 تقوم المبادلات الحرارية 8؛ 9 بتمكين
استخلاص الحرارة المبددة من التيار العلوي غير المستمر وتيارات الراسب 314 312؛ بالترتيب؛
من برج تصريف وحدة التكويك 302. يقوم المبادل الحراري 8 بتسخين التيار الفرعي لمائع التسخين
6 باستخدام hall المبددة من التيار العلوي 314 aging المبادل الحراري 9 بتسخين التيار الفرعي
لمائع التسخين 26ب باستخدام الحرارة المبددة من تيار الراسب 312. يتم دمج اثنين من التيارات
الفرعية لمائع التسخين 126( 26ب في مجمع علوي غير مستمر 32 لشبكة فرعية ج80؛ التي تتدفق
في خزان التخزين الحراري 34. تعمل المبادلات 8؛ 9 بشكل غير مستمر. على سبيل Jl) يمكن 0 أن يعمل المبادل الحراري 8 لمدة 5 ساعات يوميًا على الأقل ويمكن أن يعمل المبادل الحراري 9
لمدة 8 ساعات يوميًا على الأقل.
بالإشارة إلى الشكل 14؛ في نظام ضغط غاز علوي أساسي 480 تقوم المبادلات الحرارية 2 3
بتمكين استخلاص الحرارة المبددة من تيار داخل المراحل لضاغط 408 وتيار تفريغ ضاغط 418؛
بالترتيب. يقوم المبادل الحراري 2 بتسخين التيار الفرعي لمائع التسخين 24ب باستخدام حرارة مبددة 5 من تيار بين المراحل لضاغط 408 ويقوم المبادل الحراري 3 بتسخين التيار الفرعي لمائع التسخين
4ج باستخدام حرارة مبددة من تيار تفريغ ضاغط 416. يتم دمج التيارات الفرعية للمائع المسخّن
24« 24ج في مجمع مائع تسحين علوي 28 للشبكة الفرعية ب70.
بالإشارة إلى الشكل 15 في قسم وسيلة امتصاص-وسيلة نزع أساسية 580« يقوم المبادل الحراري
4 بتمكين استخلاص الحرارة المبددة من تيار النفثا المستقر 612 من راسب مزيل البيزتين 605 0 شكل 16).يقوم Jabal) الحراري 4 بتسخين التيار الفرعي لمائع التسخين 122 باستخدام الحرارة
المبددة من تيار النفثا المستقر 612 وبتم دمج التيار الفرعي للمائع المسخّن 8122 مجمع مائع
تسحين علوي 30 للشبكة الفرعية أ60. يقوم المبادل الحراري 11 باستخدام الحرارة من تيار مائع
التسخين 38 لإعادة le منتج راسب وسيلة النزع 514.
بالإشارة إلى الشكل 16؛ في aud وسيلة امتصاص إسفنجية أساسية 680« يقوم المبادل الحراري 5 بتمكين استخلاص الحرارة المبددة من تيار زيت إسفنجي غير وافر 118. يقوم المبادل الحراري 5 بتسخين التيار الفرعي لمائع التسخين 22ب باستخدام الحرارة المبددة من تيار الزيت الإسفنجي غير الوافر 118 ويتم دمج التيار ell للمائع المسخّن 22ب في مجمع مائع التسخين العلوي للشبكة الفرعية أ60. يستخدم المبادل الحراري 12 الحرارة من تيار مائع التسخين 38 لتسخين تيار الزيت الإسفنجي الوافر 136. بالإشارة إلى الشكل 17؛ في قسم أساسي مختصر أبرد 880؛ تقوم المبادلات الحرارية 6؛ 7 بتمكين استخلاص الحرارة المبددة من منتج LCGO 132 ومنتج HCGO 704 بالترتيب. يقوم المبادل الحراري 6 بتسخين التيار الفرعي لمائع التسخين 22ج باستخدام الحرارة المبددة من منتج LCGO 0 132 وبقوم المبادل الحراري 7 بتسخين التيار الفرعي لمائع التسخين 22د باستخدام الحرارة المبددة من منتج HCGO 704. يتم دمج التيارات الفرعية للمائع المسخّن 22ج؛ 22د في مجمع مائع التسخين العلوي للشبكة الفرعية أ60. إن كان ضروريًا؛ فإنه يتم التبريد الإضافي لمنتج HCGO 4 الذي يتجه للتخزين بواسطة المُبزّد المائي 730. يتم تبريد منتج HCGO 706 الذي يتجه إلى مرشح الزيت المانع للتسريب بواسطة المبادل الحراري 732؛ على سبيل المثال؛ بالتبادل مع ماء 5 تغذية وسيلة الغلي.
Claims (3)
1. نظام يشتمل على: نظام مبادل حراري heat exchange system يشتمل على: مبادر حراري أول (60) قابل للتشغيل باعتباره مصدرًا مستمرًا للحرارة من وحدة تكويك Abe delayed coking plant ؛ حيث يكون حيث يكون المبادل الحراري الأول )60( مهياً لتسخين تيار ite 5 أول (22) لإنتاج تيار مائع أول مسخّن(30)؛ مبادل حراري ثانٍ (70) يعمل كمصدر مستمر للحرارة من وحدة التكويك المؤخّر؛ حيث يكون المبادل الحراري الثاني (70) Liga لتسخين تيار مائع ثانٍ (24) لإنتاج تيار مائع ثاني مسخّن (28)؛ حيث يتضمن تيار المائع الثاني المسخّن (28) درجة حرارة أقل وكمية حرارة أكبر من تيار المائع الأول المسخّن (30)؛ 0 مبادل حراري ثالث )12( يعمل كمصدر مستمر للحرارة لوحدة التكويك المؤخّر؛ بحيث يكون المبادل الحراري الثالث Lge لإنتاج تيار مائع ثالث مسخّن )38(¢ وحيث يشتمل تيار المائع الثالث )38( على تيار المائع الأول المسخّن (30) وتيار مائع ساخن (36)؛ بحيث يكون لتيار المائع الثالث المسخّن له درجة حرارة أقل من تيار المائع الأول المسخّن (30)؛ و نظام توليد قدرة )50( Lge لتوليد قدرة باستخدام حرارة من تيار المائع الثاني المسخّن (24) وتيار المائع الثالث المسكّن.
2. النظام Gg لعنصر الحماية 1 حيث يشتمل Load على صهريج تخزين مائع (34) Liga لاستقبال تيار متقطع من المائع الساخن )32( لتمرير تيار المائع الساخن بصورة مستمرة.
0 3. النظام وفقًا لعنصر الحماية 2« بحيث يشتمل Load على مبادل حراري رابع (80) قابل للتشغيل باعتبارها مصدرًا غير مستمر للحرارة من وحدة التكويك Gus Asal يكون المبادل الحراري الرابع (80) مهياً لتسخين تيار مائع رابع (26) لإنتاج التيار المتقطع من المائع الساخن (32). 4 النظام Gy لعنصر الحماية 3 حيث يتضمن التيار الساخن المتقطع (32) كمية حرارة أكبر 5 ودرجة حرارة أقل من تيار المائع الأول المسخّن (30).
5. النظام وفقًا لعنصر الحماية 3 حيث يستخلص المبادل الحراري الرابع (80) الحرارة من تيار مخرج (314) من برج تصريف sang تكويك (302) في وحدة التكويك Asal حيث يكون تيار المخرج (314) عبارة عن مصدر متقطع للحرارة. 6» النظام وفقًا لعنصر الحماية 3 حيث يشتمل نظام التبادل الحراري على مبادلات حرارية رابعة متعددة (9:8) كل منها مهياً لتسخين sia )126( 26ب) من تيار المائع المتقطع (26)؛ حيث يقوم كل مبادل Wha رابع )98( باستخلاص الحرارة من المصدر الحراري المتقطع في وحدة التكويك المؤخّر .delayed coking plant
7. النظام وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يستخلص المبادل الحراري الأول )60( الحرارة من مصدر حراري مستمر في وحدة التكويك Ag حيث يتضمن المصدر الحراري المستمر درجة حرارة تبلغ 4 درجة مئوية على الأقل.
5 8. النظام وفقًا لعنصر الحماية 1 حيث يستخلص المبادل الحراري الأول (60) الحرارة من تيار سفلي )012( من مزيل بيوتين )605( في وحدة التكويك المؤخّر delayed coking plant
9. النظام Gg لعنصر الحماية 1؛ حيث يستخلص المبادل الحراري الأول (60) الحرارة من تيار مخرج من وحدة تجزئة (102) في وحدة التكويك coking plant 35all >6 بماءل.
0. النظام Gy لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل نظام التبادل الحراري على مبادلات حرارية أولى متعددة (7:6:54) يكون كل منها lige لتسخين ha (122؛ 22ب؛ 22ج؛ 22د) من تيار المائع الأول حيث يستخلص كل مبادل من المبادلات الحرارية الأولى (7:6:5:4) الحرارة من مصدر حراري مستمر مناظر في وحدة التكويك Asal
— 4 3 —
1. النظام وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يستخلص المبادل الحراري الثاني )70( الحرارة من مصدر حراري مستمر في وحدة التكويك Aga حيث يتضمن المصدر الحراري المستمر درجة حرارة أقل من 134 درجة مثوية.
12. النظام وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يستخلص المبادل الحراري الثاني (70) الحرارة من تيار علوي )140( من وحدة تجزئة (102) في وحدة التكويك المؤخَّر coking plant لع رقاءل.
3. النظام وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يستخلص المبادل الحراري الثاني (70) الحرارة من تيار بين مرحلي (408) أو تيار تفريغ (416) لضاغط غازي لوحدة التكويك (404) في وحدة التكويك Al 0
4. النظام وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل نظام التبادل الحراري على مبادلات حرارية ثانية متعددة (3:2:1) يكون كل منها Lge لتسخين ea )024 24« 24ج) من تيار المائع الثاني )24( ¢ بحيث يستخلص كل مبادل حراري ثانٍ ) 1 6 الحرارة من مصدر حراري مستمر مناظر في وحدة التكويك 334 .delayed coking plant
5. النظام Gg لعنصر الحماية 1 حيث تكون درجة حرارة تيار المائع الثالث المسخّن أقل من درجة حرارة تيار المائع الثالث (38). 0 16. النظام Gg لعنصر الحماية 1؛ حيث تتم تهيئة المبادل الحراري الثالث )12( لتسخين منتج سفلي لوسيلة نزع )514( من وسيلة نزع (504) في وحدة التكويك المؤخّر بالتبادل مع تيار المائع الثالث (38).
7. النظام وفقًا لعنصر الحماية 1 حيث تتم تهيئة المبادل الحراري الثالث لتسخين تيار coy 5 بإسفنجي وفير )136( من وسيلة امتصاص إسفنجية (606) في وحدة التكويك المؤخّر بالتبادل مع تيار المائع الثالث (38).
8. النظام وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل نظام التبادل الحراري على مبادلات حرارية ثالثة متعددة )12611( يكون كل مبادل منها مهياً لتسخين تيار مناظر في sang التكوبك المؤخّر بالتبادل مع sda من تيار المائع الثالث.
19. النظام وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل نظام توليد الطاقة على نظام دورة راكينج العضوية Organic Rankine cycle system )50(.
0. النظام Gay لعنصر الحماية 1( حيث يتم دمج النظام داخل وحدة التكوبك Asal باعتباره إصلاحًا رجعيًا لوحدة التكويك المؤخّر .delayed coking plant
1. النظام وفقًا لعنصر الحماية 20؛ حيث لم يعد هناك استخدام المبادلات الحرارية الموجودة في وحدة التكويك المؤخّر بعد الإصلاح الرجعي.
2. النظام Gy لعنصر الحماية 20؛ حيث؛ بعد الإصلاح الرجعي؛ تستخدم وحدة التكويك المؤخّر 5 ما مقداره أكبر من 960 وأقل من 9613 أقل من استهلاك مرافق التسخيم لوحدة التكويك المؤخّر قبل الإصلاح الرجعي.
3. طريقة؛ تشتمل على: تسخين تيار مائع أول (22) لإنتاج تيار مائع أول مسخّن (30) بالتبادل مع مصدر أول مستمر الحرارة )60( من وحدة تكويك مؤخّْر ¢delayed coking plant تسخين تيار مائع OB (24) لإنتاج تيار مائع of مسخّن (28) بالتبادل مع مصدر ثانٍ مستمر للحرارة (70) من وحدة تكويك مؤخّر»حيث يتضمن تيار المائع الثاني المسخّن (28) درجة حرارة أقل وكمية حرارة أكبر من تيار المائع الأول المسخّن (30)؛ تسخين تيار في وحدة التكويك المؤخّر بالتبادل مع تيار مائع ثالث لإنتاج تيار مائع ثالث مسخّن 5 (38)؛ حيث يشتمل التيار المائع الثالث على تيار المائع الأول المسخّن (30) وتيار المائع الساخن
— 6 3 — )36( + وحيث يكون لتيار المائع الثالث المسكّن درجة حرارة أقل من تيار المائع الأول المسكّن (30)؛ و توليد قدرة باستخدام حرارة من تيار المائع الثاني المسخّن (24) وتيار المائع الثالث المسكّن.
24. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 23؛ بحيث تشتمل أيضًا على: استقبال تيار ساخن متقطع (32) لدى صهريج تخزين مائع (34)؛ و تمرير التيار الساخن باستمرار عبر صهريج تخزين المائع (34).
5. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 24؛ حيث تشتمل أيضًا على تسخين تيار مائع رابع )26( لإنتاج 0 التيار الساخن المتقطع (32) بالتبادل مع مصدر متقطع للحرارة من وحدة التكويك المؤخّر.
6. الطريقة Gg لعنصر الحماية 25 حيث يشتمل تسخين تيار المائع الرابع على تسخين تيار المائع الرابع باستخد ام الحرارة المستخلصة من تيار مخرج (4 1 6 من برج تصريف وحدة تكويك (302) في وحدة التكويك Ag حيث يكون تيار المخرج (314) عبارة عن مصدر حراري متقطع.
7. الطريقة Gg لعنصر الحماية 23؛ حيث يشتمل تسخين تيار المائع الأول (22) على تسخين تيار المائع الأول باستخدام الحرارة المستخلصة من تيار سفلي )612( من مزيل بيوتين debutanizer (605) في وحدة التكويك المؤخّر. 0 28. الطريقة Gg لعنصر الحماية 23 حيث يشتمل تسخين تيار المائع الأول على تسخين تيار المائع الأول باستخدام حرارة مستخلصة من مخرج تيار من وحدة تجزئة في وحدة التكوبك المؤخّر.
9. الطريقة Gay لعنصر الحماية 23 حيث يشتمل تسخين تيار المائع الثاني (24) على تسخين تيار المائع الثاني (24) باستخدام الحرارة المستخلصة من تيار علوي (140) من وحدة تجزئة (102) 5 في وحدة التكويك Asal
— 7 3 —
0. الطريقة Gy لعنصر الحماية 23 حيث يشتمل تسخين تيار المائع الثاني )24( على تسخين تيار المائع الثاني )24( باستخدام الحرارة المستخلصة من تيار بين المراحل (408) و/أو تيار تفريغ )416( لضاغط غازي لوحدة التكويك (404) في وحدة التكويك المؤخّر.
31. الطريقة Bg لعنصر الحماية 23 حيث يشتمل تسخين تيار في وحدة التكويك المؤخّر على تسخين منتج سفلي لوسيلة نزع (514) من وسيلة نزع (504) في وحدة التكويك Asal
2. الطريقة Bg لعنصر الحماية 23 حيث يشتمل تسخين تيار في وحدة التكويك المؤخّر على تسخين تيار زبت إسفنجي غني (136) من وسيلة امتصاص (606) إسفنجية في وحدة التكويك 0 المؤخّر.
3. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 23؛ حيث يشتمل توليد القدرة على توليد قدرة تستخدم نظام دورة راكينج العضوية Organic Rankine cycle system (350).
34. الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 23( حيث يشتمل توليد القدرة على توليد 9 ميجا واط على الأقل من القدرة.
5. الطريقة By لعنصر الحماية 23؛ تشتمل Wad على إرجاع تيار المائع الثاني المسخّن وتيار المائع الثالث المسخّن إلى صهريج تجميع )20( .
Ye ا i £TY L TE 1 ا هه اووس ا ا ال تتا ا I SER RUHR pesos manana, i : : 17 Tig Ti yp 7ج أب AYY TE 4 وذ كب TE I's a. £ EAS ° IN ’ WARN ب ES ~ 0 با Ax ad A > يي - . با أ FE جيجا تار ابناعة To 80 Tn nn الجا STL ب سيت ل Bio جيماكائي BOY لجيج كور ضاحة Yeisen BE EO 5 os she Ces SEAS Sips Vids Hm ER Na gi درجة منوية VEE نجه ملؤية ١54 01 درجة بثوية 537 Rida a vay درجة متوية PVE راجة ملوية AY Ryde Aa a WY a النرحوورووموححوىى جرال مووووووووووووووووححودححن لأ a . 2 بق HH be " لي Lema a. مثرية ICR JN § ا اركح Td + نز جة مويه VERY + Ph 3 أ ]زعي يي تس سح 2 ذا سس حت الا ا 1 XA > ¢ > 7 ان 15 1 nN na Nom 4 ’ A dem ARIE ا
: . 5 $ 0 H 1 ERTIES 4 لكا بيدا تررم ضاعة a 0 WE 4 H : - $e 1 أللسال ل وطاتة ا 0 أ : مم 1 1 ER § اانا الحا 0 0 مع درجة منوية [OPEN FEIN سان CE 1 i 2 = 0 ~ Fenn VEE 1 es ed H ا مس SAREE 1 ليوات ضاعة Sais Aan TANS “9 3 درجة مثوتة_ iY Ed , ora own ماده هوت لقره oral * uss RE PERE SEY an eel PIPE SELEY “= اطي ا © N ¢ Sn & ba ميجا واط د ميجا واد ل sn ا 1 1 Sethe OY : pe” i & I» £Y i a Ee ترجة مويه © Sia بيد E SNR مستت إل i EE LR = a4 لل seta Kar ار & بيب مستا كه : re Fa eg sx ow ١ شكل Lala a aq
: د اين ايخ : yi Tan Vie Ses ١ VEE ed tie 8 1 ا آل لخ زا( ووس ساد اتح 0 أ a 3 الو : نكي اا ا eth ا ّ 4 ال EL $2) 1 we 1 جح ا إًْ مي Ii ER a. Ca {Eh i! RT REE IR 0 .ٍ 5 x ps 5 8 لمان :: ايد ا Pd i Pare) 0 الاي + ا i a SE RA سد TY 3 i FE ا 8 i 1 : ; 7 1 J i de VEY EN 1 مها 1 # ed an 5 : د sisson § I vi ا ا ار ونا aaa 5 : لاوا الس : سنا 9 ERRENI 0" ب | 1 Jom Yeon ELEN لا : . FE ) ) 1 Ey 3 << : 1 ب HARUHI 1 شك الال 5 % ا : 0 راتحي ا اما أ AAD لا استختم بعد الي ا SG i (Eth 3 ¢ Ags CITE dew gle شغل A IRE Anda mes lade
— 4 0 — XY ee + 3 . >< Cs ْ vet f 1 1 لاي 8 von ل | iy أ أ نيا أسيها : SERS EE.
I SR ' 8 Bed ا i 3 3% | ابيب تسج إٍْ o ELAR : م إْ TN FI wh, FNL on i لا . إٍْ tly 83 Fe, ki Axle 3 : ّ أ ل ف
ا خلا
ف .+ ل ب LY AS 8 . Tha . مسف ورد 7 ES cei & TE cod د لنت دل نايت 2 beth 6 i x si عاك RISE 8 3 SSDS G0 BONN ماج مح 5 0:0 ربوا وميا 109087 KX موود 55000 امسا 330000 008 DI p= Antal * , 1 المت i ٍْ ماسجا A Tr & 21 : | > ¥ ض i SE BI Au Ia i {re 1 : IF ans NN i : ) R Fa ¥ 8 : 1 لا أ معطا ب ذا 1 TAY 2 3 LAE الجججببببب ب يبه ! ' توخي أ TTT i ا وا 1 : ا + ا % aE eR 1 rates Rs ا ااي TT 4 جف أ opt: مس Ean Fone ST لابج جج بج ججججججما : Gy إ) م 3 | rey | ججج يجي يجج يج بج يجب يج يجب جيم يج جججم. i ; x { i MEA WE 1 I : :8 الا 4 > i es i ? شكل ؟ و1 J EN I ! 7 & 1 Ld I" با اي KK RE حي + * RR ماي ين RK اجو وي ووو KK حي واي BB BERR موس BREE RR اي ARERR ire
ميج “i 3%. hh AEN crv pein 535 om x ٍ 11 ء2اأا2<ا7ا ا( اا اا Bil 3 a 8 سوس Fd #كر + ا et Ro لي 2 S . : E 2 1 PR wogerenwe TR EET ee |p 1 a DIES حي 1 1 Be] 3 ] 1 الخ Se الم سسا 1 1 3 Bein ب من ال ive لخت 1 ٍ مالع Lh اا 8 ا {oe Rp Sn STAY a يه . 1 vo B® ¥ الوا ا ٍ 8 & 5 i i has 4 I مكب H ] : 8 ] . § : د LR : very 0 : 3 $ مس vy 1 oa | :ْ مسح الست م ادي ad oF | ; مسد $ 3 Baad § 3 i ] الح ا للش 1 Bak ; : كم يط ب ا a JB
DYY Xs \ rr Yad Piet = TA REE 2 wed vee SI ee SX | ال Sap | دوت & N kL x 3 اب ¥ i a Pak | | De ع ®t E 2 امجن J Rl 3 — {aun SLY الف 4 الجا« ب ¥ > , Fy, ا TA > fry Sg arg eeu 11 سوسس iy FRR en الي "م 3 Ad td To fe د STA ] ١ الحا 8 م ok <8 3 ars LEE FY 20 ل ّ. 1 ,3 يم Po 3 x RL SR 0 : i يقد اذ A .م 0 5 1 ل lng 3% 3 5 0 ا ا EIR ms - ERE 3 A i. hy Se بام WCW ال oA يد اموي ا ما اا TE a) ETE SR A, Lat SA #لصترع | “ 4 I NS 7 اصترة ا i 3% كل ®
Fa 5 . ف ٍْ ب ¢ | post UE FS £7 ليسي : مسقم 5» 3 5 i} 0 ا و ب 3 oo ٍْ 1 H of 0: 1 يبب 1 A تم ات د 1 كي I.
H AF 3 ؟: oR H wag f £ i in ed & 5 ER 1 Na ا BF eens يي 2 HEA i iy ] py a 1 1 ا الي “5 H | J 1 1 H i f FN i j § ; oN PE H k لبي 1 3 1 “55 i SR ] 3 de FI SF 3 k SR 5 الود 3 BE 3 ] Ry i NEAREST : { VEY y er § 3 i يجن 6 ا ب ' rend poe? win Pas br “A THE 7 1 إْ حا ل Tritt اد ا 08 Ed } Fs Cy Cd ab x 3 : i 4 8 إٍْ Po WER 0 0 حشر 273d 1 13 Pg HY : 3 اا i a _ EER Or ay د اتن وي : ء" ¥ : 3 : - a TRAN نا § f 1 1 : #8 5 ig ; 1 : MEY ١ سرج es : : 0 إٍ إ ببق i ny TH : 1 إ : أ ب Vy a : 1 7 I 1 EN 1 حي ا ل 1 * 8 § rnd § 3 : PETE AR: ال FES : * HI وج لتقت 5 NEES : wd 1 عب 0 gr : : 1 1 ا + 3 0 i + 584 4 A 7 2 1 > ل i xa ا A بد * 5 *< ب -
— 4 5 — LPN 3 > BCE WY OY : ً 1 لا 5 لماع ا a he ss de كر عل سق ATR, tl vn, SAI.
GS, رسا سسب ل Es ve ; ا ىس A Ho 4 op he % 8 Ag ب oo 5 BRA Ties “Tr avy و ام The يلي ب voy mE J vat : i به ا 3 rae PT Nee LE i + شكل
— 4 6 — Koa ب“ أحخ اخ وتيا انط عقا لبت ب ٍ oo (3) Sa Sy ELA - 3 & 8 ب" ¥ 3 ea ١ Wa WW ْ 15 ان ال 1 اي RG شا Wa vio oy AER i Leg Tor q اق * 5 Lhe
— 7 4 — i را ابر 3 ير الاي 5 ¥ 4 Ek BE 06 تبخير اسطوانة الكوك الكاملة با وخة إل 1 إن ا اخ pi زالة الماع المديبقي م * i : 5 5 3 عاك 83 1 1 ade : § اسطوانة } SJ $23 بالماع ب اليا = للتبريد Ee —— SP تصير يف ماع الثير بد من H a 8 3 8 كي % أسطوانة الكوك i اب > H 0 1 اي ol ¥ ¥s 5 عي IE PE و آله RR celal way ol 1 / إزالة الرؤوس العلوية والسفلية wn م 6 0 1 5 لأسطوانة الكوك a ; 1 ل OO ] ا 5 1 ي ET Fe Re 6 pos : 441 3 — يلق آل 2 ال 3 ٍِ خا الا : ل جاب FAY تقل الرؤوس؟ ر SE ae — واختبار EP as 5 ok SSE AY | 0 سكين sah سطوأنة } Ag Ra Tl Sd إٍ م الكوك بالبخار والأبخرة من. ©" ا 1 اسطوانة كوك مباس_ LL 8 ] وض الأسطو A مزوعة 3 رضخ § مق : شير واجية - الكوك على خط التشغيل شكل ٠١
تلان $5 الم يتل م 1 و أ ا > الل متي RE OB can اج ام لم mins NY$ N BTL ما 1 3% بت تجا جل .5 Hye [BE] + ليح Eo شنا د 4 JP Na 3 3 # الخ i RE ب وجا ها "1 i ' : 1 rao oe. } YA = CLC NR FU حستكت (PEE , a SE و السب : Lae} الح ل 0 x 3 [ 7 Ed إْ سسا ايه + ال 1 بج nna ل ; k 3 i ia 8 { 1 + . ب 3 vapid H 28 = 3 3 ::[ 9 لمجي 3 Nanna, 7 + 3 Pd We ey 7 دي و الست ا SEP ب بست حت 0 ب LEAN i boos I TN AX بسي اجيج aE جججججم ix a rd et ok id & BE Fe ond : الح 1 2 1 ال مح N 1 N ERK 3 اي ] re, F i YY مين m— The . i 3 $e i LE . 0 جيجه JOR 8 58 x ¥ ad * 5 : 1 5 0 : شكل glee Je} : Ae ٠١ ساجل Sala ns a SS = رتب oo ممه مع ممه دحتا :0 تيت نه نا في 3 ل الجا RANG J 6 : 5 اا الي : , : ل Lay, 4 ا Br اهيب SR
يلا حك ْ ¥ . 0 1 اسمن أ مسي مج ps ¥en TxA Yi 1 H 1 § با ١ vod Cd Wan | Co 1 LER 0 دم الها | ™ Po a Sp dD You 0 : i 4, أي ٠ 8 اي ل تحر بوك ثريا EE ET . SH Stat See IRENE LY (Vp | ١
د ##سمسسسسسسسس الأ نح Ea La) يا Fr wy TEN > ااا Rn . ١ : الما ا 1*5 od ؟ المي 4 اماد < :20000 << Goes: د سدس ١ 8 ع لجيج باجا جيب جاب مجر دج RY م اجا مي ل عي RRR الا احج ا ب DRE a TURE = ROR ¢ 5 ] 1
NE. SE د 8 : ِ wii 1 Rasen 1 be x : § Tae » Yolk Ek N N + 3 = جوج Rising on ْ B خلج ؟ 3 1 8 bod ا vB 3 3
2 .2 تبح 5 BY 3 ! سب ل و ب ’ iE 3 ° LEER ودح : gE عا Pe 3 1 Lk ما Ce Sea 1 0 : الي بك ال 1 : EEE i § ny LIA | الع | : a x hd . جا :0 3 ES § : كي ] H fa a i igh a يج i > الا re ِ * ما او ول ا Fy i LRG Sv ا + NN RR بيب لا NNN ON KN لد لنياف NNR تاك NA PRANK NN RP PROT IS RRR AN rey
ين ادا % ¥ 15 > ا لكا 1 Jaa > 3 انتب R ERS : 2 £4 3 £ rane ¥ 8 : EE ادسس et oe wid 0% EE ال 0[ لكا ol ا | tend cs سي 00 Se } الو 1 E i i BE iw 8 & 3# - يس a EX الاي ا i 5 IE a Sa — FS OE og Se : x k ¥) BR = § ¥ 3 3 Woo g مه 1 § y : 1 N 3 : 3 ¥ 3 3 id : oF he : ١ : : LB Vd : ne 4 3 8 : : - id F i E TR حت yuu
. جب 3 ] اام ا : خاي I ال لاف اس اللا a ANE .مو ل ال 1 Se اج ENS Ebene SEE 3 Br. ا ب معني Hence po 1 A |S Ed 4“
RS \ حا uk od, ra : ذخ = إٍْ FN sont ear = Fy 3 Bad RL LAR 3 9 RH Co م ادي :0 2 ) اسع SER أ 8 — خ*ج 0 2 BE JE _ "0 : امسا ها 8 سول ا لص با ا ييه :تت مسوية هوي RR اج ججح pat SY اد 1 5 1 الا og ا POA الاق pp & SHEEN IESE § Macnee” إْ اح : oF ‘ : Fo \ ب : : 1 متسي بجيال ل Ln, No * Aasnaaaaaaaanaanaan i Ee ais] LX S20) ال نصحت EB 4 ,2% 3 شكل ٠
3 بس " 4 § 2: x H TX - ه H 2% 3 H pe IE i EY Ni 7 i 1 . pra SX i RR 3 لين" : 8 0 د ~ من ال م اا ١ 1 0 1 1 8 ب : TAR £¥ on 5 H a 0 3 } الست . 3 i 3 7 © 1 8 8 ًٍ ام 3 5 £ 0 : : ارال i #8 : ty i 3 CR nd 8 "i يل مح“ SE 3 FR SE 1 8 3 Nh E 3 ا لا FT لإ نا 0 اي PE 8 ا اي Set” Px ا H k : Fiat 3 ET a mn HE H as i 5 : 0 TR Er H : i 1 8 3 ¥ Ny x 3 8 3 0 H x 3 3 y 8 x 3 3 Se: H x 3 0 8 4 7 5 8 H 3 3 3 x 3 on y 3 8 x 3 1 3 : 5 x NEE 3 PES 3 H Fr ¥ 8 : 2 H =r § H 1 الا i TE a SSA H + 8 : 8ل 1 i 1 0 ] ال 8 ا ots 3 8 : ا Poy eh Aad 1 0 حلم odd = § يبا verge ال ا ؟ wea f 8 : : 1 ل x اح x 3 an, FIP SPF CL a ax 3 1 2 PE, ie IN G8 8 : Rh ee i oR wp LYRE + HN i 5: مك جك لإ LA الا HN H : om 3 ا 0 : ] SR ey مها 0 i نتن ER i fos CE: Rung TER H 2 ان H 3 Xa 1 H i 3 SCE AA od ; 8 : : i i : . ّ بر : ; RRS YR : E RE] 5 v N 3 k 8 : م = : 3 د 3h : وال ا ٌ NER. ; : : اا Tx : RR Rann : 1 ا 13 : H t : اد تير ارا ريسم تح {IS Na ooo & : SSNS Ppa eee RES ل 1 ; ا ااام قات قار الام ; cod : اق ل a المح ححا i TF re ; 8 بيجي يجي يجي يجي يجي يجيب يجببيبببيم بحي ; = ‘ TURLEY ; ل i ااا ااا ل“ 0 0 RG b > A ان لاا اا he H ; H ; ng N : + PR § iE a ) SER
_- 5 4 _- اي 0 الاج ل : م الت pe ver SU a Ih ..U 1 ل Wa ا ss —— rn RCE Eig To) SEL 2 Wok ed - ا 5 of? Sod J A) » : ¥aX ؤ ١١ شكل
لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا Sued Authority for intallentual Property RE .¥ + \ ا 0 § 8 Ss o + < م SNE اج > عي كي الج TE I UN BE Ca a ةا ww جيثة > Ld Ed H Ed - 2 Ld وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. Ad صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب 101١ .| لريا 1*١ v= ؛ المملكة | لعربية | لسعودية [email protected]
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201562209188P | 2015-08-24 | 2015-08-24 | |
| US14/991,706 US9725652B2 (en) | 2015-08-24 | 2016-01-08 | Delayed coking plant combined heating and power generation |
| PCT/US2016/027417 WO2017034621A1 (en) | 2015-08-24 | 2016-04-14 | Delayed coking plant combined heating and power generation |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA518390959B1 true SA518390959B1 (ar) | 2021-10-24 |
Family
ID=58097623
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA518390959A SA518390959B1 (ar) | 2015-08-24 | 2018-02-19 | وحدة تكويك مؤخر تجمع بين توليد الحرارة والقدرة |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (4) | US9725652B2 (ar) |
| EP (1) | EP3341452B1 (ar) |
| JP (1) | JP6643769B2 (ar) |
| CN (1) | CN108138053B (ar) |
| SA (1) | SA518390959B1 (ar) |
| WO (1) | WO2017034621A1 (ar) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2014225990B2 (en) | 2013-03-04 | 2018-07-26 | Echogen Power Systems, L.L.C. | Heat engine systems with high net power supercritical carbon dioxide circuits |
| US10570777B2 (en) | 2014-11-03 | 2020-02-25 | Echogen Power Systems, Llc | Active thrust management of a turbopump within a supercritical working fluid circuit in a heat engine system |
| US9803513B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated aromatics, crude distillation, and naphtha block facilities |
| US9803508B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated crude oil diesel hydrotreating and aromatics facilities |
| US9803930B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated hydrocracking and diesel hydrotreating facilities |
| US9803506B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated crude oil hydrocracking and aromatics facilities |
| US9803505B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated aromatics and naphtha block facilities |
| US9803511B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation using independent dual organic rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and atmospheric distillation-naphtha hydrotreating-aromatics facilities |
| US9803507B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation using independent dual organic Rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and continuous-catalytic-cracking-aromatics facilities |
| US10845120B1 (en) | 2018-03-01 | 2020-11-24 | Steve Macchio | Systems and methods for environmentally-clean thermal drying |
| US10883388B2 (en) * | 2018-06-27 | 2021-01-05 | Echogen Power Systems Llc | Systems and methods for generating electricity via a pumped thermal energy storage system |
| US11174441B2 (en) * | 2018-10-22 | 2021-11-16 | Saudi Arabian Oil Company | Demetallization by delayed coking and gas phase oxidative desulfurization of demetallized residual oil |
| CN110185604B (zh) * | 2019-05-16 | 2020-05-08 | 国家能源(山东)工程技术有限公司 | 一种火电厂循环水泵电动机变频控制方法和*** |
| CN110201490A (zh) * | 2019-06-21 | 2019-09-06 | 江苏新海石化有限公司 | 一种胺液再生*** |
| US11435120B2 (en) | 2020-05-05 | 2022-09-06 | Echogen Power Systems (Delaware), Inc. | Split expansion heat pump cycle |
| CA3201373A1 (en) | 2020-12-09 | 2022-06-16 | Timothy Held | Three reservoir electric thermal energy storage system |
Family Cites Families (87)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2964464A (en) * | 1959-03-17 | 1960-12-13 | Exxon Research Engineering Co | Integrated coking and calcining process |
| SU295317A1 (ru) | 1967-11-28 | 1977-10-25 | Специальное Конструкторское Бюро По Автоматике В Нефтепереработке И Нефтехимии | Способ автоматического управлени блоком печь-реактор установки гидрокренинга |
| US3995428A (en) * | 1975-04-24 | 1976-12-07 | Roberts Edward S | Waste heat recovery system |
| US4109469A (en) | 1977-02-18 | 1978-08-29 | Uop Inc. | Power generation from refinery waste heat streams |
| US4291232A (en) | 1979-07-09 | 1981-09-22 | Cardone Joseph T | Liquid powered, closed loop power generating system and process for using same |
| US4287051A (en) * | 1979-11-08 | 1981-09-01 | Atlantic Richfield Company | Disposition of a high nitrogen content oil stream |
| US4512155A (en) | 1979-12-03 | 1985-04-23 | Itzhak Sheinbaum | Flowing geothermal wells and heat recovery systems |
| US4471619A (en) | 1982-08-23 | 1984-09-18 | Uop Inc. | Fractionation process with power generation by depressurizing the overhead vapor stream |
| US4743356A (en) | 1986-09-24 | 1988-05-10 | Amoco Corporation | Increasing resid hydrotreating conversion |
| FR2615523B1 (fr) | 1987-05-22 | 1990-06-01 | Electricite De France | Procede d'hydrocraquage d'une charge d'hydrocarbures et installation d'hydrocraquage pour la mise en oeuvre de ce procede |
| US4792390A (en) | 1987-09-21 | 1988-12-20 | Uop Inc. | Combination process for the conversion of a distillate hydrocarbon to produce middle distillate product |
| JPH01113489A (ja) * | 1987-10-27 | 1989-05-02 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 石炭系針状コークスの製造方法 |
| US5007240A (en) | 1987-12-18 | 1991-04-16 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Hybrid Rankine cycle system |
| US5240476A (en) * | 1988-11-03 | 1993-08-31 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for sulfur removal and recovery from a power generation plant using physical solvent |
| IL88571A (en) | 1988-12-02 | 1998-06-15 | Ormat Turbines 1965 Ltd | Method of and apparatus for producing power using steam |
| US4962238A (en) | 1989-10-04 | 1990-10-09 | Exxon Research And Engineering Company | Removal of glycols from a polyalkylene glycol dialkyl ether solution |
| US5164070A (en) * | 1991-03-06 | 1992-11-17 | Uop | Hydrocracking product recovery process |
| US5338336A (en) | 1993-06-30 | 1994-08-16 | Bechtel Group, Inc. | Method of processing electric arc furnace dust and providing fuel for an iron making process |
| US5557936A (en) * | 1995-07-27 | 1996-09-24 | Praxair Technology, Inc. | Thermodynamic power generation system employing a three component working fluid |
| US5804060A (en) | 1995-12-13 | 1998-09-08 | Ormat Process Technologies, Inc. | Method of and apparatus for producing power in solvent deasphalting units |
| IT1299034B1 (it) | 1998-04-07 | 2000-02-07 | Agip Petroli | Procedimento per determinare il tenore in azoto dell'effluente del reattore di pretrattamento in un impianto di cracking catalitico |
| US6168709B1 (en) * | 1998-08-20 | 2001-01-02 | Roger G. Etter | Production and use of a premium fuel grade petroleum coke |
| US6733636B1 (en) | 1999-05-07 | 2004-05-11 | Ionics, Inc. | Water treatment method for heavy oil production |
| US6843889B2 (en) * | 2002-09-05 | 2005-01-18 | Curtiss-Wright Flow Control Corporation | Coke drum bottom throttling valve and system |
| US7305829B2 (en) * | 2003-05-09 | 2007-12-11 | Recurrent Engineering, Llc | Method and apparatus for acquiring heat from multiple heat sources |
| CN100385093C (zh) * | 2003-05-09 | 2008-04-30 | 循环工程公司 | 从多个热源获取热量的方法和设备 |
| US7347052B2 (en) * | 2004-01-12 | 2008-03-25 | Conocophillips Company | Methods and systems for processing uncalcined coke |
| US8496804B2 (en) | 2004-01-30 | 2013-07-30 | Kellogg Brown & Root Llc | Staged hydrocarbon conversion process |
| US7428816B2 (en) | 2004-07-16 | 2008-09-30 | Honeywell International Inc. | Working fluids for thermal energy conversion of waste heat from fuel cells using Rankine cycle systems |
| EP1966346A1 (en) | 2005-09-08 | 2008-09-10 | Millennium Synfuels, LLC. | Hybrid energy system |
| JP2007224058A (ja) | 2006-02-21 | 2007-09-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石油化学コンビナート |
| CN100366709C (zh) | 2006-04-17 | 2008-02-06 | 中国石油化工集团公司 | 一种重油加工的组合工艺 |
| EP2010754A4 (en) | 2006-04-21 | 2016-02-24 | Shell Int Research | ADJUSTING ALLOY COMPOSITIONS FOR SELECTED CHARACTERISTICS IN TEMPERATURE-LIMITED HEATERS |
| US8417486B2 (en) * | 2009-10-30 | 2013-04-09 | Saudi Arabian Oil Company | System, method, and program product for synthesizing heat exchanger networks and identifying optimal topology for future retrofit |
| US20080257413A1 (en) | 2006-06-23 | 2008-10-23 | Saudi Arabian Oil Company | System, Program Product, and Related Methods for Global Targeting of Process Utilities Under Varying Conditions |
| RU2447275C2 (ru) | 2006-10-20 | 2012-04-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Нагревание пластов битуминозных песков с регулированием давления |
| US8206574B2 (en) | 2006-11-17 | 2012-06-26 | Etter Roger G | Addition of a reactor process to a coking process |
| US20110158858A1 (en) | 2007-04-18 | 2011-06-30 | Alves Ramalho Gomes Mario Luis | Waste to liquid hydrocarbon refinery system |
| AU2008242797B2 (en) | 2007-04-20 | 2011-07-14 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | In situ recovery from residually heated sections in a hydrocarbon containing formation |
| US7730854B2 (en) * | 2007-05-23 | 2010-06-08 | Uop Llc | Process for steam heat recovery from multiple heat streams |
| US7799288B2 (en) * | 2007-06-29 | 2010-09-21 | Uop Llc | Apparatus for recovering power from FCC product |
| US8561405B2 (en) | 2007-06-29 | 2013-10-22 | General Electric Company | System and method for recovering waste heat |
| JP2010540837A (ja) * | 2007-10-04 | 2010-12-24 | ユナイテッド テクノロジーズ コーポレイション | 往復機関からの廃熱を利用するカスケード型有機ランキンサイクル（ｏｒｃ）システム |
| CN102317595A (zh) * | 2007-10-12 | 2012-01-11 | 多蒂科技有限公司 | 带有气体分离的高温双源有机朗肯循环 |
| US8058492B2 (en) | 2008-03-17 | 2011-11-15 | Uop Llc | Controlling production of transportation fuels from renewable feedstocks |
| CN101597511B (zh) * | 2008-06-04 | 2013-04-24 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种超重原油改质处理的工艺方法 |
| US9360910B2 (en) | 2009-10-30 | 2016-06-07 | Saudi Arabian Oil Company | Systems, computer readable media, and computer programs for enhancing energy efficiency via systematic hybrid inter-processes integration |
| US9378313B2 (en) | 2009-10-30 | 2016-06-28 | Saudi Arabian Oil Company | Methods for enhanced energy efficiency via systematic hybrid inter-processes integration |
| CA2668243A1 (en) | 2008-06-10 | 2009-12-10 | Alexandre A. Borissov | System and method for producing power from thermal energy stored in a fluid produced during heavy oil extraction |
| CN101424453B (zh) | 2008-12-05 | 2011-01-26 | 上海九元石油化工有限公司 | 炼油厂高温热联合***及其应用 |
| US20100146974A1 (en) | 2008-12-16 | 2010-06-17 | General Electric Company | System for recovering waste heat |
| US20100242476A1 (en) | 2009-03-30 | 2010-09-30 | General Electric Company | Combined heat and power cycle system |
| US20100319346A1 (en) | 2009-06-23 | 2010-12-23 | General Electric Company | System for recovering waste heat |
| US20100326076A1 (en) | 2009-06-30 | 2010-12-30 | General Electric Company | Optimized system for recovering waste heat |
| US20110005968A1 (en) | 2009-07-07 | 2011-01-13 | Bp Corporation North America Inc. | Coking Process Additives and Related Processes |
| US8544274B2 (en) | 2009-07-23 | 2013-10-01 | Cummins Intellectual Properties, Inc. | Energy recovery system using an organic rankine cycle |
| US20110072819A1 (en) | 2009-09-28 | 2011-03-31 | General Electric Company | Heat recovery system based on the use of a stabilized organic rankine fluid, and related processes and devices |
| US8459030B2 (en) | 2009-09-30 | 2013-06-11 | General Electric Company | Heat engine and method for operating the same |
| US20110083437A1 (en) | 2009-10-13 | 2011-04-14 | General Electric Company | Rankine cycle system |
| GB0922410D0 (en) | 2009-12-22 | 2010-02-03 | Johnson Matthey Plc | Conversion of hydrocarbons to carbon dioxide and electrical power |
| EP2525892A4 (en) | 2010-01-22 | 2014-01-22 | Exxonmobil Upstream Res Co | REMOVAL OF ACIDIC GAS FROM A GASEOUS FLOW WITH CO2 CAPTURE AND SEQUESTRATION |
| WO2011103560A2 (en) | 2010-02-22 | 2011-08-25 | University Of South Florida | Method and system for generating power from low- and mid- temperature heat sources |
| US8656720B1 (en) * | 2010-05-12 | 2014-02-25 | William David Hardgrave | Extended range organic Rankine cycle |
| US20120031096A1 (en) | 2010-08-09 | 2012-02-09 | Uop Llc | Low Grade Heat Recovery from Process Streams for Power Generation |
| US20120047889A1 (en) | 2010-08-27 | 2012-03-01 | Uop Llc | Energy Conversion Using Rankine Cycle System |
| US20120085096A1 (en) | 2010-10-06 | 2012-04-12 | Chevron U.S.A. Inc. | Capacity and performance of process columns by overhead heat recovery into an organic rankine cycle for power generation |
| WO2012048135A2 (en) | 2010-10-06 | 2012-04-12 | Chevron U.S.A. Inc. | Utilization of process heat by-product |
| US8857186B2 (en) * | 2010-11-29 | 2014-10-14 | Echogen Power Systems, L.L.C. | Heat engine cycles for high ambient conditions |
| US9321972B2 (en) | 2011-05-02 | 2016-04-26 | Saudi Arabian Oil Company | Energy-efficient and environmentally advanced configurations for naptha hydrotreating process |
| US8302399B1 (en) | 2011-05-13 | 2012-11-06 | General Electric Company | Organic rankine cycle systems using waste heat from charge air cooling |
| US9023193B2 (en) * | 2011-05-23 | 2015-05-05 | Saudi Arabian Oil Company | Process for delayed coking of whole crude oil |
| JP5800295B2 (ja) | 2011-08-19 | 2015-10-28 | 国立大学法人佐賀大学 | 蒸気動力サイクルシステム |
| US9062898B2 (en) * | 2011-10-03 | 2015-06-23 | Echogen Power Systems, Llc | Carbon dioxide refrigeration cycle |
| US8889747B2 (en) | 2011-10-11 | 2014-11-18 | Bp Corporation North America Inc. | Fischer Tropsch reactor with integrated organic rankine cycle |
| US10690121B2 (en) | 2011-10-31 | 2020-06-23 | University Of South Florida | Integrated cascading cycle solar thermal plants |
| WO2013086337A1 (en) | 2011-12-09 | 2013-06-13 | Access Energy Llc | Recovery for thermal cycles |
| US9163179B2 (en) | 2011-12-21 | 2015-10-20 | Res Usa, Llc | System and method for production of Fischer-Tropsch synthesis products and power |
| FR2990990B1 (fr) | 2012-05-22 | 2016-03-11 | IFP Energies Nouvelles | Procede de production d'electricite par valorisation de la chaleur residuelle des fluides issus d'une raffinerie |
| JP6313292B2 (ja) * | 2012-06-13 | 2018-04-18 | サウジ アラビアン オイル カンパニー | 統合された電気分解槽および炭化水素ガス化反応器からの水素製造 |
| CA2783608A1 (en) * | 2012-07-23 | 2014-01-23 | Lucie Wheeler | Environmental process to transform contaminated or uncontaminated feed materials into useful products, uses of the process, products thereby obtained and uses thereof, manufacturing of the corresponding plant |
| CN105209380B (zh) | 2013-03-15 | 2017-04-12 | 埃克森美孚研究工程公司 | 使用燃料电池的综合发电和化学生产 |
| WO2014153570A2 (en) | 2013-03-15 | 2014-09-25 | Transtar Group, Ltd | New and improved system for processing various chemicals and materials |
| WO2014205163A1 (en) | 2013-06-19 | 2014-12-24 | Lewis Michael J | Process for enhanced oil recovery using capture of carbon dioxide |
| US9926811B2 (en) * | 2013-09-05 | 2018-03-27 | Echogen Power Systems, Llc | Control methods for heat engine systems having a selectively configurable working fluid circuit |
| US9528055B2 (en) | 2014-06-28 | 2016-12-27 | Saudi Arabian Oil Company | Energy efficient gasification-based multi generation apparatus employing energy efficient acid gas removal plant-directed process schemes and related methods |
| CN104560082A (zh) | 2014-12-30 | 2015-04-29 | 山东益大新材料有限公司 | 一种针状焦用精芳烃油的改进方法 |
| US10378763B2 (en) * | 2015-12-03 | 2019-08-13 | General Electric Company | Method and apparatus to facilitate heating feedwater in a power generation system |
-
2016
- 2016-01-08 US US14/991,706 patent/US9725652B2/en active Active
- 2016-04-14 EP EP16722440.1A patent/EP3341452B1/en active Active
- 2016-04-14 JP JP2018510726A patent/JP6643769B2/ja active Active
- 2016-04-14 CN CN201680058950.7A patent/CN108138053B/zh active Active
- 2016-04-14 WO PCT/US2016/027417 patent/WO2017034621A1/en active Application Filing
-
2017
- 2017-07-31 US US15/664,949 patent/US10385275B2/en active Active
-
2018
- 2018-02-19 SA SA518390959A patent/SA518390959B1/ar unknown
-
2019
- 2019-07-10 US US16/508,111 patent/US10961460B2/en active Active
- 2019-07-10 US US16/508,061 patent/US10927305B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US9725652B2 (en) | 2017-08-08 |
| US10385275B2 (en) | 2019-08-20 |
| US20170058202A1 (en) | 2017-03-02 |
| US10961460B2 (en) | 2021-03-30 |
| CN108138053B (zh) | 2020-12-01 |
| US10927305B2 (en) | 2021-02-23 |
| EP3341452B1 (en) | 2021-12-08 |
| US20170327747A1 (en) | 2017-11-16 |
| CN108138053A (zh) | 2018-06-08 |
| US20190330534A1 (en) | 2019-10-31 |
| US20190330535A1 (en) | 2019-10-31 |
| WO2017034621A1 (en) | 2017-03-02 |
| JP2018536720A (ja) | 2018-12-13 |
| JP6643769B2 (ja) | 2020-02-12 |
| EP3341452A1 (en) | 2018-07-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA518390959B1 (ar) | وحدة تكويك مؤخر تجمع بين توليد الحرارة والقدرة | |
| RU2418841C2 (ru) | Способ и установка для улучшения характеристик текучести сырой нефти | |
| CN101218325B (zh) | 烃热解排出物的加工方法 | |
| CN108096999B (zh) | 一种再沸器法负压粗苯蒸馏工艺 | |
| JP2022507701A (ja) | 汚染された廃油を精製する方法および装置 | |
| CN107890684A (zh) | 一种再沸器法负压粗苯蒸馏*** | |
| KR20090094702A (ko) | 벤젠 회수 유닛의 열량 회수 방법 | |
| US10336948B2 (en) | Catalytic cracking process allowing improved upcycling of the calories from the combustion fumes | |
| US9273253B2 (en) | Process for the preparation of a gas oil fraction | |
| KR101493966B1 (ko) | 폐유의 정제시스템과 그 정제방법 | |
| CA2448523A1 (en) | Method for cleaning tar-bearing waste water and apparatus for performing said method | |
| RU2619125C2 (ru) | Конфигурация системы предварительного мгновенного испарения и множественный впрыск сырья в способе дистилляции сырой нефти | |
| RU2191800C2 (ru) | Способ первичной перегонки углеводородного сырья (газового конденсата и нефти) | |
| US11859139B2 (en) | Process for crude petroleum oil processing in the crude distillation unit (CDU) | |
| JPH06207530A (ja) | コンバインド・サイクル発電方法 | |
| US10421917B2 (en) | Steamless hydrocarbon processing (upgrading) facility with multiple and integrated uses of non-condensable gas for hydrocarbon processing | |
| RU2145971C1 (ru) | Способ поточной перегонки мазута и устройство для его осуществления | |
| EP1349903B1 (en) | Process for the production of thermally converted light products and electricity | |
| CN114225452A (zh) | 一种废润滑油四段蒸发回收方法 | |
| PL191265B1 (pl) | Sposób rozdziału produktów hydrokrakowania frakcji olejów próżniowych i układ do rozdziału produktów hydrokrakowania frakcji olejów próżniowych | |
| JPH06172762A (ja) | ガスタービン燃料 |