JP6643769B2 - ディレードコーキングプラントの熱電併給 - Google Patents

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Description

本願は、２０１５年８月２４日に出願された米国特許出願第６２／２０９，１８８号及び２０１６年１月８日に出願された米国特許出願第１４／９９１，７０６号に基づく優先権を主張し、当該米国特許出願の記載内容を援用する。
ディレードコーキングは製油所で用いられている熱分解プロセスであり、原油の常圧蒸留及び真空蒸留からの石油残渣分（石油レジデューム）、すなわち塔底留分（ボトム）を、石油コークスとして知られる固形の濃縮された炭素材を残し、品位を高め気液製品ストリームへ転化する。ディレードコーキングプラントからの多量の廃熱は環境へ放出されることが多い。
一の態様において、システムは、熱交換システムと発電システムとを含む。熱交換システムは、ディレードコーキングプラントからの連続熱源として作動可能な第１の熱交換器であって、第１の流体ストリームを加熱して、加熱された第１の流体ストリームを生じるように構成された第１の熱交換器を含む。熱交換システムは、ディレードコーキングプラントからの連続熱源として作動可能な第２の熱交換器であって、第２の流体ストリームを加熱して、加熱された第２の流体ストリームを生じるように構成された第２の熱交換器を含む。加熱された第２の流体ストリームは、加熱された第１の流体ストリームよりも低い温度及び大きい熱量を有する。熱交換システムは、ディレードコーキングプラントへの連続熱源として作動可能な第３の熱交換器であって、第３の流体ストリームを加熱して、加熱された第３の流体ストリームを生じるように構成された第３の熱交換器を含む。第３の流体ストリームは、加熱された第１の流体ストリーム及び高温の流体ストリームを含む。加熱された第３の流体ストリームの温度は、加熱された第１の流体ストリームの温度よりも低い。発電システムは、加熱された第２の流体ストリーム及び加熱された第３の流体ストリームからの熱を用いて発電するように構成されている。
実施の形態は、以下の特徴の１つ以上を含むことができる。
システムは、高温の流体ストリームを連続的に通過させるように構成された流体貯留タンクを含む。流体貯留タンクは、断続高温ストリームを受け取る。システムは、ディレードコーキングプラントからの断続熱源として作動可能な第４の熱交換器を含む。第４の熱交換器は、第４の流体ストリームを加熱して断続高温ストリームを生じるように構成されている。断続高温ストリームは、加熱された第１の流体ストリームよりも大きい熱量を有する。断続高温ストリームは、加熱された第１の流体ストリームよりも低い温度を有する。第４の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内のコーカーブローダウン塔からの出力ストリームから熱を回収する。出力ストリームは断続熱源である。出力ストリームは、コーカーブローダウン塔からの塔頂ストリームを含む。出力ストリームは、コーカーブローダウン塔からの塔底留分ストリームを含む。熱交換システムは、それぞれが断続流体ストリームの一部を加熱するように構成された第４の熱交換器を複数含む。それぞれの第４の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の対応する断続熱源から熱を回収する。
第１の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の連続熱源から熱を回収し、連続熱源の温度は少なくとも約１３４℃である。
第１の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の脱ブタン塔からの塔底留分ストリームから熱を回収する。脱ブタン塔からの塔底留分ストリームは、安定化ナフサストリームを含む。
第１の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の精留塔から出力されるスポンジオイルストリームから熱を回収する
第１の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の精留塔からの軽質コークス化軽油製品ストリームから熱を回収する。
第１の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の精留塔からの重質分解軽油製品ストリームから熱を回収する。
熱交換システムは、それぞれが第１の流体ストリームの一部を加熱するよう構成された第１の熱交換器を複数含む。それぞれの第１の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の対応する連続熱源から熱を回収する。
第２の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の連続熱源から熱を回収し、連続熱源の温度は約１３４℃未満である。
第２の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の精留塔からの塔頂ストリームから熱を回収する。
第２の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内のコーカーガス圧縮機の段間ストリームから熱を回収する。
第２の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内のコーカーガス圧縮機の吐出ストリームから熱を回収する。
熱交換システムは、それぞれが第２の流体ストリームの一部を加熱するように構成された第２の熱交換器を複数含む。それぞれの第２の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の対応する連続熱源から熱を回収する。
加熱された第３の流体ストリームの温度は第３の流体ストリームの温度よりも低い。
第３の熱交換器は、第３の流体ストリームとの交換によって、ディレードコーキングプラント内のストリッパからのストリッパ塔底製品を加熱するように構成されている。
第３の熱交換器は、熱を提供して、ストリッパ塔底留分（ボトム）製品がストリッパへ戻される前に、ストリッパ塔底留分製品を再沸騰させるように構成されている。
第３の熱交換器は、第３のオイルストリームとの交換によって、ディレードコーキングプラント内のスポンジ吸収塔からのリッチスポンジオイルストリームを加熱するように構成されている。
第３の熱交換器は、ディレードコーキングプラント内のスポンジ吸収塔と精留塔との間のリッチスポンジオイルストリームを加熱するように構成されている。
熱交換システムは、それぞれが第３の流体ストリームの一部との交換によって、ディレードコーキングプラント内の対応するストリームを加熱するように構成された第３の熱交換器を複数含む。
システムは、ポンプアラウンドストリームとの交換によって、コーカー加熱器への供給ストリームを加熱するように構成されたコーカー熱交換器を含む。
発電システムは有機ランキンサイクルシステムを含む。
発電システムは、少なくとも約９ＭＷ（メガワット）の電力を発電するように構成される。
加熱された第２の流体ストリーム及び加熱された第３の流体ストリームからの熱を用いて、発電システムでイソブタンを加熱する。電力は、発電システムにおけるイソブタン蒸気の膨張により生成される。
システムは蓄熱タンクを含む。第１の流体ストリーム、第２の流体ストリーム、又はこれら両方のストリームは、蓄熱タンクからの流体を含む。蓄熱タンクは、加熱された第２の流体ストリーム及び加熱された第３の流体ストリームを、発電システムから受け容れるように構成されている。
第１の流体ストリーム、第２の流体ストリーム、及び第３の流体ストリームのうちの１つ以上がオイルストリームを含む。
システムは、ディレードコーキングプラントに対するレトロフィットとして、ディレードコーキングプラントに統合されている。ディレードコーキングプラント内の１つ以上の既存の熱交換器は、レトロフィット後に、もはや用いられない。レトロフィット後に、ディレードコーキングプラントは、最大約１３％少ない加熱ユーティリティを消費する。
一の態様において、方法は、ディレードコーキングプラントからの連続熱源との交換により、加熱された第１の流体ストリームを生じるように、第１の流体ストリームを加熱するステップを含む。方法は、ディレードコーキングプラントからの連続熱源との交換により、加熱された第２の流体ストリームを生じるように、第２の流体ストリームを加熱するステップを含む。加熱された第２の流体ストリームは、加熱された第１の流体ストリームよりも低い温度及び大きい熱量を有する。方法は、第３の流体ストリームとの交換により、加熱された第３の流体ストリームを生じるように、ディレードコーキングプラント内のストリームを加熱するステップを含む。第３の流体ストリームは、加熱された第１の流体ストリーム及び高温の流体ストリームを含む。加熱された第３の流体ストリームは、加熱された第１の流体ストリームよりも低い温度を有する。方法は、加熱された第２の流体ストリーム及び加熱された第３の流体ストリームからの熱を用いて発電するステップを含む。
実施の形態は、以下の特徴の１つ以上を含むことができる。
方法は、流体貯留タンクから高温の流体ストリームを連続的に通過させるステップを含む。方法は、流体貯留タンクに断続高温ストリームを受け入れるステップを含む。方法は、ディレードコーキングプラントからの断続熱源との交換によって、断続高温ストリームを生じるように、第４の流体ストリームを加熱するステップを含む。断続高温ストリームは、加熱された第１の流体ストリームよりも大きい熱量を有する。断続高温ストリームは、加熱された第１の流体ストリームよりも低い温度を有する。第４の流体ストリームを加熱するステップは、ディレードコーキングプラント内のコーカーブローダウン塔からの出力ストリームから回収した熱を用いて第３の流体ストリームを加熱するステップを含む。出力ストリームは、第４の流体ストリームとの交換により、ディレードコーキングプラント内のストリッパからのストリッパ塔底製品を含む。出力ストリームは、第４の流体ストリームとの交換により、ディレードコーキングプラント内のスポンジ吸収塔からのリッチスポンジオイルストリームを含む。
第１の流体ストリームを加熱するステップは、ディレードコーキングプラント内の脱ブタン塔からの塔底ストリームから回収した熱を用いて第１の流体ストリームを加熱するステップを含む。
第１の流体ストリームを加熱するステップは、ディレードコーキングプラント内の精留塔からのスポンジオイルストリームを回収した熱を用いて第１の流体ストリームを加熱するステップを含む。
第１の流体ストリームを加熱するステップは、ディレードコーキングプラント内の精留塔からの軽質コークス化軽油製品ストリームから回収した熱を用いて第１の流体ストリームを加熱するステップを含む。
第１の流体ストリームを加熱するステップは、ディレードコーキングプラント内の精留塔からの重質分解軽油製品ストリームから回収した熱を用いて第１の流体ストリームを加熱するステップを含む。
第２の流体ストリームを加熱するステップは、ディレードコーキングプラント内の精留塔からの塔頂ストリームから回収した熱を用いて第２の流体ストリームを加熱するステップを含む。
第２の流体ストリームを加熱するステップは、ディレードコーキングプラント内のコーカーガス圧縮機の段間ストリームから及び吐出ストリームとの交換により回収した熱を用いて第２の流体ストリームを加熱するステップを含む。
ディレードコーキングプラント内のストリームを加熱するステップは、ディレードコーキングプラント内のストリッパからのストリッパ塔底製品を加熱するステップを含む。
ディレードコーキングプラント内のストリームを加熱するステップは、ディレードコーキングプラント内のスポンジ吸収塔からのリッチスポンジオイルストリームを加熱するステップを含む。
本方法は、流体ポンプアラウンドストリームとの交換によって、ディレードコーキングプラント内のコーカー加熱器への供給ストリームを加熱するステップを含む。
発電するステップは有機ランキンサイクルシステムを用いて発電するステップを含む。
発電するステップは少なくとも約９ＭＷの電力を発電するステップを含む。
発電するステップは、加熱された第２の流体ストリーム及び加熱された第４の流体ストリームからの熱を用いてイソブタンを加熱し、イソブタン蒸気を膨張させて発電するステップを含む。
本方法は、加熱された第２の流体ストリーム及び加熱された第３の流体ストリームを蓄熱タンクに戻すステップを含む。
第１の流体ストリーム、第２の流体ストリーム、及び第３の流体ストリームのうちの１つ以上がオイルストリームを含む。
ここで説明するシステムおよび方法は、以下の利点のひとつ以上を有する。ここで説明する熱電併給システムは、熱交換コンポーネントと、蓄熱コンポーネントと、熱電変換コンポーネントとの組み合わせであり、ディレードコーキングプラントに統合されてディレードコーキングプラントのより効率的な稼働を可能にする。ディレードコーキングプラント内で用いられる熱交換器の数は、熱電併給システム内の熱交換器のネットワークを用いて回収した廃熱を、ディレードコーキングプラントへ送り戻すことによって少なくしてもよい。回収された廃熱を、ディレードコーキングプラントでの加熱及び冷却に用いてもよく、それによって、ディレードコーキングプラントの、加熱又は冷却ユーティリティの消費量の削減が可能になる。環境に放出される廃熱及び温室効果ガスを、熱電併給システムによる廃熱の回収及び再利用によって削減できる。
ここで説明する熱電併給システムは、ディレードコーキングプラントから回収された廃熱を用いた無炭素発電が可能である。例えば、回収された廃熱を利用して最大約９ＭＷの電力を発電できる。
記載の熱電併給システム１０は、既存のディレードコーキングプラントへレトロフィット（後付け）として統合することもでき、新設のディレードコーキングプラントへ統合することもできる。既存のディレードコーキングプラントへのレトロフィットにより、熱電併給システムがもたらす効率及び発電の利点に、少ない投資で手が届く。熱電併給システムは、ディレードコーキングプラント内の既存の構造を利用できる一方、引き続き、効率的な廃熱回収及び廃熱の電力変換を可能にする。既存のディレードコーキングプラントへの熱電併給システムの統合は、プラントに特化した稼働モードへ一般化できる。
他の特徴及び利点は、以下の説明及び特許請求の範囲から明らかとなる。
熱電併給システムの線図である。
ディレードコーキングプラントの精留区画のレトロフィットの線図である。
ディレードコーキングプラントのコーキング区画のレトロフィットの線図である。
ディレードコーキングプラントのブローダウン区画のレトロフィットの線図である。
ディレードコーキングプラントの塔頂（塔頂）ガス圧縮システムのレトロフィットの線図である。
ディレードコーキングプラントの吸収塔ストリッパ区画のレトロフィットの線図である。
ディレードコーキングプラントのスポンジ吸収塔区画のレトロフィットの線図である。
ディレードコーキングプラントのスチーム発生区画のレトロフィットの線図である。
ディレードコーキングプラントのランダウンクーラー区画のレトロフィットの線図である。
フロー図である。
ディレードコーキングプラントのグラスルーツ精留区画の線図である。
ディレードコーキングプラントのグラスルーツコーキング区画の線図である。
ディレードコーキングプラントのグラスルーツブローダウン区画の線図である。
ディレードコーキングプラントのグラスルーツ塔頂ガス圧縮システムの線図である。
ディレードコーキングプラントのグラスルーツ吸収塔ストリッパ区画の線図である。
ディレードコーキングプラントのグラスルーツスポンジ吸収塔区画の線図である。
ディレードコーキングプラントのグラスルーツランダウンクーラー区画の線図である。
ここで、ディレードコーキングプラントで用いる熱電併給システムについて述べる。熱交換器のネットワークは、ディレードコーキングプラントから高品位及び低品位の両廃熱を回収する。回収された廃熱は、プラント内での加熱及び冷却のためにディレードコーキングプラントへ送り戻される。したがって、さもなければ、ディレードコーキングプラント内部の加熱及び冷却のために用いられるエネルギー分を節約し、ディレードコーキングプラントをより効率的に稼働させることができる。例えば、熱電併給システムは、加熱ユーティリティの消費量を最大約１３％（約８５ＭＭ Ｂｔｕ／ｈ）削減できる。回収された廃熱を利用して最大約９ＭＷの無炭素電力の発電を可能にする有機ランキンサイクルシステム等の発電システムへ電力を供給する。ここで説明する熱電併給システムは、既存のディレードコーキングプラントへレトロフィット（後付け）として実装できるので、既存の構造体と互換性のある、少ない省エネ投資として手に届く。熱電併給システムは、新設されるディレードコーキングプラントにも統合することができる。
ディレードコーキングは製油所で用いられている熱分解プロセスであり、原油の常圧及び真空蒸留からの石油残渣分、すなわち底留分（ボトム）、を品位を高めて気液製品ストリーム（流れ）へ転化する。ディレードコーキングは、石油コークスとして知られる固形の濃縮された炭素材を残す。ディレードコーキングは、石油コークスの３つの物理的構造である、ショットコークスと、スポンジコークスと、ニードルコークスとを産生することができる。石油コークスの物理的構造及び化学的性質に従って、コークスを燃料として燃やす、例えば、アルミや鉄鋼業界での用途に向けて焼成したり、合成ガス、スチーム、Ｈ２、又は電力を産生するようにガス化したりすることができる。
ディレードコーキングプラントに組み込まれる熱交換器のネットワークは、ディレードコーキングプラントから高品位及び低品位の両廃熱を回収できる。低品位の廃熱は、例えば１３４℃未満の廃熱であり、高品位廃熱は、例えば１３４℃を超える廃熱である。熱交換器のネットワークによって回収された廃熱は、プラント内の加熱及び冷却のためにディレードコーキングプラントに送り戻される。したがって、そうでなければプラント内の加熱及び冷却のために用いられたであろうエネルギー分を節約できることになる。例えば、プラント内の加熱及び冷却に廃熱を用いることは、コーカー炉の燃料消費量の削減、ディレードコーキングプラントによる中圧スチームの消費量の削減、又はその両方に役立てることができ、ディレードコーキングプラントのより効率的な稼働が可能になる。廃熱を利用して、発電システム、例えば有機ランキンサイクル（ＯＲＣ）システム等の無炭素発電システム、へ電力を供給する。発電システムが生成する電力を局所的に（例えばディレードコーキングプラントで）用いることができ、電力供給網へ送電することもできる。熱交換器のネットワークは、既存のディレードコーキングプラントにレトロフィットで実装できる、又は、（場合によってはグラスルーツディレードコーキングプラントと称する）新設のディレードコーキングプラントに実装できる。
図１を参照すると、熱電併給システム１０において、熱交換器のネットワークはディレードコーキングプラントから高品位及び低品位の両廃熱を回収する。熱電併給システム１０において、石油、水、有機流体、又は別の流体のストリーム（流れ）等の加熱用流体ストリーム１８は、交換器１〜９を介する交換によってディレードコーキングプラント内の連続する及び断続するいくつかの廃熱源から熱を回収する。ディレードコーキングプラント内の廃熱源との交換によって加熱された加熱用流体ストリーム１８の一部を用いてディレードコーキングプラント内でのプラント内加熱を行うことができる。ディレードコーキングプラント内の廃熱源との交換によって加熱された加熱用流体ストリーム４０は、発電システム５０へ提供され発電用熱源として働く。
稼働において、加熱用流体ストリーム１８は熱交換器１〜９を通って流れる。熱交換器１〜９のそれぞれの入口を流れる加熱用流体の入口温度はほぼ同じ、例えば５０℃、である。各熱交換器１〜９は、加熱用流体を、入口温度よりも高いそれぞれの温度に加熱する。熱交換器１〜９からの加熱された加熱用流体は合流し、発電システム５０を通って流れる。加熱された加熱用流体からの熱はＯＲＣの作動流体を加熱し、それによって、作動流体の圧力及び温度を高める。作動流体との熱交換の結果、加熱用流体の温度は低下する。加熱用流体は、次いで、蓄熱タンク２０内に収集され、廃熱回収サイクルを再開するために圧送され、熱交換器１〜９を経て戻される。
熱交換器１〜９を通って加熱用流体を流す加熱用流体回路は、手動又は自動で操作できる複数の弁を含むことができる。例えば、ディレードコーキングプラントに、加熱用流体フロー管及び弁を接続してもよい。オペレータは、加熱用流体が回路を通って流れるよう回路内の各弁を手動で開けることができる。例えば修理や保守を行うために又は他の理由により廃熱回収を中止するには、オペレータが回路内の各弁を手動で閉じて行える。代替として、制御システム、例えばコンピュータ制御の制御システム、を回路内の各弁に接続してもよい。制御システムは、例えば、回路内の異なる位置に設けたセンサ（例えば、温度、圧力他のセンサ）からのフィードバックに基づいて弁を自動で制御できる。オペレータが制御システムを操作してもよい。
加熱用流体は、例えば５０℃で蓄熱タンク２０に貯留され、加熱用流体ストリーム１８として蓄熱タンク２０を出る。加熱用流体ストリーム１８の第１の部分２２は、ディレードコーキングプラント内の連続する高品位熱源から高品位の廃熱を回収する熱交換器４、５、６、７からなる第１のサブネットワーク６０（場合によってはサブネットワークＡと称する）を流れる。加熱用流体ストリーム１８の第２の部分２４は、ディレードコーキングプラント内の連続する低品位熱源から低品位廃熱を回収する熱交換器１、２、３からなる第２のサブネットワーク７０（場合によってはサブネットワークＢと称する）を流れる。加熱用流体ストリーム１８の第３の部分２６は、ディレードコーキングプラント内の中間の熱源から廃熱を回収する熱交換器８、９からなる第３のサブネットワーク８０（場合によってはサブネットワークＣと称する）を流れる。
サブネットワークＡ６０において、加熱用流体サブストリーム２２ａは、ディレードコーキングプラントの吸収塔ストリッパ区画５００、５８０（例えば図６及び１５を参照）内の熱交換器４を介して、脱ブタン塔６０５の底部からの安定化ナフサストリーム６１２から廃熱を回収する。加熱用流体サブストリーム２２ｂは、ディレードコーキングプラントのスポンジ吸収塔区画６００、６８０（例えば図７及び１６を参照）内の熱交換器５を介して、リーンスポンジオイル１１８から廃熱を回収する。加熱用流体サブストリーム２２ｃは、ディレードコーキングプラントのランダウンクーラー区画８００、８８０（例えば図９及び１７を参照）内の熱交換器６を介して、軽質コークス化軽油（ＬＣＧＯ）製品１３２から廃熱を回収する。加熱用流体サブストリーム２２ｄは、ランダウンクーラー区画８００、８８０内の熱交換器７を介して、重質分解軽油（ＨＣＧＯ）製品７０４（例えば図９及び１７を参照）から廃熱を回収する。加熱用流体サブストリーム２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄは合流して加熱用流体ヘッダー３０となる。
サブネットワークＢ７０において、加熱用流体サブストリーム２４ａは、ディレードコーキングプラントの精留区画１００、１８０（例えば図２及び１１を参照）内の熱交換器１を介して、精留塔頂ストリーム１４０から廃熱を回収する。加熱用流体サブストリーム２４ｂは、ディレードコーキングプラントの塔頂ガス圧縮システム４００、４８０（例えば、図５及び１４を参照）内の熱交換器２を介して、圧縮機段間ストリーム４０８から廃熱を回収する。加熱用流体サブストリーム２４ｃは、塔頂ガス圧縮システム４００、４８０内の熱交換器３を介して、圧縮機排出ストリーム４１６から廃熱を回収する。加熱用流体サブストリーム２４ａ、２４ｂ、２４ｃは合流して加熱用流体ヘッダー２８となる。
サブネットワークＣ８０では、熱交換器８及び９により、ブローダウン区画３００、３８０（例えば図４及び１３を参照）内の断続する高温源から廃熱を回収できる。加熱用流体サブストリーム２６ａは、熱交換器８を介してコーカーブローダウン塔頂ストリーム３１４から廃熱を回収する。加熱用流体サブストリーム２６ｂは、熱交換器９を介してコーカーブローダウン塔底ストリーム３１２から廃熱を回収する。断続する高温源からの加熱された加熱用流体サブストリーム２６ａ、２６ｂは、例えば約１８０℃の温度で、合流して断続ヘッダー３２となる。
熱交換器８、９が断続的であるという特徴からして、熱電併給システム１０の稼働中に、熱交換器８、９の両方が作動していない時間、熱交換器８、９の一方のみ作動している時間、及び、熱交換器８、９の両方が作動している時間があり得る。場合によっては、熱交換器８及び熱交換器９の作動は、熱交換器８、９の両方が同時に作動しているように、少なくとも部分的に重複する。熱交換器８、９の両方が作動していない場合、加熱用流体ストリーム１８の第３の部分２６の流れを止めてもよい。熱交換器８、９の両方が作動している場合、加熱用流体ストリーム１８の第３の部分２６の流量は最大レベルにあってもよい。一方のみの熱交換器８、９が作動している場合、加熱用流体ストリーム１８の第３の部分２６の流量は最大レベル未満であってよい。
断続ヘッダー３２からの加熱用流体は、蓄熱タンク３４、例えば１日分の容量を持つ断熱タンク、に貯留される。蓄熱タンク３４は、高温油、溶融塩、又は別の媒体を用いて蓄熱することができる。蓄熱タンク３４は、断続ヘッダー３２から断続的廃熱を収集する、例えば、時間単位又は別の間隔で加熱用流体ストリーム３６を連続的又は定期的に吐出する。場合によっては、２つの蓄熱タンク３４等、複数の蓄熱タンク３４を用いてもよい。一方の蓄熱タンク３４が加熱用流体を加熱用流体ストリーム３６へ吐出している間に、他方の蓄熱タンク３４が断続ヘッダー３２から加熱用流体を受け入れることができる。蓄熱タンク３４へ流れる断続ヘッダー３２からの加熱用流体の温度は、蓄熱タンク３４から吐出される加熱用流体ストリーム３６の温度以上であり、蓄熱タンクの熱損失は皆無又はそれに近く、良好に断熱されていると仮定する。実施例において、加熱用流体ストリーム３６の温度は約１８０℃、例えば１８０．８℃、であってもよく、断続ヘッダー３４の温度は約１８０℃以上であってもよい。
蓄熱タンク３４からの加熱用流体ストリーム３６はサブネットワークＡからの加熱用流体ヘッダー３０と合流して加熱用流体ストリーム３８を形成する。場合によっては、加熱用流体ストリーム３６の体積は加熱用流体ヘッダー３０の体積より小さくてもよい。例えば、加熱用流体ストリーム３６は加熱用流体ヘッダー３０のＦＣｐの約５０％未満であってもよい。加熱用流体ストリーム３８はディレードコーキングプラント内のプラント内加熱のために用いられる。熱交換器１１は、加熱用流体ストリーム３８からの熱を用いてストリッパ塔底留分を再沸騰させるために、ストリッパ塔底製品５１４（例えば図６及び１５を参照）を加熱する。加熱用流体ストリーム３８からの熱を用いる加熱用ストリッパ塔底製品５１４は、中圧スチーム（ＭＰＳ）リボイラ５２６の役割を低下させる又は除去することを可能にし、よって、ディレードコーキングプラント内の中圧スチームの保存を可能する。熱交換器１２は、加熱用流体ストリーム３８からの熱を用いてスポンジ吸収塔６０６（例えば図７及び１６を参照）からのリッチスポンジオイル１３６を加熱する。熱交換器１１、１２での交換により加熱用流体ストリーム３８を僅かに冷却する。
表１に、例示の熱電併給システム１０における熱交換器１〜１２の例示の熱負荷を示す。表１は、更に、各熱交換器に入る加熱用流体の温度と、各熱交換器を出る（例えば、ディレードコーキングプラント内のストリームとの交換後の）加熱用流体の温度とを示す。
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 表１．熱交換器の熱負荷及び加熱用流体の温度
加熱用流体ストリーム３８はサブネットワークＢからの加熱用流体ヘッダー２８と合流して加熱用流体ストリーム４０を形成する。加熱用流体ストリーム４０は熱交換器のネットワークを出て、発電システム５０、例えばＯＲＣシステム、に入る。ＯＲＣシステムは、発電のために有機流体、例えば、冷媒又は炭化水素（例えばイソブタン液体）、の流れを用いるエネルギー変換システムである。他の種類の発電システムを、熱電併給システム１０におけるＯＲＣシステムの代わりに用いてもよい。発電システム５０は、上で説明した加熱用流体サブストリームにより、ディレードコーキングプラントから回収された廃熱によって部分的に電力が供給される。回収廃熱をこうして利用することにより、発電システム５０による効率的な無炭素発電が可能になる。
サブネットワークＡ内の熱交換器４〜７に対する総熱負荷は、例えば約６３．１５Ｇｃａｌ／ｈであり、サブネットワークＡを出る加熱用流体ヘッダー３０の温度は、例えば約１９１．２℃である。サブネットワークＢ内の熱交換器１〜３に対する総熱負荷は、例えば７０．３Ｇｃａｌ／ｈであってもよく（サブネットワークＡの場合より高い）、サブネットワークＢを出る加熱用流体ヘッダー２８の温度は、例えば約１０３．２℃である（サブネットワークＡの場合より低い）。熱交換器８及び９に対する総熱負荷は、例えば約７３．４Ｇｃａｌ／ｈであり（サブネットワークＡの場合より高い）、断続ヘッダー３２の温度は、例えば約１８０℃である（サブネットワークＡの場合より低い）。この構成において、加熱用流体ヘッダー３０の温度は、加熱用流体ヘッダー２８及び断続ヘッダー３２の両方よりも高いが、熱量は低い。この構成の利点は、例えば、高温の加熱用流体ストリーム３８と、熱交換器１１、１２におけるストリッパ塔底留分及びリッチスポンジオイルとの間の効率的な熱伝達を可能にすることである。
発電システム５０において、約４バール（０．４ＭＰａ）、２９℃の液体イソブタン５１（例えば３８５ｋｇ／ｓ）が、ポンプ５２によって９．５バールで蒸発器５６へ圧送される。蒸発器５６は加熱用流体ストリーム４０からの熱を用いてイソブタン液体５１を気化させる。気化したイソブタンは飽和ガスである。ディレードコーキングプラントにおいて利用可能な熱の品質によっては、気化したイソブタンガスを大幅に過熱することは許されない。イソブタンＯＲＣ位相包絡面は正の傾きを有し、タービン５６内のイソブタンの膨張は過熱領域にある可能性がある。場合によっては、蒸発器の後側に配置される熱交換器でのイソブタンの追加過熱が発電にとって有用である可能性がある。例えば、熱交換器は、ディレードコーキングプラント内の廃熱ストリーム、例えば、ディレードコーキングプラント内の空気クーラーへ進む低圧スチームからの熱、から回収された熱を用いてもよい。
蒸発器５６によって６２℃に加熱された気化イソブタンは、タービン５４内で膨張して、例えば９．８ＭＷの電力を生成する。タービン５４からの気相イソブタンは、２０℃の水５９によって、凝縮器５８において５２℃から２９℃へ熱交換により液相に凝縮される。凝縮された液体イソブタンはポンプ５２へ戻る。
蒸発器５６内でのイソブタン５１との交換後、加熱用流体ストリーム４０は、例えば５０℃に冷却される。冷却された加熱用流体ストリーム４０は蓄熱タンク２０へ戻る。実施例によっては、例えば、万一外乱が生じた場合、熱電併給システム１０の熱平衡を遮断する等の異常状態の管理を可能にするよう、蓄熱タンク２０内への貯留前に、空気クーラー４２を用いて加熱用流体ストリーム４０を更に冷却してもよい。
熱電併給システム１０をディレードコーキングプラントに、レトロフィットとして又はグラスルーツプラントの一部として統合することにより、ディレードコーキングプラントをより効率的に稼働させることができる。ディレードコーキングプラント内で用いられる熱交換器の数は、熱電併給システム１０の一部を形成する熱交換器のネットワークを用いて回収した廃熱をディレードコーキングプラントへ送り戻すことによって、少なくしてもよい。それに応じて、環境に放出される廃熱及び温室効果ガスの量を削減することができるので、ディレードコーキングプラントをより効率的に稼働できる。実施例によっては、ディレードコーキングプラントによる加熱用ユーティリティの消費量の最大約１３％（例えば、少なくとも約２１．５Ｇｃａｌ／ｈ又は少なくとも約８５ＭＭ Ｂｔｕ／ｈ）の削減が、熱電併給システム１０の熱交換器のネットワークを実装することによって達成できる。更に、熱電併給システム１０をディレードコーキングプラントに統合することにより、ディレードコーキングプラントから回収された廃熱を用いる無炭素発電が可能となる。例えば、最大約９ＭＷの電力を、ディレードコーキングプラントからの回収廃熱を用いて発電できる。
熱電併給システム１０は既存のディレードコーキングプラントにレトロフィットとして統合できる、又は、新設されるディレードコーキングプラントに統合できる。既存のディレードコーキングプラントへのレトロフィットは、熱電併給システム１０によって提供される効率面での利点及び発電という利点を、少ない投資で手にすることができる。熱電併給システム１０は、ディレードコーキングプラント内の既存の構造を利用しつつ、引き続き、廃熱の回収及び廃熱の電力への変換が可能である。既存のディレードコーキングプラントへの熱電併給システム１０の統合は、プラントに特化した稼働モードに一般化されてもよい。
ディレードコーキングプラントへのレトロフィットの区画を図２〜９に示す。図２〜９において、温度及び熱デューティを、それぞれ四角又は円で囲まれた数字で示す。
図３は、上で説明した熱交換器のネットワークを組み込むためにレトロフィットされたディレードコーキングプラントのコーキング区画２００を示す。コーキング区画２００は一対以上のコークスドラム２０４を含み、コークスドラム２０４内では、供給ストリーム２１０を構成する気液混合物が、石油コークス２０７及び軽質炭化水素蒸気２０６（場合によっては塔頂蒸気２０６と称する）に転化される。図２の実施例において、コーキング区画２００は２つのコークスドラム２０４ａ、２０４ｂを含む。実施例によっては、コーキング区画２００は、２対のコークスドラム２０４、３対のコークスドラム２０４、又は３対を超えるコークスドラム２０４を含んでもよい。
コーキング区画２００はバッチ連続プロセスとして作動する。供給ストリーム２１０は、切換弁２０５によって２つのコークスドラム２０４ａと２０４ｂの間で切り換えられる連続流である。切換弁２０５は、それぞれ、断熱移送ライン２１１ａ、２１１ｂを介して各コークスドラム２０４ａ、２０４ｂに接続される。実施例によっては、切換弁２０５は三方向弁であり、各コークスドラム２０４ａ、２０４ｂにつながるポートと、コーキング区画の始動及び遮断中に用いる、精留塔１０２（図１）へ戻る再循環ライン（路）につながるポートとを有する。一方のコークスドラム（例えば、コークスドラム２０４ａ）がコーキングのために接続状態にされ、供給ストリーム２１０を受け入れる間、他方のコークスドラム（例えば、コークスドラム２０４ｂ）はデコーキングのために非接続状態になる。定期的に、コークスドラム２０４ａはデコーキングのために非接続状態に切り換わり、コークスドラム２０４ｂはコーキングのために接続状態に切り換わる。
供給ストリーム２１０は、精留塔１０２（図２）の底部から受け入れられる。実施例によっては、供給ストリーム２１０は、コークス形成にとって低すぎる温度でコーキング区画２００内に受け取られる。供給ストリーム２１０は、コークスドラム２０４に供給される前に、加熱器装填ポンプ（不図示）によりコーカー加熱器２０２を通って圧送されてもよい。コーカー加熱器２０２は、コークスドラム内でのコークス形成に適した温度に供給ストリーム２１０を急速に加熱する。例えば、コークス加熱器２０２は、約４８０℃と約５１０℃との間の熱分解温度に、供給ストリーム２１０を加熱できる。実施例によっては、スチームを、コーカー加熱器２０２の加熱器コイルへ噴射してコーカー加熱器２０２内での供給ストリーム２１０の目標最低速度及び滞留時間を維持することができ、それにより、コーカー加熱器２０２内でのコークスの形成が抑制される。
また図２を参照すると、コークスドラム２０４からの塔頂蒸気２０６はディレードコーキングプラントのレトロフィット精留区画１００内の精留塔１０２に供給される。塔頂蒸気２０６は精留塔１０２のシェド区画の下に入る。脱ブタン塔６０５リボイラ（図７）のポンプアラウンドパンからの循環する重質分解軽油（ＨＣＧＯ）ポンプアラウンドストリーム９０は、シェド区画の上方の精留塔１０２のトレー洗浄区画へ圧送される。ＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム９０は精留塔１０２から熱を除去するために用いられ、重質軽油を凝縮し、精留塔１０２を通って上昇する蒸気（気化したガス）を冷却する。例えば、ＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム９０は塔頂蒸気２０６を急冷及び洗浄し、蒸気を洗浄及び冷却し、再生ストリームを凝縮させる。再生ストリームは、コーカー区画２００に供給される供給ストリーム２１０の一部として精留塔１０２の底部を出る。例えば、供給ストリーム２１０は、加熱器装填ポンプ（不図示）によってコーカー加熱器２０２（図３）を通って圧送されてもよい。供給ストリーム２１０は、また、精留塔１０２の底部に供給される凝縮された再生原油１０３を含んでいてもよい。再生原油１０３は、真空蒸留ユニットからの高温減圧抜頭原油を含んでいてもよい。再生原油１０３は、精留塔１０２の底部へ入る前に、熱交換器１０５によって、熱交換器１０７によって、又は両熱交換器１０５、１０７によって、予め加熱される、例えば、貯留タンクからの低温原油を含んでいてもよい。精留塔１０２の底部は、コーキング区画２００からの過剰再生原油１０３又は過剰塔頂蒸気２０６のためのサージ容量を提供するリザーバとして働くことができる。
ＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム９０は、精留塔１０２から引き出され、熱交換器１３を通って流れる。熱交換器１３で、供給ストリーム２１０は、ＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム９０から回収された廃熱により加熱される。熱交換器１３における供給ストリーム２１０の加熱により、供給ストリーム２１０は、レトロフィット前よりも高い温度（例えば、レトロフィット前の約２８０℃のような低温に対してレトロフィットでの約３００℃）で、コーカー加熱器２０２に入ることが可能である。したがって、供給ストリーム２１０のこのような高い温度により、コーカー加熱器２０２における燃料の節約が可能になり、コーカー加熱器２０２が低い熱負荷（例えば、レトロフィット前の１６２．６Ｇｃａｌ／ｈに対してレトロフィットでの１４９．９Ｇｃａｌ／ｈ）を有することを可能にする。
ＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム９０からの廃熱が熱交換器１３において回収された後、ＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム９０を用い、熱交換器１０７を介して、再生原油１０３を予熱することができる。ＨＣＧＯポンプアラウンドストリームを用い、熱交換器６１８を介して、脱ブタン塔６０５（図７）を再沸騰させることができる。
ディレードコーキングプラントのレトロフィットに先立ち、ＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム９０を用いることにより、ディレードコーキングプラントのスチーム発生区画７００（図８）内における熱交換器７１２を介するボイラ給水（ＢＦＷ）７２５からの中圧スチーム（ＭＰＳ）７０２の発生に寄与する場合があった。レトロフィットディレードコーキングプラントにおいて、熱交換器７１２はスチーム発生のために用いられておらず、ＨＣＧＯポンプアラウンドストリームはスチーム発生区画７００をバイパスできる。実施例によっては、スチームはコーカー加熱器２０２の伝達区画で生成されてもよい。共通のスチームドラムを用いてもよく、コーカー加熱器２０２のスチーム発生コイルを通る循環を、ボイラ給水循環ポンプによって提供してもよい。
精留塔１０２内の、ウォッシングされ、冷却された蒸気は精留塔１０２の精留区画を通過し、そこで蒸気は、ガス、ガソリン、ディーゼル油、ＨＣＧＯ、及び再生品に分離される。実施例によっては、特大の精留塔を用いて、ディーゼル製品の量を増やす又は最大化することができ、そして、他の製油プラント（例えば、流体接触分解）へ送られるＨＣＧＯの量を減らす又は最小化することができる。
精留塔１０２を出るＨＣＧＯ製品１２０をＨＣＧＯストリッパ１２４によってストリッピング（除去）して、精留塔１０２へ戻される軽質留分（ライトエンド）１２８を除去してもよい。残りのＨＣＧＯ製品１２６は、熱交換器１０５を介して再生原油１０３との交換により部分的に冷却されてもよい。場合によっては、ＨＣＧＯ製品を、例えば、逆洗フィルタによって濾過してもよい。図８を参照すると、ＨＣＧＯ製品１２６の一部７０６は、熱交換器７１０を介してスチーム発生区画７００において更に冷却されてＢＦＷ７２５からの中圧スチーム７０２の生成に寄与し、シールオイルフィルタへ向けられてもよい。
また図９を参照すると、ＨＣＧＯ製品１２６の一部７０４はランダウンクーラー区画８００で処理される。第１の部分７０５は、ＨＣＧＯ製品７０４から廃熱を回収し、回収された廃熱を用いて加熱用流体サブストリーム２２ｄを加熱する熱交換器７を通過する。ＨＣＧＯ製品７０４は貯留温度（例えば９０℃）に冷却され、貯留装置へ送られる。熱交換器７の存在により、レトロフィット前にＨＣＧＯ製品７０４を冷却するために用いられる空気クーラー８０２は、例えば、異常事態の管理を除いて、もはや用いられない。ＨＣＧＯ製品の第２の部分７０７はディレードコーキングプラントの他のユニットへ送られる。
再度、図２を参照すると、精留塔１０２を出る軽質コークス化軽油（ＬＣＧＯ）製品１２２をＬＣＧＯストリッパ１３０によってストリッピングすることにより、精留塔１０２へ戻されることになるライトエンド１３４を除去してもよい。残りのＬＣＧＯ製品１３２は、熱交換器（不図示）を介して再生原油との交換により部分的に冷却されてもよい。図９を参照すると、ＬＣＧＯ製品１３２はランダウンクーラー区画８００に圧送されてもよく、ここで加熱用流体サブストリーム２２ｃがＬＣＧＯ製品１３２から回収された廃熱により熱交換器６において加熱される。冷却されたＬＣＧＯ製品１３２の一部８０８はフラッシングオイルコアレッサに送られる。冷却されたＬＣＧＯ製品１３２の別の部分は凝縮器８０６において凝縮され、貯留装置に送られる。熱交換器６の存在により、レトロフィット前にＬＣＧＯ製品１３２を冷却するために用いられる空気クーラー８０４は、例えば、異常事態の管理を除いて、もはや用いられない。
レトロフィット前に、ＬＣＧＯ製品１３２は、例えば、ＢＦＷストリーム７２１を加熱して低圧スチーム（ＬＰＳ）７２３を生成する；ＢＦＷストリーム７２５を加熱し、ＭＰＳ７０２の生成に寄与する；ナフサ製品ＢＦＷトリムクーラから受け取られ、ボイラに仕向けられるＢＦＷストリーム７２７を加熱する；又は、ナフサ製品ＴＷＡトリムクーラから受け取られ、脱気装置に仕向けられるＴＷＡストリーム７２９を加熱するために、１つ以上の熱交換器７１６、７１８、７２０、７２２、７２４（図８）を介してスチーム発生区画７００において冷却されていた。ランダウンクーラー区画内のＬＣＧＯ製品１３２から廃熱を回収する熱交換器６の存在により、熱交換器７１６、７１８、７２０、７２２、及び７２４はもはや用いられない。
再度、図２を参照すると、リーンスポンジオイル１１８は、精留塔１０２のリーンスポンジオイル取出トレーから引き出され、スポンジオイルシステム６００へ圧送されてもよい。図７を参照すると、スポンジオイルシステム６００において、熱交換器５は、リーンスポンジオイル１１８から廃熱を回収し、加熱用流体サブストリーム２２ｂを加熱するために用いられる。熱交換器５の存在により、レトロフィット前にリーンスポンジオイル１１８を冷却するために用いられる空気クーラー６０４は、例えば、異常事態の管理を除いて、もはや用いられない。冷却されたリーンスポンジオイル１１８は、スポンジ吸収塔６０６の頂部に流れ、場合によっては、スポンジ吸収塔６０６に入る前に更なる冷却のために熱交換器６０７を通過する。吸収塔５０２（図６、以下で検討）からの吸収塔頂留分５１２もスポンジ吸収塔６０６に供給される。リッチスポンジオイル１３６はスポンジ吸収塔６０６の底部を出て、熱交換器１２を介して加熱用流体ストリーム３８との交換によって予熱され、精留塔１０２の熱伝達トレーへ戻される。熱交換器１２の存在により、レトロフィット前にリーンスポンジオイル１１８との交換によってリッチスポンジオイル１３６を予熱することを可能にする熱交換器６０２はもはや用いられない。
再度、図２を参照すると、精留塔１０２からの塔頂留分１４０からの廃熱は回収され、回収された廃熱を用いて（サブネットワークＢ内の）熱交換器１で加熱用流体サブストリーム２４ａを加熱する。熱交換器１の存在により、レトロフィット前に塔頂留分１４０を冷却するために用いられる空気クーラー１４２は、例えば、異常事態の管理を除いて、もはや用いられない。冷却された塔頂留分１４０は塔頂凝縮器１４４において部分的に凝縮される。部分的に凝縮された塔頂留分１４０は環流ドラム等の精留塔頂ドラム１４６に流入し、そこでは、凝縮された液体炭化水素から蒸気が分離される。蒸気１１６は塔頂ドラム１４６を出て、圧力制御下で蒸気回収ユニット内のガス圧縮機４０４（図５）の吸引側へ流れる。不安定ナフサを含んでいてもよい液体は２つのストリームに分離される。液体の第１の部分１０７は精留塔１０２の頂部へ環流し、蒸気１１６と共にガス圧縮機４０４へ送られる。第２の部分１０８は蒸気回収ユニット５００内の吸収塔５０２へ圧送される。サワーウォータ（不図示）は塔頂ドラム１４６から引き出され、処理設備へ圧送される。
図４を参照すると、ディレードコーキングプラントのレトロフィットブローダウン区画３００は、コークスドラム２０４の急冷及びスチーム発生中に生成される炭化水素及びスチーム蒸気を回収する。ブローダウン区画３００を用いることにより、ディレードコーキングプラントの稼働中に発生する大気汚染の低減又は最小化を支援できる。デコーキング処理のためのコークスドラム２０４の冷却中、コークスドラム２０４からのスチーム及びワックステイリング２０８（図３）はブローダウン区画３００内のコーカーブローダウン塔３０２へ流れる。コークスドラム２０４からのコークスコンデンセート２１２はブローダウン区画３００内のコークスコンデンセートドラム３１５へ流れ、コークスコンデンセートドラム３１５からコーカーブローダウン塔３０２内へ流れる。
コーカーブローダウン塔３０２において、スチーム及びワックステイリング２０８並びにコークスコンデンセート（凝縮物）２１２は、冷却された循環オイルストリーム３０３との接触によって凝縮される。ワックステイリングを含み、循環オイルストリーム３０３内の軽質軽油によって希釈された塔底留分ストリーム３１２は、コーカーブローダウン塔３０２の底部から引き出される。塔底留分ストリーム３１２の第１の部分３１２ａは、クーラー３０９を介する（例えば、製油所内のスチームネットワークからの）中圧スチーム３１１との交換によって冷却される。塔底留分ストリーム３１２の第２の部分３１２ｂは、塔底留分ストリーム３１２ｂから回収された廃熱により加熱用流体サブストリーム２６ｂを加熱する熱交換器９を通過する。塔底留分ストリーム３１２の冷却された部分３１２ａ、３１２ｂは、循環オイルストリーム３０３の一部としてコーカーブローダウン塔３０２へ戻って再循環される。過剰なオイルは精留塔１０２に戻されてもよい。
コーカーブローダウン塔３０２の頂部からのスチーム及び軽質炭化水素を含む塔頂ストリーム３１４は、塔頂ストリーム３１４から回収された廃熱により加熱用流体サブストリーム２６ａを加熱する熱交換器８を通過する。冷却された塔頂ストリーム３１４は熱交換器８を出て、ブローダウン凝縮器（不図示）において凝縮され、ブローダウン沈降ドラム３０６に供給される。ブローダウン沈降ドラム３０６において、オイルがコンデンセート（凝縮物）から分離される。オイルは製油スロップへ圧送される。水３２０（例えば、サワーウォータ）は、再利用のためにサワーウォータストリッパ等の処理設備に又はデコーキングウォータ貯留タンクへ圧送される。例えば、軽質炭化水素蒸気を含むブローダウン沈降ドラム３０６からのベントガス３１８は、ベントガス圧縮機（不図示）において圧縮され、ベントガスノックアウトドラム（不図示）において凝縮された液体から分離される。実施例によっては、回収されたベントガス３１８は精留塔頂ドラム１４６（図２）に流れる。実施例によっては、回収されたベントガス３１８は燃料ガス回収システムに送られる。コーカーブローダウン塔３０２からのブローダウン３２２は急冷されコークスドラム２０４（図３）へ送られる。
レトロフィットのブローダウン区画３００において、熱交換器８、９により、コーカーブローダウン塔３０２からの断続的な塔頂及び塔底ストリーム３１４、３１２からそれぞれ、廃熱を回収することが可能になる。熱交換器８、９は断続的に稼働させることができる。例えば、熱交換器８は１日当たり少なくとも約５時間稼働でき、熱交換器９は１日当たり少なくとも約８時間稼働できる。ブローダウン区画のレトロフィット前、塔底ストリーム３１２及び塔頂ストリーム３１４は、場合によっては、空気クーラー３０８、３１６をそれぞれ介して冷却されていた。熱交換器８、９の存在により、空気クーラー３０８、３１６は、例えば、異常事態の管理を除いて、もはや用いられない。
図５乃至７を参照すると、塔頂ガス圧縮システム４００、吸収塔ストリッパ区画５００、及びスポンジ吸収塔区画６００が、ディレードコーキングプラントの蒸気回収ユニットを構成する。蒸気回収ユニットは精留塔頂ドラム１４６からの蒸気１１６及び液体１０８を処理する。図５乃至７は、レトロフィットの、ガス圧縮システム４００、吸収塔ストリッパ区画５００、及びスポンジ吸収塔区画６００を示す。
図５を参照すると、塔頂ガス圧縮システム４００のレトロフィットでは、熱交換器２、３は、廃熱を、圧縮機段間ストリーム４０８及び圧縮機吐出ストリーム４１６からそれぞれ回収できる。塔頂ガス圧縮システム４００において、精留塔頂ドラム１４６からの蒸気１１６は、圧縮機吸引ノックアウトドラム４０２及びコーカーガス圧縮機４０４によって圧縮され、冷却される。コーカーガス圧縮機４０４は段間ストリーム４０８によって接続される段を有する２段圧縮機である。段間ストリーム４０８は、コーカーガス圧縮機４０４の第１の段４０４ａを出て、段間ストリーム４０８からの廃熱により加熱用流体サブストリーム２４ｂを加熱する熱交換器２を通過する。冷却された段間ストリーム４０８は、圧縮機４１２において圧縮され、圧縮機段間ドラム４１４に供給される。段間ストリーム４０８は圧縮機段間ドラム４１４からコーカーガス圧縮機４０４の第２の段４０４ｂへ流入する。コーカーガス圧縮機４０４の第２の段４０４ｂを出た圧縮機吐出ストリーム４１６は、圧縮機吐出ストリーム４１６からの廃熱により加熱用流体サブストリーム２４ｃを加熱する熱交換器３を通過する。冷却された圧縮機吐出ストリーム４１６は、圧縮機４２０で圧縮され、吸収塔ストリッパ供給ドラム４０６へ供給される。吸収塔ストリッパ供給ドラム４０６から、蒸気ストリーム５０６は、吸収塔５０２（図６）の底部に供給され、液体ストリーム５０８はストリッパ５０４の頂部へ圧送される。
塔頂ガス圧縮システム４００のレトロフィット前、段間ストリーム４０８及び圧縮機吐出ストリーム４１６は、場合によっては、空気クーラー４１０、４１８をそれぞれ介して冷却されていた。熱交換器２、３の存在により、空気クーラー４１０、４１８は、例えば、異常事態の管理を除いて、もはや用いられない。
図６を参照すると、吸収塔ストリッパ区画５００のレトロフィットにおいて、熱交換器４は、脱ブタン塔６０５（図７）の底部からの安定化ナフサストリーム６１２から廃熱を回収できる。精留塔頂ドラム１４６からの不安定ナフサ等の液体１０８は、直接、吸収塔５０２の頂部へ流入する。吸収塔５０２及びストリッパ５０４は、吸収塔５０２及びストリッパ５０４によって処理される供給流中のＣ３及び重質物質の大部分を含む塔底ストリーム５１０を産生する。吸収塔５０２からの塔頂留分５１２は、いくらかの回収されなかったＣ３及び重質物質と共に、供給流中のＣ２及び軽質物質を含む。ストリッパ５０４からの塔頂留分５０９及び吸収塔５０２からの塔底留分５０５は吸収塔ストリッパ供給ドラム４０６（図５）へ戻される。
また、図７を参照すると、吸収塔５０２からの塔頂留分５１２はスポンジ吸収塔６０６へ供給され、そこで、回収されなかったＣ３及び重質物質が回収され、リッチスポンジオイル１３６として精留塔１０２へ戻って再循環する。塔頂留分５１２内のＣ２及び軽質物質は、塔頂留分５３０としてスポンジ吸収塔６０６の頂部を通って出て、以下詳細に説明するように、硫化水素、メルカプタン、又は他の硫黄化合物等の化合物の除去のために処理区画で処理される。実施例によっては、スポンジ吸収塔６０６は、精留塔１０２からの側留分を吸収媒体として用いることができる。
ストリッパ５０４からの塔底ストリーム５１０は、塔頂蒸留分６０８としてＣ３及びＣ４を除去し、塔底製品として安定化ナフサ６１２を残す脱ブタン塔６０５へ圧送される。安定化ナフサ６１２は貯留装置に送られてもよく、更に処理されてもよい。例えば、再び、吸収塔ストリッパ区画５００のレトロフィットを示す図６を参照すると、安定化ナフサ６１２は、安定化ナフサストリーム６１２から回収された廃熱により加熱用流体サブストリーム２２ａを加熱する熱交換器４を通過することができる。熱交換器４を出て冷却された安定化ナフサ６１２は圧縮機５２４で圧縮され、精留塔頂ドラム１４６からの液体１０８と合流して吸収塔５０２の頂部へ供給される。熱交換器１１は、加熱用流体ストリーム３８からの熱を用いてストリッパ塔底製品５１４を加熱する、又は、気化させる。
吸収塔ストリッパ区画５００のレトロフィット前に、安定化ナフサ６１２は、熱交換器５１６を介してストリッパ塔底製品５１４を再沸騰させるために用いられ、熱交換器５１８を介するボイラ給水（ＢＦＷ）５２８との交換によって冷却され、熱交換器５２０を介する混練水（ＴＷＡ）５３２との交換によって冷却され、そして、空気クーラー５２２で冷却されていた。熱交換器４の存在により、熱交換器５１６、５１８、５２０、及び空気クーラー５２２は、例えば、異常事態の管理を除いて、もはや用いられない。加えて、吸収塔ストリッパ区画５００のレトロフィット前に、ストリッパ底部製品５１４は中圧スチーム（ＭＰＳ）リボイラ５２６により再沸騰していたが、熱交換器１１の存在によりリボイラ５２６はもはや用いられない。
再び図７を参照すると、例えば、Ｃ３−Ｃ４液化石油ガス（ＬＰＧ）であってもよい脱ブタン塔６０５からの塔頂蒸留分６０８は、硫化水素、メルカプタン、又は他の硫黄化合物等の化合物を除去するための処理区画へ進む。処理区画は、１つ以上の凝縮器、コーカー製品ガススクラバ６１０、サワーガスノックアウトドラム、アミン吸収塔（液−液接触器６１６等、例えばＣ３−Ｃ４アミン接触器）、アミンノックアウトドラム６３０、及び沈降ドラム６３２（例えば、Ｃ３−Ｃ４アミン沈降ドラム）を含んでいてもよく、アミン再生塔ユニットから受け取るリーン・ジエタノールアミン６４０を利用してもよい。処理区画からの出力は様々な仕向け先へ送られる。塔頂ストリームとしてアミンノックアウトドラム６３０から出力される燃料ガス６３４は、加熱器、燃料ガスノックアウトドラム、及び燃料ガスヘッダーへ送られる。沈降ドラム６３２からのＣ３／Ｃ４製品６３６はＬＰＧメルカプタン酸化（ｍｅｒｏｘ）ユニットへ送られる。コーカー製品ガススクラバ６１０の底部からのリッチＤＥＡ６３８は、アミン再生塔ユニットで処理される。
実施例によっては、ディレードコーキングプラントのレトロフィットに追加された熱交換器のうちの１つ以上を、各図に示すより低い熱デューティで実施することができる。後に続く第２のレトロフィットにおいて、熱交換器のうちの１つ以上に、例えば、表面積を増やしたり、熱伝達強化を加えたりすることによって、熱デューティを増加するようにしてもよい。実施例によっては、１つ以上の熱交換器の熱デューティが、各図に示すよりも低い場合、レトロフィットにおいてもはや用いられないものとして示した空気クーラーを用いてもよい。
図１０を参照すると、デコーキング操作において、フルコークスドラム（例えば、図２のコークスドラム２０４ｂ）は、いずれの残留油液体も除去するようスチーム処理される（９００）。結果として生じるスチーム及び炭化水素の混合は、塔頂蒸気２０６のストリームとして最初に精留塔１０２へ、次にコーカーブローダウン区画３００へ送られ、そこでワックステイリング２０８が除去される。コークスドラムは水で満たされ、ドラムを９３℃未満に冷却することができる（９０２）。コークスドラムの冷却中に生じたスチームはコーカーブローダウン区画３００で凝縮される。冷却水はコークスドラムから排水され、再利用のために回収される（９０４）。
コークスドラムの上端及び下端部はコークス除去に備えて取り外され（９０６）、コークスドラムはデコーキング処理される（９０８）。実施例によっては、コークスドラムは、高圧水ジェットを用いてコークスをコークスドラムからそぎ落とす水圧デコーキングを介してデコーキング処理される。水はコークス微粉から分離され、再利用される。
コークスドラムの上端及び下端部が交換され、コークスドラムは締結され、浄化され、圧力試験にかけられる（９１０）。高温コークスドラム（例えば、コークスドラム２０４ａ）からのスチーム及び蒸気を用いて低温のデコーキング処理されたコークスドラムを加熱する（９１２）。凝縮された水がコーカーブローダウン塔３０２へ送られ、凝縮炭化水素は精留塔１０２（供給流２０６として）又はコーカーブローダウン塔３０２（ワックステイリング２０８として）のどちらか一方へ送られる。加熱されたデコーキング処理済みコークスドラムは、ライン上に配置されて供給ストリームを受け取り（９１４）、デコーキングサイクルが他のコークスドラムに対して繰り返される。実施例によっては、３６時間のコーキングサイクルを用いてもよく、各ドラムは１８時間コークス化処理され、１８時間デコーキング処理される。実施例によっては、１１時間、１４時間、１６時間等、より短いコーキングサイクルを用いてもよい。短いコーキングサイクルは、コークスドラム２０４をより迅速に充填することによって、ユニットスループットを増やす可能性がある。
過剰水分及び揮発性物質の除去のための焼成がなされていないコークスを、「生（グリーン）」コークスと称する。生コークスの焼成は、ロータリーキルン法又はロータリーハース炉法等の様々な方法でなされてもよい。ロータリーキルン法では、ドレイン後、コークスはクラッシャに、次に１つ以上のキルン供給ビンに装填される。キルンへの装填速度は連続計量フィーダによって制御される。キルンにおいて、残留水分及び揮発性物質は、生コークスが熱流と逆に移動するにつれて、除去される。プロセス熱はバーナによりキルンへ供給される。プロセス熱の別のソースは、キルン内の生コークスによって放出される揮発性物質の燃焼である。キルンを出た焼成コークスはロータリークーラーへ排出され、そこでコークスは散水又は周囲空気のストリームにより直接的に急冷される。焼成され、冷却されたコークスはロータリークーラーから貯留装置へ送られる。
図１１乃至１７は、熱電併給システム１０の熱交換器を含むグラスルーツディレードコーキングプラントの詳細を示す。
図１１は、グラスルーツ精留区画１８０を示す。熱交換器１３は、供給ストリーム２１０（加熱される）とＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム９０（冷却される）との間の熱交換を可能にする。ＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム９０は、熱交換器１３を通り、熱交換器１０７を通って流れ、次いで、脱ブタン塔底留分の再沸騰のために、直接、熱交換器６１８（図１７）に流れる。
また、図１２を参照すると、供給ストリーム２１０をＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム９０からの廃熱で加熱することにより、供給ストリーム２１０は高温でコーカー加熱器２０２へ入ることができる。したがって、コーカー加熱器２０２での燃料節約が可能になる。
再び図１１を参照すると、グラスルーツ精留区画１８０において、精留塔１０２からの塔頂留分１４０は、（サブネットワークＢ内の）熱交換器１による加熱用流体サブストリーム２４ａとの交換を介して冷却される。塔頂留分１４０からの廃熱は加熱用流体サブストリーム２４ａを加熱するために用いられ、加熱された流体サブストリーム２４ａはサブネットワークＢ７０の加熱用流体ヘッダー２８に合流する。
図１３を参照すると、グラスルーツブローダウン区画３８０において、熱交換器８、９は、コーカーブローダウン塔３０２からの断続的な塔頂及び塔底ストリーム３１４、３１２からそれぞれ廃熱を回収できる。熱交換器８は塔頂ストリーム３１４からの廃熱により加熱用流体サブストリーム２６ａを加熱し、熱交換器９は塔底ストリーム３１２からの廃熱により加熱用流体サブストリーム２６ｂを加熱する。２つの加熱用流体サブストリーム２６ａ、２６ｂはサブネットワークＣ８０の断続ヘッダー３２に合流し、蓄熱タンク３４へ流入する。熱交換器８、９は断続的に稼働する。例えば、熱交換器８は１日当たり少なくとも約５時間稼働でき、熱交換器９は１日当たり少なくとも約８時間稼働できる。
図１４を参照すると、グラスルーツ塔頂ガス圧縮システム４８０において、熱交換器２、３は、圧縮機段間ストリーム４０８及び圧縮機吐出ストリーム４１６からそれぞれ廃熱を回収できる。熱交換器２は圧縮機段間ストリーム４０８からの廃熱により加熱用流体サブストリーム２４ｂを加熱し、熱交換器３は圧縮機吐出ストリーム４１６からの廃熱により加熱用流体サブストリーム２４ｃを加熱する。加熱用流体サブストリーム２４ｂ、２４ｃはサブネットワークＢ７０の加熱用流体ヘッダー２８に合流する。
図１５を参照すると、グラスルーツ吸収塔ストリッパ区画５８０において、熱交換器４は、脱ブタン塔６０５（図１６）の底部からの安定化ナフサストリーム６１２から廃熱を回収できる。熱交換器４は安定化ナフサストリーム６１２からの廃熱により加熱用流体サブストリーム２２ａを加熱し、加熱された流体サブストリーム２２ａはサブネットワークＡ６０の加熱用流体ヘッダー３０に合流する。熱交換器１１は、加熱用流体ストリーム３８からの熱を用いてストリッパ塔底製品５１４を再沸騰させる。
図１６を参照すると、グラスルーツスポンジ吸収塔区画６８０において、熱交換器５は、リーンスポンジオイルストリーム１１８から廃熱を回収できる。熱交換器５はリーンスポンジオイルストリーム１１８からの廃熱により加熱用流体サブストリーム２２ｂを加熱し、加熱された流体サブストリーム２２ｂはサブネットワークＡ６０の加熱用流体ヘッダーに合流する。熱交換器１２は、加熱用流体ストリーム３８からの熱を用いてリッチスポンジオイルストリーム１３６を加熱する。
図１７を参照すると、グラスルーツランダウンクーラー区画８８０において、熱交換器６、７は、ＬＣＧＯ製品１３２及びＨＣＧＯ製品７０４からそれぞれ廃熱を回収できる。熱交換器６はＬＣＧＯ製品１３２からの廃熱により加熱用流体サブストリーム２２ｃを加熱し、熱交換器７はＨＣＧＯ製品７０４からの廃熱により加熱用流体サブストリーム２２ｄを加熱する。加熱された流体サブストリーム２２ｃ、２２ｄはサブネットワークＡ６０の加熱用流体ヘッダーに合流する。貯留装置へ進むＨＣＧＯ製品７０４は、必要に応じて、ウォータクーラ７３０によって更に冷却される。シールオイルフィルタへ進むＨＣＧＯ製品７０６は、熱交換器７３２によって、例えば、ボイラ給水との交換によって冷却される。
他の実装も、以下の特許請求の範囲の適用範囲内である。
１、２、３、４、５、６、７、８、９ 熱交換器
１０ 熱電併給システム
２０、３４ 蓄熱タンク
４２ 空気クーラー
５４ タービン
５６ 蒸発器
５８ 凝縮器
９０ ＨＣＧＯポンプアラウンドストリーム
１００、１８０ 精留区画
１０２ 精留塔
１０５、１０７ 熱交換器
１１８ リーンスポンジオイル
１３０ ＬＣＧＯストリッパ
１４０ 精留塔頂ストリーム
２００ コーキング区画
２０２ コーカー加熱器
２０４、２０４ａ、２０４ｂ コークスドラム
２０７ 石油コークス
２０６ 軽質炭化水素蒸気
２１０ 供給ストリーム
３０２ コーカーブローダウン塔
３１２ コーカーブローダウン塔底ストリーム
３１４ コーカーブローダウン塔頂ストリーム
４００、４８０ 塔頂ガス圧縮システム
４０２ 圧縮機吸引ノックアウトドラム
４０４ コーカーガス圧縮機
４０８ 圧縮機段間ストリーム
４１４ 圧縮機段間ドラム
４１６ 圧縮機吐出ストリーム
５００、５８０ 吸収塔ストリッパ区画
５０２ 吸収塔
５０４ ストリッパ
５１４ ストリッパ塔底製品
６００、６８０ スポンジ吸収塔区画
６０４、８０２ 空気クーラー
６０５ 脱ブタン塔
６０６ スポンジ吸収塔
６１２ 安定化ナフサストリーム
７００ スチーム発生区画
８００、８８０ ランダウンクーラー区画

Claims (35)

  1. ディレードコーキングプラントから連続して供給される熱で第１の流体ストリームを加熱して、加熱された第１の流体ストリームを生じるように構成された第１の熱交換器と、
    前記ディレードコーキングプラントから連続して供給される熱で第２の流体ストリームを加熱して、加熱された第２の流体ストリームを生じるように構成された第２の熱交換器であって、前記加熱された第２の流体ストリームは、前記加熱された第１の流体ストリームよりも低い温度及び大きい熱量を有する、第２の熱交換器と、
    前記ディレードコーキングプラント内のストリームと第３の流体ストリームとで連続して熱交換して、熱交換された第３の流体ストリームを生じるように構成された第３の熱交換器であって、前記第３の流体ストリームは、前記加熱された第１の流体ストリーム及び第４の流体ストリームを含み、前記熱交換された第３の流体ストリームの温度は、前記加熱された第１の流体ストリームの温度よりも低い、第３の熱交換器と、
    を備える熱交換システムと；
    前記加熱された第２の流体ストリーム及び前記熱交換された第３の流体ストリームからの熱を用いて発電するように構成された発電システムとを備える；
    システム。
  2. 前記第４の流体ストリームを断続的に受け取り、前記第４の流体ストリームを連続的に通過させるように構成された流体貯留タンクを更に備える、
    請求項１に記載のシステム。
  3. 前記ディレードコーキングプラントから断続的に供給される熱で前記第４の流体ストリームを加熱して、加熱された前記第４の流体ストリームを断続的に生じるように構成された第４の熱交換器を更に備える、
    請求項２に記載のシステム。
  4. 前記加熱された第４の流体ストリームは、前記加熱された第１の流体ストリームよりも大きい熱量及び低い温度を有する、
    請求項３に記載のシステム。
  5. 前記第４の熱交換器は、前記ディレードコーキングプラント内のコーカーブローダウン塔からの出力ストリームから熱を回収し、
    前記出力ストリームは断続熱源である、
    請求項３に記載のシステム。
  6. 前記熱交換システムは、それぞれが前記第４の流体ストリームの一部を加熱するように構成された前記第４の熱交換器を複数備え、
    それぞれの前記第４の熱交換器は、前記ディレードコーキングプラント内の対応する断続熱源から熱を回収する、
    請求項３に記載のシステム。
  7. 前記第１の熱交換器は、前記ディレードコーキングプラント内の連続熱源から熱を回収し、前記連続熱源の温度は少なくとも約１３４℃である、
    請求項１に記載のシステム。
  8. 前記第１の熱交換器は、前記ディレードコーキングプラント内の脱ブタン塔からの塔底留分ストリームから熱を回収する、
    請求項１に記載のシステム。
  9. 前記第１の熱交換器は、前記ディレードコーキングプラント内の精留塔から出力されるストリームから熱を回収する、
    請求項１に記載のシステム。
  10. 前記熱交換システムは、それぞれが前記第１の流体ストリームの一部を加熱するよう構成された前記第１の熱交換器を複数備え、
    それぞれの前記第１の熱交換器は、前記ディレードコーキングプラント内の対応する連続熱源から熱を回収する、
    請求項１に記載のシステム。
  11. 前記第２の熱交換器は、前記ディレードコーキングプラント内の連続熱源から熱を回収し、前記連続熱源の温度は約１３４℃未満である、
    請求項１に記載のシステム。
  12. 前記第２の熱交換器は、前記ディレードコーキングプラント内の精留塔からの塔頂ストリームから熱を回収する、
    請求項１に記載のシステム。
  13. 前記第２の熱交換器は、前記ディレードコーキングプラント内のコーカーガス圧縮機の段間ストリーム又は吐出ストリームから熱を回収する、
    請求項１に記載のシステム。
  14. 前記熱交換システムは、それぞれが前記第２の流体ストリームの一部を加熱するように構成された前記第２の熱交換器を複数備え、
    それぞれの前記第２の熱交換器は、前記ディレードコーキングプラント内の対応する連続熱源から熱を回収する、
    請求項１に記載のシステム。
  15. 前記熱交換された第３の流体ストリームの前記温度は前記第３の流体ストリームの前記温度よりも低い、
    請求項１に記載のシステム。
  16. 前記第３の熱交換器は、前記第３の流体ストリームとの熱交換によって、前記ディレードコーキングプラント内のストリッパからのストリッパ塔底製品を加熱するように構成されている、
    請求項１に記載のシステム。
  17. 前記第３の熱交換器は、前記第３の流体ストリームとの熱交換によって、前記ディレードコーキングプラント内のスポンジ吸収塔からのリッチスポンジオイルストリームを加熱するように構成されている、
    請求項１に記載のシステム。
  18. 前記熱交換システムは、それぞれが前記第３の流体ストリームの一部との熱交換によって、前記ディレードコーキングプラント内の対応するストリームを加熱するように構成された前記第３の熱交換器を複数備える、
    請求項１に記載のシステム。
  19. 前記発電システムは有機ランキンサイクルシステムを備える、
    請求項１に記載のシステム。
  20. 前記システムは、前記ディレードコーキングプラントに対するレトロフィットとして、前記ディレードコーキングプラントに統合されている、
    請求項１に記載のシステム。
  21. 前記ディレードコーキングプラント内の１つ以上の既存の熱交換器は、前記レトロフィット後に、もはや用いられない、
    請求項２０に記載のシステム。
  22. 前記レトロフィット後に、前記ディレードコーキングプラントは、前記レトロフィット前の前記ディレードコーキングプラントの加熱ユーティリティの消費と比較して、最大約１３％少ない加熱ユーティリティを消費する、
    請求項２０に記載のシステム。
  23. ディレードコーキングプラントからの連続熱源との熱交換により、加熱された第１の流体ストリームを生じるように、第１の流体ストリームを加熱するステップと；
    前記ディレードコーキングプラントからの連続熱源との熱交換により、前記加熱された第１の流体ストリームよりも低い温度及び大きい熱量を有する加熱された第２の流体ストリームを生じるように、第２の流体ストリームを加熱するステップと；
    前記加熱された第１の流体ストリーム及び第４の流体ストリームを含む第３の流体ストリームとの熱交換により、前記加熱された第１の流体ストリームよりも低い温度を有する熱交換された第３の流体ストリームを生じるように、前記ディレードコーキングプラント内のストリームを加熱するステップと；
    前記加熱された第２の流体ストリーム及び前記熱交換された第３の流体ストリームからの熱を用いて発電するステップとを備える；
    方法。
  24. 流体貯留タンクに前記第４の流体ストリームを断続的に受け入れるステップと；
    前記流体貯留タンクから前記第４の流体ストリームを連続的に吐出するステップとを更に備える；
    請求項２３に記載の方法。
  25. 前記ディレードコーキングプラントからの断続熱源との熱交換によって、加熱された前記第４の流体ストリームを断続的に生じるように、第４の流体ストリームを加熱するステップを更に備える、
    請求項２４に記載の方法。
  26. 前記第４の流体ストリームを加熱するステップは、前記ディレードコーキングプラント内のコーカーブローダウン塔からの出力ストリームから回収した熱を用いて前記第４の流体ストリームを加熱するステップを備え、
    前記出力ストリームは断続熱源である、
    請求項２５に記載の方法。
  27. 前記第１の流体ストリームを加熱するステップは、前記ディレードコーキングプラント内の脱ブタン塔からの塔底ストリームから回収した熱を用いて前記第１の流体ストリームを加熱するステップを備える、
    請求項２３に記載の方法。
  28. 前記第１の流体ストリームを加熱するステップは、前記ディレードコーキングプラント内の精留塔から出力されたストリームから回収した熱を用いて前記第１の流体ストリームを加熱するステップを備える、
    請求項２３に記載の方法。
  29. 前記第２の流体ストリームを加熱するステップは、前記ディレードコーキングプラント内の精留塔からの塔頂ストリームから回収した熱を用いて前記第２の流体ストリームを加熱するステップを備える、
    請求項２３に記載の方法。
  30. 前記第２の流体ストリームを加熱するステップは、前記ディレードコーキングプラント内のコーカーガス圧縮機の段間ストリーム及び吐出ストリームの少なくとも一方から回収した熱を用いて前記第２の流体ストリームを加熱するステップを備える、
    請求項２３に記載の方法。
  31. 前記ディレードコーキングプラント内のストリームを加熱するステップは、前記ディレードコーキングプラント内のストリッパからのストリッパ塔底製品を加熱するステップを備える、
    請求項２３に記載の方法。
  32. 前記ディレードコーキングプラント内のストリームを加熱するステップは、前記ディレードコーキングプラント内のスポンジ吸収塔からのリッチスポンジオイルストリームを加熱するステップを備える、
    請求項２３に記載の方法。
  33. 前記発電するステップは、有機ランキンサイクルシステムを用いて発電するステップを備える、
    請求項２３に記載の方法。
  34. 前記発電するステップは、少なくとも約９ＭＷの電力を発電するステップを備える、
    請求項２３に記載の方法。
  35. 前記加熱された第２の流体ストリーム及び前記熱交換された第３の流体ストリームを蓄熱タンクに戻すステップを更に備える、
    請求項２３に記載の方法。
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