SA01220321B1 - Process for desulfurization of petroleum feeds - Google Patents
Process for desulfurization of petroleum feeds Download PDFInfo
- Publication number
- SA01220321B1 SA01220321B1 SA01220321A SA01220321A SA01220321B1 SA 01220321 B1 SA01220321 B1 SA 01220321B1 SA 01220321 A SA01220321 A SA 01220321A SA 01220321 A SA01220321 A SA 01220321A SA 01220321 B1 SA01220321 B1 SA 01220321B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- product
- catalyst
- hydrogenation
- hydrogen
- sulfur
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 33
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 title abstract description 12
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 title abstract description 7
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 title description 8
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 claims abstract description 36
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 69
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 68
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 67
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 60
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 59
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 55
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 51
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 47
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 46
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 36
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 20
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 17
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 16
- 150000002898 organic sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 15
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 11
- 125000001741 organic sulfur group Chemical group 0.000 claims description 10
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 4
- 238000005987 sulfurization reaction Methods 0.000 claims description 2
- FGUUSXIOTUKUDN-IBGZPJMESA-N C1(=CC=CC=C1)N1C2=C(NC([C@H](C1)NC=1OC(=NN=1)C1=CC=CC=C1)=O)C=CC=C2 Chemical compound C1(=CC=CC=C1)N1C2=C(NC([C@H](C1)NC=1OC(=NN=1)C1=CC=CC=C1)=O)C=CC=C2 FGUUSXIOTUKUDN-IBGZPJMESA-N 0.000 claims 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- GNFTZDOKVXKIBK-UHFFFAOYSA-N 3-(2-methoxyethoxy)benzohydrazide Chemical compound COCCOC1=CC=CC(C(=O)NN)=C1 GNFTZDOKVXKIBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 101100156282 Neurospora crassa (strain ATCC 24698 / 74-OR23-1A / CBS 708.71 / DSM 1257 / FGSC 987) vib-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 claims 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 claims 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 17
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 238000005498 polishing Methods 0.000 abstract description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 abstract description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 40
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 24
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 10
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 6
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 6
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- DHMQDGOQFOQNFH-UHFFFAOYSA-N Glycine Chemical compound NCC(O)=O DHMQDGOQFOQNFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- PMBXCGGQNSVESQ-UHFFFAOYSA-N 1-Hexanethiol Chemical compound CCCCCCS PMBXCGGQNSVESQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 3
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 3
- 229930192474 thiophene Natural products 0.000 description 3
- 150000003577 thiophenes Chemical class 0.000 description 3
- BDFAOUQQXJIZDG-UHFFFAOYSA-N 2-methylpropane-1-thiol Chemical compound CC(C)CS BDFAOUQQXJIZDG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N Bromine atom Chemical compound [Br] WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004471 Glycine Substances 0.000 description 2
- GIJGXNFNUUFEGH-UHFFFAOYSA-N Isopentyl mercaptan Chemical compound CC(C)CCS GIJGXNFNUUFEGH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 2
- GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N bromine Substances BrBr GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052794 bromium Inorganic materials 0.000 description 2
- LOCHFZBWPCLPAN-UHFFFAOYSA-N butane-2-thiol Chemical compound CCC(C)S LOCHFZBWPCLPAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WQAQPCDUOCURKW-UHFFFAOYSA-N butanethiol Chemical compound CCCCS WQAQPCDUOCURKW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 description 2
- 150000002019 disulfides Chemical class 0.000 description 2
- DNJIEGIFACGWOD-UHFFFAOYSA-N ethanethiol Chemical compound CCS DNJIEGIFACGWOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N methyl mercaptane Natural products SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 octane olefins Chemical class 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- KJRCEJOSASVSRA-UHFFFAOYSA-N propane-2-thiol Chemical compound CC(C)S KJRCEJOSASVSRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 241000894007 species Species 0.000 description 2
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 2
- ZRKMQKLGEQPLNS-UHFFFAOYSA-N 1-Pentanethiol Chemical compound CCCCCS ZRKMQKLGEQPLNS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FCEHBMOGCRZNNI-UHFFFAOYSA-N 1-benzothiophene Chemical class C1=CC=C2SC=CC2=C1 FCEHBMOGCRZNNI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QUSTYFNPKBDELJ-UHFFFAOYSA-N 2-Pentanethiol Chemical compound CCCC(C)S QUSTYFNPKBDELJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N ZrO2 Inorganic materials O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 238000009903 catalytic hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- WHDPTDWLEKQKKX-UHFFFAOYSA-N cobalt molybdenum Chemical compound [Co].[Co].[Mo] WHDPTDWLEKQKKX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000006266 etherification reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 description 1
- VOIGMFQJDZTEKW-UHFFFAOYSA-N hexane-3-thiol Chemical compound CCCC(S)CC VOIGMFQJDZTEKW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000001404 mediated effect Effects 0.000 description 1
- DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N molybdenum nickel Chemical compound [Ni].[Mo] DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000000740 n-pentyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- XIKYYQJBTPYKSG-UHFFFAOYSA-N nickel Chemical compound [Ni].[Ni] XIKYYQJBTPYKSG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- MOWMLACGTDMJRV-UHFFFAOYSA-N nickel tungsten Chemical compound [Ni].[W] MOWMLACGTDMJRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002897 organic nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 1
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N palladium Substances [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 125000003367 polycyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- ZFBCXCPSWODBRU-UHFFFAOYSA-N propane-1-thiol Chemical compound CCCS.CCCS ZFBCXCPSWODBRU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000008275 solid aerosol Substances 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- WMXCDAVJEZZYLT-UHFFFAOYSA-N tert-butylthiol Chemical compound CC(C)(C)S WMXCDAVJEZZYLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N titanium dioxide Inorganic materials O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 244000239635 ulla Species 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/04—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps
Abstract
الملخص: لقد تم مناقشة عملية الهدرجة - فصل الكبريت hydrodesulfurization لتيار متدفق من النفثا naphtha المقطرة cracked naphtha حيث يتشبع القليل جدا من الأوليفينات olefins القيمة . العملية عبارة عن عملية ثنائية المرحلة حيث أن H2S يفصل بين المرحلتين لمنع تكون المركبتانات المأشوية recombinant mercaptans . حيث يتم فصل H2S بين المراحل، فإنه يمكن استعمال ظروف أكثر اعتدالا milder stages في المرحلة الثانية من مفاعل الصقل polishing reactor لتحقيق نفس معدلات فصل الكبريت desulfurization بأقل فقد في الأوليفين less olefin loss .Abstract: The hydrodesulfurization process has been discussed for a stream of distilled cracked naphtha in which very few valuable olefins are saturated. The process is a two-stage process as H2S separates the two phases to prevent the formation of recombinant mercaptans. Where H2S is separated between the stages, milder stages can be used in the second stage of the polishing reactor to achieve the same desulfurization rates with less olefin loss.
Description
: عملية لأجل فصل الكبريت desulfurization من تغذيات بترولية petroleum الوصف الكامل خلفية الاختراع الاختراع الحالي يختص بعملية لفصل الكبريت desulfurization من معدل غليان تام من نفثا naphtha مقطرة حفازة مائعة fluid catalytic cracked naphtha عن طريق تفاعل الهيدروجين مع مركبات كبريتية عضوية organic sulfur تتواجد في تغذية في وجود © حفازات هدرجة - فصل كبريت hydrodesulfurization catalysts . وبصفة خامصسسةء فإن الاختراع all يمكن أن يستخدم خطوات التقطير الحفاز catalytic distillation التي تختزل الكبريت desulfurization لمعدلات منخفضة جدا ¢ تمكن من استعمال أكثر فعالية للهيدروجين hydrogen وتسبب أقل هدرجة أوليفينية olefin hydrogenation للمعدل تام الغليان full boiling range من التيار المتدفق من .naphtha Gall Ye تيارات تدفق مقطرات البترول petroleum distillate streams تحتوي على تتوع من المكونات الكيميائية العضوية dale . organic chemical فإن التيارات تحدد بواسطة معدل الغليان لها الذي يحدد التركيب . المعالجة للتيارات Lad تؤثر على التركيب . مثلا ؛ المتتجات من أي من التقطير الحفزي catalytic أو عمليات التكسير الحراري تحتوي على تراكيز عالية من المواد الأوليفينية olefinic بالإضافة لمواد (الألكانات (alkanes المشبعة والمواد المتعددة ض Lad ٠ مشبعة (الأوليفينات الثنائية (diolefins . إضافياً ؛ فإن تلك المكونات يمكن أن تمثل أي من الأيزوميرات isomers المتنوعة في المركبات. التركيب للنفثا naphtha الغير معالجة كما تأتي من جهاز تقطير الخام ؛ أو النففا naphtha | مستقيمة التشغيل ؛ تتأثر بصفة أولية عن طريق المصدر الخام . مركبات النفثا من المصادر الخام البارافينية تتضمن على مركبات حلقية أو مستقيمة السلسلة أكثر تشبعاً . كقاعدة Yo عامة ؛ فإن المركبات الخام الأكثر تحلية (أقل في نسبة الكبريت) ومركبات النفثا تكون بارافينية . مركبات النفثا الخام تحتوي على مركبات أكثر غير مشبعة وحلقية وعديدة الحلقات . المواد الخام ذات المحتوى الأعلى من الكبريت تميل لأن تكون LE . بمعالجة YovyA process for desulfurization from petroleum feeds Full description Background of the invention The present invention is concerned with a process for desulfurization from a full boiling point of fluid catalytic cracked naphtha by hydrogen reaction With organic sulfur compounds present in feed in the presence of hydrogenation catalysts - sulfur separation catalysts. Fifthly, the invention ALL can use catalytic distillation steps that reduce desulfurization to very low rates ¢ enable more efficient use of hydrogen and cause less olefin hydrogenation for the full boiling rate range of stream flowing from naphtha Gall Yee petroleum distillate streams containing a variety of organic chemical constituents dale . organic chemical, the currents are determined by its boiling rate, which determines the composition. The treatment of Lad currents affects the installation. for example; The products from either catalytic distillation or thermal cracking processes contain high concentrations of olefinic materials in addition to saturated alkanes and polyunsaturated substances (diolefins). Additional; These components can represent any of the various isomers in the compounds.The composition of the untreated naphtha as it comes from the crude distillation apparatus, or the straight-running naphtha, is influenced primarily by the crude source. Crude paraffinic sources include more saturated cyclic or straight-chain compounds.As a general Yo base, the more sweetened crude compounds (lower in sulfur content) and naphtha compounds are paraffinic.Crude naphtha compounds contain more unsaturated, cyclic and polycyclic compounds.Raw materials Those with higher sulfur content tend to be LE by Yovy treatment
ّ' مركبات النفثا المختلفة مستقيمة التشغيل يمكن أن تختلف بنحو طفيف معتمدة على تركيبها نتيجة للمصدر الخام . ض النفثا naphtha المعاد تشكيلها أو المعاد تكوينها عامة لا تتطلب أي معالجة إضافية فيما عدا ربما التقطير أو استخلاص المذيب لأجل فصل المنتج الأروماتي aromatic القيم . © مركبات النفثا المعاد تشكيلها لا تتضمن بصفة أساسية على أي شوائب من الكبريت نتيجة لخطورة المعالجة المسبقة لعملية المعالجة و العملية ذاتها. النفثا المقطرة كما تأتي من وحدة التقطير الحفزي تحتوي على رقم أوكتان octane عالي نسبيا كنتيجة للمركبات الأوليفينية olefinic والأروماتية aromatic المتضمنة فيها + وفي بعض الحالات ؛ فإن هذا الناتج يمكن أن يساهم كثيرا بقدر النصف من الجازولين gasoline ٠ في حوض التقطير سوياً مع جزء مميز من الأوكتان .octane مادة النفثا naphtha المقطرة حفزياً ذات معدل غليان الجازولين gasoline حاليا تشكل جزء مميز ( - ثلث ) التجمع المنتج من الجازولين gasoline في الولايات المتحدة الأمريكية وتوفر الجزء الأكبر من الكبريت . الشوائب الكبريتية يمكن أن تتطلب الفصل ؛ عادة بواسطة المعالجة الهيدروجينية ؛ لكي يتم الاستجابة مع مواصفات المنتج أو لكي يكفل التوافق Vo مع التنظيمات البيئية . بعض المستخدمين يزغبون أن تكون نسبة الكبريت في المنتج النهائي تكون أقل من ٠٠ ج/م من الوزن ٠ الطريقة الأكثر شيوعا لفصل مركبات الكبريت sulfor تتم عن طريق الهدرجة - فصل الكبريت HDS ( hydrodesulfurization ) والتي فيها مقطرات البترول petroleum تمر فوق الحفاز catalyst الهبائي الصلب المشتمل على فلز هدرجة hydrogenation مثبت ٠ فوق قاعدة الألومينا alumina . كميات وفيرة إضافية من الهيدروجين hydrogen تتضمن في التغذية . المعادلات التالية توضح التفاعلات في وحدة HDS نموذجية : ظروف التشغيل النموذجية لتفاعلات 11705 تكون كما يلي :- yovyDifferent straight-running naphtha compounds can vary slightly depending on their composition as a result of the raw source. Reconstituted or reconstituted naphtha generally does not require any further processing except perhaps distillation or solvent extraction in order to separate the valuable aromatic product. © Reconstituted naphtha compounds do not primarily contain any sulfur impurities due to the risk of pre-treatment of the treatment process and the process itself. Distilled naphtha as it comes from the catalytic distillation unit contains a relatively high octane number as a result of the olefinic and aromatic compounds included in it + and in some cases; This product can contribute as much as half of the gasoline 0 in the distillation basin together with a distinct fraction of octane. One-third of the assembly produced from gasoline in the United States of America and provides the bulk of the sulfur. sulfur impurities can require separation; usually by hydrotreating; To meet product specifications or to ensure Vo's compliance with environmental regulations. Some users prefer that the percentage of sulfur in the final product be less than 00 g / m of weight 0 The most common method for separating sulfur compounds is by hydrogenation - sulfur separation HDS (hydrdesulfurization) in which distillates Petroleum petroleum passes over a solid aerosol catalyst that includes hydrogenation metal fixed 0 over an alumina base. Extra abundant amounts of hydrogen are included in the feed. The following equations describe the reactions in a typical HDS unit: Typical operating conditions for 11705 reactions are as follows: - yovy
¢ بعد تمام المعالجة الهيدروجينية hydrotreating ¢ فإن المنتج يمكن أن يجزاً أو يومض بيسر لتحرير سلفيد الهيدروجين و يجمع الآن النفثا الخالية من الكبريت . الفقد في الأوليفينات olefins عن طريق الهدرجة العرضية يحدد عن طريق التقليل في معدل الأوكتان octane في النفثا naphtha والاختزال في تجمع الأوليفينات olefins لأجل استعمالات أخرى.¢ After hydrotreating is complete, the product can be fractionated or flashed easily to release the hydrogen sulfide and now collect the sulfur-free naphtha. Loss of olefins by accidental hydrogenation is determined by reducing the octane rating of the naphtha and reducing the olefins pool for other uses.
° بالإضافة لتوفير مكونات توليف عالية الأوكتان octane ؛ فإن نواتج النفثا المقطرة Lie تستخدم كمصادر للأوليفينات olefins في عمليات أخرى على سبيل المثال الإيشرة etherification . الظروف للمعالجة الهيدروجينية لناتج النفثا لفصل الكبريت سوف تشبع أيضاً بعض من المركبات الأوليفينية في الناتج المختزل للأوكتان والمسبب للفقد في مصدر الأوليفينات قنتقعاه.° In addition to providing high-octane tuning components, octane; The distillates of naphtha, Lie, are used as sources of olefins in other processes, for example, etherification. The conditions for the hydrotreatment of the naphtha product for desulfurization will also saturate some of the olefinic compounds in the octane-reducing product and cause losses in the olefins source to be extracted.
Ve لقد تم عمل العديد من الاقتراحات المتنوعة لفصل الكبريت أثناء المحافظلة على الأوليفينات الأكثر تطلباً ٠ حيث أن الأوليفينات في النفثا المقطرة تكون بصفة أساسية في الناتج منخفض الغليان من تلك النواتج من النفثا والشوائب المحتوية على الكبريت تميل لأن تركز في الناتج Je الغليان ؛ المحلول الأكثر شيوعاً يقطر مسبقاً قبل معالجة الهدرجة . التقطير المسبق ينتج نفثا بمعدل غليان خفيف الذي يغلي في المدى من نواتج مكونة من * ذرات ٠ كربون لما يقرب من ١١7٠م ونفثا بمعدل غليان ثقيل والتي تغلي في المدى مما يقرب من 7١ ١أم-1ر أ a مركبات الكبريت الخفيفة السائدة أو الأقل غلياناً عبارة عن مركابتانات mercaptans بينما المركبات الأثقل أو الأقل غلياناً عبارة عن ثيوفينات thiophenes أو مركبات أخرى مخلطة التدوير . الفصل بالتقطير فقط سوف لا يقوم بفصل المركبتانات mercaptans . على ٠٠ أي Ja فيما مضى ء فإن المركبتانات mercaptans تفصل بواسطة عمليات الأكسدة المتضمنة على الغسيل بالمواد الكاوية . التوافق من الفصل التأكسدي للمركبتانات متبوعاً بواسطة التقطير والمعالجة الهيدروجينية للناتج الأثقل قد نوقشت في البراءة الأمريكية رقم 7 . عند الفصل التأكسدي oxidative للمركبتانات mercaptans ؛ فإن المركبتانات تحول للسلفيدات الثنائية disulfides المناظرة . Yo البراءة الأمريكية رقم 804997476 تناقش عملية مكونة من مرحلتين والتي فيها النفثا تلقم (تغذى) في مفاعل عمود تقطير أول الذي يعمل كوحدة فصل البنتان depentanizer أو وحدة فصل الهكسان حيث أن المادة الأخف تحتوي على غالبية الأوليفينات والمركبتانات YovyVe, various proposals have been made to separate sulfur while preserving the most demanding olefins 0 since the olefins in the distilled naphtha are mainly in the low-boiling product of those naphtha products and the sulfur-containing impurities tend to concentrate in the product Je boiling The most common solution is pre-distilled prior to the hydrogenation treatment. Pre-distillation produces light-boiling naphtha which boils in the range of products consisting of *0 carbon atoms of approximately 1170 C and heavy-boiled naphtha which boils in the range of approximately 71 1om-1raa compounds The predominant light or less boiling sulfur is mercaptans, while the heavier or less boiling compounds are thiophenes or other mixed cycling compounds. Separation by distillation only will not separate the mercaptans. Previously, the mercaptans were separated by oxidation processes involving washing with caustics. Compatibility of oxidative separation of the mercaptans followed by distillation and hydrotreatment of the heavier product has been discussed in US Patent No. 7. at the oxidative separation of the mercaptans; The mercaptanes convert to the corresponding disulfides. Yo US Patent No. 804997476 discusses a two-stage process in which naphtha is fed into a first distillation column reactor that functions as a depentanizer or hexane separator since the lighter material contains the majority of olefins and mercaptans (Yovy)
mercaptans التي تغلي في نطاق تفاعل التقطير الأول حيث أن المركبتانات تتفاعل مع الأوليفينات الثنائية diolefins لتكون سلفيدات sulfides والتي تفصل في القاع بالتوازي مع أي مركبات كبريت أعلى غلياناً . النواتج القاعية تعرض للهدرجة - فصل الكبريت في مفاعل عمود تقطير ثاني حيث أن مركبات الكبريت تحول إلى 11:8 وتفصل. ° استعمال إثنين أو أكثر من معالجات الهدرجة الحفزية - فصل الكبريت التسلسلية تمارس لأجل معالجة التغذيات البترولية لفصل مركبات الكبريت العضوية organic sulfur ¢ وبأي حال في تلك المعالجات السابقة توجد كمية مميزة من " الكبريت المأشوب "في المنتج . الكبريت المأشوب يعني مركبات كبريتية عضوية organic sulfur جديدة ؛ بالأخص المركبتانات ؛ التي تشكل عن طريق التفاعل العكسي ل 11:8 من Adee الهدرجة - - فصل الكبريت السابقة أو عمليات الهدرجة - فصل الكبريت في عمليات الهدرجة ٠ في التغذية . 1128 يمكن أن يدمج olefins فصل الكبريت التالية عن طريق الأوليفيناتmercaptans that boil in the scope of the first distillation reaction, as the mercaptans interact with diolefins to form sulfides, which separate at the bottom in parallel with any higher-boiling sulfur compounds. The bottom products were subjected to hydrogenation - sulfur separation in a second distillation column reactor where the sulfur compounds were converted to 8:11 and separated. ° The use of two or more catalytic hydrogenation treatments - sequential sulfur separation is practiced for the treatment of petroleum feeds to separate organic sulfur compounds organic sulfur ¢ In any case, in those previous treatments there is a distinct amount of "recombinant sulfur" in the product. Recombinant sulfur means new organic sulfur compounds; particularly the mercaptans; Formed by the reverse reaction of 11:8 of Adee hydrogenation - - pre-sulphurization or hydrogenation - desulphurization in hydrogenation processes 0 in the feed. 1128 The following sulfur separation olefins can be incorporated by means of olefins
H,S التي تزيد من كمية الكبريت في المنتج . أيضاً + وجود mercaptans ليكون المركبتانات وتسستهلك octane يمكن أن يسبب أن المزيد من الأوليفينات 5 تشبع لتفقد الأوكتان .1370:0860 الهيدروجين ١ المنتج من عمليات الهدرجة hydrogenation - فصل الكبريت المتعددة المتسلسلة لن تتضمن بالطبع على محتوى كبريتي أقل مما للتغذية المتضمنة على معالجة أقل ¢ ولكن كل معالجة لاحقة تحتوي على فعالية أقل مما يتوقع بسبب الكبريت المأشوب. في العملية الحالية ؛ الفعالية للمعالجة اللاحقة تتزايد عن طريق فصل 1155 من التغذية المعالجة قبل مرور التغذية في الهدرجة - فصل الكبريت اللاحقة. 7 من مميزات الاختراع الحالي أن تيار النفثا naphtha ذا معدل الغليان التام يهمدرج - يفصل الكبريت بينما محتوي الأوليفين يبقى في نسبة مئوية أعلى من التغذية الأصلية عن طريق الهدرجة - فصل الكبريت التسلسلية مع فصل 11:8 بعد كل هدرجة - Jai كبريت . ليس من المعتقد بأن HpS تفصل بين معالجات الهدرجة - فصل الكبريت في عمليات الهدرجة - فصل الكبريت التسلسلية في المجال السابق ؛ ولكن بالأحرى المزاولة . السابقة تفصل 11:5 بعد الهدرجة - فصل الكبريت النهائية Yo ١ لاه :H, S which increases the amount of sulfur in the product. Also + the presence of mercaptans to form mercaptans and consume octane can cause more 5-olefins to saturate to lose octane. Of course it has a lower sulfur content than the feed containing a lower treatment ¢ but each subsequent treatment has a lower efficacy than would be expected due to the recombinant sulfur. in the current process; The effectiveness of the post-treatment is increased by separating 1155 of the treated feed before the feed passes into the subsequent hydrogenation - desulfurization. 7 Among the advantages of the present invention is that the naphtha stream with a full boiling rate is graded - the sulfur is separated while the olefin content remains at a higher percentage than the original feed by hydrogenation - sequential sulfur separation with a separation of 11:8 after each hydrogenation - Jai sulfur HpS is not believed to separate hydrogenation-desulfurization in serial hydrogenation-desulfurization processes in the former field; But rather practice. The previous one separates 11:5 after hydrogenation - the final sulfur separation Yo 1 lah:
: ha oll العام للاختراع في السياق الأكثر اتساعاً فإن الاختراع الحالي يمثل في عملية هدرجة - فصل كبريت hydrodesulfurization لتغذية بترولية petroleum متضمنة على مركبات كبريت عضوية organic sulfur وبتفضيل الأوليفينات عن طريق على الأقل معالجتين متسلسلتين © للتغذية عن طريق التلامس مع الهيدروجين في وجود حفاز الهدرجة - فصل الكبريست لتحويل جزء من مركبات الكبريت العضوية organic sulfur إلى 11:5 Cus أن التحسينات عبارة عن فصل 11:9 من التغذية بعد كل معالجة. في أحد تجسيمات الاختراع الحالي ؛ يتم تعريض Bal ذات المدى التام الغليان إلى عملية من خطوتين لفصل الكبريت العضوي organic sulfur عن طريق الهدرجة - Jad ٠ الكبريت. في الخطوة الأولى ء النفثا ذات المدى التام الغليان تفصل الكبريت في مفاعل عمود التقطير الذي يعمل كوحدة فصل تؤخذ كناتج علوي من النفثا الخفيفة المهدرجة والخالية من الكبريت بالتوازي مع 11:5 المنتج في المفاعل . الجزء المميز من 11:8 يفصل من وحدة تجميع / وحدة فصل الناتج العلوي . الناتج الأثقل يعالج بالهدرجة وفصل الكبريت sulfur ويتم فصله كنواتج قاعية . النواتج القاعية والنواتج العلوية ومن ثم تغذى في وحدة فصل 11:5 ١٠ حيث أن البقية من HS تفصل من النفثا الخالية من الكبريت . النواتج القاعية من وحدة فصل HS ومن ثم تغذى في مفاعل ثاني (إما مفاعل قياسي أحادي المرور أو مفاعل عمود تقطير ثاني) . فصل 11:5 يوظف لغرضين . هو يمنع تكون المركبات الكبريتية العضوية المأشوبة وتسمح بظروف أقل خطورة لفصل نفس الكبريت sulfur أثتاء منع هدرجة الأوليفينات olefins . وبتفضيل ؛ فإن المحتوى الكبريتي العضوي للتيار Jaa ٠ يكون أقل من or ج/م من الوزن . كما استعمل هنا ؛ فإن التعبير " مفاعل عمود تقطير " يعني عمود التقطير الذي يحتوي أيضاً على حفاز بحيث أن التفاعل والتقطير يصبحان بنفس الوقت في العمود . في تجسيم مفضل ؛ فإن الحفاز pany في صورة بنية تقطير ويخدم في صورة كل من الحفاز catalyst وبنية التقطير . YO شرح مختصر للرسومات - شكل رقم ١ عبارة عن دياجرام diagram تدفق في صورة بيانية باستعمال مفاعلي هدرجة - فصل كبريت ثنائية المرور المستقيم في تسلسل وتتضمن على فصل 9ر14 بين المفاعلين . YovyThe general ha oll of the invention In the broader context, the present invention is represented in a process of hydrogenation - sulfur separation hydrodesulfurization of petroleum feed containing petroleum organic sulfur compounds and with preference to olefins through at least two consecutive treatments © to feed through Contact with hydrogen in the presence of a hydrogenation catalyst - Separation of sulfur to convert part of the organic sulfur compounds to 11:5 Cus. The improvements are 11:9 separation of the feed after each treatment. In an embodiment of the present invention; Full-boiling range Bal is subjected to a two-step process to separate the organic sulfur by hydrogenation - Jad 0 sulfur. In the first step - full-boiled naphtha, the sulfur is separated in the distillation column reactor, which acts as a separation unit. The superproduct of light hydrogenated and sulfur-free naphtha is taken in parallel with the 11:5 product in the reactor. The distinctive part of the 11:8 separates from the upper output assembly/separation unit. The heavier product is treated with hydrogenation and sulfur separation and is separated as bottom products. Bottom products and top products and then fed into a separation unit 11:5 10 as the rest of the HS is separated from the sulfur-free naphtha. The benthic products from the HS separator are then fed into a second reactor (either a standard single-pass reactor or a second distillation column reactor). Chapter 11:5 is employed for two purposes. It prevents the formation of recombinant organic sulfur compounds and allows less dangerous conditions to separate the same sulfur while preventing the hydrogenation of olefins. and preferably; The organic sulfur content of the stream, Jaa 0, is less than or c/m by weight. as used here; The term “distillation column reactor” means a distillation column that also contains a catalyst so that the reaction and distillation are simultaneously in the column. in a preferred embodiment; The catalyst is a pany in the form of a distillation structure and serves as both a catalyst and a distillation structure. YO A brief explanation of the drawings - Figure No. 1 is a flow diagram in graphic form using two hydrogenation reactors - straight-pass double-pass sulfur separation in sequence and includes a 14.9 separation between the two reactors. Yovy
- شكل رقم ١ عبارة عن دياجرام diagram تدفق في صورة بيانية باستعمال مفاعلي هدرجة - فصل كبريت على التسلسل ؛ الأول عبارة عن مفاعل تقطير حفزي الذي به نطاقي هدرجة - فصل كبريت ؛ واحد لناتج الأخف وواحد للأثقل ؛ حيث يعالج على حدة ومن ثم يدمج في وحدة الفصل لفصل 11:9 قبل الذهاب لوحدة هدرجة - فصل كبريت مستقيمة المرور. الوصف التفصيلي التغذية في العملية تشمل ناتج من البترول المحتوي على الكبريت sulfur وبخاصة من وحدة التقطير الحفزي مائع الطبقة ( (FCCU التي تغلي في مدى غليان الجازولين gasoline (منتج مكون من © ذرات كربون carbon atom حتى 47١ درجة فهرنهيت) . عامة ٠ ء Ades تعتبر مفيدة على sale النفثا naphtha بمعدل الغليان من منتجات وحدة تقطير حفزية حيث أنها تحتوي على الأوليفينات المتطلبة ومركبات الكبريت الغير متطلبة . مركبات Lil مستقيمة التشغيل تحتوي على القليل fan من المادة الأوليفينية ؛ ومالم يكون المصدر الخام يكون " حامض acid ؛ كبريت قليل جداً. محتوى الكبريت sulfur في النواتج المقطرة حفزياً سوف تعتمد على محتوى ١ الكبريت في التغذية لوحدة التقطير بالإضافة إلى معدل الغليان للناتج المختار المستخدم كتغذية للعملية . النواتج الأخف سوف تتضمن على محتويات أقل من الكبريت عن النواتج الأعلى غليان . النهاية الأمامية من النفثا تحتوي على غالبية الأوليفينات olefins عالية الأوكتان octane ولكن نسبياً القليل من الكبريت . مكونات الكبريت في النهاية الأمامية تكون بصفة رئيسية المركبتانات mercaptans وبصفة نموذجية تلك المركبات عبارة عن ٠ :- ميثيل مركبتان methyl mercaptan (درجة الغليان Y= درجة فهرنهيت) ¢ إيثيل مركبتان ethyl mercaptan (درجة الغليان ١ م ٠» بروبيل عادي مركبتان n-propyl mercaptan (درجة الغليان 1,4 م) ¢ أيزو- بروبيل مركبتان iso-propyl mercaptan (درجة الغليان ov,Y م Te ¢( » أيزو - بيوتيل مركبتان iso-butyl mercaptan (درجة الغليان AYA م ثالث بيوتيل مركبتان tert-butyl mercaptan (درجة الغليان 9,؟ ىم( » بيوتيل عادي مركبتان n-butyl mercaptan Yo (درجة الغليان 997,8 +( ٠ بيوتيل ثانوي sec-butyl mercaptan GUS yo (درجة الغليان 5 أم) « أيزو-أميل مركبتان iso-amyl mercaptan (درجة الغليان ١7١ م + أميل (sale مركبتان n-amyl mercaptan (درجة الغليسان ١١,١ ¢( ‘ Yovy- Figure No. 1 is a flow diagram in graphic form using two hydrogenation reactors - separating sulfur in series; The first is a catalytic distillation reactor which has two scales hydrogenation-sulfur separation; one for the product of the lightest and one for the heaviest; It is treated separately and then combined in a separator for 9:11 separation before going to a straight-pass hydrogenation-separating sulfur unit. Detailed description Feeding in the process includes output from petroleum containing sulfur, especially from the fluid bed catalytic distillation unit (FCCU) that boils in the boiling range of gasoline (a product composed of carbon atoms up to 471 Degree Fahrenheit). fan of the olefinic material, and unless the raw source is “acid”, very little sulfur. The sulfur content in the catalytic distillates will depend on the 1 sulfur content in the feed to the distillation unit in addition to the boiling rate of the selected product used As a feedstock for the process Lighter products will have lower sulfur contents than higher boiling ones The front end of naphtha contains most of the high octane olefins but relatively little sulfur The sulfur components in the front end are mainly mercaptans Typically, these compounds are 0 :- methyl mercaptan (boiling point Y=degree Fahrenheit) ¢ ethyl mercaptan (boiling point 1 M0) normal propyl mercaptan n-propyl mercaptan (boiling point 1.4 m) ¢ iso-propyl mercaptan (boiling point ov,Y m Te ¢) » iso-butyl mercaptan ( Boiling point AYA m tert-butyl mercaptan (boiling point 9, ? m) “N-butyl mercaptan Yo (boiling point 997.8 +) 0 sec-butyl mercaptan GUS yo (boiling point 5 um)” iso-amyl mercaptan (boiling point 171 m + amyl (sale) mercaptan n-amyl mercaptan (glyp point 11.1 ¢) ' Yovy
" ألفا-ميثيل بيوتيل مركبتان a-methylbutyl mercaptan (درجة الغليسان ١١,١ ¢( ‘ ألفا - إيثيل بروبيل مركبتان acethylbutyl mercaptan (درجة الغليسان Veo ¢( ‘ هكسيل عادي مركبتان n-hexyl mercaptan (درجة الغليان 19٠,١ م) «¢ -١ مركابتو هكسان mercapto hexane -2 (درجة الغليان 0٠6٠7م) ؛ و -٠ مركابتو هكسان mercapto hexane © -3 (درجة الغليان oV,Y ¢( . مركبات الكبريت النموذجية وجدت في الناتج الأعلى غليان تتضمن على مركابتانات mercaptans أثقل « ثيوفينات thiophenes « -- سلفيدات sulfides وسلفيدات ثثنائية .disulfides التفاعل لمركبات الكبريت العضوية organic sulfur في تيار التقطير مع الهيدروجين فوق الحفاز لتكوين 11:5 تسمى بصفة نموذجية الهدرجة - فصل الكبريت hydrodesulfurization ٠ . المعالجة الهيدروجينية عبارة عن التعبير الأكثر إتساعاً والذي يتضمن على تشبع الأوليفينات والمركبات الأروماتية aromatic وتفاعل مركبات النيتروجين العضوية لتكون الأمونيا ٠ على أي حال ؛ فإن الهدرجة - فصل الكبريت تتضمن Lally يشار إليها بيسر بالمعالجة الهيدروجينية hydrotreating الحفازات التي تعتبر مفيدة لتفاعل الهدرجة - فصل الكبريت تتضمن فلزات metals ١ المجموعة الثامنة على سبيل المثال الكوبالت cobalt ¢ النيكل nickel ؛ البالاديوم palladium ¢ وحده أو في توافق مع الفلزات metals الأخرى على سبيل المثال الموليبدنيوم molybdenum أو التنجستن tungsten فوق دعامة مناسبة والتي يمكن أن تمثل الألومينا alumina ؛ سيليكا silica - الومينا alumina ء تيتانيا titania - زرقونيا zirconia ¢ أو ما شابه . sale الفلزات تتوفر في صورة أكاسيد oxides من الفلزات المدعمة فوق مبثوقات أو كريات وكما هي لن Ye تعتبر مفيدة dale لبنيات التقطير . الحفازات catalysts يمكن أن تحتوي إضافياً على المكونات من فلزات المجموعة الخامسة والسادسة ب من الجدول الدوري أو مخاليط منها . فلز المجموعة الثامنة يوفر فعالية كلية متوسطة متزايدة . الحفازات المحتوية على فلز المجموعة السادسة ب على J المثال الموليبدنيوم molybdenum والمجموعة الثامنة على سبيل المثال الكوبالت cobalt أو © النيكل تعتبر مفضلة . الحفازات المناسبة لتفاعل الهدرجة - فصل الكبريت تتضمن على الكوبالت — molybdenum a gia gall » التيكل nickel — الموليبدنيوم molybdenum « والنيكل nickel - التنجستن . الفلزات عامة تتواجد في صورة أكاسيد مدعمة فوق قاعدة YovyAlpha-methylbutyl mercaptan (glycine grade 11.1 ¢) ' alpha-ethylbutyl mercaptan (glycine grade Veo ¢) 'n-hexyl mercaptan (boiling point 190.1 C) “¢ -1 mercapto hexane -2 (boiling point 00607 C); and -0 mercapto hexane © -3 (boiling point oV, Y ¢(. Typical sulfur compounds found in the highest boiling product include heavier mercaptans « thiophenes » - sulfides and disulfides. The reaction of organic sulfur compounds in The distillation stream with hydrogen over the catalyst to form 11:5 is typically called hydrogenation - hydrodesulfurization 0. Hydrodesulfurization is the broadest term which includes the saturation of olefins and aromatic compounds and the reaction of organic nitrogen compounds to form ammonia 0 at any rate. However, hydrogenation-desulfurization includes Lally easily referred to as hydrotreating catalysts that are useful for the hydrogenation-desulfurization reaction include Group VIII metals eg cobalt ¢ nickel nickel; palladium ¢ alone or in combination with other metals for example molybdenum or tungsten on a suitable support which may represent alumina; Silica - alumina - titania - zirconia ¢ or the like. Sale Metals are available in the form of oxides of metals supported over extrusions or pellets and as they are, Ye will not be considered useful for distillation structures. Catalysts may additionally contain components from the fifth and sixth b metals of the periodic table, or mixtures thereof. Group VIII metal provides increased total activity medium. Catalysts containing a metal of the sixth group B over J, for example molybdenum, and the eighth group, for example, cobalt or nickel, are preferred. Suitable catalysts for the hydrogenation-sulfurization reaction include cobalt — molybdenum a gia gall » nickel - molybdenum » and nickel - tungsten. Metals are generally found in the form of oxides supported on top of the Yovy base
متعادلة على سبيل المثال ألومينا ؛ سيليكا - الومينا ؛ أو ما شابه . الفلزات تختزل إلى سلفيد إما عند الاستعمال أو قبل الاستعمال بالتعرض للتيارات المحتوية على الكبريت.neutral eg alumina; silica - alumina; or something like that . Metals are reduced to sulfides either upon use or before use by exposure to sulfur-containing currents.
الخصائص لحفاز الهدرجة - فصل الكبريت النموذجية قد بينت في الجدول رقم ١ بأسفل .Characteristics of a typical hydrogenation-desulfurization catalyst are shown in Table 1 below.
° جدول رقم ١ فلزء وزن 7° Table No. 1, metal, weight 7
الحفاز يكون بصفة نموذجية في صورة مبثوقات متضمنة على قطر يساوي ٠١ /١ CAN أو 77/١ _بوصة و نسبة L/D تساوي 1,0 حتى ٠١ .The catalyst is typically in extruded form containing a diameter of 1/01 CAN or 1/77 of an inch and an L/D ratio of 1.0 to 10.
الحفاز أيضا يمكن أن يكون في صورة كريات متضمنة على نفس الأقطار . في الشكل المنتظم فإنها تشكل كتلة مدمجة جدا و بتفضيل تعد في صورة بنية تقطير حفزي Aig.The catalyst also can be in the form of pellets contained on the same diameters. In the regular form it forms a very compact mass and preferably in the form of a catalytic distillation structure, Aig.
٠ التقطير الحفزي يجب أن اقدر أن توظف في صورة حفاز و كوسط ناقل للكتلة . بنيات0 Catalytic distillation must be able to be employed as a catalyst and as a mass transfer medium. structures
التقطير الحفزي المفيدة لهذا الغفرض قد نوقشن في البراءات الأمريكية أرقام 9771779 1 + 471044 و 7547© التي دمجت بالإسناد .Catalytic distillations useful for this purpose are discussed in US Patents Nos. 1 9771779 + 471044 and 7547© which are incorporated by attribution.
استعمال نظام تفاعل التقطير (التقطير الحفزي) يقلل من الخمد ويوفر لتشغيل أطول عما في وحدات الهدرجة مثبتة الطبقة وتعتبر مفضلة لأجل المفاعل الأول . مفاعل عمودThe use of the distillation reaction system (catalytic distillation) reduces inertia and provides for longer operation than in fixed bed hydrogenation units and is considered preferable for the first reactor. column reactor
٠ التقطير يستخدم بتميز لتفاعل مركبات الكبريت ذات الغليان الأثقل أو الأعلى . الضغط العلوي يبقى Lad يقرب من صفر-٠ psig YO مع درجة حرارة مناظرة في نطاق تفاعل التقطير تكون بين 4,4 ١٠م - ,7271م . الضغوط الجزئية للهدرجة تساوي )0 = Veo psia يمكن أن تستخدم . في أحد التجسيمات المفضلة ؛ الضغط الجزئي للهيدروجين يساوي yovy0 Distillation is uniquely used for the reaction of sulfur compounds with heavier or higher boiling points. The upper pressure Lad is kept close to 0-0 psig YO with a corresponding temperature in the distillation reaction range of 4.4 10°C - 0.7271°C. Partial pressures of hydrogenation equal to 0 = Veo psia can be used. In one of my favorite incarnations; The partial pressure of hydrogen is equal to yovy
٠١ 0) يستخدم . عامة الضغوط الجزئية للهيدروجين في المدى من 0,+ +0 psia توفر النتائج المثالية. المفاعل الثاني يمكن أن يصبح مفاعل تدفق سفلي للطور الغازي وأحادي المرور بسبب أن الجزء الغالب من المركبات الكبريتية قد تم فصله . بسبب أن 11:8 والمزيد من Sse © الكبريت الصعبة قد فصلت بالفعل ء فإن المفاعل يمكن أن يشغل في ظروف أكثر اعتدالاً ؛ مثلا فيما يقرب من 70١0 2810 من الضغط ؛ درجة حرارة المفاعل SYN والسرعة الحيزية اللحظية للسائل تكون .٠3 عند استعمال عمود تقطير ثاني ؛ فإن الضغط الكلي الأقل في المدى من Yo إلى أقل من psig "٠١ يتطلب للهدرجة - فصل السلفور والضغط الجزئي للهيدروجين hydrogen Ve يساوي اقل من psi 15٠0 وبتفضيل لأقل حتى psi 0.١ يمكن أن يستتخدم وبتفضيل يقرب من psi ٠-١١ . درجة الحرارة في نطاق تفاعل التقطير تكون في المدى من ٠54 ,”ام . الهيدروجين في Jolie عمود التقطير الثاني يتم تغذيته في المدى من ٠١-١١ قدم مكعب قياسي ) (SCF / رطل من التغذية . السرعات الحيزية اللحظية العادية للسائل (حجم السائل في التغذية / وحدة حجم من الحفاز) في العمود الثاني تكون في المدى من 0-Y No . الظروف النموذجية في نطاق التفاعل الثاني (العمود الثاني والأعمدة اللاحقة) لمفاعل عمود تقطير وهدرجة - فصل كبريت النفثا naphtha تكون كما يلي :- التشغيل في مفاعل عمود التقطير ينتج كل من الطور السائل والطور البخاري ضمن نطاق تفاعل التقطير . الجزء المأخوذ في الاعتبار من البخار عبارة عن الهيدروجين بينما جزء يكون عبارة عن هيدروكربون بخاري من الناتج البترولي . الفصل الفعلي يمكن فقط أن ٠ يؤخذ في الاعتبار ثانوياً. yovy01 0) is used. General partial pressures of hydrogen in the range of 0, + +0 psia provide ideal results. The second reactor can become a single-pass gas phase bottom flow reactor because the majority of the sulfur compounds have been separated. Because 11:8 and more of the hard Sse© sulfur has already been separated – the reactor can be operated under more moderate conditions; For example, at approximately 7010 2810 pressure; The temperature of the SYN reactor and the instantaneous spatial velocity of the liquid are .03 when a second distillation column is used; The lower total pressure in the range from Yo to less than 01 psig "requires for hydrogenation - sulfur separation and partial pressure of hydrogen Ve equals less than 1500 psi and preferably as low as even 0.1 psi can Use with preference approximately 0-11 psi The temperature in the distillation reaction range is in the range of 054 “M. Hydrogen in the Jolie second distillation column is fed in the range of 11-01 standard cubic feet) (SCF/lb of feed). The normal instantaneous spatial velocities of the liquid (volume of liquid in the feed/unit volume of catalyst) in the second column are in the range 0-Y No. Typical conditions in the second reaction range (second and subsequent columns ) for the distillation and hydrogenation column reactor - naphtha sulfur separation is as follows: - Operation in the distillation column reactor produces both the liquid phase and the vapor phase within the scope of the distillation reaction. The considered part of the vapor is hydrogen, while a part is a vapor hydrocarbon of petroleum product The actual separation can only 0 be taken into secondary consideration
ARAR
بدون التقيد بمقصد الاختراع الحالي ؛ فمن المقترح أن الآلية تقترح إنتاج الفعالية للهدرجة في مفاعل عمود التقطير تمثل تكثيف جزء من الأبخرة في نظام التفاعل ؛ التي تحتجز هيدروجين كاف في السائل المكثف لكي يتم الحصول على التلامس المطلوب بين وبصفة . hydrogenation الهيدروجين والمركبات الكبريتية في وجود الحفاز لتنتج الهدرجة تتركز في 11:8 olefins خاصة ؛ أصناف الكبريت تتركز في السائل بينما الأوليفينات 0 البخار مما يسمح بتحول عالي للمركبات الكبريتية مع تحول منخفض للأصناف الأوليفينية .olefin النتيجة لتشغيل العملية في مفاعل عمود التقطير هي أن الضغوط الجزئية الهيدروجينية الأقل (و بذلك الضغوط الكلية الأقل) يمكن أن تستخدم . كما في أي تقطير ؛ يوجد ممال درجة حرارة ضمن مفاعل عمود التقطير . درجة الحرارة في الطرف الأقل من العمود تحتوي على ٠ مادة أعلى غليان وبذلك تكون في درجة حرارة أعلى مما للطرف العلوي من العمود . الناتج الأقل غلياناً ؛ الذي يحتوي على المزيد من المركبات الكبريتية الأيسر قابلية للفصل ؛ تعرض لدرجات حرارة أقل في الجزء العلوي من العمود الذي يوفر لأجل إنتقائية أكبر ؛ ذلك المتطلبة . الجزء الأعلى olefin أقل تقطير هيدروجيني أو تشبع المركبات الأوليفينية Cua في درجة الغليان يعرض لدرجات حرارة أعلى في الطرف السفلي من مفاعل عمود التقطير Ve . لتقطير مفتوح للمركبات الحلقية المحتوية على الكبريت وهدرجة الكبريت فيما بين المفاعلين توجد وحدة فصل 11:5 التي تفصل بفعالية كل 11:5 المنتج من العمود الأول . هذا يمنع التلامس بين 1155 والأوليفينات مع الحفاز والتكوين الناتج للمركبات المأشوبة ويسمح بظروف أقل خطورة في المفاعل الثاني organic sulfur الكبريتية العضوية . لأجل فصل الكبريت نفسه أثناء منع هدرجة الأوليفينات YS فقد تبين دياجرام تدفق بياني لأحد تجسيمات الاختراع ١ بالإشارة الآن للشكل رقم عن طريق خط ٠١ تغذى في مفاعل أول مثبت الطبقة أحادي المرور naphtha Gad . الحالي يحتوي ٠١ عن طريق خط تدفق * . المفاعل ٠١ والهيدروجين يغذى في المفاعل ١ تدفق ؛ جزء من ٠١ من حفاز هدرجة - فصل سلفور مناسب . في المفاعل الأول ١١ على طبقة المركبات الكبريتية العضوية يتفاعل مع الهيدروجين لتكوين 11:5 . الظروف في المفاعل Yo الأول تتوسط عن طريق قياسات الهدرجة - فصل الكبريت . مثلاً ؛ فإن درجة الحرارة psig ٠50-6١ تكون في المدى من 7897,8*م - ,5١٠7م ؛ الضغط يكون في المدى من yovyWithout limiting the intent of the present invention; It is suggested that the mechanism proposed to produce the efficiency of the hydrogenation in the distillation column reactor represents the condensation of part of the vapors in the reaction system; Which retains enough hydrogen in the condensed liquid to obtain the required contact between and as a . hydrogenation hydrogen and sulfur compounds in the presence of the catalyst to produce hydrogenation concentrated in 11:8 olefins in particular; The sulfur species are concentrated in the liquid while the olefins are 0 in the vapor, allowing for a high conversion of sulfur compounds with a low conversion of the olefin species. The result of running the process in the distillation column reactor is that lower pH partial pressures (and thus lower total pressures) can be achieved. used. As in any distillation; There is a temperature gradient within the distillation column reactor. The temperature at the lower end of the column contains 0 material with a higher boiling point and thus is at a higher temperature than the upper end of the column. lowest boiling point; which contains more sulfur compounds left separable; exposure to lower temperatures at the top of the column which provides for greater selectivity; that required. The higher part olefin lower hydrogen distillation or saturation of olefinic compounds Cua in the boiling point is exposed to higher temperatures at the lower end of the distillation column reactor Ve . For open distillation of cyclic sulfur-containing compounds and hydrogenation of sulfur between the two reactors there is a 11:5 separator unit that effectively separates all 11:5 product from the first column. This prevents contact between 1155 and the olefins with the catalyst and the resulting formation of recombinant compounds and allows for less hazardous conditions in the second organic sulfur reactor. In order to separate the sulfur itself while preventing the hydrogenation of the olefins YS, a graphic flow diagram of one of the embodiments of the invention 1 was shown, with reference now to Figure No. 01, via line 01 fed into the first fixed-bed single-pass reactor naphtha Gad. The current contains 01 via the flow line * . reactor 01 and hydrogen fed into reactor 1 flow; Part of 01 of hydrogenation catalyst - suitable sulfur separation. In the first reactor 11 on the layer of organic sulfur compounds it reacts with hydrogen to form 11:5 . Conditions in the first Yo reactor are mediated by hydrogenation-sulphurization measurements. For example; the temperature psig 61-050 is in the range from 7897.8*C - 0.5107C; The pressure is in the range of yovy
يد والسرعة الحيزية اللحظية للسائل ( 11157 ) تكون في المدى من *ه-١٠ حجم [LAE حجم حفاز . درجة فصل الكبريت بذلك تكون أقل بعض الشيء من المعتاد ؛ تقريبا 7906. التدفق من المفاعل الأول ٠١ يتم تغذيته في عمود الفصل الأول Yo حيث أن HS والزيادة من الهيدروجين تفصل للخارج في النواتج العلوية عن طريق خط التدفق ؛ . المواد © القابلة للتكثيف في النواتج العلوية تكثف في المكثف YY وتتفصل عن 11:5 والهيدروجين في جهاز الفصل YY . الزيادة من الهيدروجين و 11:5 تفصل عن طريق خط التدفق ١١ . المادة المكثفة ترجع لجهاز الفصل كمرتجعات عن طريق خط التدفق AY التواتج القاعية من جهاز الفصل 7١ تغذى في مفاعل طبقة مثبتة ثاني أحادي المرور ٠ عن طريق خط التدفق © حيث يتم تغذية الهيدروجين المتتامي في المفاعل Yo عن طريقHand and the instantaneous spatial velocity of the liquid (11157) is in the range from *H-10 [LAE] catalyst volume. The degree of sulfur separation is therefore somewhat lower than usual; Approximately 7906. The flow from the first reactor 01 is fed into the first separation column Yo as the HS and excess hydrogen is separated out in the overhead products by the flowline; . The condensable © materials in the overproducts are condensed in the condenser YY and separated from 11:5 and the hydrogen in the separator YY . The excess of hydrogen and 11:5 are separated by flow line 11 . The condensate is returned to the separator as returns via the flow line AY Bottom outgrowths from the separator 71 are fed into a second single-pass fixed bed reactor 0 via the flow line © where complementary hydrogen is fed into the reactor Yo by
٠ خط التدفق ١ . المفاعل Yo يحتوي على طبقة ثانية YY من حفاز هدرجة - فصل كبريت مناسب . الظروف في المفاعل الثاني تضبط لتوفر الدرجة المتطلبة من فصل الكبريت . التدفق من المفاعل الثاني 7١ يغذى في جهاز الفصل الثاني ٠؛ حيث أن الزيادة من الهيدروجين و 11:8 المنتجة في المفاعل الثاني 7١ تفصل للخارج مع النواتج العلوية عن طريق خط التدفق A . ثانية ؛ المواد القابلة للتكثيف في النواتج العلوية تكثف في المكثف 41١0 flow line 1 . The Yo reactor contains a second layer, YY, of hydrogenation catalyst - suitable sulfur separation. Conditions in the second reactor are set to provide the required degree of sulfur separation. The flow from the second reactor 71 is fed into the second separator 0; whereupon the surplus of hydrogen and 11:8 produced in the second reactor 71 is separated out with the overhead products via flow line A . second ; The condensables in the upper products are condensed in capacitor 411
V0 وتتفصل عن الهيدروجين و AHS جهاز الفصل 47 وترتجع في جهاز الفصل الثاني عن طريق خط تدفق ١4 في صورة مرتجعات . الزيادة من الهيدروجين و 1125 dal عن طريق خط التدفق ١4 . المنتج النهائي يفصل كنواتج قاعية عن طريق خط التدفق 9 . حيث أن HS يفصل بين المفاعلات ؛ فإن الظروف الأكثر اعتدالاً يمكن أن تستخدم في المفاعل الثاني وبذلك فإن الأوليفينات olefins لن تعرض لظروف الهدرجة .V0 is separated from the hydrogen and AHS separator 47 and returned to the second separator through a flow line 14 in the form of reflux. The excess of hydrogen and 1125 dal by flow line 14 . The final product is separated as a bottom product by flow line 9. Whereas, HS separates reactors; The milder conditions can be used in the second reactor, thus the olefins will not be subjected to hydrogenation conditions.
أ بالإشارة الآن للشكل رقم Y فقد تبين تجسيم ثاني للاختراع الحالي حيث أن المفاعل الأول عبارة عن مفاعل عمود تقطير ٠١ يحتوي على طبقتين ١١ أ و ١١ب في حفاز هدرجة - فصل كبريت في صورة بنيات تقطير حفازة . النفثا يتم تغذيتها بين الطبقات عن طريق خط التدفق ١ والهيدروجين يتم تغذيته عن طريق خط التدفق 7 . بسبب أن عمود التقطير الحفزي يمكن أن يشغل في ضغوط أقل فإن الأوليفينات olefins الأقل سوف تشبع . Land ؛a Referring now to figure No. Y, a second embodiment of the present invention has been shown as the first reactor is a distillation column reactor 01 containing two layers 11a and 11b in a hydrogenation catalyst - sulfur separation in the form of catalytic distillation constructs. Naphtha is fed between the layers via flow line 1 and hydrogen is fed through flow line 7. Because the catalytic distillation column can be operated at lower pressures, fewer olefins will saturate. Land;
Yo فإن عمود التقطير الحفزي يكون أكثر فعالية عند الهدرجة للمركبات الكبريتية الثقيلة على سبيل المثال الثيوفينات thiophenes و البنزثيوفينات benzthiophenes . التقطير الحفزي يتم تحقيق فصل النفثا naphtha إلى ناتج غليان خفيف يغلي في أقل مما يقرب من 2171,١ م ؛Yo, the catalytic distillation column is more effective when hydrogenating heavy sulfur compounds, for example, thiophenes and benzthiophenes. Catalytic Distillation Separation of naphtha into a mild bubbling product is achieved in as little as 2171.1 m;
١ لاه1 lah
VYVY
وناتج ثقيل يغلي فوق درجة تقرب من ١٠7٠م . النفثا الخفيفة تؤخذ كنواتج علوية عن . المنتجة في الطبقات HS طريق خط التدفق ؛ بالتوازي مع الزيادة من الهيدروجين وغالبية حيث أن الأبخرة ؛ ٠١ وتجمع في جهاز الفصل © ٠ المادة القابلة للتكثيف تكثف في المكثف جزء من السائل . ١١ فيها 11.5 والزيادة من الهيدروجين ؛ تتفصل عن طريق الخط رقم Lay في صورة مرتجعات عن طريق خط التدفق رقم ٠١ المكثف يرتجع في مفاعل عمود التقطير © . ٠١0 البقية من النواتج العلوية السائلة يتم تغذيته في الجزء العلوي من عمود الفصل . ٠ ولكن في 7١ أيضاً يتم تغذيتها في عمود الفصل Yo النواتج القاعية من مفاعل عمود التقطير .3 النطاق السفلي عن طريق خط التدفق رقم المواد . ١١ النواتج العلوية عن طريق خط التدفق رقم AHS عمود الفصل يفصل حيث YY وتجمع في جهاز الفصل 7١ القابلة للتكثيف في النواتج العلوية تكثف في المكثف ٠ تنفصل عن الزيادة من الهيدروجين و 11:5 . الزيادة من الهيدروجين و 11:5 تنفصسلان عن بينما السائل يرتجع لجهاز الفصل في صورة مرتجعات عن طريق ١١ طريق خط التدفق . 9 خط التدفق 77 . المنتج النهائي يفصل كنواتج قاعية عن طريق خط التدفق عن طريق خط التدفق © ويتم تغذيته لمفاعل ٠١ التيار الجانبي يؤخذ من جهاز الفصل من حفاز هدرجة - فصل كبريت ١ محتوي على طبقة 7١ طبقة مثبتة أحادي المرور ١ الأخف تتفاعل مع الهيدروجين organic sulfur مناسب حيث أن المركبات الكبريتية العضوية يتم تغذيته عن طريق خط ٠١ التدفق من المفاعل . ١ Gaal الذي يتم تغذيته عن طريق خط تجاه برميل وميض £0 حيث أن الهيدروجين و 11:8 يومضان من التدفق و يتم YY التدفق عن طريق خط التدفق 7؛ . السائل من برميل 7١ تغذيتها في الجزء العلوي من جهاز الفصلAnd a heavy product that boils above a degree of approximately 1070 m. Light naphtha is taken as an overproduct of . Produced in HS layers by flow line; In parallel with the increase of hydrogen and the majority of, as the vapors; 01 and gather in the separator © 0 condensable substance condensed in the condenser, part of the liquid. 11 has 11.5 and more hydrogen; Separated by line No. Lay as reflux via flow line No. 01 The condensate is refluxed in the distillation column reactor © . 010 The remainder of the liquid overhead is fed into the upper part of the separating column. 0, but in 71 is also fed into the separating column, Yo, bottom products from the distillation column reactor, 3. The lower range, through the flow line, the number of materials. 11 The upper products through the flow line number AHS separation column are separated where YY and collected in the separation device 71 condensable in the upper products condensed in the condenser 0 separated from the excess of hydrogen and 11:5 . The excess of hydrogen and 11:5 separate from, while the liquid returns to the separator in the form of reflux via 11 through the flow line. 9 flow line 77 . The final product is separated as bottom products via the flow line via the flow line © and is fed to the reactor 01 The bypass stream is taken from the separator of the hydrogenation catalyst - sulfur separation 1 containing layer 71 stabilized layers single-pass 1 The lighter organic sulfur reacts with hydrogen is appropriate since the organic sulfur compounds are fed through the flow line 01 from the reactor. 1 Gaal which is fed by line towards the £0 flashing barrel as hydrogen and 11:8 flashes from the flow and the YY flow is carried out by means of the 7 flowline; . The liquid from the 71 barrel is fed into the upper part of the separator
Cua £1 عن طريق خط التدفق ٠١ الوميض يتم تغذيته في القطاع المتوسط من جهاز الفصل Ye . أن 11:58 متبقي ينفصل عن المنتج ١ ثال رقم : مقطرة بمعدل غليان تام متضمنة على الخصائص التالية تعالج أولاً في naphtha نفثا جرام من حفاز كوبالت/ موليبدنيوم كرايتريون دي ١١,77 عمود تقطير حفزي محتوي على تجاري يوضع في بنيات الحفاز كما DC-130 cobalt/molybdenum catalyst ٠١ ١-يس Yo نوقش في البراءة الأمريكية رقم 0770849 تنظم في قطر معتاد ؟ بوصة في نطاقين من yovyCua £1 by flow line 01 flash is fed into the middle section of the separator Ye . That 11:58 residue is separated from the product 1 thl No.: distilled with a full boiling rate that includes the following characteristics first treated in naphtha naphtha grams of cobalt/molybdenum catalyst criterion D 11.77 catalytic distillation column Containing commercially placed in catalyst structures as DC-130 cobalt/molybdenum catalyst 01 1-Yes Yo Discussed in US Patent No. 0770849 Regulated in Qatar Usual? inches in two bands of yovy
V¢ تدخل بين hydrocarbon قدم من الحفاز فوق نقطة التغذية . التغذية الهيدروكربونية ٠٠ عمود الطبقتين الحفازتين. َع ض ليوفر درجة psig 77٠0 عمود التقطير الحفزي يشغل في ضغط علوي يساوي ينتج فقط Ulla حرارة الطبقة الحفازة يساوي 7444”م . عمود التقطير الحفزي المشغل ٠ (olefins فصل للكبريت حيث أن 757,147 فقد في رقم البروم (فقد في الأوليفينات 795,7 0 785 البيانات من معالج هدرجة أحادي المرحلة وثابت الطبقة تجاري يبين أن ما يقرب من ينتج المعدل ذاته لفصل الكبريت. (bromine # (رقم البروم olefin من الأوليفين ١ لألاهV¢ is inserted between the hydrocarbon feet of the catalyst above the feed point. Hydrocarbon feed 00 columns of the two catalytic layers. PZ to provide psig 7700. The catalytic distillation column operates at an upper pressure equal to Ulla. The catalytic layer heat equals 7444 “C. Operated catalytic distillation column 0 (olefins sulfur separation as 757,147 losses in bromine number (loss in olefins 795.7 0 785) Data from a commercial single-stage fixed-bed hydrogenation processor shows that approximately 757,147 sulfur losses are produced at the same rate of sulfur separation . bromine # olefin 1 lah
ه١١ فقط النواتج العلوية من عمود التقطير الحفزي تفصل HLS والزيادة من mie) ومن ثم تعالج في مفاعل صقل مثبت الطبقة أحادي المرور تقليدي ثنائي المرحلة محتوي على نفس الحفاز في الظروف التالية : 17 dtr يتم الحصول على معدل فصل كبريت مدمج يساوي 97,7 7 مع فقد يساوي فقط 747,4 في الأوليفينات . كما يمكن أن SY فإن مفاعل الصقل ثنائي المرحلة يشغل في ظروف معتدلة جداً . هذا بوضوح يبين أن الانتقائية للعملية ثنائية المرحلة كما تشغل وفقاً للاختراع الحالي تقارن مع العملية أحادية المرحلة. مثال رقم ؟ التغذية كما وصف في المثال رقم ١ تعالج في مفاعل عمود تقطير وفقاً للمثال ٠ رقم ١ . فقط النواتج العلوية تفصل 11:5 والزيادة من الهيدروجين و تعالج في الظروف التالية ٠ | في مفاعل الصقل لتحقيق نفثا naphtha متضمنة على Nia YV من الوزن. معدل الهيدروجين hydrogen dtp يع Co set ch التشبع 8 الكلي يكون 798,97 . التشبع الأوليفيني يكون 751,8 . البيانات من وحدة طبقة مثبتة أحادية المرحلة تجارية تبين أنه يتم توقع فقد ما يقرب من 797 من الأوليفين بنفس معدل فصل الكبريت. yovyE11 Only the upper products from the catalytic distillation column separate (HLS and excess from mie) and then treated in a conventional two-stage single-pass fixed bed polishing reactor containing the same catalyst under the following conditions: 17 dtr A rate is obtained A combined sulfur fraction of 97.7 7 with a loss of only 747.4 in olefins. The SY two-stage refinement reactor can also be operated under very mild conditions. This clearly shows that the selectivity of the two-stage process as operated according to the present invention is comparable to that of the single-stage process. example number? The feed as described in Example 1 is processed in a distillation column reactor according to Example 0 1. Only the superproducts are separated 5:11 and excess hydrogen and treated under the following conditions 0 | In the polishing reactor to achieve naphtha containing Nia YV by weight. The hydrogen rate hydrogen dtp with Co set ch of total saturation 8 is 798.97 . The olefin saturation is 751.8. Data from a commercial single-phase stabilized bed unit show that approximately 797 olefins are expected to be lost at the same rate as sulfur separation. yovy
مثال رقم ٠ نفثا naphtha مقطرة متضمنة على الخصائص التالية تعالج في عمود التقطير الحفزي وفقاً للمثال رقم ١ تحتوي على حفاز كرايتريون دي سي VF em كوبالت/ موليبدنيوم DC-130 cobalt/molybdenum catalyst تجاري كما وصف. أرع ههلا تسؤوش ع شالوإلولالشهاش للش هزر ل ل الا لاعاللو ةاوهو —_ — ° عمود التقطير الحفاز يشغل في ضغط علوي يساوي 140 psig موفرا درجة حرارة طبقة ثابتة تساوي ١٠77م . عمود التقطير الحفزي المشغل وحده ينتج 794,948 فصسل في الكبريت مع 765,15 فقد في الأوليفينات olefins على أي حال ؛ نسبة الكبريت الكلية تقرب من YE ج/م من الوزن ٠ : لالاه ١Example No. 0 Naphtha distilled containing the following characteristics is treated in a catalytic distillation column according to Example No. 1 containing criterion catalyst DC VF em cobalt / molybdenum DC-130 cobalt/molybdenum catalyst commercial as a description. The catalytic distillation column is operated at an upper pressure of 140 psig, providing a constant bed temperature of 1077 °C. A catalytic distillation column operated alone yielded 794,948 chapters in sulfur with 765.15 losses in olefins anyway; The total sulfur percentage is approximately YE c/m by weight 0 : Lalah 1
لل النواتج العلوية المدمجة والنواتج القاعية تفصل 8ر11 والزيادة من الهيدروجين وتعالج في الظروف التالية في مفاعل الصقل لتحقيق نفثا naphtha محتوية فقط على ١ ج/م من الوزن ٠ FIT تشبع الأوليفينات olefins المدمجة 54 عند تحول كبريت 189,Y ssh البيانات من معالج هدرجة به طبقة مثبتة أحادية المرحلة تجارية تبين أنه يتم توقع فقد © ما يقرب من 6 من الأوليفين عند نفس معدل فصل الكبريت. YovyFor the combined top and bottom products, 11.8 and the excess hydrogen are separated and treated under the following conditions in the polishing reactor to achieve naphtha containing only 1 g/m of weight 0 FIT saturation of the combined olefins 54 at the transformation of Sulfur 189,Y ssh Data from a commercial single-stage fixed bed hydrogenation processor show that a loss of ~6 olefin is expected at the same sulfur separation rate. Yovy
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/502,509 US6303020B1 (en) | 2000-01-07 | 2000-02-11 | Process for the desulfurization of petroleum feeds |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA01220321B1 true SA01220321B1 (en) | 2006-11-14 |
Family
ID=23998158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA01220321A SA01220321B1 (en) | 2000-02-11 | 2001-09-02 | Process for desulfurization of petroleum feeds |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN1264957C (en) |
| AR (1) | AR027010A1 (en) |
| AU (1) | AU2001247166A1 (en) |
| EG (1) | EG22319A (en) |
| MX (1) | MXPA02007375A (en) |
| RU (1) | RU2241021C2 (en) |
| SA (1) | SA01220321B1 (en) |
| TW (1) | TW522168B (en) |
| WO (1) | WO2001059032A1 (en) |
| ZA (1) | ZA200007804B (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6495030B1 (en) * | 2000-10-03 | 2002-12-17 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the desulfurization of FCC naphtha |
| US6676830B1 (en) * | 2001-09-17 | 2004-01-13 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the desulfurization of a light FCC naphtha |
| US8486258B2 (en) * | 2010-04-01 | 2013-07-16 | Catalytic Distillation Technologies | Gasoline hydrodesulfurization and membrane unit to reduce mercaptan type sulfur |
| US8628656B2 (en) | 2010-08-25 | 2014-01-14 | Catalytic Distillation Technologies | Hydrodesulfurization process with selected liquid recycle to reduce formation of recombinant mercaptans |
| EP2816094B1 (en) * | 2013-06-19 | 2020-04-29 | IFP Energies nouvelles | Method for producing gasoline with low sulphur and mercaptan content |
| EP3545052B1 (en) * | 2016-11-23 | 2022-05-04 | Haldor Topsøe A/S | Process for desulfurization of hydrocarbons |
| US11124710B2 (en) | 2019-08-20 | 2021-09-21 | Uop Llc | Naphtha hydrotreating process with sulfur guard bed having controlled bypass flow |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3349027A (en) * | 1965-02-08 | 1967-10-24 | Gulf Research Development Co | Multi-stage hydrodesulfurization process |
| JPS5850636B2 (en) * | 1977-07-15 | 1983-11-11 | 千代田化工建設株式会社 | Desulfurization treatment method for heavy hydrocarbon oil |
| US4243519A (en) * | 1979-02-14 | 1981-01-06 | Exxon Research & Engineering Co. | Hydrorefining process |
| US4392945A (en) * | 1982-02-05 | 1983-07-12 | Exxon Research And Engineering Co. | Two-stage hydrorefining process |
| US4430203A (en) * | 1982-02-05 | 1984-02-07 | Chevron Research Company | Hydrotreating or hydrocracking process |
| US5720872A (en) * | 1996-12-31 | 1998-02-24 | Exxon Research And Engineering Company | Multi-stage hydroprocessing with multi-stage stripping in a single stripper vessel |
-
2000
- 2000-12-12 CN CN00818489.5A patent/CN1264957C/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-12 MX MXPA02007375A patent/MXPA02007375A/en active IP Right Grant
- 2000-12-12 WO PCT/US2000/042756 patent/WO2001059032A1/en active Application Filing
- 2000-12-12 AU AU2001247166A patent/AU2001247166A1/en not_active Abandoned
- 2000-12-12 RU RU2002124137/04A patent/RU2241021C2/en active
- 2000-12-19 AR ARP000106742A patent/AR027010A1/en active IP Right Grant
- 2000-12-21 ZA ZA200007804A patent/ZA200007804B/en unknown
-
2001
- 2001-01-09 EG EG20010022A patent/EG22319A/en active
- 2001-01-16 TW TW090100930A patent/TW522168B/en not_active IP Right Cessation
- 2001-09-02 SA SA01220321A patent/SA01220321B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU2001247166A1 (en) | 2001-08-20 |
| AR027010A1 (en) | 2003-03-12 |
| RU2241021C2 (en) | 2004-11-27 |
| WO2001059032A1 (en) | 2001-08-16 |
| EG22319A (en) | 2002-12-31 |
| CN1425053A (en) | 2003-06-18 |
| TW522168B (en) | 2003-03-01 |
| RU2002124137A (en) | 2004-01-10 |
| CN1264957C (en) | 2006-07-19 |
| ZA200007804B (en) | 2001-06-21 |
| MXPA02007375A (en) | 2002-12-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8066869B2 (en) | Process for deep desulphurization of cracking gasolines with a small loss of octane number | |
| RU2282659C2 (en) | Process of desulfurization of catalytically cracked gasoline-ligroin fraction (options) | |
| US5807477A (en) | Process for the treatment of light naphtha hydrocarbon streams | |
| US20010047952A1 (en) | Process for the desulfurization of petroleum feeds | |
| SA99200615B1 (en) | Process for simultaneous treatment and cracking of light naphtha hydrocarbon streams | |
| US8652321B2 (en) | Process for the production of a desulfurized gasoline from a gasoline fraction that contains conversion gasoline | |
| MXPA04005669A (en) | Process for sulfur reduction in naphtha streams. | |
| SA02230002B1 (en) | A method for sulfur reduction in naphtha streams | |
| RU2638167C2 (en) | Method of producing light gasoline with low sulfur content | |
| WO2005000996A2 (en) | Improved hds process using selected naphtha streams | |
| KR20110059869A (en) | Thioetherification processes for the removal of mercaptans from gas streams | |
| US7270737B2 (en) | Process for desulfurization comprising a stage for selective hydrogenation of diolefins and a stage for extraction of sulfur-containing compounds | |
| SA01220321B1 (en) | Process for desulfurization of petroleum feeds | |
| JP7071814B2 (en) | Methods for Hydrodesulfurizing Olefin Gasoline | |
| JP4366583B2 (en) | Integrated process for desulfurization of effluents from hydrocarbon cracking or steam cracking processes | |
| US10377957B2 (en) | Process for the treatment of a gasoline | |
| RU2652801C2 (en) | Process for producing petrol with a low sulphur content | |
| US20030042175A1 (en) | Process for the production of gasoline with a low sulfur content comprising a hydrogenation, a fractionation, a stage for transformation of sulfur-containing compounds and a desulfurization | |
| JP4505457B2 (en) | Desulfurization of naphtha gasoline stream derived from fluid catalytic cracker | |
| KR100813775B1 (en) | Method for producing petrol having a low sulphur content | |
| WO2004031326A2 (en) | Process for ultra low sulfur gasoline | |
| US9393538B2 (en) | Process and apparatus for selectively hydrogenating naphtha | |
| US9822317B2 (en) | Process and apparatus for selectively hydrogenating naphtha | |
| WO2005044953A2 (en) | Process for the desulfurization of light fcc naphtha | |
| JP2006299263A (en) | Novel method for desulphurising gasoline by transforming sulphur-containing compound into compound of higher boiling point |