RU99113286A - METHOD FOR ROLLING UP PREPARATIONS FROM PROTECTIVE γ + α2 ALLOYS AND METHOD FOR OBTAINING PREPARATIONS FOR IMPLEMENTING THE FIRST METHOD - Google Patents

METHOD FOR ROLLING UP PREPARATIONS FROM PROTECTIVE γ + α2 ALLOYS AND METHOD FOR OBTAINING PREPARATIONS FOR IMPLEMENTING THE FIRST METHOD

Info

Publication number
RU99113286A
RU99113286A RU99113286/02A RU99113286A RU99113286A RU 99113286 A RU99113286 A RU 99113286A RU 99113286/02 A RU99113286/02 A RU 99113286/02A RU 99113286 A RU99113286 A RU 99113286A RU 99113286 A RU99113286 A RU 99113286A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
deformation
carried out
stage
workpiece
Prior art date
Application number
RU99113286/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2164180C2 (en
Inventor
Ренат Мазитович Имаев
Оскар Акрамович Кайбышев
Геннадий Алексеевич Салищев
Original Assignee
Институт проблем сверхпластичности металлов РАН
Filing date
Publication date
Application filed by Институт проблем сверхпластичности металлов РАН filed Critical Институт проблем сверхпластичности металлов РАН
Priority to RU99113286A priority Critical patent/RU2164180C2/en
Priority claimed from RU99113286A external-priority patent/RU2164180C2/en
Priority to AU55810/00A priority patent/AU5581000A/en
Priority to PCT/RU2000/000236 priority patent/WO2001000887A2/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2164180C2 publication Critical patent/RU2164180C2/en
Publication of RU99113286A publication Critical patent/RU99113286A/en

Links

Claims (1)

1. Способ прокатки заготовок из заэвтектоидных γ+α2 сплавов, отличающийся тем, что в качестве исходной выбирают заготовку с предварительно подготовленной мелкозернистой структурой, прокатку на лист или фольгу с заданной толщиной и размером зерен осуществляют, преимущественно, на воздухе в интервале скоростей деформации 103-101 с-1 и температур Т* - Те oC, где Т* принимает значение, преимущественно, 400-700oC, а Те - температура эвтектоидного превращения, за один или несколько этапов осуществляемых в свою очередь за N проходов в изотермических или квази-изотермических условиях, при этом температуру нагрева заготовки на каждом последующем этапе Тi+1 выбирают из условий Тi+1=Ti, где Ti - температура нагрева заготовки на предыдущем этапе, причем, для первого этапа T1=To, где То - температура деформации на последнем этапе при получении заготовки под прокатку, или Ti+1= Ti+ΔTi+1 или Ti+1= Ti-Δti+1, где ΔTi+1 выбирают из условия допустимого роста зерен, а Δti+1- из условий деформируемости или деформируемости и снижения окисляемости сплава.1. The method of rolling blanks from proeutectoid γ + α 2 alloys, characterized in that as the initial material, a billet with a previously prepared fine-grained structure is selected, rolling on a sheet or foil with a given thickness and grain size is carried out mainly in air in the range of strain rates 10 3 -10 1 s -1 and temperatures T * - T e o C, where T * takes the value, mainly, 400-700 o C, and T e - the temperature of the eutectoid transformation, in one or several stages carried out in turn for N passages in isothermal and and quasi-isothermal conditions, wherein the billet heating temperature in each subsequent stage T i + 1 is selected from the conditions T i + 1 = T i, where T i - heating temperature of the workpiece at the preceding stage and, for the first phase T 1 = T o , where T o is the temperature of deformation at the last stage when producing a blank for rolling, or T i + 1 = T i + ΔT i + 1 or T i + 1 = T i -Δt i + 1, where ΔT i + 1 is chosen from the condition of allowable grain growth, and Δt i + 1 - from the conditions of deformability or deformability and a decrease in the oxidability of the alloy. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения листа толщиной до 1 мм прокатку осуществляют за один этап в квази-изотермических условиях в оболочке со скоростью деформации 10-1-101 с-1.2. The method according to claim 1, characterized in that in order to obtain a sheet with a thickness of up to 1 mm, rolling is carried out in one step in quasi-isothermal conditions in a shell with a strain rate of 10 -1 -10 1 s -1 . 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения листа толщиной до 0,5 мм прокатку осуществляют в изотермических условиях за один этап со скоростью 10-3-10-1 с-1.3. The method according to claim 1, characterized in that to obtain a sheet with a thickness of up to 0.5 mm, rolling is carried out in isothermal conditions in one step at a speed of 10 -3 -10 -1 s -1 . 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения листа толщиной до 0,5 мм прокатку осуществляют за два этапа, причем первый этап в квази-изотермических условиях в оболочке со скоростью деформации 10-1-101 с-1, а второй в изотермических условиях со скоростью деформации 10-3-10-1 с-1.4. The method according to claim 1, characterized in that in order to obtain a sheet with a thickness of up to 0.5 mm, rolling is carried out in two stages, with the first stage being in quasi-isothermal conditions in a shell with a strain rate of 10 -1 -10 1 s -1 , and the second in isothermal conditions with a strain rate of 10 -3 -10 -1 s -1 . 5. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения листа толщиной до 11 мм прокатку осуществляют за два этапа, причем на первом этапе деформацию проводят в изотермических условиях, а на втором деформацию проводят в квази-изотермических условиях в оболочке до достижения требуемых размеров. 5. The method according to claim 1, characterized in that to obtain a sheet with a thickness of up to 11 mm, rolling is carried out in two stages, and in the first stage, the deformation is carried out in isothermal conditions, and in the second, deformation is carried out in quasi-isothermal conditions in the shell until the required sizes. 6. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения фольги толщиной не более 0,1 мм, прокатку листа осуществляют за несколько этапов в изотермических условиях, причем, последний этап осуществляют в оболочке при температуре предыдущего этапа, со скоростью 10-3-10-1 с-1.6. The method according to claim 1, characterized in that to obtain a foil with a thickness of not more than 0.1 mm, the sheet is rolled in several stages under isothermal conditions, and the last stage is carried out in a shell at the temperature of the previous stage, at a speed of 10 -3 -10 -1 s -1 . 7. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения фольги толщиной не более 0,1 мм, прокатку листа осуществляют за несколько этапов в изотермических условиях, причем, последний этап осуществляют в интервале температур 400-700oC без оболочки со скоростью 10-3-5х10-3 с-1.7. The method according to claim 1, characterized in that to obtain a foil with a thickness of not more than 0.1 mm, the sheet is rolled in several stages under isothermal conditions, and the last stage is carried out in the temperature range 400-700 o C without a shell with a speed 10 -3 -5x10 -3 s -1 . 8. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения фольги толщиной не более 0,1 мм, прокатку листа осуществляют за два этапа, причем первый этап проводят в квазиизотермических условиях, а второй в изотермических условиях в оболочке при температуре не ниже 700oC.8. The method according to claim 1, characterized in that to obtain a foil with a thickness of not more than 0.1 mm, the sheet is rolled in two stages, the first stage being carried out in quasi-isothermal conditions, and the second in isothermal conditions in the shell at a temperature not lower than 700 o C. 9. Способ по п.1, отличающийся тем, что для получения фольги толщиной не более 0,1 мм, прокатку листа осуществляют за два этапа, причем первый этап проводят в квази-изотермических условиях, а второй в изотермических условиях без оболочки при температуре 400-700oC.9. The method according to claim 1, characterized in that to obtain a foil with a thickness of not more than 0.1 mm, the rolling of the sheet is carried out in two stages, with the first stage carried out in quasi-isothermal conditions, and the second in isothermal conditions without a shell at a temperature of 400 -700 o C. 10. Способ по любому из пп.1, 7, 8 или 9, отличающийся тем, что при прокатке листа в интервале 400-700oC между проходами проводят промежуточные отжиги при температуре 700-900oC.10. The method according to any one of claims 1, 7, 8 or 9, characterized in that when rolling a sheet in the range of 400-700 o C between the passages conduct intermediate annealing at a temperature of 700-900 o C. 11. Способ по п.1, отличающийся тем, что направление прокатки между проходами каждого этапа, а также между этапами изменяют на 90o.11. The method according to claim 1, characterized in that the direction of rolling between passes of each stage, as well as between stages, is changed by 90 o . 12. Способ по любому из пп.2-6, отличающийся тем, что после последнего прохода последнего этапа прокатки проводят термообработку листа при температуре на 20-100oС ниже температуры прокатки в течение 1-10 ч.12. The method according to any one of claims 2-6, characterized in that after the last passage of the last rolling stage, heat treatment of the sheet is carried out at a temperature of 20-100 o С below the rolling temperature for 1-10 hours. 13. Способ по любому из пп.7-9, отличающийся тем, что после последнего прохода последнего этапа проводят термообработку фольги при температуре 700-900oC в течение 1-10 ч.13. The method according to any one of claims 7-9, characterized in that after the last passage of the last stage, the foil is heat-treated at a temperature of 700-900 o C for 1-10 hours. 14. Способ по любому из пп.2-9, отличающийся тем, что после последнего прохода последнего этапа проводят термообработку листа и фольги выше температуры Tα в течение 15-120 мин, охлаждение со скоростью 0,5-50oC/с.14. The method according to any one of claims 2 to 9, characterized in that after the last passage of the last stage, the sheet and foil are heat treated at temperatures above T α for 15-120 minutes, cooled at a rate of 0.5-50 o C / s. 15. Способ по п.14, отличающийся тем, что в качестве окончательной термообработки проводят старение листа и фольги при температуре ниже Те в течение 2-100 ч.15. The method according to p. 14, characterized in that as the final heat treatment, aging of the sheet and foil is carried out at a temperature below T e for 2-100 hours. 16. Способ получения заготовок из заэвтектоидных γ+α2 сплавов для осуществления способа по п.1, заключающийся в нагреве и деформации, отличающийся тем, что деформацию заготовки осуществляют в интервале температур 700-Те oC, где Те - температура эвтектоидного превращения, со скоростями 10-4-10-1 с-1 за i этапов, за n переходов на каждом этапе, с суммарной степенью деформации Σε, обеспечивающей измельчение размера зерен за счет рекристаллизации, при этом температуру Тi и скорость деформации
Figure 00000001
заготовки на каждом этапе определяют по результатам испытаний Ni образцов имеющих размер зерен/колоний di, причем d1=dзаг, одноосным сжатием в изотермических условиях в указанном температурно-скоростном интервале, с учетом размера рекристаллизованных зерен и удельного рекристаллизованного объема, а количество этапов определяют исходя из последовательного уменьшения размера зерен в исходной заготовке до требуемого значения.16. A method of producing preforms from hypereutectoid γ + α 2 alloys for carrying out the method according to claim 1, comprising heating and deformation, characterized in that the deformation of the workpiece is carried out in the temperature range of T e 700 o C, where T e - eutectoid transformation temperature , with speeds of 10 -4 -10 -1 s -1 for i stages, for n transitions at each stage, with a total degree of deformation Σε providing grinding grain size due to recrystallization, while temperature T i and deformation rate
Figure 00000001
billet at each stage is determined by the test results of N i samples having grain / colony size d i , with d 1 = d zag , uniaxial compression under isothermal conditions in the indicated temperature-speed interval, taking into account the size of recrystallized grains and the specific recrystallized volume, and the number The stages are determined on the basis of the successive reduction of the grain size in the initial billet to the required value. 17. Способ по п.16, отличающийся тем, что при испытании образцов сжатием степень деформации выбирают порядка 80%. 17. The method according to p. 16, characterized in that when testing samples by compression, the degree of deformation is chosen about 80%. 18. Способ по п.16, отличающийся тем, что после испытания образцы охлаждают со скоростью, препятствующей развитию метадинамической рекристаллизации. 18. The method according to p. 16, characterized in that after the test, the samples are cooled at a rate hindering the development of metadynamic recrystallization. 19. Способ по п.16, отличающийся тем, что при выборе конкретной температуры и скорости деформации заготовки на каждом этапе дополнительно учитывают коэффициент скоростной чувствительности напряжения течения m, определяемый при деформации образцов. 19. The method according to p. 16, characterized in that when choosing a specific temperature and rate of deformation of the workpiece at each stage, the coefficient of speed sensitivity of the flow stress m, determined during deformation of the samples, is additionally taken into account. 20. Способ по п.16, отличающийся тем, что после испытания заготовку охлаждают со скоростью препятствующей развитию метадинамической рекристаллизации. 20. The method according to p. 16, characterized in that after testing the billet is cooled at a rate that prevents the development of metadynamic recrystallization. 21. Способ по п.16, отличающийся тем, что перед деформацией заготовку подвергают гомогенизирующему отжигу при температуре Tα+(10-20°C) в течение 30-240 мин, где Tα температура α-превращения.21. The method according to p. 16, characterized in that before deformation, the workpiece is subjected to homogenizing annealing at a temperature T α + (10-20 ° C) for 30-240 min, where T α is the α-transformation temperature. 22. Способ по п.16, отличающийся тем, что перед деформацией заготовку подвергают горячему изостатическому прессованию при температуре
Figure 00000002

23. Способ по любому из пп.16 или 21, отличающийся тем, что деформацию заготовки осуществляют ковкой.22. The method according to p. 16, characterized in that before deformation, the workpiece is subjected to hot isostatic pressing at a temperature
Figure 00000002

23. A method according to any one of claims 16 or 21, characterized in that the deformation of the workpiece is carried out by forging. 24. Способ по п. 23, отличающийся тем, что деформацию заготовки осуществляют ковкой со сменой осей деформации после каждого перехода. 24. The method according to p. 23, characterized in that the deformation of the workpiece is carried out by forging with the change of the deformation axes after each transition. 25. Способ по любому из пп.16 или 21, отличающийся тем, что деформацию заготовки осуществляют равноканально-угловым прессованием при угле Φ между каналами 90<Φ<150°.
26. Способ по п. 25, отличающийся тем, что деформацию заготовки осуществляют равноканально-угловым прессованием с поворотом заготовки вокруг оси деформирования после каждого перехода.25. The method according to any of paragraphs.16 or 21, characterized in that the deformation of the workpiece is carried out equally channel-angle pressing at an angle Φ between the channels 90 <Φ <150 ° .
26. The method according to p. 25, characterized in that the deformation of the workpiece carry out equal-channel-angle pressing with the rotation of the workpiece around the axis of deformation after each transition. 27. Способ по любому из пп.16 или 21, отличающийся тем, что деформацию заготовки осуществляют экструзией. 27. The method according to any of paragraphs.16 or 21, characterized in that the deformation of the workpiece is carried out by extrusion. 28. Способ по любому из п.16 или 21, отличающийся тем, что берут заготовку из сплава, содержащего равномерно распределенные частицы (бориды, силициды). 28. The method according to any of the preceding Claims 16 or 21, characterized in that a blank is taken from an alloy containing uniformly distributed particles (borides, silicides). 29. Способ по любому из пп.16 или 21, отличающийся тем, что перед деформацией заготовку подвергают деформации при температуре
Figure 00000003
на степень е не менее 1 со скоростью 10-1-101 с1, с использованием инструмента, имеющего комнатную температуру методом, зависящим от требуемой формы заготовки.29. The method according to any of paragraphs.16 or 21, characterized in that before the deformation of the workpiece is subjected to deformation at a temperature
Figure 00000003
on degree e not less than 1 at a speed of 10 -1 -10 1 s 1 , using a tool having a room temperature method depending on the desired shape of the workpiece. 30. Способ по п.29, отличающийся тем, что перед деформацией заготовку подвергают ковке в оболочке. 30. The method according to clause 29, characterized in that before deformation, the workpiece is subjected to forging in the shell. 31. Способ по п.29, отличающийся тем, что перед деформацией заготовку подвергают экструзии в оболочке. 31. The method according to clause 29, characterized in that before deformation the billet is subjected to extrusion in the shell. 32. Способ по п.29, отличающийся тем, что перед деформацией заготовку подвергают четырехвалковой прокатке в оболочке. 32. The method according to clause 29, characterized in that before the deformation of the workpiece is subjected to four-roll rolling in the shell. 33. Способ по любому из пп.16, 21 или 25, отличающийся тем, что перед деформацией заготовку подвергают нагреву до температуры 950-1050oC и последующему однократному равноканально-угловому прессованию при температуре 900-1000oC со скоростью
Figure 00000004
на степень не менее 60% эквивалентной растяжению.33. The method according to any of paragraphs.16, 21 or 25, characterized in that before the deformation of the workpiece is subjected to heating to a temperature of 950-1050 o C and subsequent single equal-channel-angular pressing at a temperature of 900-1000 o C with speed
Figure 00000004
a degree of at least 60% equivalent to stretching. 34. Способ по любому из пп.16 или 21, отличающийся тем, что при деформации крупногабаритной заготовки на первом переходе первого этапа ее нагревают до температуры T1+ΔT, где ΔT не превышает 200oC и зависит от коэффициента К показывающего во сколько раз размеры заготовки больше размеров образца, а также исходного размера зерен/колоний, при этом деформирующий инструмент нагревают до температуры Т1.34. The method according to any of paragraphs.16 or 21, characterized in that during deformation of a large-sized workpiece at the first transition of the first stage, it is heated to a temperature T 1 + ΔT, where ΔT does not exceed 200 o C and depends on the coefficient K showing how many times billet sizes larger than the sample size, as well as the original grain / colony size, while the deforming tool is heated to a temperature T 1 . 35. Способ по любому из пп.16 или 21, отличающийся тем, что при деформации крупногабаритной заготовки с исходным крупным размером зерен/колоний на первом переходе первого этапа скорость деформации выбирают в интервале 10-4-5х10-4 с-1.35. The method according to any of paragraphs.16 or 21, characterized in that during deformation of large-sized billet with the original large grain / colony size at the first transition of the first stage, the strain rate is chosen in the range of 10 -4 -5х10 -4 s -1 . 36. Способ по любому из п.16 или 21, отличающийся тем, что после каждого перехода проводят промежуточные отжиги заготовки при температуре на 20-50oC выше температуры инструмента.36. The method according to any of paragraphs 16 or 21, characterized in that after each transition intermediate annealing of the workpiece is carried out at a temperature of 20-50 o C above the temperature of the tool. 37. Способ по любому из пп.16 или 21, отличающийся тем, что после каждого этапа деформации проводят промежуточные отжиги заготовки при температуре на 20-50oC ниже температуры предшествующего этапа деформации.37. The method according to any of paragraphs.16 or 21, characterized in that after each stage of deformation, intermediate billets are annealed at a temperature of 20-50 o C below the temperature of the preceding deformation stage.
RU99113286A 1999-06-17 1999-06-17 PROCESS FOR ROLLING BILLETS OF HYPEREUTECTOID γ+α2-ALLOYS AND METHOD FOR MAKING BILLETS FOR SUCH PROCESS RU2164180C2 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU99113286A RU2164180C2 (en) 1999-06-17 1999-06-17 PROCESS FOR ROLLING BILLETS OF HYPEREUTECTOID γ+α2-ALLOYS AND METHOD FOR MAKING BILLETS FOR SUCH PROCESS
AU55810/00A AU5581000A (en) 1999-06-17 2000-06-19 Method for rolling preforms of gamma + alpha2 hyper-eutectoid alloys and preform production method for realising the same
PCT/RU2000/000236 WO2001000887A2 (en) 1999-06-17 2000-06-19 METHOD FOR ROLLING BILLETS MADE OF HYPER-EUTECTOID η+α2 ALLOYS AND METHOD FOR PRODUCTION OF BLANKS USED FOR EMBODIMENT THEREOF

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU99113286A RU2164180C2 (en) 1999-06-17 1999-06-17 PROCESS FOR ROLLING BILLETS OF HYPEREUTECTOID γ+α2-ALLOYS AND METHOD FOR MAKING BILLETS FOR SUCH PROCESS

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2164180C2 RU2164180C2 (en) 2001-03-20
RU99113286A true RU99113286A (en) 2001-04-10

Family

ID=20221593

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU99113286A RU2164180C2 (en) 1999-06-17 1999-06-17 PROCESS FOR ROLLING BILLETS OF HYPEREUTECTOID γ+α2-ALLOYS AND METHOD FOR MAKING BILLETS FOR SUCH PROCESS

Country Status (3)

Country Link
AU (1) AU5581000A (en)
RU (1) RU2164180C2 (en)
WO (1) WO2001000887A2 (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2464116C1 (en) * 2011-03-15 2012-10-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет" (ГОУ ВПО ТГУ) Method of producing titanium round rods with ultrafine structure
US9011205B2 (en) 2012-02-15 2015-04-21 General Electric Company Titanium aluminide article with improved surface finish
RU2598747C1 (en) * 2015-04-14 2016-09-27 Акционерное общество "Военно-промышленная корпорация "Научно-производственное объединение машиностроения" Method for producing metal panels from titanium-aluminium alloys
RU2614919C1 (en) * 2015-10-29 2017-03-30 Акционерное общество "Военно-промышленная корпорация "Научно-производственное объединение машиностроения" Method of parts manufacturing from titanium alloys

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE59106047D1 (en) * 1991-05-13 1995-08-24 Asea Brown Boveri Process for manufacturing a turbine blade.
US5226985A (en) * 1992-01-22 1993-07-13 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method to produce gamma titanium aluminide articles having improved properties
US5442847A (en) * 1994-05-31 1995-08-22 Rockwell International Corporation Method for thermomechanical processing of ingot metallurgy near gamma titanium aluminides to refine grain size and optimize mechanical properties
US5558729A (en) * 1995-01-27 1996-09-24 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force Method to produce gamma titanium aluminide articles having improved properties

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7008491B2 (en) Method for fabricating an article of an alpha-beta titanium alloy by forging
RU96120958A (en) METHOD FOR PROCESSING TITANIUM ALLOYS
Zherebtsov et al. Production of submicrocrystalline structure in large-scale Ti–6Al–4V billet by warm severe deformation processing
US5026520A (en) Fine grain titanium forgings and a method for their production
AU2003262755B2 (en) Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability
EP1382706B1 (en) Isothermal forging of nickel-base superalloys in air
RU2134308C1 (en) Method of treatment of titanium alloys
US20070193018A1 (en) Methods of beta processing titanium alloys
Tamirisakandala et al. Recent advances in the deformation processing of titanium alloys
US4721537A (en) Method of producing a fine grain aluminum alloy using three axes deformation
Cornwall et al. The equal channel angular extrusion process for materials processing
RU99113286A (en) METHOD FOR ROLLING UP PREPARATIONS FROM PROTECTIVE γ + α2 ALLOYS AND METHOD FOR OBTAINING PREPARATIONS FOR IMPLEMENTING THE FIRST METHOD
Seetharaman et al. Influence of temperature transients on the hot workability of a two-phase gamma titanium aluminide alloy
RU99113287A (en) METHOD FOR PROCESSING PREPARATIONS FROM PROTECTIVE γ + α2 ALLOYS
EP1658389A1 (en) Method for manufacturing thin sheets of high-strength titanium alloys
US6565683B1 (en) Method for processing billets from multiphase alloys and the article
RU2164180C2 (en) PROCESS FOR ROLLING BILLETS OF HYPEREUTECTOID γ+α2-ALLOYS AND METHOD FOR MAKING BILLETS FOR SUCH PROCESS
RU2164263C2 (en) METHOD OF PROCESSING THE BLANKS FROM γ+α2 HYPEREUTECTOID ALLOYS
EP0484577B1 (en) Process for enhancing physical properties of aluminum-lithium workpieces
RU2224047C1 (en) Method for manufacture of semi-finished sheet products from titanium alloys
US5171374A (en) Rapidly solidified superplastic aluminum-lithium alloys and process for making same
RU2606685C1 (en) METHOD FOR THERMOMECHANICAL TREATMENT OF CAST (γ+α2)-INTERMETALLIC ALLOYS BASED ON TITANIUM ALUMINIDE γ-TiAl
RU2001116535A (en) METHOD FOR PROCESSING CAST ZAEUTEKTOIDOUS ALLOYS BASED ON TITANIUM ALUMINIDES γ-TIAL AND α2-TI3AL
RU2297297C1 (en) Tungsten blanks working method
AU2009200415B2 (en) Processing of alpha-beta titanium alloy workpieces for good ultrasonic inspectability