RU2789644C1 - SHEET OF NON-TEXTURED ELECTRICAL STEEL GRADE 600 MPa AND THE METHOD FOR ITS MANUFACTURE - Google Patents
SHEET OF NON-TEXTURED ELECTRICAL STEEL GRADE 600 MPa AND THE METHOD FOR ITS MANUFACTURE Download PDFInfo
- Publication number
- RU2789644C1 RU2789644C1 RU2022104391A RU2022104391A RU2789644C1 RU 2789644 C1 RU2789644 C1 RU 2789644C1 RU 2022104391 A RU2022104391 A RU 2022104391A RU 2022104391 A RU2022104391 A RU 2022104391A RU 2789644 C1 RU2789644 C1 RU 2789644C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel sheet
- sheet
- inclusions
- annealing
- temperature
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Область техники, к которой относится изобретениеThe field of technology to which the invention belongs
Настоящее изобретение относится к стальному листу и способу его изготовления, в частности, к листу из нетекстурированной электротехнической стали и способу его изготовления. The present invention relates to a steel sheet and a method for manufacturing the same, in particular, a non-oriented electrical steel sheet and a method for manufacturing the same.
Известный уровень техникиPrior Art
В связи с растущим спросом на высокую эффективность, энергосбережение и защиту окружающей среды на пользовательском рынке лист из нетекстурированной электротехнической стали для изготовления железного сердечника двигателя или компрессора должен иметь соответствующие электромагнитные свойства (т.е. сверхнизкие потери в железе и сверхвысокую магнитную индукцию) при условии сохранения ценового преимущества. Между тем, с учётом требований развития к миниатюризации, точности и высокой эффективности механического оборудования, определённо востребована прочность листа из нетекстурированной электротехнической стали.Due to the increasing demand for high efficiency, energy saving and environmental protection in the user market, the non-oriented electrical steel sheet for making the iron core of a motor or compressor must have appropriate electromagnetic properties (i.e., ultra-low iron loss and ultra-high magnetic induction) under the condition maintaining a cost advantage. Meanwhile, in view of the development requirements for miniaturization, precision and high efficiency of mechanical equipment, the strength of non-oriented electrical steel sheet is definitely demanded.
В CN 104726794 A (опубликованном 24 июня 2015 г. «Лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его изготовления») раскрыт лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его изготовления. В этом раскрытии потери в железе уменьшаются за счёт: добавления Si и Al в сталь в максимально возможной степени, чтобы заметно увеличить удельное электрическое сопротивление готового стального листа, чтобы уменьшить потери в железе; и добавления определённого количества P и Cr, в результате чего потери в железе готового стального листа и, в частности, потери в железе в высокочастотном диапазоне уменьшаются. Однако эти меры могут ограничивать повышение температуры нормализации и до определённой степени снижать технологичность холодной прокатки, а также могут ухудшать магнитную индукцию готового стального листа.CN 104726794 A (published on June 24, 2015 "Non-oriented electrical steel sheet and method for making the same") discloses a non-oriented electrical steel sheet and a method for manufacturing the same. In this disclosure, the iron loss is reduced by: adding Si and Al to the steel as much as possible to noticeably increase the electrical resistivity of the finished steel sheet so as to reduce the iron loss; and adding a certain amount of P and Cr, whereby the iron loss of the finished steel sheet, and in particular the iron loss in the high frequency range, is reduced. However, these measures can limit the increase in the normalization temperature and reduce the workability of cold rolling to a certain extent, and can also deteriorate the magnetic induction of the finished steel sheet.
В CN 103882293 A (опубликованном 25 июня 2014 г. «Лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его изготовления») раскрыт лист из нетекстурированной электротехнической стали и способ его изготовления. В этом раскрытии выделение сульфидных включений в процессах горячей прокатки и термической обработки может быть успешно подавлено обработкой кальцием и редкоземельными элементами в процессе приготовлении стали. Для плавки с содержанием Si < 1% после обработки кальцием и редкоземельными элементами удаление и разрушение крупных включений в стали очень эффективны, значительно уменьшается количество выделений и происходит их укрупнение, а потери в железе можно снизить на 0,4 - 0,8 Вт/кг без нормирования. Для электротехнической стали, содержащей 0,8 - 1,6% Si, путём добавления подходящего количества редкоземельных элементов Pr и Nd и использования приемлемого процесса прокатки можно также укрупнить зёрна, эффективно уменьшить потери на магнитный гистерезис и дополнительно улучшить структуру стали для увеличения интенсивности магнитной индукции.CN 103882293 A (published on June 25, 2014 "Non-oriented electrical steel sheet and method for producing the same") discloses a non-oriented electrical steel sheet and a method for manufacturing the same. In this disclosure, the emission of sulfide inclusions in hot rolling and heat treatment processes can be successfully suppressed by treatment with calcium and rare earth elements during steel making. For melts with Si content < 1% after treatment with calcium and rare earth elements, the removal and destruction of large inclusions in steel is very effective, the amount of precipitation is significantly reduced and their coarsening occurs, and iron losses can be reduced by 0.4 - 0.8 W / kg without regulation. For electrical steel containing 0.8 - 1.6% Si, by adding a suitable amount of rare earth elements Pr and Nd and using an acceptable rolling process, grains can also be coarsened, the magnetic hysteresis loss can be effectively reduced, and the structure of the steel can be further improved to increase the intensity of magnetic induction. .
Для устранения противоречия между уменьшением толщины, высокими механическими свойствами и соответствующими электромагнитными свойствами, в документе JP H1161257 A (опубликованном 5 марта 1999 г. «Нетекстурированная электротехническая сталь с низкими потерями в железе и низкой анизотропией и способ её изготовления») раскрыта электротехническая сталь и способ её изготовления. В данном раскрытии низкотемпературную термообработку выполняют на заготовке непрерывного литья при 950 - 1150℃, и промежуточную заготовку сохраняют нагретой после черновой прокатки при горячей прокатке, при этом необходимо контролировать падение температуры перед чистовой прокаткой в пределах 40℃, температура чистовой прокатки должна контролироваться на уровне Ar1 (точка фазового превращения) + 20℃ или выше, а температура намотки ограничена 640 - 750℃. При использовании таких способов контроля можно получить лист из нетекстурированной электротехнической стали с низкой анизотропией.In order to resolve the contradiction between thickness reduction, high mechanical properties, and corresponding electromagnetic properties, JP H1161257 A (published on March 5, 1999 "Low Iron Loss Low Anisotropy Non-Strength Electrical Steel and Method for Making The Same") discloses an electrical steel and a method its manufacture. In this disclosure, low temperature heat treatment is performed on the continuous casting billet at 950 to 1150℃, and the intermediate billet is kept heated after rough rolling in hot rolling, while the temperature drop before finishing rolling must be controlled within 40℃, the finishing rolling temperature must be controlled at Ar1 (transformation point) +20℃ or higher, and the winding temperature is limited to 640 - 750℃. By using such inspection methods, a non-oriented electrical steel sheet with low anisotropy can be obtained.
JP H11189824 A (опубликованный 13 июля 1999 г., «Способ изготовления листа из нетекстурированной электротехнической стали с низкими потерями в железе») раскрывает нетекстурированную кремнистую сталь с высокой прочностью и низкими потерями в железе. В этом раскрытии содержание S ограничено до 10 частей на миллион, содержание P ограничено до 0,03 - 0,15%. Перед двойной холодной прокаткой и промежуточным отжигом горячекатаную полосовую сталь нормализуют в атмосфере Н2 (содержание Н2 60% или выше) и подвергают выдержке в течение 1 - 6 ч. Таким образом после последующего высокотемпературного непрерывного отжига могут быть достигнуты более низкие потери в железе и более высокая механическая прочность. JP H11189824 A (published July 13, 1999, "Method for manufacturing low iron loss non-oriented electrical steel sheet") discloses a non-oriented silicon steel with high strength and low iron loss. In this disclosure, the S content is limited to 10 ppm, the P content is limited to 0.03-0.15%. Before double cold rolling and intermediate annealing, hot-rolled strip steel is normalized in an H 2 atmosphere (H 2 content of 60% or more) and subjected to holding for 1 to 6 hours. Thus, after subsequent high-temperature continuous annealing, lower iron losses and higher mechanical strength.
В CN 102453837 A (опубликованном 16 мая 2012 г. «Способ изготовления нетекстурированной кремнистой стали с высокой магнитной индукцией») описана нетекстурированная кремнистая сталь с высокой магнитной индукцией. В данном раскрытии способ изготовления включает следующие стадии: 1) плавка и литьё (изготовление стали, вторичное рафинирование и литьё для получения литейной заготовки), при этом нетекстурированная кремнистая сталь включает химические элементы в массовых процентах: 0,1 - 1% Si, 0,005 - 1% Al, ≤ 0,004% C, 0,10 - 1,50% Mn, ≤ 0,2% P, ≤ 0,005% S, ≤ 0,002% N, ≤ 0,006% Nb+ V+Ti, остальное Fe; 2) горячая прокатка, при которой температура нагрева составляет 1150 - 1200°С, температура чистовой прокатки составляет 830 - 900°С, и намотку осуществляют при температуре ≥570°С; 3) правка, представляющая собой холодную прокатку со степенью обжатия 2 - 5%; 4) нормализация, которую проводят при температуре не ниже 950°С в течение 30 - 180 с; 5) кислотное травление и холодная прокатка, т.е. проведение холодной прокатки с суммарной степенью обжатия 70 - 80% после кислотного травления; 6) отжиг, при котором скорость нагрева ≥ 100℃/с, выдержка стали при 800 - 1000℃ в течение 5 - 60 с и медленное охлаждение стали до 600 - 750℃ со скоростью 3 - 15℃ /с.In CN 102453837 A (published on May 16, 2012 "Method of manufacturing non-oriented high magnetic induction silicon steel"), a non-oriented high magnetic induction silicon steel is described. In this disclosure, the manufacturing method includes the following steps: 1) smelting and casting (steel fabrication, secondary refining and casting to obtain a casting billet), while non-oriented silicon steel includes chemical elements in mass percent: 0.1 - 1% Si, 0.005 - 1% Al, ≤ 0.004% C, 0.10 - 1.50% Mn, ≤ 0.2% P, ≤ 0.005% S, ≤ 0.002% N, ≤ 0.006% Nb + V + Ti, the rest is Fe; 2) hot rolling, in which the heating temperature is 1150 to 1200°C, the finish rolling temperature is 830 to 900°C, and the winding is carried out at a temperature of ≥570°C; 3) editing, which is cold rolling with a degree of reduction of 2 - 5%; 4) normalization, which is carried out at a temperature not lower than 950°C for 30 - 180 s; 5) acid pickling and cold rolling, i.e. carrying out cold rolling with a total reduction ratio of 70 - 80% after acid pickling; 6) Annealing at which the heating rate is ≥ 100℃/s, holding the steel at 800 - 1000℃ for 5 - 60s, and slowly cooling the steel to 600 - 750℃ at a rate of 3 - 15℃ /s.
Раскрытие сущности изобретенияDisclosure of the essence of the invention
Одной из задач настоящего изобретения является создание высокопрочного листа из нетекстурированной электротехнической стали с подходящими магнитными свойствами. За счёт оптимизации химического состава листов высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали повышается чистота стали, и, таким образом, получают листы высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали с соответствующими магнитными свойствами.One of the objectives of the present invention is to provide a high strength non-oriented electrical steel sheet with suitable magnetic properties. By optimizing the chemical composition of the high-strength non-oriented electrical steel sheets, the purity of the steel is improved, and thus high-strength non-oriented electrical steel sheets with appropriate magnetic properties are obtained.
Для достижения вышеуказанной задачи настоящее изобретение предлагает высокопрочный лист из нетекстурированной электротехнической стали с подходящими магнитными свойствами, включающей следующие химические элементы в массовых процентах: 0<С≤0,0035%; Si: 2,0 - 3,5%; Мn: 0,4 - 1,2%; Р: 0,03 - 0,2%; Al: 0,4 - 2,0%; и остальное Fe и неизбежные примеси.To achieve the above object, the present invention provides a high-strength non-oriented electrical steel sheet with suitable magnetic properties, comprising the following chemical elements in mass percent: 0<C≤0.0035%; Si: 2.0 - 3.5%; Mn: 0.4 - 1.2%; P: 0.03 - 0.2%; Al: 0.4 - 2.0%; and the rest is Fe and unavoidable impurities.
Для высокопрочного листа из нетекстурированной электротехнической стали с подходящими магнитными свойствами согласно настоящему изобретению принципы включения каждого химического элемента следующие.For a high-strength non-oriented electrical steel sheet with suitable magnetic properties according to the present invention, the principles for incorporating each chemical element are as follows.
C: в листе из высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению C будет сильно препятствовать росту зёрен готового стального листа и легко связывается с Nb, V, Ti и т.п. с образованием мелких выделений, тем самым вызывая повышенные потери и магнитное старение. Исходя из этого, массовый процент С в листе из высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению поддерживается на уровне > 0 и ≤ 0,0035%.C: In the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention, C will strongly inhibit grain growth of the finished steel sheet, and readily bonds with Nb, V, Ti, and the like. with the formation of small precipitates, thereby causing increased losses and magnetic aging. Based on this, the mass percent C in the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention is maintained at >0 and ≤0.0035%.
Si: в листе из высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению Si увеличивает удельное электрическое сопротивление материала и может эффективно снижать потери в железе стали. Когда массовый процент Si выше 3,5%, магнитная индукция стали будет значительно снижена, и прокатываемость при холодной прокатке будет значительно снижена; и когда массовый процент Si ниже 2,0%, эффект существенного снижения потерь в железе не может быть достигнут. Исходя из этого, массовый процент Si в листе из высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению поддерживается на уровне 2,0 - 3,5%.Si: In the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention, Si increases the electrical resistivity of the material and can effectively reduce the iron loss of the steel. When the mass percentage of Si is higher than 3.5%, the magnetic induction of the steel will be greatly reduced, and the cold rolling workability will be greatly reduced; and when the mass percentage of Si is lower than 2.0%, the effect of greatly reducing iron loss cannot be achieved. Based on this, the weight percentage of Si in the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention is maintained at 2.0 to 3.5%.
Mn: в листе из высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению, когда массовый процент Mn ниже 0,4%, эффект повышения прочности стали не может быть достигнут; и когда массовое процентное содержание Mn превышает 1,2%, стоимость изготовления стали будет увеличиваться, и эффект рекристаллизации стали будет подавляться. Исходя из этого, массовый процент Mn в листе из высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению поддерживается на уровне 0,4 - 1,2%.Mn: in the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention, when the mass percentage of Mn is lower than 0.4%, the steel strength-enhancing effect cannot be achieved; and when the mass percentage of Mn exceeds 1.2%, the manufacturing cost of the steel will increase, and the steel recrystallization effect will be suppressed. Based on this, the mass percentage of Mn in the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention is maintained at 0.4% to 1.2%.
Р: в листе из высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению, когда массовый процент Р ниже 0,03%, это не способствует увеличению удельного электрического сопротивления и содержания компонента {100}; и когда массовый процент Р выше 0,2%, это вызывает хладноломкость и снижение технологичности холодной прокатки. Исходя из этого, массовый процент Р в листе из высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению поддерживается на уровне 0,03 - 0,2%.P: In the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention, when the mass percentage of P is lower than 0.03%, it does not contribute to an increase in the electrical resistivity and the content of the {100} component; and when the mass percentage of P is higher than 0.2%, it causes cold brittleness and a decrease in cold rolling workability. Based on this, the mass percentage P in the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention is maintained at 0.03 to 0.2%.
Al: Al увеличивает удельное электрическое сопротивление материала и может эффективно уменьшить потери в железе стали. Когда содержание Al выше 2,0%, магнитная индукция стали будет значительно снижена, и прокатываемость холодной прокатки будет значительно снижена; и когда содержание Al ниже 0,4%, эффект существенного снижения потерь в железе не может быть достигнут. Исходя из этого, массовый процент Al в листе из высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению сохраняется на уровне 0,4 - 2,0%.Al: Al increases the electrical resistivity of the material and can effectively reduce the iron loss of steel. When the Al content is higher than 2.0%, the magnetic induction of the steel will be significantly reduced, and the cold rolling workability will be significantly reduced; and when the Al content is lower than 0.4%, the effect of greatly reducing iron loss cannot be achieved. Based on this, the weight percentage of Al in the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention is kept at 0.4% to 2.0%.
Предпочтительно высокопрочный лист из нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению дополнительно включает по меньшей мере один элемент из Sb и Sn при общем содержании 0,003 - 0,2% масс.Preferably, the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention further comprises at least one of Sb and Sn in a total content of 0.003 to 0.2 wt%.
В вышеуказанном решении общее содержание по меньшей мере одного элемента из Sb и Sn установлено равным 0,003 - 0,2% в связи с тем, что: когда массовый процент Sn и Sb ниже 0,003%, эффекты улучшения текстуры стали и улучшение магнитной индукции стали не могут быть достигнуты; и когда массовый процент Sn и Sb превышает 0,2%, кристаллические зёрна будут измельчаться, а магнитные свойства стали ухудшаться.In the above solution, the total content of at least one element of Sb and Sn is set to 0.003 to 0.2% due to the fact that: when the mass percentage of Sn and Sb is lower than 0.003%, the effects of improving the texture of steel and improving the magnetic induction of steel cannot be achieved; and when the mass percentage of Sn and Sb exceeds 0.2%, the crystal grains will be crushed and the magnetic properties will deteriorate.
Предпочтительно высокопрочный лист из нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению дополнительно включает по меньшей мере один элемент из Mg, Ca и РЗМ (редкоземельный металл) при общем содержании 0,0005 - 0,01% масс. Preferably, the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention further comprises at least one element of Mg, Ca, and REM (rare earth metal) in a total content of 0.0005 to 0.01% by mass.
В вышеуказанном решении общее содержание по меньшей мере одного элемента из Mg, Ca и РЗМ задаётся равным 0,0005 - 0,01% в связи с тем, что: когда массовый процент Mg, Ca и РЗМ составляет менее 0,0005%, нельзя добиться эффекта удаления кислородных и сульфидных включений; а когда массовый процент Са выше 0,01%, идёт измельчение зёрна, и способность к прокатке при холодной прокатке снижается. In the above solution, the total content of at least one element from Mg, Ca and REM is set to 0.0005 - 0.01% due to the fact that: when the mass percentage of Mg, Ca and REM is less than 0.0005%, it is impossible to achieve the effect of removing oxygen and sulfide inclusions; and when the mass percentage of Ca is higher than 0.01%, grain refinement occurs and the cold rolling ability decreases.
Предпочтительно в высокопрочном листе из нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению неизбежные примеси включают: S≤0,003%; Ti≤0,001%; О≤0,002%; и N≤0,002%.Preferably, in the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention, inevitable impurities include: S≤0.003%; Ti≤0.001%; O≤0.002%; and N≤0.002%.
В вышеуказанном решении неизбежные примеси должны контролироваться, чтобы их было как можно меньше. Когда массовый процент S превышает 0,003%, количество вредных включений, таких как MnS и Cu2S, будет значительно увеличиваться, что сильно ограничивает рост зёрен и ухудшает магнитные свойства стали.In the above solution, inevitable impurities must be controlled to be as small as possible. When the mass percentage of S exceeds 0.003%, the amount of harmful inclusions such as MnS and Cu 2 S will greatly increase, which greatly restricts grain growth and deteriorates the magnetic properties of the steel.
Когда массовый процент N превышает 0,002%, количество выделений, включающие азот, такие как Nb, V, Ti и Al, значительно увеличивается, что сильно препятствует росту зёрен и ухудшает магнитные свойства стали. When the mass percentage of N exceeds 0.002%, the amount of precipitates including nitrogen such as Nb, V, Ti, and Al increases significantly, which greatly inhibits grain growth and degrades the magnetic properties of the steel.
Когда массовый процент О превышает 0,002%, количество оксидных включений будет значительно увеличиваться, вызывая измельчение зёрен и ухудшая магнитные свойства стали.When the mass percentage of O exceeds 0.002%, the amount of oxide inclusions will greatly increase, causing grain refinement and deterioration of the magnetic properties of the steel.
Когда массовый процент Ti превышает 0,001%, количество включений Ti с C и N будет значительно увеличено, что сильно затруднит рост зёрен и ухудшит магнитные свойства стали.When the mass percentage of Ti exceeds 0.001%, the amount of Ti inclusions with C and N will be greatly increased, which will greatly hinder grain growth and degrade the magnetic properties of the steel.
Предпочтительно в листе из высокопрочной нетекстурированной электротехнической стали, согласно настоящему изобретению, доля в текстуре плоскостей {100} составляет ≥25%, а доля в текстуре плоскостей {111} составляет ≤31%. В описании текстура плоскости {100} и текстура плоскости {111} измерялась с помощью рентгеновского дифрактометра SmartLab в соответствии с «Металлический материал - метод получения количественной полюсной фигуры» (YB/T 5360 - 2006).Preferably, in the high strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention, the proportion of {100} plane texture is ≥25% and the proportion of {111} plane texture is ≤31%. In the description, the {100} plane texture and the {111} plane texture were measured with a SmartLab X-ray diffractometer according to "Metal Material - Quantitative Pole Figure Obtaining Method" (YB/T 5360 - 2006).
Предпочтительно высокопрочный лист из нетекстурированной электротехнической стали в соответствии с настоящим изобретением содержит включения размером более 0,5 мкм, при этом включения представляют собой по меньшей мере одно из включений AlN, CaS и составных включений AlN и CaS.Preferably, the high-strength non-oriented electrical steel sheet according to the present invention contains inclusions larger than 0.5 µm, wherein the inclusions are at least one of AlN, CaS, and composite AlN and CaS inclusions.
Предпочтительно высокопрочный лист из нетекстурированной электротехнической стали согласно настоящему изобретению имеет потери в железе P15/50 ≤2 Вт/кг, магнитную индукцию B50 ≥1,69 Тл и предел прочности при растяжении ≥600 МПа. При этом электромагнитные свойства измеряют с помощью магнитоизмерительной аппаратуры Brockhaus (Германия) по методу с использованием рамки Эпштейна (GB 10129 - 1988). Здесь P10/50 представляет собой значение потерь в железе, при испытании в условиях 1,0 Тл и 50 Гц, а B50 представляет значение магнитной индукции, при испытании в условиях 5000 А/м. Механические свойства измеряют с помощью машины для испытания листового металла на растяжение 250 кН/500 кН в соответствии с «Металлические материалы. Образцы для испытаний на растяжение» (GB/T 6397 - 1986).Preferably, the high-strength non-oriented electrical steel sheet of the present invention has iron loss P 15/50 ≦2 W/kg, magnetic induction B 50 ≧1.69 T, and tensile strength ≧600 MPa. In this case, the electromagnetic properties are measured using magnetic measuring equipment Brockhaus (Germany) according to the method using the Epstein frame (GB 10129 - 1988). Here, P 10/50 is the iron loss value when tested at 1.0 T and 50 Hz, and B 50 is the magnetic induction value when tested at 5000 A/m. The mechanical properties are measured with a 250 kN/500 kN sheet metal tensile testing machine according to Metal Materials. Tensile test pieces” (GB/T 6397 - 1986).
Соответственно, другой задачей настоящего изобретения является создание способа изготовления вышеуказанного высокопрочного листа из нетекстурированной электротехнической стали. Используя способ изготовления, можно получить высокопрочный лист из нетекстурированной электротехнической стали с улучшенной чистотой и подходящими магнитными свойствами.Accordingly, another object of the present invention is to provide a method for manufacturing the above high-strength non-oriented electrical steel sheet. Using the manufacturing method, it is possible to obtain a high strength non-oriented electrical steel sheet with improved purity and suitable magnetic properties.
Для достижения вышеуказанной задачи настоящее изобретение предлагает способ изготовления вышеуказанного высокопрочного листа из нетекстурированной электротехнической стали, включающий следующие стадии:In order to achieve the above object, the present invention provides a method for manufacturing the above high-strength non-oriented electrical steel sheet, comprising the steps of:
конвертерная плавка, циркуляционное вакуумирование и разливка;converter melting, circulation vacuuming and pouring;
горячая прокатка;hot rolling;
нормализация;normalization;
холодная прокатка; иcold rolling; And
непрерывный отжиг: быстрый нагрев холоднокатаного стального листа от начальной температуры быстрого нагрева Tначального быстрого нагрева до температуры выдержки со скоростью нагрева 50 - 2000℃/с для проведения отжига быстрого нагрева, при этом объёмное содержание H2 в печи отжига составляет ≥55% и точка росы в печи отжига составляет ≤ -30℃; и после отжига быстрого нагрева медленное охлаждение стального листа со скоростью охлаждения ≤5℃/с; и continuous annealing: rapid heating of cold-rolled steel sheet from the initial rapid heating temperature T of the initial rapid heating to the holding temperature at a heating rate of 50 - 2000℃/s to carry out rapid heating annealing, while the volume content of H 2 in the annealing furnace is ≥55% and the point dew in annealing furnace is ≤ -30℃; and after fast heating annealing, slow cooling of the steel sheet with a cooling rate of ≤5℃/s; And
нанесение изоляционного покрытия для получения готового листа из нетекстурированной электротехнической стали.application of an insulating coating to obtain a finished sheet of non-oriented electrical steel.
В способе изготовления в соответствии с настоящим изобретением скорость нагрева сохраняется на уровне 50 - 2000℃/с в связи с тем, что: если скорость нагрева слишком высока, требования к возможностям оборудования будут слишком высокими, стоимость возрастёт, а время пребывания холоднокатаного стального листа в высокотемпературной стадии будет слишком продолжительным, что приведет к плохой однородности зернистой структуры. Между тем, ввиду того факта, что (внутреннее) окисление и азотирование склонны происходить на поверхности готового стального листа в условиях высокотемпературного отжига, это приведёт к измельчению зёрна, ухудшению потерь в железе готового стального листа и снижению качества поверхности готового стального листа. Поэтому объёмное содержание H2 в печи отжига поддерживается на уровне ≥55%, а точка росы в печи отжига поддерживается на уровне ≤ - 30℃.In the manufacturing method according to the present invention, the heating rate is kept at 50 - 2000℃/s because: if the heating rate is too high, the requirement for equipment capability will be too high, the cost will increase, and the residence time of the cold rolled steel sheet in the high temperature stage will be too long, resulting in poor grain structure uniformity. Meanwhile, due to the fact that (internal) oxidation and nitriding tend to occur on the surface of the finished steel sheet under high temperature annealing conditions, this will lead to grain refinement, deterioration of the iron loss of the finished steel sheet, and deterioration in the surface quality of the finished steel sheet. Therefore, the volume content of H 2 in the annealing furnace is maintained at ≥55%, and the dew point in the annealing furnace is maintained at ≤ - 30℃.
После отжига быстрого нагрева готовый стальной лист необходимо медленно охлаждать, а скорость охлаждения должна быть ограничена до ≤5℃/с, чтобы контролировать форму готового стального листа и уменьшить напряжение в стальном листе, и, таким образом, в конечном итоге полученный лист из нетекстурированной электротехнической стали имеет соответствующее состояние поверхности и характеризуется высокой магнитной индукцией, низкими потерями в железе и высокой прочностью. After the fast heating annealing, the finished steel sheet must be slowly cooled, and the cooling rate must be limited to ≤5℃/s, in order to control the shape of the finished steel sheet and reduce the stress in the steel sheet, and thus ultimately the resulting non-textured electrical steel has an appropriate surface condition and is characterized by high magnetic induction, low iron loss and high strength.
Предпочтительно в способе изготовления согласно настоящему изобретению на стадии непрерывного отжига скорость нагрева составляет 100 - 600°С/с. Preferably, in the manufacturing method according to the present invention, in the continuous annealing step, the heating rate is 100 to 600°C/s.
Предпочтительно в способе изготовления согласно настоящему изобретению на стадии непрерывного отжига начальная температура Tначального быстрого нагрева находится в диапазоне от комнатной температуры до 750°С. Здесь 750℃ выбрана в качестве максимальной начальной температуры для быстрого нагрева, и основные соображения заключаются в следующем: если температура выше 750°C, в последующем процессе быстрого нагрева, чтобы обеспечить подходящую температуру выдержки и скорость нагрева, требования к конфигурации оборудования быстрого нагрева будут слишком высокими, а экономичность и стабильность будут недостаточными. Preferably, in the manufacturing method of the present invention, in the continuous annealing step, the initial rapid heating start temperature T is in the range of room temperature to 750°C. Here, 750℃ is selected as the maximum starting temperature for rapid heating, and the main considerations are as follows: if the temperature is higher than 750°C, in the subsequent rapid heating process, in order to ensure a suitable holding temperature and heating rate, the configuration requirements of rapid heating equipment will be too high, and economy and stability will be insufficient.
Предпочтительно, в способе изготовления согласно настоящему изобретению на стадии циркуляционного вакуумирования значение t/ΣAl составляет 0,30 - 0,65, где t представляет собой временной интервал в минутах между добавлением по меньшей мере одного элемента из Mg, Ca и РЗМ и добавлением элемента Al, а ΣAl представляет собой общее время в минутах от добавления элемента Al до окончания циркуляционного вакуумирования.Preferably, in the manufacturing method according to the present invention, in the circulating vacuum step, the value of t/ΣAl is 0.30 - 0.65, where t is the time interval in minutes between the addition of at least one element from Mg, Ca and REM and the addition of the Al element , and ΣAl is the total time in minutes from the addition of the Al element to the end of the circulation vacuum.
В вышеуказанном решении требуется, чтобы соответствующее количество фосфора добавлялось в сталь в процессе плавки, чтобы можно было улучшить эффект рекристаллизации горячекатаного стального листа и можно контролировать размер зерна готового стального листа. При приемлемом контроле содержания фосфора в стали, а также при контроле температуры конечной горячей прокатки и температуре намотки (в обычных условиях температуры выпуска непрерывнолитой заготовки) можно достичь соответствующего эффекта рекристаллизации горячекатаного стального листа, скорость рекристаллизации волокнистой структуры горячекатаного стального листа может быть увеличена, а однородность структуры горячекатаного стального листа может быть улучшена. Контроль содержания фосфора имеет решающее значение. С одной стороны, содержание P связано с содержанием Si и Al (чем выше содержание Si и Al, тем ниже должно быть содержание P). Р склонен вызывать хладноломкость, что приводит к краевым трещинам и изломам готового стального листа в процессе холодной прокатки. Если горячекатаные и холоднокатаные волокнистые структуры будут формироваться, это в дальнейшем приведёт к развитию крупных деформированных зёрен, что приведёт к тому, что на поверхности готовых стальных листов будут возникать дефекты в виде складок, а зёрна в готовых стальных листах будут измельчаться, что приведёт к ухудшению электромагнитных свойств готовых стальных листов. С другой стороны, как указано выше, подобно Si, Р значительно улучшает удельное электрическое сопротивление готовых стальных листов и ускоряет рост зёрен в готовых стальных листах, тем самым улучшая магнитную индукцию готовых стальных листов и снижая потери в железе готовых стальных листов. Поэтому соответствующее содержание Р имеет решающее значение для получения листов из нетекстурированной электротехнической стали с подходящими магнитными свойствами.The above solution requires that an appropriate amount of phosphorus be added to the steel during the smelting process so that the recrystallization effect of the hot-rolled steel sheet can be improved and the grain size of the finished steel sheet can be controlled. With acceptable control of the phosphorus content of the steel, as well as control of the hot end rolling temperature and the winding temperature (under normal conditions of continuous cast billet tapping temperature), a corresponding recrystallization effect of the hot-rolled steel sheet can be achieved, the recrystallization rate of the fiber structure of the hot-rolled steel sheet can be increased, and the uniformity structure of hot rolled steel sheet can be improved. Phosphorus control is critical. On the one hand, the P content is related to the Si and Al content (the higher the Si and Al content, the lower the P content should be). P tends to cause cold brittleness, which leads to edge cracks and fractures in the finished steel sheet during the cold rolling process. If hot-rolled and cold-rolled fibrous structures are formed, it will further lead to the development of large deformed grains, which will cause wrinkle defects to occur on the surface of finished steel sheets, and grains in finished steel sheets will be crushed, which will lead to deterioration electromagnetic properties of finished steel sheets. On the other hand, as mentioned above, like Si, P greatly improves the electrical resistivity of finished steel sheets and accelerates grain growth in finished steel sheets, thereby improving the magnetic induction of finished steel sheets and reducing the iron loss of finished steel sheets. Therefore, an appropriate P content is critical to obtain non-oriented electrical steel sheets with suitable magnetic properties.
Чтобы улучшить магнитную индукцию готовых стальных листов, необходимо контролировать содержание Ti в стали на уровне ≤0,001%, чтобы ингибирующий эффект включений TiN в готовых стальных листах на рост размера зерна можно было эффективно избежать в процессе непрерывного отжига, и магнитная индукция готовых стальных листов может быть эффективно улучшена.In order to improve the magnetic induction of finished steel sheets, it is necessary to control the content of Ti in steel at ≤0.001%, so that the inhibitory effect of TiN inclusions in finished steel sheets on grain size growth can be effectively avoided in the continuous annealing process, and the magnetic induction of finished steel sheets can be effectively improved.
В процессе циркуляционного вакуумирования при выполнении раскислительного плавления после обезуглероживания Si используется для раскисления, чтобы избежать прямого использования алюминия для раскисления и образования мелких включений. После добавления сплава ферросилиция включения оксида кремния легче всплывают и удаляются. Впоследствии, по мере увеличения вязкости расплавленной стали, включения оксида алюминия нелегко всплывают и удаляются; таким образом, включения оксида алюминия обрабатывают Mg, Ca и РЗМ для получения алюминатных соединений с более низкой температурой плавления и в то же время для подавления мелких и дисперсных включений мелких частиц. Чтобы обеспечить эффект обработки Mg, Ca и РЗМ, в дополнение к контролю добавляемого количества Mg, Ca и РЗМ, значение t/ΣAl предпочтительно можно регулировать на уровне 0,30 - 0,65, чтобы обеспечить эффективные концентрации Mg, Ca и РЗМ в расплавленной стали, что обеспечивает возможность полного разрушения включений. Контролируя время пребывания Mg, Ca и РЗМ в расплавленной стали, расплавленная сталь может полностью прореагировать с Mg, Ca и РЗМ, чтобы достичь соответствующего эффекта улучшения включений. In the circulation degassing process when performing deoxidizing melting after decarburization, Si is used for deoxidation in order to avoid direct use of aluminum for deoxidation and formation of small inclusions. After the addition of the ferrosilicon alloy, the inclusions of silicon oxide float more easily and are removed. Subsequently, as the viscosity of the molten steel increases, the alumina inclusions are not easily floated and removed; thus, the alumina inclusions are treated with Mg, Ca and REM to obtain aluminate compounds with a lower melting point and at the same time to suppress fine and dispersed inclusions of fine particles. In order to ensure the processing effect of Mg, Ca and REM, in addition to controlling the amount of Mg, Ca and REM added, the value of t/ΣAl can preferably be adjusted at 0.30 to 0.65 to ensure effective concentrations of Mg, Ca and REM in the molten steel, which provides the possibility of complete destruction of inclusions. By controlling the residence time of Mg, Ca and REM in the molten steel, the molten steel can completely react with Mg, Ca and REM to achieve the corresponding inclusion improvement effect.
Предпочтительно в способе изготовления согласно настоящему изобретению на стадии горячей прокатки температуру чистовой прокатки регулируют на уровне ≤850°С, а температуру намотки регулируют на уровне 500 - 750°С. При этом, когда температура чистовой прокатки выше 850℃, выделение включений сульфидов и нитридов в процессе прокатки будет ускоряться, что будет подавлять эффект рекристаллизации горячекатаного стального листа. Между тем, с учётом диапазона падения температуры в процессе горячей прокатки, верхний предел температуры намотки установлен на уровне 750°С. Кроме того, принимая во внимание, что, когда температура намотки слишком низкая, трудность намотки стального листа будет возрастать и возникнут такие проблемы, как неудовлетворительная форма намотанного листа, нижний предел температуры намотки установлен равным 500°C.Preferably, in the manufacturing method of the present invention, in the hot rolling step, the finish rolling temperature is controlled to ≦850°C and the winding temperature is controlled to 500 to 750°C. Meanwhile, when the finish rolling temperature is higher than 850℃, the precipitation of sulfide and nitride inclusions during rolling will be accelerated, which will suppress the recrystallization effect of the hot-rolled steel sheet. Meanwhile, considering the range of temperature drop in the hot rolling process, the upper limit of the winding temperature is set at 750°C. In addition, considering that when the winding temperature is too low, the difficulty of winding the steel sheet will increase and problems such as unsatisfactory shape of the wound sheet will occur, the lower limit of the winding temperature is set to 500°C.
Предпочтительно в способе изготовления согласно настоящему изобретению на стадии холодной прокатки используется однократный процесс холодной прокатки или двойной процесс холодной прокатки с промежуточным отжигом. При этом используя однократный процесс холодной прокатки, процесс изготовления может быть значительно сокращён, стоимость изготовления может быть снижена, а выход стального листа может быть увеличен. Поэтому рекомендуется однократный процесс холодной прокатки. С другой стороны, когда используется процесс двойной холодной прокатки с промежуточным отжигом, трудность холодной прокатки может быть значительно снижена, и может быть достигнут более высокий эффект рекристаллизации микроструктуры промежуточного стального листа. Поэтому двойная холодная прокатка с промежуточным отжигом может применяться, когда прокатное оборудование имеет преимущества или имеются особые требования к электромагнитным свойствам.Preferably, in the manufacturing method according to the present invention, a single cold rolling process or a double cold rolling process with intermediate annealing is used in the cold rolling step. By using the one-time cold rolling process, the manufacturing process can be greatly reduced, the manufacturing cost can be reduced, and the yield of the steel sheet can be increased. Therefore, a single cold rolling process is recommended. On the other hand, when the double cold rolling process with intermediate annealing is used, the difficulty of cold rolling can be greatly reduced, and a higher effect of recrystallization of the microstructure of the intermediate steel sheet can be achieved. Therefore, double cold rolling with intermediate annealing can be applied when the rolling equipment has advantages or there are special requirements for electromagnetic properties.
Предпочтительно в способе изготовления согласно настоящему изобретению на стадии холодной прокатки: по меньшей мере, одна пара рабочих валков в каждом проходе или клети имеет шероховатость поверхности ≤0,40 мкм; и/или каждый проход или клеть имеет суммарную степень обжатия 75 - 85%, а последний проход или клеть имеет степень обжатия ≤20%.Preferably, in the manufacturing process according to the present invention, at the cold rolling stage: at least one pair of work rolls in each pass or stand has a surface roughness of ≦0.40 µm; and/or each pass or stand has a total reduction ratio of 75-85% and the last passage or stand has a reduction ratio of ≤20%.
В некоторых предпочтительных осуществлениях в процессе горячей прокатки непрерывнолитой заготовки толщина горячекатаного стального листа может регулироваться на уровне 0,8 - 2,0 мм после черновой прокатки и чистовой прокатки горячей прокатки. Поэтому за счёт уменьшения толщины горячекатаного стального листа общая температура горячекатаного стального листа в процессе горячей прокатки может быть повышена, разница температур между центром, верхней поверхностью и нижней поверхностью горячекатаного стального листа может быть снижена, тем самым способствуя достаточной рекристаллизации и увеличению размера зерна и, таким образом, повышая доли преимущественной текстуры плоскости {100} и текстуры плоскости {110} в стали.In some preferred embodiments, in the hot rolling process of the continuously cast billet, the thickness of the hot rolled steel sheet can be adjusted to 0.8 to 2.0 mm after rough rolling and finish rolling of the hot rolling. Therefore, by reducing the thickness of the hot-rolled steel sheet, the overall temperature of the hot-rolled steel sheet in the hot rolling process can be increased, the temperature difference between the center, top surface, and bottom surface of the hot-rolled steel sheet can be reduced, thereby promoting sufficient recrystallization and grain size increase, and thus thus increasing the proportions of the predominant {100} plane texture and the {110} plane texture in the steel.
Кроме того, в вышеуказанном решении может быть использован однократный процесс холодной прокатки или двойной процесс холодной прокатки с промежуточным отжигом по меньшей мере одна пара рабочих валков в каждом проходе или клети имеет шероховатость поверхности ≤0,40 мкм, и последний проход или клеть имеют степень обжатия ≤20%, чтобы обеспечить форму готового листа, чтобы готовый лист после прокатки не имел кромочных трещин, и обеспечить подходящие условия для последующего отжига и нанесения покрытия. Суммарная степень обжатия каждого прохода или клети контролируется на уровне 75 - 85% для обеспечения того, чтобы: не образовывались разрушенные крупные столбчатые зёрна, контролировались обрывы прокатки и краевые трещины в стали, содержащей Р, ингибировалось развитие крупных деформированных зёрен и создавались подходящие условия для достаточной рекристаллизации в процессе отжига готовых стальных листов. В другом аспекте, когда степень обжатия на последнем проходе при холодной прокатке уменьшается, количество дислокаций в холоднокатаном стальном листе уменьшается, не происходит большого искажения решётки и сохраняется меньше накопленной энергии. Поэтому в последующем процессе непрерывного отжига восстановление кристаллов может быть эффективно подавлено, а остаточная накопленная энергия деформации перед рекристаллизацией может быть увеличена; таким образом, увеличивается движущая сила зародышеобразования, а прочность компонентов текстуры рекристаллизации <111>//ND снижается, что способствует улучшению электромагнитных свойств.In addition, in the above solution, a single cold rolling process or a double cold rolling process with intermediate annealing can be used, at least one pair of work rolls in each pass or stand has a surface roughness of ≤0.40 μm, and the last pass or stand has a reduction ratio ≤20% to ensure the shape of the finished sheet, so that the finished sheet does not have edge cracks after rolling, and provide suitable conditions for subsequent annealing and coating. The total reduction ratio of each pass or stand is controlled at 75% to 85% to ensure that: no broken coarse columnar grains are formed, rolling breaks and edge cracks in the steel containing P are controlled, the development of coarse deformed grains is inhibited, and suitable conditions are created for sufficient recrystallization during the annealing process of finished steel sheets. In another aspect, when the reduction ratio in the last pass of cold rolling is reduced, the number of dislocations in the cold rolled steel sheet is reduced, there is not much lattice distortion, and less stored energy is stored. Therefore, in the subsequent continuous annealing process, crystal reduction can be effectively suppressed, and the residual accumulated strain energy before recrystallization can be increased; thus, the nucleation driving force is increased, and the strength of the <111>//ND recrystallization texture components is reduced, thereby improving the electromagnetic properties.
По сравнению с известным уровнем техники высокопрочной лист из нетекстурированной электротехнической стали с подходящими магнитными свойствами и способ его изготовления, раскрытые в настоящем изобретении, имеют следующие преимущества и полезные эффекты:Compared with the prior art, the high-strength non-oriented electrical steel sheet with suitable magnetic properties and the manufacturing method thereof disclosed in the present invention have the following advantages and beneficial effects:
Путём оптимизации химического состава высокопрочного листа из нетекстурированной электротехнической стали в соответствии с настоящим изобретением чистота стали улучшается, и, таким образом, получают высокопрочные листы из нетекстурированной электротехнической стали с подходящими магнитными свойствами.By optimizing the chemical composition of the high-strength non-oriented electrical steel sheet according to the present invention, the purity of the steel is improved, and thus high-strength non-oriented electrical steel sheets with suitable magnetic properties are obtained.
Кроме того, способ изготовления согласно настоящему изобретению также имеет вышеуказанные преимущества и положительные эффекты. In addition, the manufacturing method of the present invention also has the above advantages and positive effects.
Краткое описание чертежей Brief description of the drawings
Фиг. 1 представляет схематическую диаграмму кривых процесса отжига с использованием различных процессов отжига, т.е. настоящего технического решения и обычного процесса; Fig. 1 is a schematic diagram of annealing process curves using various annealing processes, i.e. this technical solution and the usual process;
фиг. 2 представляет диаграмму СЭМ обычного стального листа в сравнительном примере А2;fig. 2 is an SEM diagram of a conventional steel sheet in Comparative Example A2;
фиг. 3 представляет диаграмму СЭМ высокопрочный лист из нетекстурированной электротехнической стали согласно примеру изобретения A17;fig. 3 is an SEM diagram of a high strength non-oriented electrical steel sheet according to Invention Example A17;
фиг. 4 схематично представляет эффект различных значений t/ΣAl на потери в железе;fig. 4 schematically represents the effect of different t/ΣAl values on iron losses;
фиг. 5 схематично представляет эффект различной скорости нагрева на долю текстуры плоскости {100}; и fig. 5 schematically represents the effect of different heating rates on the {100} plane texture fraction; And
фиг. 6 схематично представляет эффект различной скорости нагрева на долю текстуры плоскости {111}.fig. 6 schematically represents the effect of different heating rates on the {111} plane texture fraction.
Осуществление изобретения Implementation of the invention
Высокопрочной лист из нетекстурированной электротехнической стали с подходящими магнитными свойствами и способ его изготовления в соответствии с настоящим изобретением будут дополнительно пояснены и проиллюстрированы ниже в сочетании с прилагаемыми чертежами и конкретными осуществлениями. Однако технические решения настоящего изобретения не ограничиваются пояснением и иллюстрацией.A high-strength non-oriented electrical steel sheet with suitable magnetic properties and a method for manufacturing the same according to the present invention will be further explained and illustrated below in conjunction with the accompanying drawings and specific embodiments. However, the technical solutions of the present invention are not limited to explanation and illustration.
Примеры изобретения A9 - A20 и сравнительные примеры A1 - A8 Inventive Examples A9 - A20 and Comparative Examples A1 - A8
Высокопрочные листы из нетекстурированной электротехнической стали в примерах изобретения A9 - A20 и листы из обычной стали в сравнительных примерах A1 - A8 готовят на следующих стадиях.High-strength non-oriented electrical steel sheets in Invention Examples A9 to A20 and ordinary steel sheets in Comparative Examples A1 to A8 were prepared in the following steps.
(1) Расплавленный чугун и стальной лом готовят в соответствии с составами, показанными в таблице 1. После конвертерной плавки проводят циркуляционное вакуумирование, которое включает обезуглероживание, раскисление и плавление, а затем расплавленную сталь разливают методом непрерывной разливки для получения непрерывнолитой заготовки.(1) Molten iron and scrap steel are prepared according to the compositions shown in Table 1. After BOF smelting, circulation degassing is carried out, which includes decarburization, deoxidation and melting, and then the molten steel is poured by the continuous casting method to obtain a continuously cast billet.
(2) Горячая прокатка: толщина горячекатаного стального листа контролировалась на уровне 0,8 - 2,0 мм, температура чистовой прокатки контролировалась на уровне ≤850℃, а температура намотки контролировалась на уровне 500 - 750℃.(2) Hot rolling: The thickness of the hot rolled steel sheet was controlled at 0.8 - 2.0mm, the finishing temperature was controlled at ≤850℃, and the winding temperature was controlled at 500 - 750℃.
(3) Нормализация: горячекатаный стальной лист нормализуют, при этом температура выдержки для нормализации установлена на уровне 800 - 1000℃, а время выдержки установлено на уровне 1 - 180 с.(3) Normalization: The hot-rolled steel sheet is normalized with the normalization holding temperature set at 800 - 1000℃ and the holding time set at 1 - 180s.
(4) Холодная прокатка: стальной лист прокатывают до толщины готового изделия с использованием однократного процесса холодной прокатки, при этом толщина составляет 0,1 - 0,3 мм.(4) Cold rolling: The steel sheet is rolled to finished product thickness using a single cold rolling process, with a thickness of 0.1 to 0.3 mm.
(5) Непрерывный отжиг: холоднокатаный стальной лист быстро нагревают от начальной температуры Tначального быстрого нагрева до температуры выдержки со скоростью нагрева 50 - 2000℃/с для выполнения отжига быстрого нагрева, при этом объёмное содержание H2 в печи отжига составляет ≥55% и точка росы в печи отжига составляет ≤ -30℃; и после отжига быстрого нагрева стальной лист медленно охлаждают со скоростью охлаждения ≤5℃/с. Исходная температура для быстрого нагрева Tначального быстрого нагрева варьируется от комнатной температуры до 750℃.(5) Continuous annealing: cold-rolled steel sheet is rapidly heated from the initial rapid heating initial temperature T to the holding temperature at a heating rate of 50 to 2000℃/s to perform rapid heating annealing, while the volume content of H 2 in the annealing furnace is ≥55% and the dew point in the annealing furnace is ≤ -30℃; and after rapid heating annealing, the steel sheet is slowly cooled at a cooling rate of ≤5℃/s. Initial temperature for rapid heating T of initial rapid heating ranges from room temperature to 750℃.
(6) Нанесение изоляционного покрытия для получения готового листа из нетекстурированной электротехнической стали.(6) Application of an insulating coating to obtain a finished non-oriented electrical steel sheet.
В некоторых предпочтительных осуществлениях на стадии циркуляционного вакуумирования значение t/ΣAl находится в диапазоне 0,30 - 0,65, где t представляет собой временной интервал в минутах между добавлением по меньшей мере одного элемента из Mg, Ca и РЗМ и добавлением элемента Al, а ΣAl представляет собой общее время в минутах от добавления элемента Al до окончания циркуляционного вакуумирования.In some preferred embodiments, the t/ΣAl value is in the range of 0.30-0.65 in the circulating vacuum step, where t is the time interval in minutes between the addition of at least one element from Mg, Ca and REM and the addition of the Al element, and ΣAl is the total time in minutes from the addition of the Al element to the end of the circulation vacuum.
В некоторых предпочтительных осуществлениях на стадии (4) используется однократный процесс холодной прокатки или двойной процесс холодной прокатки с промежуточным отжигом. И/или на стадии (4) по меньшей мере одна пара рабочих валков в каждом проходе или клети имеет шероховатость поверхности ≤0,40 мкм; и/или каждый проход или клеть имеет суммарную степень обжатия 75 - 85%, а последний проход или клеть имеет степень обжатия ≤20%.In some preferred embodiments, step (4) uses a single cold rolling process or a double cold rolling process with intermediate annealing. And/or in step (4) at least one pair of work rolls in each pass or stand has a surface roughness of ≤0.40 µm; and/or each pass or stand has a total reduction ratio of 75-85% and the last passage or stand has a reduction ratio of ≤20%.
В таблице 1 приведены массовые проценты химических элементов в высокопрочных листах из нетекстурированной электротехнической стали согласно примерам изобретения А9 - А20 и в листах обычной стали согласно сравнительным примерам А1 - А8.Table 1 shows the weight percentages of chemical elements in high-strength non-oriented electrical steel sheets according to Invention Examples A9 to A20 and in ordinary steel sheets according to Comparative Examples A1 to A8.
В таблице 2 перечислены конкретные технологические параметры высокопрочных листов из нетекстурированной электротехнической стали согласно примерам изобретения А9 - А21 и листов обычной стали согласно сравнительным примерам А1 - А8. Для сравнительных примеров А1 и А4 начальная температура для быстрого нагрева. Начальная температура быстрого Tначального быстрого нагрева представлена «/», что указывает на то, что процесс быстрого нагрева не использовался. Table 2 lists specific processing parameters of high-strength non-oriented electrical steel sheets according to Invention Examples A9 to A21 and ordinary steel sheets according to Comparative Examples A1 to A8. For Comparative Examples A1 and A4, the start temperature for rapid heating. The initial rapid heating temperature T of the initial rapid heating is represented by "/", indicating that the rapid heating process was not used.
В таблице 3 приведены значения характеристик высокопрочных листов из нетекстурированной электротехнической стали в соответствии с примерами А9 - А20 и листов из обычной стали в соответствии со сравнительными примерами А1 - А8. Table 3 lists the performance values of high-strength non-oriented electrical steel sheets according to Examples A9 to A20 and ordinary steel sheets according to Comparative Examples A1 to A8.
Таблица 3Table 3
Как видно из фиг. 1 - 3, высокопрочные листы из нетекстурированной электротехнической стали во всех примерах изобретения имеют высокую чистоту, а также малое количество и крупный размер включений; кроме того, готовые стальные листы имеют соответствующий эффект рекристаллизации, равномерный и крупный размер зерна, высокую долю преимущественной текстуры и соответствующие электромагнитные свойства, при этом высокопрочные листы из нетекстурированной электротехнической стали в соответствии с каждым примером изобретения имеют потери в железе P15/50 ≤2 Вт/кг, магнитную индукцию B50 ≥1,69 Тл и предел прочности при растяжении ≥600 МПа.As can be seen from FIG. 1-3, high strength non-oriented electrical steel sheets in all examples of the invention have high purity, as well as a small number and large size of inclusions; in addition, the finished steel sheets have an appropriate recrystallization effect, a uniform and coarse grain size, a high proportion of preferential texture, and appropriate electromagnetic properties, while the high-strength non-oriented electrical steel sheets according to each example of the invention have an iron loss of P 15/50 ≤2 W/kg, magnetic induction B 50 ≥1.69 T, and tensile strength ≥600 MPa.
Фиг. 1 представляет схематическую диаграмму кривых процесса отжига с использованием различных процессов отжига, т.е. настоящего технического решения и процесса известного уровня техники.Fig. 1 is a schematic diagram of annealing process curves using various annealing processes, i.e. of the present technical solution and the prior art process.
Как показано на фиг. 1, в способе изготовления в соответствии с настоящим изобретением используют отжиг с быстрым нагревом, который отличался от обычного процесса отжига с нагревом. Скорость нагрева в настоящем изобретении регулировалась на уровне 50 - 2000℃/с в связи с тем, что: если скорость нагрева слишком высока, требования к возможностям оборудования будут слишком высокими, стоимость будет высокой, а время пребывания холоднокатаного стального листа на высокотемпературной стадии будет слишком долгим, что приведёт к неудовлетворительной однородности структуры зерна. Между тем, ввиду того факта, что (внутреннее) окисление и азотирование происходят на поверхности готового стального листа в условиях высокотемпературного отжига, это приведёт к измельчению зёрна, ухудшению потерь в железе готового стального листа и снижению качества поверхности готового стального листа. Поэтому объёмное содержание H2 в печи отжига поддерживается на уровне ≥55%, а точка росы в печи отжига поддерживается на уровне ≤ -30℃. После отжига с быстрым нагревом готовый стальной лист необходимо медленно охлаждать, а скорость охлаждения должна быть ограничена до ≤5℃/с, чтобы контролировать форму готового стального листа и уменьшить напряжение. в стальном листе, и, таким образом, в конечном итоге полученный лист из нетекстурированной электротехнической стали имеет соответствующее состояние поверхности и характеризуется высокой магнитной индукцией, низкими потерями в железе и высокой прочностью.As shown in FIG. 1, the manufacturing method according to the present invention uses rapid heating annealing, which is different from the conventional hot annealing process. The heating rate in the present invention was controlled at 50 - 2000℃/s due to the fact that: if the heating rate is too high, the requirement for equipment capability will be too high, the cost will be high, and the residence time of the cold-rolled steel sheet in the high temperature stage will be too long, which will lead to unsatisfactory uniformity of the grain structure. Meanwhile, due to the fact that (internal) oxidation and nitriding occur on the surface of the finished steel sheet under high-temperature annealing conditions, it will lead to grain refinement, deterioration of the iron loss of the finished steel sheet, and deterioration in the surface quality of the finished steel sheet. Therefore, the volume content of H 2 in the annealing furnace is maintained at ≥55%, and the dew point in the annealing furnace is maintained at ≤ -30℃. After fast heating annealing, the finished steel sheet should be cooled slowly, and the cooling rate should be limited to ≤5℃/s in order to control the shape of the finished steel plate and reduce the stress. in the steel sheet, and thus the resulting non-oriented electrical steel sheet finally has an appropriate surface condition and is characterized by high magnetic induction, low iron loss, and high strength.
Фиг. 2 представляет диаграмму СЭМ обычного стального листа в сравнительном примере А2. Фиг. 3 представляет диаграмму СЭМ высокопрочного листа из нетекстурированной электротехнической стали согласно примеру изобретения А17.Fig. 2 is an SEM diagram of a conventional steel sheet in Comparative Example A2. Fig. 3 is an SEM diagram of a high strength non-oriented electrical steel sheet according to Invention Example A17.
Как видно из фиг. 2-3, по сравнению со сравнительным примером А2, высокопрочный лист из нетекстурированной электротехнической стали согласно примеру изобретения А17 имеет высокую чистоту, а также меньшее количество и больший размер включений. As can be seen from FIG. 2-3, compared with Comparative Example A2, the high-strength non-oriented electrical steel sheet according to Invention Example A17 has high purity, as well as fewer and larger inclusions.
Включения в образцах готовых изделий, соответствующих сравнительному примеру А2 и примеру изобретения А17, наблюдали с помощью сканирующего электронного микроскопа HITACHI S4200. Каждый образец непрерывно наблюдали в 10 полях зрения. Распределение типов, размеров и количества включений подсчитывали и заносили в таблицы 4 и 5. Inclusions in the finished product samples corresponding to Comparative Example A2 and Invention Example A17 were observed using a HITACHI S4200 scanning electron microscope. Each sample was continuously observed in 10 fields of view. The distribution of types, sizes and number of inclusions was counted and entered in tables 4 and 5.
В таблице 4 перечислены типы, размеры и количество включений в образце готового продукта согласно сравнительному примеру А2.Table 4 lists the types, sizes and number of inclusions in the finished product sample according to Comparative Example A2.
Таблица 4 Table 4
В таблице 5 перечислены типы, размеры и количества включений в образце готового продукта согласно примеру изобретения А17. Table 5 lists the types, sizes and numbers of inclusions in a finished product sample according to Invention Example A17.
Таблица 5Table 5
Как видно из фиг. 4-5, статистические данные по включениям для образца готового изделия в сравнительном примере А2 указывают на большое количество включений AlN, MnS и Cu2S размером 0,5 мкм и менее; включения размером 0,5 мкм и более представляют в основном композитные включения AlN+MnS или композитные включения MnS+Cu2S, которых больше по количеству, и они меньше по размеру; кроме того, образец также содержит небольшое количество оксидных включений. Напротив, в образце готового продукта в примере изобретения почти отсутствуют включения размером 0,5 мкм или менее; и включения размером 0,5 мкм и более представляют в основном AlN и CaS, совместно с небольшим количеством оксидных включений и композитных включений AlN+CaS, которые являются относительно большими по размеру.As can be seen from FIG. 4-5, the inclusion statistics for the finished product sample in Comparative Example A2 indicate a large number of AlN, MnS, and Cu 2 S inclusions of 0.5 µm or less; inclusions with a size of 0.5 μm or more are mainly AlN+MnS composite inclusions or MnS+Cu 2 S composite inclusions, which are larger in number and smaller in size; in addition, the sample also contains a small amount of oxide inclusions. On the contrary, in the sample of the finished product in the example of the invention, there are almost no inclusions of 0.5 μm or less in size; and inclusions of 0.5 µm or more are mainly AlN and CaS, together with a small amount of oxide inclusions and AlN+CaS composite inclusions, which are relatively large in size.
Причины этого следующие: в процессе затвердевания расплавленной стали сравнительного примера сначала выделяются оксидные включения более крупного размера, затем по мере дальнейшего снижения температуры расплавленной стали начинают выделяться включения MnS, и, наконец, включения AlN и Cu2S выделяются с включениями MnS в качестве ядра соответственно. Напротив, в процессе затвердевания расплавленной стали примера изобретения оксидные включения большего размера полностью всплывают и связывающая способность Mg, Ca и РЗМ с элементом S намного выше, чем у элементов Mn и S, и элементов Cu и S, так что включения MgS, CaS и РЗМ - S с температурой плавления до 2500℃ будут преимущественно выделяться, тем самым эффективно ингибируя выделение включений MnS и Cu2S. Затем включения AlN начинают выделяться по мере того, как температура расплавленной стали продолжает снижаться. Поскольку к этому времени большая часть расплавленной стали затвердела, только небольшое количество включений AlN может связываться с включениями CaS с образованием композитных включений AlN+CaS относительно большого размера, которые склонны всплывать и удаляться.The reasons for this are as follows: during solidification of the comparative example molten steel, oxide inclusions of larger size are precipitated first, then as the temperature of the molten steel decreases further, MnS inclusions begin to precipitate, and finally, AlN and Cu 2 S inclusions precipitate with MnS inclusions as the core, respectively. . On the contrary, in the solidification process of the molten steel of the example of the invention, the larger oxide inclusions completely float and the bonding capacity of Mg, Ca and REM to the S element is much higher than that of the Mn and S elements and the Cu and S elements, so that the MgS, CaS and REM inclusions - S with a melting point of up to 2500℃ will preferentially precipitate, thereby effectively inhibiting the precipitation of MnS and Cu 2 S inclusions. Then, AlN inclusions begin to precipitate as the temperature of the molten steel continues to decrease. Since most of the molten steel has solidified by this time, only a small amount of the AlN inclusions can bond with the CaS inclusions to form relatively large AlN+CaS composite inclusions that tend to float and be removed.
На фиг. 4 схематично показано влияние различных значений t/ΣAl на потери в железе.In FIG. 4 schematically shows the effect of different values of t/ΣAl on iron losses.
Как показано на фиг. 4, на стадии циркуляционного вакуумирования, когда значение t/ΣAl составляет 0,30 - 0,65, улучшаются магнитные свойства полученных листов из нетекстурированной электротехнической стали. Причины следующие: при проведении раскислительного сплавления после обезуглероживания, Si используют для раскисления, чтобы избежать прямого использования алюминия для раскисления и образования мелкодисперсных включений. После добавления сплава ферросилиция включения оксида кремния легче всплывают и удаляются. Впоследствии, по мере увеличения вязкости расплавленной стали, включения оксида алюминия труднее всплывают и удаляются; таким образом, включения оксида алюминия обрабатывают Mg, Ca и РЗМ для получения алюминатных соединений с более низкой температурой плавления и в то же время для подавления формирования мелкодисперсных включений мелких частиц. Чтобы обеспечить эффект Mg, Ca и РЗМ, в дополнение к контролю добавляемого количества Mg, Ca и РЗМ, значение t/ΣAl предпочтительно можно регулировать на уровне 0,30 - 0,65, чтобы обеспечить эффективные концентрации Mg, Ca и РЗМ в расплавленной стали, что обеспечивает возможность полного разрушения включений. Контролируя время пребывания Mg, Ca и РЗМ в расплавленной стали, расплавленная сталь может полностью реагировать с Mg, Ca и РЗМ, чтобы достичь соответствующего эффекта улучшения включений. As shown in FIG. 4, in the circulating vacuum stage, when the value of t/ΣAl is 0.30 to 0.65, the magnetic properties of the obtained non-oriented electrical steel sheets are improved. The reasons are as follows: when carrying out deoxidizing fusion after decarburization, Si is used for deoxidation in order to avoid direct use of aluminum for deoxidation and the formation of fine inclusions. After the addition of the ferrosilicon alloy, the inclusions of silicon oxide float more easily and are removed. Subsequently, as the viscosity of the molten steel increases, the alumina inclusions are more difficult to float and remove; thus, the alumina inclusions are treated with Mg, Ca and REM to obtain aluminate compounds with a lower melting point and at the same time to suppress the formation of fine inclusions of fine particles. In order to ensure the effect of Mg, Ca and REM, in addition to controlling the amount of Mg, Ca and REM added, the value of t/ΣAl can preferably be adjusted at 0.30 to 0.65 to ensure effective concentrations of Mg, Ca and REM in molten steel , which provides the possibility of complete destruction of inclusions. By controlling the residence time of Mg, Ca and REM in the molten steel, the molten steel can fully react with Mg, Ca and REM to achieve the corresponding inclusion improvement effect.
Следует отметить, что t представляет собой интервал времени в минутах между добавлением хотя бы одного элемента из Mg, Ca и РЗМ и добавлением элемента Al, а ΣAl представляет собой общее время в минутах от добавления элемента Al до окончания циркуляционного вакуумирования.It should be noted that t represents the time interval in minutes between the addition of at least one element from Mg, Ca and REM and the addition of the Al element, and ΣAl represents the total time in minutes from the addition of the Al element to the end of the circulation vacuum.
На фиг. 5 схематично показано влияние различной скорости нагрева на долю текстуры плоскости {100}. На фиг. 6 схематично показано влияние различной скорости нагрева на долю текстуры плоскости {111}.In FIG. 5 schematically shows the effect of different heating rates on the texture fraction of the {100} plane. In FIG. 6 schematically shows the effect of different heating rates on the texture fraction of the {111} plane.
Как видно из фиг. 5 - 6, когда скорость нагрева поддерживается на уровне 50 - 2000℃/с, доля текстуры плоскости {100} может составлять ≥25%, а доля текстуры плоскости {111} может составлять ≤31%. Таким образом, доказано, что при использовании способа изготовления в соответствии с настоящим изобретением высокопрочные листы из нетекстурированной электротехнической стали обладают соответствующим эффектом рекристаллизации, равномерным и крупным размером зерна, высокой долей преимущественной текстуры и подходящими электромагнитными свойствами.As can be seen from FIG. 5 to 6, when the heating rate is maintained at 50 to 2000℃/s, the {100} plane texture ratio may be ≥25%, and the {111} plane texture ratio may be ≤31%. Thus, by using the manufacturing method according to the present invention, high-strength non-oriented electrical steel sheets have been proven to have a suitable recrystallization effect, a uniform and coarse grain size, a high proportion of preferential texture, and suitable electromagnetic properties.
Можно заключить, что за счёт оптимизации химического состава высокопрочных листов из нетекстурированной электротехнической стали улучшена чистота стали, и, таким образом, в настоящем изобретении получены высокопрочные листы из нетекстурированной электротехнической стали с подходящими магнитными свойствами.It can be concluded that by optimizing the chemical composition of high-strength non-oriented electrical steel sheets, the purity of the steel is improved, and thus, high-strength non-oriented electrical steel sheets with suitable magnetic properties are obtained in the present invention.
Кроме того, способ изготовления согласно настоящему изобретению также имеет вышеуказанные преимущества и положительные эффекты.In addition, the manufacturing method of the present invention also has the above advantages and positive effects.
Следует отметить, что часть объёма притязаний настоящего раскрытия, относящаяся к известному уровню техники, не ограничивается примерами, приведёнными в этой заявке. Все объекты известного уровня техники, которые не противоречат настоящему раскрытию, включая, но без ограничения ими, патентные документы, публикации, публичное использование в известном уровне техники и т.д., могут быть включены в объём притязаний настоящего раскрытия.It should be noted that the prior art portion of the present disclosure is not limited to the examples provided in this application. All prior art that does not conflict with this disclosure, including, but not limited to, patent documents, publications, prior art public use, etc., may be included within the scope of this disclosure.
Кроме того, комбинация различных технических признаков в настоящем описании не ограничивается комбинацией, описанной в формуле изобретения, или комбинацией, описанной в конкретных осуществлениях. Все технические признаки, описанные в настоящем раскрытии, могут свободно объединяться или комбинироваться любым образом, если между ними нет противоречия.In addition, the combination of various technical features in the present description is not limited to the combination described in the claims, or the combination described in specific implementations. All technical features described in this disclosure may be freely combined or combined in any way, unless there is a conflict between them.
Следует также отметить, что перечисленные выше примеры являются только конкретными осуществлениями настоящего раскрытия. Очевидно, что настоящее раскрытие не ограничено вышеприведёнными осуществлениями и аналогичные изменения или модификации, которые непосредственно получены или легко могут быть сделаны специалистами в данной области техники из настоящего раскрытия, должны подпадать под объём притязаний настоящего раскрытия.It should also be noted that the examples listed above are only specific implementations of the present disclosure. Obviously, the present disclosure is not limited to the above implementations and similar changes or modifications that are directly derived or easily made by those skilled in the art from the present disclosure should fall within the scope of the claims of the present disclosure.
Claims (17)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201910790407.1 | 2019-08-26 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2789644C1 true RU2789644C1 (en) | 2023-02-06 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2278171C2 (en) * | 2004-09-13 | 2006-06-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" (ОАО "НЛМК") | Method for heat treatment of isotropic electrical steel cold-rolled strip |
| RU2398894C1 (en) * | 2006-06-16 | 2010-09-10 | Ниппон Стил Корпорейшн | Sheet of high strength electro-technical steel and procedure for its production |
| RU2489500C1 (en) * | 2012-05-03 | 2013-08-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Manufacturing method of cold-rolled electrical isotropic steel with improved flatness |
| CN103882288A (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-25 | 鞍钢股份有限公司 | High-strength special-purpose cold-rolled non-oriented electrical steel and producing method thereof |
| CN103882296A (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-25 | 鞍钢股份有限公司 | High-strength wear-resistant special cold-rolled non-oriented electrical steel and production method thereof |
| JP2018154853A (en) * | 2017-03-15 | 2018-10-04 | 新日鐵住金株式会社 | Non-oriented electromagnetic steel sheet |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2278171C2 (en) * | 2004-09-13 | 2006-06-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" (ОАО "НЛМК") | Method for heat treatment of isotropic electrical steel cold-rolled strip |
| RU2398894C1 (en) * | 2006-06-16 | 2010-09-10 | Ниппон Стил Корпорейшн | Sheet of high strength electro-technical steel and procedure for its production |
| RU2489500C1 (en) * | 2012-05-03 | 2013-08-10 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Manufacturing method of cold-rolled electrical isotropic steel with improved flatness |
| CN103882288A (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-25 | 鞍钢股份有限公司 | High-strength special-purpose cold-rolled non-oriented electrical steel and producing method thereof |
| CN103882296A (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-25 | 鞍钢股份有限公司 | High-strength wear-resistant special cold-rolled non-oriented electrical steel and production method thereof |
| JP2018154853A (en) * | 2017-03-15 | 2018-10-04 | 新日鐵住金株式会社 | Non-oriented electromagnetic steel sheet |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102095142B1 (en) | Non-oriented electrical steel sheet and production method thereof | |
| RU2527827C2 (en) | Production of random-orientation electric steel with high magnetic induction | |
| CA3146888C (en) | 600mpa grade non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof | |
| TW201512422A (en) | Non-oriented magnetic steel sheet and hot-rolled steel sheet thereof | |
| JP2000129410A (en) | Nonoriented silicon steel sheet high in magnetic flux density | |
| JPH0688171A (en) | Production of ultrahigh magnetic flux density grain oriented silicon steel sheet | |
| JP2004332042A (en) | Method for producing non-oriented magnetic steel sheet excellent in magnetic characteristic in rolling direction and perpendicular direction on sheet surface | |
| JP2019183228A (en) | Nonoriented electromagnetic steel sheet and manufacturing method therefor | |
| KR100293140B1 (en) | Unidirectional Electronic Steel Sheet and Manufacturing Method Thereof | |
| RU2789644C1 (en) | SHEET OF NON-TEXTURED ELECTRICAL STEEL GRADE 600 MPa AND THE METHOD FOR ITS MANUFACTURE | |
| JPWO2005100627A1 (en) | Nondirectional electromagnetic copper plate with excellent punching workability and magnetic properties after strain relief annealing and its manufacturing method | |
| JP2002363713A (en) | Semiprocess nonoriented silicon steel sheet having extremely excellent core loss and magnetic flux density and production method therefor | |
| JPH08269571A (en) | Production of grain-oriented silicon steel strip | |
| JPH059666A (en) | Grain oriented electrical steel sheet and its manufacture | |
| JP2004339537A (en) | High magnetic flux density nonoriented silicon steel sheet having high strength and excellent workability and recycling property, and production method therefor | |
| JP4790151B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet with extremely excellent iron loss and magnetic flux density and method for producing the same | |
| JP3575167B2 (en) | Manufacturing method of non-oriented electrical steel sheet with excellent low magnetic field characteristics | |
| JPH0949023A (en) | Production of grain oriented silicon steel sheet excellent in iron loss | |
| JP3952762B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet with excellent iron loss and caulking properties | |
| RU2806222C1 (en) | Economical sheet of non-textured electrical steel with very low aluminum content and method of its manufacture | |
| RU2790231C1 (en) | Cu-containing non-textured electrical steel sheet and the sheet production method | |
| JPH05186828A (en) | Production of grain-oriented silicon steel sheet reduced in iron loss | |
| JP3424178B2 (en) | Non-oriented electrical steel sheet with low iron loss | |
| WO2024080140A1 (en) | Nonoriented electromagnetic steel sheet and method for manufacturing same | |
| JP4261633B2 (en) | Manufacturing method of unidirectional electrical steel sheet |