RU2772538C1 - Способ антикоррозионной защиты лопаток двигателей и турбин - Google Patents
Способ антикоррозионной защиты лопаток двигателей и турбин Download PDFInfo
- Publication number
- RU2772538C1 RU2772538C1 RU2021139589A RU2021139589A RU2772538C1 RU 2772538 C1 RU2772538 C1 RU 2772538C1 RU 2021139589 A RU2021139589 A RU 2021139589A RU 2021139589 A RU2021139589 A RU 2021139589A RU 2772538 C1 RU2772538 C1 RU 2772538C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- coating
- zirconium
- thickness
- operating parameters
- Prior art date
Links
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 31
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 28
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims abstract description 14
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N ZrO2 Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000001755 magnetron sputter deposition Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 6
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N oxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims abstract description 3
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims description 6
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 11
- 238000005507 spraying Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 45
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N aluminium(3+) Chemical class [Al+3] REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- GEIAQOFPUVMAGM-UHFFFAOYSA-N oxozirconium Chemical compound [Zr]=O GEIAQOFPUVMAGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N HCl Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 3
- 229910000951 Aluminide Inorganic materials 0.000 description 2
- UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N Gadolinium Chemical compound [Gd] UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052688 Gadolinium Inorganic materials 0.000 description 2
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N Hafnium Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000943 NiAl Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminum Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 aluminum-nickel Chemical compound 0.000 description 2
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 2
- 239000008199 coating composition Substances 0.000 description 2
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 2
- 229910052803 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005468 ion implantation Methods 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 2
- 238000000992 sputter etching Methods 0.000 description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 2
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000748 Gd alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001029 Hf alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000002381 Plasma Anatomy 0.000 description 1
- REHXRBDMVPYGJX-UHFFFAOYSA-H Sodium hexafluoroaluminate Chemical compound [Na+].[Na+].[Na+].F[Al-3](F)(F)(F)(F)F REHXRBDMVPYGJX-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000946 Y alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002064 alloy oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 231100000078 corrosive Toxicity 0.000 description 1
- 231100001010 corrosive Toxicity 0.000 description 1
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010192 crystallographic characterization Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000004059 degradation Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 230000001066 destructive Effects 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 229910000907 nickel aluminide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
Abstract
Способ антикоррозионной защиты лопаток двигателей и турбин относится к области авиадвигателестроения и может использоваться для защиты лопаток двигателей и турбин от высокотемпературной оксидно-сульфидной и газовой коррозии. Способ нанесения антикоррозионного защитного покрытия на лопатки двигателей и турбин включает ионную очистку поверхности деталей в вакууме, нанесение слоев упомянутого покрытия магнетронным напылением и термообработку покрытия из нанесенных слоев в вакууме. Магнетронным напылением наносят слой серебра, затем слой циркония и слой оксида циркония. Слой серебра и слой циркония наносят в среде аргона при давлении в рабочей камере напыления 6,0⋅10-1-7,0⋅10-1 Па. Слой серебра наносят при следующих параметрах работы источника постоянного тока: I=0,20-0,22 A, U=0,66-0,68 кВ до формирования толщины упомянутого слоя 15-25 мкм. Слой циркония наносят при параметрах работы источника постоянного тока: I=0,51-0,53 A, U=0,34-0,36 кВ до формирования толщины указанного слоя 10-15 мкм. Слой оксида циркония наносят в среде аргона и кислорода в объемном соотношении 1:1 при параметрах работы высокочастотного источника тока: U=60-62 В до формирования толщины упомянутого слоя 10-15 мкм. Термообработку покрытия из нанесенных слоев в вакууме проводят при температуре 1000-1050°С в течение 3-4 ч. Обеспечивается повышение химической стойкости покрытия лопаток двигателей и турбин к высокотемпературной газовой коррозии. 1 табл.
Description
Изобретение относится к области авиадвигателестроения и может использоваться для защиты лопаток двигателей и турбин от высокотемпературной оксидно-сульфидной и газовой коррозии.
Известен способ нанесения покрытий на лопатки турбины ГТД (патент RU №2479669), включающий ионно-имплантационную обработку ионами одного из следующих элементов N, Y, Yt или их комбинацию, нанесение жаростойкого подслоя и керамического слоя. После нанесения керамического слоя ионно-плазменным методом наносят первый слой сплава на никелевой основе, второй алюминидный слой и третий слой из сплава на никелевой основе, после чего проводят диффузионный отжиг в вакууме. Имплантацию ионов проводят при энергии ионов 0,2 - 100 кэВ и плотности ионного тока от 50 мкА/см2 до 10 мА/см2. В качестве материала первого и третьего слоев, а также жаростойкого подслоя используют сплав состава, в вес.%: Сr - от 18% до 34%, Аl - от 3% до 16%, Y - от 0,2% до 0,7%, Ni - остальное или Сr - от 18% до 34%, Аl - от 3% до 16%, Y - от 0, 2% до 0,7%, Со - от 16% до 30%, Ni - остальное, и их сочетания. Для второго слоя используют сплав состава, в вес.%: Si - от 4,0% до 12,0%; Y - от 1,0 до 2,0%, Аl - остальное. В качестве керамического материала используют ZrO2-Y2O3 в соотношении Y2О3 - 5-9 вес.%, ZrO2 - остальное. Толщина керамического слоя составляет от 20 мкм до 400 мкм, толщина жаростойкого подслоя от 15 мкм до 40 мкм, а толщины первого, второго и третьего слоев от 4 до 12 мкм каждый, но не более 28 мкм их суммарной толщины. Повышаются эксплуатационные свойства теплозащитного покрытия при одновременном повышении выносливости и циклической прочности деталей с покрытием.
Недостатками способа является трудоемкость способа нанесения покрытия, высокая стоимость используемых материалов и низкая адгезия металлических слоев к верхнему керамическому слою, которая под действием термических и механических нагрузок приведет к скорому отслоению слоя.
Известен способ получения жаростойкого покрытия на деталях, работающих в условиях повышенных температур, включающий жидкофазное формирование покрытия на основе алюминида никеля, NiAl3, на детали из стали в алюминий-никелевом расплаве с содержанием никеля 40-45% при температуре 1200-1300°С, при этом поверхность деталей предварительно покрывают флюсом на основе криолита (патент RU №2569873). Техническим результатом изобретения является повышение качества покрытия и снижение трудоемкости процесса нанесения покрытий.
Недостатком способа является нестабильная работа покрытия из NiAl3, способного к деградации в средах с преобладающим содержанием серы.
Известен способ нанесения покрытия (патент RU №2432418), заключающийся в том, что на основу наносят слой из модифицированного платиной алюминида формулы PtMAl, где М обозначает металлы - железо (Fe), никель (Ni) или кобальт (Со), или комбинации из этих металлов. Слой создают с помощью физического осаждения из паровой фазы (PVD). По меньшей мере, оба компонента алюминий (Аl) и металл М физически осаждают из паровой фазы при технологическом давлении, по меньшей мере, 0,1 мбар, предпочтительно, по меньшей мере 0,4 мбар, и, в частности, между 0,4 мбар и 0,6 мбар.
Недостатком покрытий из группы драгоценных металлов является их высокая стоимость, а также слабая эффективность в условиях высокотемпературной газовой и солевой коррозии.
Наиболее близким аналогом к заявленному способу, выбранным за прототип, является способ нанесения керамического слоя теплозащитного покрытия (патент RU №2600783) на изделия с жаростойким покрытием, включающим размещение изделия в камере распыления, заполненной смесью кислорода и инертного газа, нагрев изделия, магнетронное распыление мишени из сплава на основе циркония с образованием керамического слоя и термообработку изделия и отличается тем, что нагрев изделия осуществляют хотя бы частично потоком газоразрядной магнетронной плазмы до температуры 200-800°C и используют мишень из сплава циркония, иттрия, гадолиния и гафния следующего состава, мас.%: иттрий - 6-10, гадолиний - 6-10, гафний 3-7, цирконий - остальное.
Недостатком способа является ограниченный срок эксплуатации слоя жаростойкого покрытия на основе системы NiAlCrY, вследствие протекания процесса диффузии алюминия в верхние слои с последующим разрушением покрытия.
Достигаемым техническим результатом заявленного способа является повышение химической стойкости покрытия лопаток двигателей и турбин к высокотемпературной газовой коррозии.
Указанный технический результат достигается тем, что способ антикоррозионной защиты лопаток двигателей и турбин включает ионную очистку поверхности деталей в вакууме, магнетронное напыление слоев покрытия, термообработку покрытия в вакууме. Причем, магнетронное напыление проводят слоем серебра, затем слоем циркония и слоем оксида циркония, при этом слой серебра и слой циркония наносят в среде аргона при давлении в рабочей камере напыления 6,0*10-1-7,0*10-1 Па, причем слой серебра наносят при следующих параметрах работы источника постоянного тока: I = 0,20- 0,22 A; U = 0,66-0,68 кВ до формирования толщины 15-25 мкм, слой циркония наносят при параметрах работы источника постоянного тока: I = 0,51 - 0,53 A; U = 0,34-0,36 кВ до формирования толщины 10-15 мкм, слой оксида циркония наносят в среде аргона и кислорода в объемном соотношении 1:1 при параметрах работы высокочастотного источника тока: U = 60 - 62 В Па до формирования толщины 10-15 мкм, термообработку покрытия в вакууме проводят при температуре 1000-1050°С в течение 3-4 часов.
Нанесение слоя серебра в среде аргона при следующих параметрах работы источника постоянного тока: I = 0,20-0,22 A; U = 0,66-0,68 кВ, давлении в рабочей камере напыления 6,0*10-1-7,0*10-1Па обеспечит создание барьерного слоя, ограничивающего диффузию компонентов сплава. При этом нанесение на поверхность детали металлических слоев, способствует армированию покрытия, за счет обретенной пластичности слоя, что повышает стойкость покрытия к воздействию механических и ударных нагрузок.
Нанесение слоя циркония в среде аргона при следующих параметрах работы источника постоянного тока: I = 0,51 -0,53 A; U = 0,34-0,36 кВ, давлении в рабочей камере напыления составляло 6,0*10-1 Па, также обеспечит создание противодиффузионного армирующего слоя, при этом позволит добиться наилучшей адгезии верхнего оксидного слоя.
Нанесение слоя оксида циркония в среде аргона и кислорода в объемном соотношении 1:1 при следующих параметрах работы высокочастотного источника тока: U = 60-62 В, давлении 6,0*10-1 - 7,0*10-1 Па обеспечит защиту покрытия от окисления из-за высокой термодинамической стабильности, за счет сформированных реакционным плазменным напылением плотных аморфных слоев.
Проведение термообработки покрытия в вакууме при температуре 1000- 1050 °С в течение 3- 4 часов позволит провести снятие возникших остаточных напряжений в покрытии, полученных методом магнетронного распыления.
Процесс нанесения антикоррозионных защитных покрытий осуществляют следующим образом.
Образцы жаропрочного никелевого сплава диаметром 12 мм предварительно подвергают травлению бомбардирующими ионами аргона. Процесс ионного травления ведут при следующих параметрах работы ионного источника: I = 0,053 A; U = 1,6 кВ. Давление в рабочей камере напыления составляет 5,1*10-2 Па, а скорость подачи рабочего газа аргона - 15 см3/мин. Ионное травление проводят в течение 10 минут. Затем, образец в рабочей камере перемешают в позицию над источником постоянного тока, после чего производят напыление двухслойного металлического покрытия, состоящего из серебра и циркония.
Слой серебра наносят в среде аргона при следующих параметрах работы источника постоянного тока: I = 0,20-0,22 A; U = 0,66-0,68 кВ, давлении в рабочей камере напыления 6,0*10-1-7,0*10-1 Па. Напыление серебра проводят до формирования толщины слоя 15-25 мкм. Слой циркония наносят в среде аргона при следующих параметрах работы источника постоянного тока: I = 0,51-0,53 A; U = 0,34-0,36 кВ. Напыление циркония проводят до формирования толщины слоя 10-15 мкм. Слой оксида циркония наносят в среде аргона и кислорода в объемном соотношении 1:1 при следующих параметрах работы высокочастотного источника тока: U = 60-62В. Напыление оксида циркония проводят до формирования толщины слоя 10-15 мкм. Далее, для снятия внутренних напряжений в слое оксида циркония и стабилизации структуры покрытия, проводят термообработку покрытия в вакууме при температуре 1000 - 1050°С в течение 3-4 часов.
После нанесения и термообработки, для оценки термической и химической стойкости покрытий, проводят коррозионные испытания. Образцы с покрытием загружают в реакционную зону электрообогреваемого реактора с системой дозированной подачи коррозионных агентов. В качестве коррозионных агентов были выбраны газы SO2 и HCl, оказывающие наибольший разрушающий эффект. Общее содержание газов в камере составляло 2 % при объемном соотношении SO2 и HCl 1:1. Процесс коррозионных испытаний осуществляют при температуре 850 °С в течение 4 часов.
По описанному способу были получены антикоррозионные защитные покрытия различного состава. Примеры составов покрытия представлены в таблице.
Таблица
Характеристика составов покрытий
| № | Толщина 1 слоя серебра | Толщина 2 слоя циркония | Толщина 3 слоя оксида циркония | Глубина коррозии при Т=850 °С, длительности испытаний 4 часа, мкм |
| 1 | 25 | 10 | 10 | 0 |
| 2 | 20 | 15 | 10 | 0 |
| 3 | 15 | 15 | 15 | 0 |
| 4 | Прототип | Сплав СДП | Оксиды сплава циркония, иттрия, гадолиния и гафния | 0,5 |
Из данных таблицы следует, что осуществление технического решения антикоррозионной защиты лопаток двигателей по заявляемому способу является эффективным по сравнению с прототипом и позволяет повысить химическую стойкость покрытия лопаток двигателей и турбин к высокотемпературной газовой коррозии в присутствии коррозионно-активных газов SO2 и HCl.
Claims (1)
- Способ нанесения антикоррозионного защитного покрытия на лопатки двигателей и турбин, включающий ионную очистку поверхности деталей в вакууме, нанесение слоев упомянутого покрытия магнетронным напылением и термообработку покрытия из нанесенных слоев в вакууме, отличающийся тем, что магнетронным напылением наносят слой серебра, затем слой циркония и слой оксида циркония, при этом слой серебра и слой циркония наносят в среде аргона при давлении в рабочей камере напыления 6,0⋅10-1-7,0⋅10-1 Па, причем слой серебра наносят при следующих параметрах работы источника постоянного тока: I=0,20-0,22 A, U=0,66-0,68 кВ до формирования толщины упомянутого слоя 15-25 мкм, слой циркония наносят при параметрах работы источника постоянного тока: I=0,51-0,53 A, U=0,34-0,36 кВ до формирования толщины указанного слоя 10-15 мкм, слой оксида циркония наносят в среде аргона и кислорода в объемном соотношении 1:1 при параметрах работы высокочастотного источника тока: U =60-62 В до формирования толщины упомянутого слоя 10-15 мкм, а термообработку покрытия из нанесенных слоев в вакууме проводят при температуре 1000-1050°С в течение 3-4 ч.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2772538C1 true RU2772538C1 (ru) | 2022-05-23 |
Family
ID=
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2441100C2 (ru) * | 2010-04-20 | 2012-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие "Турбинаспецсервис" | Способ получения жаростойкого покрытия на лопатках газовых турбин |
| RU2441101C2 (ru) * | 2010-04-13 | 2012-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие "Турбинаспецсервис" | Способ получения жаростойкого покрытия на лопатках газовых турбин |
| RU2441102C2 (ru) * | 2010-04-13 | 2012-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие "Турбинаспецсервис" | Способ получения жаростойкого покрытия на лопатках турбомашин |
| RU2600783C1 (ru) * | 2015-06-10 | 2016-10-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Способ нанесения керамического слоя теплозащитного покрытия |
| US20210050192A1 (en) * | 2018-05-23 | 2021-02-18 | Hartmetall-Werkzeugfabrik Paul Horn Gmbh | Magnetron sputtering device |
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2441101C2 (ru) * | 2010-04-13 | 2012-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие "Турбинаспецсервис" | Способ получения жаростойкого покрытия на лопатках газовых турбин |
| RU2441102C2 (ru) * | 2010-04-13 | 2012-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие "Турбинаспецсервис" | Способ получения жаростойкого покрытия на лопатках турбомашин |
| RU2441100C2 (ru) * | 2010-04-20 | 2012-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Производственное предприятие "Турбинаспецсервис" | Способ получения жаростойкого покрытия на лопатках газовых турбин |
| RU2600783C1 (ru) * | 2015-06-10 | 2016-10-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Способ нанесения керамического слоя теплозащитного покрытия |
| US20210050192A1 (en) * | 2018-05-23 | 2021-02-18 | Hartmetall-Werkzeugfabrik Paul Horn Gmbh | Magnetron sputtering device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7214409B1 (en) | High strength Ni-Pt-Al-Hf bondcoat | |
| US6042898A (en) | Method for applying improved durability thermal barrier coatings | |
| EP1801263A1 (en) | Platinum modified NiCoCrAly bondcoat for thermal barrier coating | |
| CN112064024A (zh) | 阻扩散高熵合金涂层材料、耐高温涂层材料及其制备方法和应用 | |
| Leyens et al. | Recent progress in the coating protection of gamma titanium-aluminides | |
| US20100028711A1 (en) | Thermal barrier coatings and methods of producing same | |
| RU2423551C2 (ru) | Способ формирования теплозащитного покрытия | |
| RU2772538C1 (ru) | Способ антикоррозионной защиты лопаток двигателей и турбин | |
| KR101136907B1 (ko) | 금속이온 주입법을 이용한 열차폐 코팅층 및 이의 제조방법 | |
| JP2013060661A (ja) | 遮熱コーティング上の酸化ニッケル系バナジウム軽減層 | |
| KR101166150B1 (ko) | 낮은 열 도전율을 갖는 내구성 열 차폐 코팅 | |
| Prater et al. | Ceramic thermal barrier coatings with improved corrosion resistance | |
| RU2402639C1 (ru) | Способ нанесения комбинированного теплозащитного покрытия на детали из жаропрочных сплавов | |
| RU2445199C2 (ru) | Способ упрочнения блока сопловых лопаток турбомашин из никелевых и кобальтовых сплавов | |
| RU2409701C2 (ru) | Способ нанесения керамического покрытия | |
| RU2688417C1 (ru) | Способ нанесения теплозащитного покрытия на лопатки турбин высоконагруженного двигателя | |
| RU2349679C1 (ru) | Способ нанесения комбинированного теплозащитного покрытия на лопатки турбин гтд | |
| RU2426817C2 (ru) | Способ формирования теплозащитного покрытия на лопатке турбины из жаропрочных никелевых сплавов | |
| RU2228969C2 (ru) | Способ локальной защиты изделия от газового алитирования | |
| Manimaran et al. | Analysis of surface texture of Ni-based super alloy with thermal barrier coating system (TBC) for gas turbine blade | |
| JP2003277952A (ja) | 熱遮蔽コーティング膜用セラミック組成物 | |
| RU2305034C1 (ru) | Способ получения защитного покрытия на деталях | |
| RU2496911C2 (ru) | Способ получения теплозащитного покрытия на детали газовой турбины из никелевого или кобальтового сплава | |
| Huang et al. | Thermal cyclic performance of NiAl/alumina-stabilized zirconia thermal barrier coatings deposited using a hybrid arc and magnetron sputtering system | |
| Yagodkin et al. | Application of ion-beam treatment in turbine blade production technology |