RU2757776C1 - Lather turning method for precision parts of small diameter - Google Patents
Lather turning method for precision parts of small diameter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2757776C1 RU2757776C1 RU2021115322A RU2021115322A RU2757776C1 RU 2757776 C1 RU2757776 C1 RU 2757776C1 RU 2021115322 A RU2021115322 A RU 2021115322A RU 2021115322 A RU2021115322 A RU 2021115322A RU 2757776 C1 RU2757776 C1 RU 2757776C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- tool
- processing
- turning
- cutting
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B1/00—Methods for turning or working essentially requiring the use of turning-machines; Use of auxiliary equipment in connection with such methods
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
- Turning (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов и сплавов резанием и может быть использовано при токарной обработке прецизионных деталей малого диаметра.The invention relates to the processing of metals and alloys by cutting and can be used in turning precision parts of small diameter.
К числу проблем, возникающих при токарной обработке прецизионных деталей малого диаметра, относятся необходимость точного выполнения наружного диаметра при малом искривлении оси. Кроме того, в ряде случаев к деталям предъявляются высокие требования к отсутствию заусенцев на наружных поверхностях, сопрягаемых в процессе сборки изделий с поверхностями других деталей. Отрезка детали малого диаметра после завершения обработки часто приводит к искривлению оси и образованию заусенца и требует введения дополнительных операций по снятию, например, заходной фаски или иному удалению заусенцев. Если необходимая заходная фаска формируется непосредственно в процессе отрезки детали на станке, велика вероятность образования заусенцев на наружном диаметре детали в месте сопряжения заходной фаски с цилиндрической поверхностью, особенно при обработке деталей из вязких материалов, например, бронзовых сплавов. При этом поверхность заходной фаски может не соответствовать требованиям, установленным в конструкторской документации, в частности, по шероховатости.Problems encountered in turning precision small diameter parts include the need to make the outer diameter accurately with small axle curvature. In addition, in a number of cases, high requirements are imposed on parts for the absence of burrs on the outer surfaces, which are mated in the process of assembling products with the surfaces of other parts. Parting off a small diameter part after completion of machining often results in axial distortion and burr formation and requires additional deburring operations such as chamfering or other deburring. If the required lead-in chamfer is formed directly in the process of parting off the part on the machine, there is a high probability of the formation of burrs on the outer diameter of the part at the interface of the lead-in chamfer with the cylindrical surface, especially when machining parts made of viscous materials, for example, bronze alloys. In this case, the surface of the lead-in chamfer may not meet the requirements established in the design documentation, in particular, in terms of roughness.
Известен способ обработки деталей из углепластика, согласно которому подачу инструмента осуществляют дискретно, а заготовку подвергают предварительной обработке давлением в форме ударного воздействия на заготовку специальным телом (Пат. RU 2632299, опубл. 03.10.2017. Бюл. №28). По известному решению, обработка резанием происходит после обработки давлением.There is a known method of processing parts made of carbon fiber reinforced plastic, according to which the tool is fed discretely, and the workpiece is subjected to preliminary pressure treatment in the form of an impact on the workpiece with a special body (Pat. RU 2632299, publ. 03.10.2017. Bull. No. 28). According to the known solution, cutting processing occurs after pressure processing.
Эта особенность является недостатком известного решения, так как делает невозможным его применение для токарной обработки высокоточных - прецизионных - деталей: технологическая наследственность перехода обработки давлением может проявиться в виде искривления оси обрабатываемой детали и последующего снижения точности обработки резанием.This feature is a disadvantage of the known solution, since it makes it impossible to use it for turning high-precision - precision - parts: the technological inheritance of the pressure treatment transition can manifest itself in the form of a curvature of the axis of the workpiece and a subsequent decrease in the accuracy of cutting.
Известен способ токарной обработки, при котором обработку детали ведут ступенчатым изменением одного из режимных параметров операции (А.С. SU №1371774, опубл. 07.02.1988. Бюл. №5). В качестве такого переменного режимного параметра авторы известного решения предлагают использовать частоту вращения детали, изменяя ее по заявленной математической зависимости при переходе на каждый новый обрабатываемый диаметр детали.The known method of turning, in which the processing of the part is carried out by a stepwise change in one of the operating parameters (AS SU No. 1371774, publ. 07.02.1988. Bull. No. 5). As such a variable operating parameter, the authors of the known solution propose to use the rotational speed of the part, changing it according to the stated mathematical dependence when switching to each new machined diameter of the part.
К недостаткам известного решения относится повышенная нагруженность привода шпинделя станка, связанная с возникновением инерционных нагрузок при изменении частоты вращения.The disadvantages of the known solution include the increased loading of the machine tool spindle drive, associated with the occurrence of inertial loads when changing the rotational speed.
Наиболее близким по совокупности существенных признаков - прототипом заявляемого изобретения - является способ токарной обработки с дроблением стружки, осуществляемый на станках с числовым-программным управлением в несколько проходов и включающий прерывание подачи инструмента при обработке (А.С. SU 1556817, опубл. 15.04.1990. Бюл. №14). На первом проходе инструмента на теле детали формируются углубления в виде канавок, у которых, как следует из фиг. к описанию известного решения, по крайней мере, одна сторона имеет уклон относительно наружной цилиндрической поверхности детали. При втором проходе инструмента деталь окончательно протачивается по наружному диаметру так, что канавки исчезают. Применение известного решения требует определения величины упругих отжатий режущего инструмента и введения, при необходимости, коррекции в программу станка.The closest in terms of the totality of essential features - the prototype of the claimed invention - is a method of turning with chip crushing, carried out on machines with numerical control in several passes and including interruption of the tool feed during processing (A.S. SU 1556817, publ. 15.04.1990 . Bulletin No. 14). In the first pass of the tool, grooves in the form of grooves are formed on the body of the part, in which, as follows from Fig. to the description of the known solution, at least one side has a slope relative to the outer cylindrical surface of the part. In the second pass of the tool, the part is finally machined along the outer diameter so that the grooves disappear. The application of the known solution requires the determination of the value of the elastic deflections of the cutting tool and the introduction, if necessary, of the correction in the program of the machine.
К недостаткам известного решения относится необходимость определения величины упругих отжатий инструмента, которая может различаться не только для разных марок материалов, но и для материалов одной марки, но разных партий поставки, как это часто бывает на практике. Определение каждый раз величины упругих отжатий усложняет технологию производства и удорожает конечную продукцию. К недостаткам относится также вероятность образования заусенцев на наружных поверхностях детали при ее отрезке от заготовки.The disadvantages of the known solution include the need to determine the value of the elastic deflections of the tool, which can differ not only for different grades of materials, but also for materials of the same brand, but different delivery lots, as is often the case in practice. Determining the value of elastic squeezes each time complicates the production technology and increases the cost of the final product. The disadvantages also include the likelihood of the formation of burrs on the outer surfaces of the part when it is cut off from the workpiece.
Технической задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, устранение недостатков прототипа, а именно создание эффективного способа токарной обработки прецизионных деталей малого диаметра, обеспечивающего выполнение заданных требований к точности детали - величине наружного диаметра, кривизне оси, шероховатости заходной фаски и отсутствию заусенцев.The technical problem to be solved by the present invention is to eliminate the shortcomings of the prototype, namely, to create an effective method for turning precision parts of small diameter, which ensures that the specified requirements for the accuracy of the part are met - the size of the outer diameter, the curvature of the axis, the roughness of the lead-in chamfer and the absence of burrs.
Решение поставленной технической задачи достигается за счет последовательного использования трех, одновременно установленных на станке инструментов, из которых два предназначены для обработки резанием, а третий предназначен для обработки давлением, сообщения детали постоянного вращения с заданной частотой во время всей обработки и осуществления обработки по предлагаемому алгоритму:The solution to the technical problem posed is achieved through the sequential use of three tools simultaneously installed on the machine, of which two are designed for cutting, and the third is designed for pressure processing, communication of a part of constant rotation at a given frequency during all processing and processing according to the proposed algorithm:
- продольная подача первого инструмента и точение детали по наружному диаметру в один проход в окончательный размер;- longitudinal feed of the first tool and turning of the part along the outer diameter in one pass to the final size;
- отвод первого инструмента после завершения точения;- retraction of the first tool after the end of turning;
- радиальная подача второго инструмента с врезанием в тело детали на глубину от 0,35 до 0,45 от радиуса детали в месте отрезки - формирование заходной фаски и зачистка заусенца;- radial feed of the second tool with plunge into the body of the part to a depth of 0.35 to 0.45 from the radius of the part at the cut-off point - formation of a lead-in chamfer and deburring;
- останов радиальной подачи второго инструмента;- stop of the radial feed of the second tool;
- выстой второго инструмента в течение заданного времени - зачистка заходной фаски;- the length of the second tool for a given time - cleaning the lead-in chamfer;
- обработка детали давлением путем ударного воздействия на деталь в радиальном направлении третьим инструментом - отламывание детали от заготовки;- processing the part by pressure by impacting the part in the radial direction with the third tool - breaking off the part from the workpiece;
- отвод третьего инструмента в исходное положение;- retraction of the third tool to its original position;
- радиальная подача второго инструмента из точки выстоя с перекрытием за ось вращения детали на величину от 0,1 до 0,5 мм - подрезка торца;- radial feed of the second tool from the standing point with overlapping for the axis of rotation of the part by an amount from 0.1 to 0.5 mm - trimming the end face;
- отвод второго инструмента в исходное положение.- retraction of the second tool to its original position.
Новизной в предлагаемом способе является применение вышеописанного алгоритма выполнения токарной обработки.The novelty in the proposed method is the use of the above-described algorithm for performing turning.
Частота вращения обрабатываемой детали составляет не менее 3000 мин-1. Продолжительность выстоя второго инструмента при его врезании в деталь составляет от 2 до 5 секунд.The frequency of rotation of the workpiece is at least 3000 min -1 . The dwell time of the second tool when plunging into the workpiece is 2 to 5 seconds.
Пример осуществления предлагаемого способа токарной обработки прецизионных деталей малого диаметра.An example of the implementation of the proposed method of turning precision parts of small diameter.
Выполняли токарную обработки детали «гладкий контакт». Материал детали: сплав БрКМЦ3-1. Форма детали: ступенчатый цилиндр с двумя фасками на крайних торцах. Фаска на торце диаметра ∅1,6 является заходной (сопрягаемой с ответной деталью). Диаметры ступеней детали: ∅1,6 мм и ∅1-0,1 мм. Протяженность участка ∅1 мм: от 3,9 до 4,1 мм. Допускаемая непрямолинейность оси всей детали: 0,2 мм. Наибольшая шероховатость фаски на диаметре ∅1,6 мм: Ra3,2.Performed turning of the part "smooth contact". Part material: BrKMTs3-1 alloy. Part shape: stepped cylinder with two chamfers at the extreme ends. The chamfer at the end of the diameter ∅1.6 is lead-in (mated with the counterpart). Part step diameters: ∅1.6 mm and ∅1 -0.1 mm. Section length ∅1 mm: from 3.9 to 4.1 mm. Permissible non-straightness of the axis of the entire part: 0.2 mm. The greatest roughness of a chamfer on a diameter of ∅1.6 mm: Ra3.2.
Частота вращения шпинделя станка была постоянная и составляла 3000 мин-1.The spindle speed of the machine was constant and amounted to 3000 min -1 .
В качестве первого инструмента был использован проходной резец. Его выставили в окончательный размер для получения ∅1 за один проход.A straight cutter was used as the first tool. It was scaled up to 1 in one pass.
В качестве второго инструмента использовали второй проходной резец, заточенный для формирования на торце детали заходной кромки под заданным углом. Подачу второго инструмента осуществляли до врезания в тело заготовки на глубину 0,7 мм. После этого радиальную подачу прекратили. В течение 3 секунд происходило вращение детали при нахождении второго инструмента в точке выстоя.As a second tool, a second cutter was used, sharpened to form a leading edge at a given angle at the end of the part. The second tool was fed before cutting into the workpiece body to a depth of 0.7 mm. After that, the radial feed was stopped. Within 3 seconds, the part rotated when the second tool was at the holding point.
После этого, по команде системы управления станка, произошел подвод к детали третьего инструмента с ударом в радиальном направлении. Деталь отломилась от заготовки и упала в сборник, находящийся на столе станка.After that, at the command of the machine control system, the third tool was approached to the part with an impact in the radial direction. The part broke off from the workpiece and fell into the collection located on the machine table.
Фактические значения параметров, измеренные после обработки, составили:The actual values of the parameters measured after processing were:
- ∅0,95 при заданном ∅1-0,1;- ∅0.95 for a given ∅1 -0.1 ;
- 4,05 при заданном от 3,9 до 4,1 мм;- 4.05 with a given from 3.9 to 4.1 mm;
- непрямолинейность оси 0,15 мм при заданной 0,2 мм;- non-straightness of the axis 0.15 mm at a given 0.2 mm;
- шероховатость фаски Ra2,85 при заданном Ra3,2.- the roughness of the chamfer is Ra2.85 at a given Ra3.2.
Заусенец на ∅1,6 и фаске отсутствует.There is no burr at ∅1.6 and no chamfer.
Остаток (недорез) ∅0,2, сформированный в результате обламывания в виде слегка изогнутого отрезка длиной 0,4 мм, не является браковочным показателем.The remainder (undercut) ∅0.2, formed as a result of breaking off in the form of a slightly curved segment with a length of 0.4 mm, is not a rejection indicator.
Полученная по предлагаемому способу деталь соответствует требованиям конструкторской и технологической документации.Obtained by the proposed method, the part meets the requirements of design and technological documentation.
Техническим результатом осуществления предлагаемого способа токарной обработки прецизионных деталей малого диаметра является повышение ресурса станка за счет его эксплуатации при постоянной частоте вращения, а также технологическое обеспечение выполнения заданных технических требований к точности детали.The technical result of the implementation of the proposed method of turning precision parts of small diameter is to increase the resource of the machine due to its operation at a constant frequency of rotation, as well as technological support for meeting the specified technical requirements for the accuracy of the part.
Предлагаемый способ применяется при производстве электромагнитных актуаторов форсунок Common Rail на Алтайском заводе прецизионных изделий.The proposed method is used in the production of electromagnetic actuators for Common Rail injectors at the Altai Precision Products Plant.
Claims (10)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2021115322A RU2757776C1 (en) | 2021-05-27 | 2021-05-27 | Lather turning method for precision parts of small diameter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2021115322A RU2757776C1 (en) | 2021-05-27 | 2021-05-27 | Lather turning method for precision parts of small diameter |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2757776C1 true RU2757776C1 (en) | 2021-10-21 |
Family
ID=78289510
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2021115322A RU2757776C1 (en) | 2021-05-27 | 2021-05-27 | Lather turning method for precision parts of small diameter |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2757776C1 (en) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU303142A1 (en) * | Н. В. Азенко , С. Н. Филоненко | METHOD OF PERFORMANCE OF CUTTING WORKS | ||
SU144142A1 (en) * | 1961-05-03 | 1961-11-30 | В.А. Антонов | Cold tube cutting machine |
SU645759A1 (en) * | 1977-03-16 | 1979-02-05 | Natapov Leonid M | Method of dividing round rolled stock into workpieces of predetermined lengths |
JPS5882117A (en) * | 1981-11-11 | 1983-05-17 | Hitachi Ltd | Optical encoder |
SU1556817A1 (en) * | 1986-06-11 | 1990-04-15 | Львовский политехнический институт им.Ленинского комсомола | Method of turning with crushing chips |
-
2021
- 2021-05-27 RU RU2021115322A patent/RU2757776C1/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU303142A1 (en) * | Н. В. Азенко , С. Н. Филоненко | METHOD OF PERFORMANCE OF CUTTING WORKS | ||
SU144142A1 (en) * | 1961-05-03 | 1961-11-30 | В.А. Антонов | Cold tube cutting machine |
SU645759A1 (en) * | 1977-03-16 | 1979-02-05 | Natapov Leonid M | Method of dividing round rolled stock into workpieces of predetermined lengths |
JPS5882117A (en) * | 1981-11-11 | 1983-05-17 | Hitachi Ltd | Optical encoder |
SU1556817A1 (en) * | 1986-06-11 | 1990-04-15 | Львовский политехнический институт им.Ленинского комсомола | Method of turning with crushing chips |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8408972B2 (en) | Apparatus and method for intricate cuts | |
US6178852B1 (en) | Rotary die laser machining and hardening apparatus and method | |
CN106041321B (en) | A kind of method of break bar reparation | |
CN103802039A (en) | Concave curve surface superhard grinding material grinding wheel laser trimming device and method | |
CN105127697A (en) | Processing method of lengthened inlet guide vane of combustion gas turbine | |
CN107262791A (en) | A kind of method that red copper electrode removes flash removed | |
RU2757776C1 (en) | Lather turning method for precision parts of small diameter | |
CA2808938A1 (en) | Method for machining a workpiece | |
CN204262495U (en) | Dual boot is to deep hole reamer | |
CN104475887B (en) | The EDM Grinding method of Low rigidity taper seat rod member | |
CN108772570A (en) | The method of cutter, row's knife assembly, processing excircles and endoporus | |
CN105458638B (en) | A kind of top rod mold processing technology | |
CN204148608U (en) | The dedicated tool in hole is intersected in a kind of processing with flash removed | |
CN114932458A (en) | Method for trimming arc-shaped working surface profile of lens polishing trimming die | |
CN214602127U (en) | Seal ring groove processing forming cutter and equipment | |
KR20160008536A (en) | Method and device for forming breakage-starting section of connecting rod | |
CN211890119U (en) | Tool for polishing inner wall of continuous oil pipe | |
CN108044531A (en) | A kind of diamond roller manufacturing method for merging grinding for multiple operation | |
CN114888530B (en) | Forming process method for processing polished rod and threads of shaft parts at one time | |
CN112091234A (en) | Numerical control cutting method for arc surface | |
CN106623982A (en) | DK cylinder body special rabbet clearance groove processing method | |
CN112719311A (en) | Process method for precisely machining piston rod part of actuator cylinder of aero-engine | |
CN2517534Y (en) | Cutter for working internal thread of oil sleeve joint hoop | |
CN117483851B (en) | Machining feed method for annular thin-wall part | |
CN102886555B (en) | Method for removing burrs in deep hole of workpiece |