RU2754765C1 - Способ горячей штамповки - Google Patents
Способ горячей штамповки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2754765C1 RU2754765C1 RU2021109079A RU2021109079A RU2754765C1 RU 2754765 C1 RU2754765 C1 RU 2754765C1 RU 2021109079 A RU2021109079 A RU 2021109079A RU 2021109079 A RU2021109079 A RU 2021109079A RU 2754765 C1 RU2754765 C1 RU 2754765C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coating
- barrier coating
- atmosphere
- steel sheet
- chromium
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 62
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 62
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 61
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims abstract description 50
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 43
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 42
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims abstract description 42
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims abstract description 35
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 25
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 21
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 20
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 13
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 8
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 6
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 5
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims 3
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims 1
- 238000007761 roller coating Methods 0.000 claims 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 abstract description 24
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 24
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 22
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 8
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 abstract description 8
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 abstract description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 2
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 2
- 238000000313 electron-beam-induced deposition Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- YZCKVEUIGOORGS-UHFFFAOYSA-N Hydrogen atom Chemical compound [H] YZCKVEUIGOORGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N chromium(3+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Cr+3].[Cr+3] UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 238000004455 differential thermal analysis Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001962 electrophoresis Methods 0.000 description 1
- 230000006355 external stress Effects 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000001912 gas jet deposition Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001755 magnetron sputter deposition Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J9/00—Forging presses
- B21J9/02—Special design or construction
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
- C21D1/673—Quenching devices for die quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/68—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment
- C21D1/70—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment while heating or quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/261—After-treatment in a gas atmosphere, e.g. inert or reducing atmosphere
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
- C23C2/29—Cooling or quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии и касается способа горячей штамповки. Способ включает стадии: предоставление листа углеродистой стали, покрытого барьерным предварительным покрытием, содержащим никель и хром, где массовое отношение Ni/Cr находится между 1,5 и 9, разрезание покрытого листа углеродистой стали для получения заготовки, термическую обработку заготовки в атмосфере, имеющей окислительный потенциал, равный или выше, чем потенциал атмосферы, содержащей 1% кислорода по объему, и равный или меньше, чем потенциал атмосферы, содержащей 50% кислорода по объему, причем указанная атмосфера имеет точку росы между -30 и +30°C, перемещение заготовки в прессовый штамп, горячую штамповку заготовки, чтобы получить деталь, охлаждение детали, полученной на стадии E), с целью получения микроструктуры в стали, которая является мартенситной, или мартенситно-бейнитной, или составленной по меньшей мере из 75 масс.% равноосного феррита, от 5 до 20 масс.% мартенсита и бейнита в количестве меньше, чем или равным 10 масс.%. Изобретение обеспечивает способ горячей штамповки, в котором предотвращается адсорбция водорода в листе углеродистой стали, и предоставляет деталь, имеющую отличное сопротивление замедленному трещинообразованию, полученную указанным способом упрочнения при прессовании, включающем горячую штамповку. 3 н. и 31 з.п. ф-лы, 1 табл.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу горячей штамповки, который включает предоставление листа углеродистой стали, покрытого барьерным предварительным покрытием, который улучшает ингибирование адсорбции водорода, и детали, имеющие отличное сопротивление замедленному трещинообразованию. Изобретение особенно хорошо применимо для производства механических транспортных средств.
Уровень техники
Известно, что для некоторых областей применения, особенно в автомобильной промышленности, требуются металлические структуры, которые могут дополнительно облегчаться и упрочняться в случае столкновения, а также имеют хорошую пластичность при волочении. Для этой цели обычно используются стали, обладающие улучшенными механическими свойствами, причем указанная сталь образуется путем холодной и горячей штамповки.
Однако известно, что чувствительность к замедленному трещинообразованию возрастает с увеличением механической прочности, в частности после некоторых операций холодной или горячей штамповки, поскольку высокие остаточные напряжения способны оставаться после деформации. В сочетании с атомарным водородом, возможно, присутствующим в листе углеродистой стали, эти напряжения способны привести к замедленному трещинообразованию, то есть, растрескиванию, которое происходит через некоторое время после самой деформации. Водород может постепенно накапливаться путем диффузии внутри дефектов кристаллической решётки, таких как поверхности раздела матрица - вкрапление частиц, границы двойникования и границы зерен. Именно из-за последних дефектов водород может привести к повреждениям, когда его концентрация достигает критического значения спустя некоторое время. Это запаздывание происходит из-за поля распределения остаточных напряжений и вследствие кинетики диффузии водорода, причем коэффициент диффузии водорода при комнатной температуре является небольшим. Кроме того, водород, локализованный на границе зерен, ослабляет их когезию и способствует появлению замедленных межкристаллитных трещин.
Для преодоления указанных проблем известно обычное предварительное покрытие листа углеродистой стали барьерным предварительным покрытием, содержащим никель и хром, где массовое отношение Ni/Cr находится между 1,5 и 9, чтобы предотвратить адсорбцию водорода внутри стали во время аустенизационной термической обработки.
Например, в патенте WO2017/187255 раскрыт способ горячей штамповки, который включает в себя следующие стадии:
A. предоставление листа углеродистой стали, покрытого барьерным предварительным покрытием, содержащим никель и хром, где массовое отношение Ni/Cr находится между 1,5 и 9,
B. разрезание покрытого листа углеродистой стали, чтобы получить заготовку,
C. термическая обработка заготовки,
D. перемещение заготовки в прессовый штамп,
E. горячая штамповка заготовки с образованием детали,
F. охлаждение детали, полученной на стадии E) с целью получения микроструктуры в стали, которая является мартенситной, или мартенситно-бейнитной, или сделанной, по меньшей мере, из 75% равноосного феррита, от 5 до 20% мартенсита и бейнита в количестве меньше, чем или равным 0%.
В указанной заявке на патент, на стадии C), термическая обработка может быть осуществлена в инертной атмосфере или в атмосфере, содержащей воздух. Все Примеры осуществлены в атмосфере, содержащей азот.
Хотя поглощение водорода во время аустенизационной обработки улучшается, недостаточно получать деталь, имеющую отличное сопротивление замедленному трещинообразованию. Действительно, даже если барьер предварительного покрытия снижает поглощение водорода, все же небольшое количество молекул водорода поглощается листом углеродистой стали.
Раскрытие сущности изобретения
Таким образом, целью изобретения является разработка способа горячей штамповки, в котором предотвращается адсорбция водорода в листе углеродистой стали. Изобретение имеет в виду предоставлять деталь, имеющую отличное сопротивление замедленному трещинообразованию, которая может быть получена указанным способом упрочнения при прессовании, включающим горячую штамповку.
Указанная цель достигается путем разработки способа горячей штамповки по пункту 1 формулы изобретения. Кроме того, стальной лист может включать характеристики пунктов 2 - 24.
Изобретение также защищает деталь по пункту 25. Эта деталь также может включать характеристики пунктов 26 - 33.
В заключение изобретение защищает применение указанной детали для производства механических транспортных средств по пункту 34.
Осуществление изобретения
Другие характеристики и преимущества изобретения станут очевидными из следующего подробного описания изобретения.
Будут определены следующие термины:
- все проценты “%” определены по массе и
- “лист углеродистой стали” означает стальной лист, имеющий меньше, чем 10,5% хрома по массе. Например, нержавеющая сталь не включена в определение листа углеродистой стали.
В рамках изобретения может быть выгодно использована любая сталь. Однако, в случае, когда требуется сталь, имеющая высокую механическую прочность, в особенности для деталей структуры механических транспортных средств, может быть выгодно использована сталь, имеющая более высокое сопротивление разрыву до 500 МПа, преимущественно между 500 и 2000 МПа до или после термообработки. Предпочтительно лист углеродистой стали имеет следующий массовый состав: 0,03%≤ C≤ 0,50%; 0,3%≤ Mn≤ 3,0%; 0,05% ≤ Si ≤ 0,8%; 0,015% ≤ Ti ≤ 0,2%; 0,005% ≤ Al ≤ 0,1%; 0% ≤ Cr ≤ 2,50%; 0% ≤ S ≤ 0,05%; 0% ≤ P≤ 0,1%; 0% ≤ B ≤ 0,010%; 0% ≤ Ni ≤ 2,5%; 0% ≤ Mo ≤ 0,7%; 0% ≤ Nb ≤ 0,15%; 0% ≤ N ≤ 0,015%; 0% ≤ Cu ≤ 0,15%; 0% ≤ Ca ≤ 0,01%; 0% ≤ W ≤ 0,35%, остальное приходится на железо и неизбежные примеси при производстве стали.
Например, лист углеродистой стали представляет собой сталь 22MnB5 следующего состава: 0,20% ≤ C ≤ 0,25%; 0,15% ≤ Si ≤ 0,35%; 1,10% ≤ Mn ≤ 1,40%; 0% ≤ Cr ≤ 0,30%;
0% ≤ Mo ≤ 0,35%; 0% ≤ P ≤ 0,025%; 0% ≤ S ≤ 0,005%; 0,020% ≤ Ti ≤ 0,060%; 0,020% ≤ Al ≤ 0,060%; 0,002% ≤ B ≤ 0,004%, остальное приходится на железо и неизбежные примеси при производстве стали.
Лист углеродистой стали может быть Usibor®2000 следующего состава: 0,24% ≤ C ≤ 0,38%; 0,40% ≤ Mn ≤ 3%; 0,10% ≤ Si ≤ 0,70%; 0,015% ≤ Al ≤ 0,070%; 0% ≤ Cr ≤ 2%; 0,25% ≤ Ni ≤ 2%; 0,020% ≤ Ti ≤ 0,10%; 0% ≤ Nb ≤ 0,060%; 0,0005% ≤ B ≤ 0,0040%; 0,003% ≤ N ≤ 0,010%; 0,0001% ≤ S ≤ 0,005%; 0,0001% ≤ P ≤ 0,025%; причем понятно, что содержание титана и азота удовлетворяет неравенству Ti/N > 3,42; и что содержание углерода, марганца, хрома и кремния удовлетворяет неравенству:
причем состав необязательно включает в себя одно или несколько из следующего: 0,05% ≤ Mo ≤ 0,65%; 0,001% ≤ W ≤ 0,30%; 0,0005% ≤ Ca ≤ 0,005%, остальное приходится на железо и неизбежные примеси при производстве стали.
Например, лист углеродистой стали представляет собой Ductibor®500 следующего состава: 0,040% ≤ C ≤ 0,100%; 0,80% ≤ Mn ≤ 2,00%; 0% ≤ Si ≤ 0,30%; 0% ≤ S ≤ 0,005%;
0% ≤ P ≤ 0,030%; 0,010% ≤ Al ≤ 0,070%; 0,015% ≤ Nb ≤ 0,100%; 0,030% ≤ Ti ≤ 0,080%;
0%≤ N≤ 0,009%; 0%≤ Cu ≤ 0,100%; 0%≤ Ni ≤ 0,100%; 0%≤ Cr ≤ 0,100%; 0%≤ Mo ≤ 0,100%; 0%≤ Ca≤ 0,006%, остальное приходится на железо и неизбежные примеси при производстве стали.
Лист углеродистой стали может быть получен путем горячей прокатки и необязательно холодной прокатки, в зависимости от желательной толщины, которая может быть, например, между 0,7 и 3,0 мм.
Изобретение относится к способу горячей штамповки, который включает в себя следующие стадии:
предоставление листа углеродистой стали, покрытого предварительным барьерным покрытием, содержащим никель и хром, где массовое отношение Ni/Cr находится между 1,5 и 9,
разрезание покрытого листа углеродистой стали, чтобы получить заготовку,
термическая обработка заготовки в атмосфере, имеющей окислительный потенциал, равный или выше, чем потенциал атмосферы, содержащей 1% кислорода по объему и равный или меньше, чем потенциал атмосферы, содержащей 50% кислорода по объему, причем указанная атмосфера имеет точку росы между -30 и +30°C,
перемещение заготовки в прессовый штамп,
горячая штамповка заготовки для того, чтобы получить деталь,
охлаждение детали, полученной на стадии E), с целью получения микроструктуры в стали, которая является мартенситной, или мартенситно-бейнитной, или составленной по меньшей мере из 75 масс.% равноосного феррита, от 5 до 20 масс.% мартенсита и бейнита в количестве меньше, чем или равным 10 масс.%.
Действительно, авторы изобретения, не желая быть связанными какой-либо теорией, неожиданно обнаружили, что, когда лист углеродистой стали предварительно покрыт барьерным покрытием, включающим никель и хром, причем отношение Ni/Cr находится в вышеуказанном конкретном диапазоне, и когда термическая обработка осуществляется в вышеуказанной атмосфере, этот барьерный эффект предварительного покрытия дополнительно улучшается, еще более предотвращая адсорбцию водорода в листе углеродистой стали. Действительно, в отличие от атмосферы, состоящей из азота, в которой образуется более тонкий слой избирательных оксидов на поверхности барьерного предварительного покрытия в течение термической обработки, в частности при аустенизационной обработке, предполагается, что на поверхности барьерного предварительного покрытия образуются термодинамически стабильные оксиды в кинетически медленном процессе. Указанные термодинамически стабильные оксиды дополнительно снижают адсорбцию H2.
Одна из существенных характеристик способа согласно изобретению заключается в выборе атмосферы, имеющей окислительный потенциал, равный или выше, чем потенциал атмосферы, состоящей из 1% кислорода по объему, и равный или меньше, чем потенциал атмосферы, состоящей из 50% кислорода по объему. Эта атмосфера в частности может быть составлена из N2 или Ar, или смесей азота или аргона, и газообразных окислителей, таких как, например, кислород, смеси CO и CO2 или смеси H2 и H2O. Кроме того, можно использовать смеси CO и CO2 или смеси H2 и H2 без добавления инертного газа.
Предпочтительно, на стадии C) атмосфера имеет окислительный потенциал, равный или выше, чем потенциал атмосферы, состоящей из 10% кислорода по объему, и равный или меньше, чем потенциал атмосферы, состоящей из 30% кислорода по объему. Например, атмосфера представляет собой воздух, то есть она состоит приблизительно из 78% N2, приблизительно 21% O2 и других газов, таких как инертные газы, диоксид углерода и метан.
Предпочтительно, на стадии C), точка росы находится между –20 и +20°C и преимущественно между -15°C и +15°C. Действительно, не желая быть связанными какой-либо теорией, предполагается, что, когда точка росы находится в вышеуказанном диапазоне, слой термодинамически стабильного оксида еще больше снижает адсорбцию H2 в течение термической обработки.
Необязательно, на стадии A), барьер предварительного покрытия содержит примеси, выбранные из Sr, Sb, Pb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Zr или Bi, причем содержание по массе каждого дополнительного элемента составляет ниже, чем 0,3% по массе.
Преимущественно, на стадии A), барьер предварительного покрытия содержит от 55 до 90%, предпочтительно от 70 до 90%, более предпочтительно от 75 до 85% никеля по массе.
Предпочтительно, на стадии A), барьер предварительного покрытия содержит от 10 до 40%, предпочтительно от 10 до 30% и преимущественно от 15 до 25% хрома.
В предпочтительном варианте осуществления, на стадии A), барьер предварительного покрытия не содержит, по меньшей мере, один из элементов, выбранных из Al, Fe, Si, Zn, B, N и Mo. Действительно, не желая быть связанными какой-либо теорией, существует риск, что присутствие, по меньшей мере, одного из указанных элементов снизит барьерный эффект покрытия.
Предпочтительно, на стадии A), барьер предварительного покрытия состоит из Cr и Ni, то есть, барьерное покрытие включает в себя только Ni и Cr и необязательные примеси.
Предпочтительно, на стадии A), барьер предварительного покрытия имеет толщину между 10 и 550 нм, и более предпочтительно между 10 и 90 нм. В другом предпочтительном варианте осуществления, толщину составляет между 150 и 250 нм. Например, толщина барьерного покрытия составляет 50 или 200 нм.
Не желая быть связанными какой-либо теорией, по-видимому, когда толщина указанное барьерное покрытие меньше 10 нм, существует риск, что водород поглощается внутри стали, поскольку барьерное покрытие недостаточно покрывает лист углеродистой стали. Когда барьер предварительного покрытия толще 550 нм, по-видимому, существует риск, что барьерное покрытие станет более хрупким и что поглощение водорода начнется благодаря хрупкости барьерного покрытия.
На стадии A), лист углеродистой стали может быть непосредственно покрыт сверху противокоррозийным предварительным покрытием, причем слой указанного противокоррозийного предварительного покрытия непосредственно покрыт сверху барьером предварительного покрытия. Например, противокоррозийное предварительное покрытие включает в себя, по меньшей мере, один металл, выбранный из группы, состоящей из цинка, алюминия, меди, магния, титана, никеля, хрома, марганца и их сплавов. Предпочтительно, противокоррозийное покрытие получено на основе алюминия или цинка.
В предпочтительном варианте осуществления, противокоррозийное предварительное покрытие на основе алюминия включает в себя меньше, чем 15% Si, меньше, чем 5,0% Fe, необязательно от 0,1 до 8,0% Mg и необязательно от 0,1 до 30,0% Zn, причем остальное составляет Al. Например, противокоррозийное покрытие представляет собой AluSi®.
В другом предпочтительном варианте осуществления противокоррозийное предварительное покрытие на основе цинка содержит меньше, чем 6,0% Al, меньше, чем 6,0% Mg, причем остальное составляет Zn. Например, противокоррозийное покрытие является цинковым покрытием для того, чтобы получить следующий продукт: Usibor® GI.
Кроме того, противокоррозийное предварительное покрытие может содержать примеси и остаточные элементы, такие как железо, с содержанием до 5,0%, предпочтительно 3,0%, по массе.
Предварительное покрытие может быть осаждено любым способом, известным специалисту в этой области техники, например, используя процесс горячего цинкования, покрытие валком, процесс электрогальванизации, физическое осаждение пара, например, осаждение струей пара, магнетронное распыление или осаждение, вызванное пучком электронов. Предпочтительно, барьер предварительного покрытия наносится осаждением, вызванным пучком электронов или путем покрытия валком. После осаждения предварительного покрытия может быть осуществлена «дрессировка» листа с обеспечением деформационного упрочнения покрытого листа углеродистой стали и придания ему шероховатости, облегчающей последующее формование. Может быть использовано обезжиривание и обработка поверхности для того, чтобы улучшить, например, адгезионное связывание или сопротивление коррозии.
После предоставления листа углеродистой стали, предварительно покрытого металлическим покрытием согласно настоящему изобретению, покрытый лист углеродистой стали разрезают, чтобы получить заготовку. Применяется термическая обработка заготовки в печи. Предпочтительно, термическая обработка проводится не в защитной атмосфере или в защитной атмосфере при температуре между 800 и 950°C. Более предпочтительно, термическая обработка проводится при температуре аустенизации Tm, обычно между 840 и 950°C, предпочтительно от 880 до 930°C. Преимущественно, указанную заготовку выдерживают в течение времени пребывания tm между 1 и 12 минут, предпочтительно между 3 - 9 минут. В течение термической обработки до горячей штамповки, покрытие образует слой сплава, обладающий высоким сопротивлением коррозии, истиранию, износу и сопротивлением усталости.
При температуре окружающей среды механизм поглощения водорода внутри стали отличается от механизма при высокой температуре, в частности при аустенизационной обработке. Действительно, обычно при высокой температуре, вода в печи диссоциирует на поверхности стального листа на водород и кислород. Не желая быть связанными какой-либо теорией, предполагается, что барьерное покрытие, включающее никель и хром, может предотвращать диссоциацию воды на поверхности барьерного покрытия, а также предотвращать диффузию водорода через покрытие. В атмосфере, имеющей окислительный потенциал, равный или выше, чем потенциал атмосферы, состоящей из 1% кислорода по объему, и равный или меньше, чем потенциал атмосферы, состоящей из 50% кислорода по объему, предполагается, что оксиды, которые являются термодинамически стабильными, дополнительно ингибируют диссоциацию воды.
После термической обработки, затем заготовка перемещается в устройство горячей штамповки и подвергается горячей штамповке при температуре между 600 и 830°C. Горячее тиснение может быть горячей штамповкой или профилированием листового металла роликами. Предпочтительно, заготовка подвергается горячей штамповке. Затем деталь охлаждается в устройстве горячей штамповки или после перемещения в специальное устройство охлаждения.
Скорость охлаждения регулируется в зависимости от состава стали таким образом, что в окончательной микроструктуре после горячей штамповки содержится, главным образом, мартенсит, предпочтительно сталь содержит мартенсит, или мартенсит и бейнит, или сделана, по меньшей мере, из 75% равноосного феррита, от 5 до 20% мартенсита и бейнита в количестве меньше, чем или равном 10%.
Таким образом, путем горячей штамповки согласно изобретению получается упрочнённая деталь, обладающая отличным сопротивлением замедленному трещинообразованию. Предпочтительно, деталь содержит лист углеродистой стали, покрытый барьерным предварительным покрытием, включающим никель и хром и оксидный слой, содержащий термодинамически стабильные оксиды железа, никеля и хрома, причем указанное барьерное покрытие представляет собой сплав, образовавшийся за счет диффузии в листе углеродистой стали. Более предпочтительно, деталь содержит лист углеродистой стали, покрытый барьерным предварительным покрытием, включающим железо, никель и хром, и оксидный слой, содержащий термодинамически стабильные оксиды никеля и хрома, причем указанное барьерное покрытие представляет собой сплав, образовавшийся за счет диффузии в листе углеродистой стали. Действительно, не желая быть связанными какой-либо теорией, предполагается, что железо в стали диффундирует к поверхности указанное барьерное покрытие в течение термической обработки. Предполагается, что в атмосфере стадии C) железо, никель и хром медленно окисляются с образованием термодинамически стабильных оксидов, предотвращающих адсорбцию H2 в листе углеродистой стали.
Предпочтительно, термодинамически стабильные оксиды хрома, никеля и железа могут содержать соответственно Cr2O3; NiO; FeO, Fe2O3 и/или Fe3O4.
Предпочтительно, толщина оксидного слоя находится между 10 и 550 нм.
В предпочтительном варианте осуществления деталь представляет собой упрочнённую прессованием стальную деталь, имеющая переменную толщину, то есть, упрочнённая прессованием стальная деталь изобретения может иметь толщину, которая не является равномерной, но которая может изменяться. Действительно, возможно достижение желательного уровня механической прочности в зонах, которые наиболее подвержены внешним напряжениям, и снизить массу в других зонах детали, упрочнённой прессованием, таким образом, обеспечивается вклад в снижение массы транспортного средства. В частности, детали с неравномерной толщиной могут быть получены путем непрерывной гибкой прокатки, то есть, в процессе, где толщина листа, полученного после прокатки, является переменной в направлении прокатки, в зависимости от нагрузки, которая прилагается через ролики на лист во время процесса прокатки.
Таким образом, в условиях настоящего изобретения возможно производство преимущественно деталей для транспортного средства с изменяющейся толщиной для того, чтобы получить, например, прокатанную заготовку с заданными свойствами. Конкретно, деталь может быть лонжероном переднего отсека, поперечиной сиденья, поперечиной боковины платформы кузова, поперечиной приборной панели, армированным передним перекрытием, поперечиной заднего перекрытия поперечина, задним обвязочным брусом, центральной стойкой, дверным ободом или передним сиденьем.
Для применения в автомобилях, после стадии фосфатирования деталь погружают в ванну электроосаждения. Обычно толщина фосфатного слоя находится между 1 и 2 мкм и толщина слоя электроосаждения находится между 15 и 25 мкм, предпочтительно меньше чем или равная 20 мкм. Электрофоретический слой обеспечивает дополнительную защиту от коррозии. После стадии электроосаждения можно наносить другие красочные слои, например, грунтовочный слой краски, слой основного покрытия и верхний покровный слой.
До проведения электроосаждения на детали, эту деталь предварительно обезжиривают и фосфатируют с целью обеспечения адгезии при электрофорезе.
Теперь изобретение будет объяснено в испытаниях, выполненных только для информации. Испытания не являются ограничивающими.
Примеры
Для всех образцов использовался лист углеродистой стали 22MnB5. Состав этой стали является следующим: C = 0,2252%; Mn = 1,1735%; P = 0,0126%, S = 0,0009%; N = 0,0037%; Si = 0,2534%; Cu = 0,0187%; Ni = 0,0197%; Cr = 0,180%; Sn = 0,004%; Al = 0,0371%; Nb = 0,008%; Ti = 0,0382%; B = 0,0028 %; Mo = 0,0017%; As = 0,0023% и V = 0,0284%.
Некоторые листы углеродистой стали покрыты первым покрытием, которое является противокоррозийным покрытием, в дальнейшем называется “AluSi®”. Это покрытие содержит 9% по массе кремния, 3% по массе железа, остальное представляет собой алюминий. Указанное покрытие наносят путем горячего цинкования.
Некоторые листы углеродистой стали покрыты вторым покрытием, нанесенным магнетронным распылением.
Пример 1. Водородный тест
Этот тест используется для определения количества водорода, адсорбированного в течение аустенизационной термической обработки в способе горячей штамповки.
Испытаниям подвергают листы углеродистой стали, необязательно покрытые первым покрытием, которое является AluSi® (25 мкм), и вторым покрытием, содержащим 80% Ni и 20% Cr.
После осаждения покрытия на листы углеродистой стали, покрытые пробы нарезают для того, чтобы получить заготовки. Затем заготовки нагревают при температуре 900°C в течение времени выдерживания, варьируемого между 5 и 10 минут. Термическую обработку проводят в атмосфере воздуха или азота с точкой росы между -15°C и +15°C. Заготовки перемещают в прессовый штамп и подвергают горячему штампованию для того, чтобы получить детали, имеющие завершенную форму. Затем детали охлаждают путем погружения проб в теплую воду, чтобы получить повышение прочности за счет мартенситного превращения.
Окончательно измеряют количество водорода, адсорбированного пробами в течение термической обработки, путем термодесорбции с использованием дифференциального термического анализа или анализатора термодесорбции. С этой целью пробу помещают в кварцевую ячейку и медленно нагревают в инфракрасной печи в токе азота. Выделяющуюся смесь водорода и азота отбирают течеискателем и концентрацию водорода измеряют с использованием масс-спектрометра. Результаты показаны в следующей таблице 1.
*: примеры согласно изобретению.
Пробы согласно настоящему изобретению выделяют весьма малое количество водорода по сравнению с сопоставительными примерами.
Claims (40)
1. Способ горячей штамповки, включающий в себя следующие стадии:
A. предоставление листа углеродистой стали, покрытого предварительным барьерным покрытием, содержащим никель и хром, где массовое отношение Ni/Cr находится между 1,5 и 9,
B. разрезание покрытого листа углеродистой стали для получения заготовки,
C. термическую обработку заготовки в атмосфере, имеющей окислительный потенциал, равный или выше, чем потенциал атмосферы, состоящей из 1% кислорода по объему, и равный или меньше, чем потенциал атмосферы, состоящей из 50% кислорода по объему, причем указанная атмосфера имеет точку росы между -30 и +30°C,
D. перемещение заготовки в прессовый штамп,
E. горячую штамповку заготовки для получения детали,
F. охлаждение детали, полученной на стадии E), для получения микроструктуры в стали, которая является мартенситной, или мартенситно-бейнитной, или составленной по меньшей мере из 75 масс.% равноосного феррита, от 5 до 20 масс.% мартенсита и бейнита в количестве меньше, чем или равным 10 масс.%.
2. Способ по п. 1, в котором указанное барьерное покрытие является таким, что массовое отношение Ni/Cr находится между 2,3 и 9.
3. Способ по п. 2, в котором на стадии C) атмосфера имеет окислительный потенциал, равный или выше, чем потенциал атмосферы, состоящей из 10% кислорода по объему, и равный или меньше, чем потенциал атмосферы, состоящей из 30% кислорода по объему.
4. Способ по п. 3, в котором на стадии C) атмосфера представляет собой воздух.
5. Способ по любому из пп. 1 - 4, в котором на стадии C) точка росы находится между -20 и +20°C.
6. Способ по любому из пп. 1 - 5, в котором на стадии A) указанное барьерное покрытие содержит от 55 до 90 % никеля по массе.
7. Способ по п. 6, в котором на стадии A) указанное барьерное покрытие содержит от 70 до 90% никеля по массе.
8. Способ по любому из пп. 1 - 7, в котором на стадии A) указанное барьерное покрытие содержит от 10 до 40% хрома.
9. Способ по пп. 8, в котором на стадии A) указанное барьерное покрытие содержит от 10 до 30% хрома.
10. Способ по любому из пп. 1 - 9, в котором на стадии A) указанное барьерное покрытие не содержит по меньшей мере один из элементов, выбранных из Al, Fe, Si, Zn, B, N и Mo.
11. Способ по любому из пп. 1 - 10, в котором на стадии A) указанное барьерное покрытие состоит из Cr и Ni.
12. Способ по п. 11, в котором на стадии A) указанное барьерное покрытие имеет толщину между 10 и 550 нм.
13. Способ по п. 12, в котором на стадии A) толщина указанного барьерного покрытия находится между 10 и 90 нм.
14. Способ по п. 12, в котором на стадии A) толщина указанного барьерного покрытия находится между 150 и 250 нм.
15. Способ по любому из пп. 1 - 14, в котором на стадии A) лист углеродистой стали непосредственно покрыт сверху противокоррозийным предварительным покрытием, причем указанный противокоррозийный слой предварительного покрытия непосредственно покрыт сверху указанным барьерным покрытием.
16. Способ по п. 15, в котором на стадии A) противокоррозийное предварительное покрытие содержит по меньшей мере один из металлов, выбранный из группы, состоящей из цинка, алюминия, меди, магния, титана, никеля, хрома, марганца и их сплавов.
17. Способ по п. 16, в котором на стадии A) противокоррозийное предварительное покрытие основано на алюминии или на цинке.
18. Способ по п. 17, в котором на стадии A) противокоррозийное предварительное покрытие, основанное на алюминии, содержит меньше, чем 15% Si, меньше, чем 5,0% Fe, необязательно 0,1 - 8,0% Mg и необязательно 0,1 - 30,0% Zn, причем остальное составляет Al.
19. Способ по п. 18, в котором на стадии A) противокоррозийное предварительное покрытие, основанное на цинке, содержит меньше, чем 6,0% Al, меньше, чем 6,0% Mg, причем остальное составляет Zn.
20. Способ по любому из пп. 1 - 19, в котором указанное барьерное покрытие на стадии A) нанесено путем физического осаждения пара, электрогальванизации, горячего цинкования или путем покрытия валком.
21. Способ по любому из пп. 1 - 20, в котором на стадии C) термическую обработку выполняют при температуре между 800 и 950°C.
22. Способ по п. 21, в котором на стадии C) термическую обработку выполняют при температуре между 840 и 970°C для того, чтобы получить полностью аустенитную микроструктуру в стали.
23. Способ по любому из пп. 1 - 22, в котором на стадии C) термическую обработку выполняют в течение времени выдержки между 1 и 12 минут.
24. Способ по любому из пп. 1 - 23, в котором в течение стадии E) горячая штамповка заготовки осуществляется при температуре между 600 и 830°C.
25. Деталь, полученная способом по любому из пп. 1 - 24.
26. Деталь по п. 25, содержащая лист углеродистой стали, покрытый барьерным предварительным покрытием, содержащим никель и хром, и оксидный слой, включающий термодинамически стабильные оксиды железа, никеля и хрома, причем указанное барьерное покрытие является сплавом, образованным посредством диффузии с листом углеродистой стали.
27. Деталь по п. 25, содержащая лист углеродистой стали, непосредственно покрытым сверху противокоррозийным предварительным покрытием, причем этот противокоррозийный слой предварительного покрытия непосредственно покрыт сверху указанным барьерным покрытием, содержащим никель и хром и оксидный слой, включающий термодинамически стабильные оксиды железа, никеля и хрома, причем указанное барьерное покрытие является сплавом, образованным посредством диффузии с противокоррозийным покрытием, причем противокоррозийное покрытие образует сплав с листом углеродистой стали.
28. Деталь по пп. 27 или 28, в которой термодинамически стабильные оксиды хрома, никеля и железа могут содержать соответственно Cr2O3; NiO; FeO, Fe2O3 и/или Fe3O4.
29. Деталь по любому из пп. 25 - 28, в которой толщина оксидного слоя находится между 10 и 550 нм.
30. Деталь по любому из пп. 25 - 29, имеющая переменную толщину.
31. Деталь по п. 30, в которой указанная переменная толщина получена в процессе непрерывной универсальной прокатки.
32. Деталь по любому из пп. 25 - 31, которая является прокатанной заготовкой с заданными характеристиками.
33. Деталь по любому из пп. 25 - 32, которая является лонжероном переднего отсека, поперечиной сиденья, поперечиной боковины платформы кузова, поперечиной приборной панели, армированным передним перекрытием, поперечиной заднего перекрытия, задним обвязочным брусом, центральной стойкой, дверным ободом или передним сиденьем.
34. Применение детали по любому из пп. 25 - 33 или способа по любому из пп. 1 - 24 для производства механических транспортных средств.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/IB2018/057719 WO2020070545A1 (en) | 2018-10-04 | 2018-10-04 | A press hardening method |
IBPCT/IB2018/057719 | 2018-10-04 | ||
PCT/IB2019/057970 WO2020070575A1 (en) | 2018-10-04 | 2019-09-20 | A press hardening method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2754765C1 true RU2754765C1 (ru) | 2021-09-07 |
Family
ID=63965721
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2021109079A RU2754765C1 (ru) | 2018-10-04 | 2019-09-20 | Способ горячей штамповки |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11773464B2 (ru) |
EP (1) | EP3860848B1 (ru) |
JP (1) | JP7253046B2 (ru) |
KR (1) | KR102621213B1 (ru) |
CN (1) | CN112703106B (ru) |
CA (1) | CA3108641C (ru) |
ES (1) | ES2968882T3 (ru) |
FI (1) | FI3860848T3 (ru) |
HU (1) | HUE064605T2 (ru) |
MA (1) | MA53800B1 (ru) |
MX (1) | MX2021003753A (ru) |
PL (1) | PL3860848T3 (ru) |
RU (1) | RU2754765C1 (ru) |
UA (1) | UA127211C2 (ru) |
WO (2) | WO2020070545A1 (ru) |
ZA (1) | ZA202100757B (ru) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2021084304A1 (en) | 2019-10-30 | 2021-05-06 | Arcelormittal | A press hardening method |
CN115572867B (zh) * | 2022-10-24 | 2023-10-03 | 常州航天岳达精密机械有限公司 | 一种发动机用耐腐蚀铝合金型材及其制备方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015036151A1 (de) * | 2013-09-13 | 2015-03-19 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum herstellen eines mit einem metallischen, vor korrosion schützenden überzug versehenen stahlbauteils und stahlbauteil |
WO2017187215A1 (en) * | 2016-04-29 | 2017-11-02 | Arcelormittal | Carbon steel sheet coated with a barrier coating |
US20180044774A1 (en) * | 2015-02-19 | 2018-02-15 | Arcelormittal | Method of producing a phosphatable part from a sheet coated with an aluminum-based coating and a zinc coating |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4447270B2 (ja) | 2003-08-29 | 2010-04-07 | 豊田鉄工株式会社 | 熱間プレス用めっき鋼板の加熱処理方法 |
CN100471595C (zh) | 2004-07-15 | 2009-03-25 | 新日本制铁株式会社 | 使用钢板的高强度部件的热压方法和热压部件 |
JP2006051543A (ja) * | 2004-07-15 | 2006-02-23 | Nippon Steel Corp | 冷延、熱延鋼板もしくはAl系、Zn系めっき鋼板を使用した高強度自動車部材の熱間プレス方法および熱間プレス部品 |
JP5005254B2 (ja) | 2006-05-15 | 2012-08-22 | 新日本製鐵株式会社 | 昇温特性、加工性、および塗装後耐食性に優れたホットプレス用Alめっき鋼材 |
DE102006047060A1 (de) | 2006-05-18 | 2007-11-22 | Thyssenkrupp Steel Ag | Mit einem Korrosionsschutzsystem versehenes Stahlblech und Verfahren zum Beschichten eines Stahlblechs mit einem solchen Korrosionsschutzsystem |
EP1878811A1 (en) | 2006-07-11 | 2008-01-16 | ARCELOR France | Process for manufacturing iron-carbon-manganese austenitic steel sheet with excellent resistance to delayed cracking, and sheet thus produced |
JP5110073B2 (ja) * | 2009-12-11 | 2012-12-26 | Jfeスチール株式会社 | 熱間プレス部材およびその製造方法 |
WO2011104443A1 (fr) * | 2010-02-24 | 2011-09-01 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procédé de fabrication d'une pièce a partir d'une tôle revêtue d'aluminium ou d'alliage d'aluminium |
DE102011053634B3 (de) * | 2011-09-15 | 2013-03-21 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren sowie Vorrichtung zur Erwärmung einer vorbeschichteten Platine aus Stahl |
WO2014037627A1 (fr) * | 2012-09-06 | 2014-03-13 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse, et tôles prerevêtues permettant la fabrication de ces pieces |
DE102012112109B4 (de) * | 2012-12-11 | 2016-03-24 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Oberflächenveredeltes Stahlblech und Verfahren zu dessen Herstellung |
US9931815B2 (en) * | 2013-03-13 | 2018-04-03 | General Electric Company | Coatings for metallic substrates |
WO2016016676A1 (fr) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. | Procédé de fabrication de tôles d'acier, pour durcissement sous presse, et pièces obtenues par ce procédé |
-
2018
- 2018-10-04 WO PCT/IB2018/057719 patent/WO2020070545A1/en active Application Filing
-
2019
- 2019-09-20 WO PCT/IB2019/057970 patent/WO2020070575A1/en active Application Filing
- 2019-09-20 JP JP2021518478A patent/JP7253046B2/ja active Active
- 2019-09-20 ES ES19773948T patent/ES2968882T3/es active Active
- 2019-09-20 US US17/275,157 patent/US11773464B2/en active Active
- 2019-09-20 PL PL19773948.5T patent/PL3860848T3/pl unknown
- 2019-09-20 MA MA53800A patent/MA53800B1/fr unknown
- 2019-09-20 CA CA3108641A patent/CA3108641C/en active Active
- 2019-09-20 HU HUE19773948A patent/HUE064605T2/hu unknown
- 2019-09-20 CN CN201980060496.2A patent/CN112703106B/zh active Active
- 2019-09-20 FI FIEP19773948.5T patent/FI3860848T3/fi active
- 2019-09-20 UA UAA202101724A patent/UA127211C2/uk unknown
- 2019-09-20 MX MX2021003753A patent/MX2021003753A/es unknown
- 2019-09-20 KR KR1020217005246A patent/KR102621213B1/ko active IP Right Grant
- 2019-09-20 RU RU2021109079A patent/RU2754765C1/ru active
- 2019-09-20 EP EP19773948.5A patent/EP3860848B1/en active Active
-
2021
- 2021-02-03 ZA ZA2021/00757A patent/ZA202100757B/en unknown
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015036151A1 (de) * | 2013-09-13 | 2015-03-19 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum herstellen eines mit einem metallischen, vor korrosion schützenden überzug versehenen stahlbauteils und stahlbauteil |
US20180044774A1 (en) * | 2015-02-19 | 2018-02-15 | Arcelormittal | Method of producing a phosphatable part from a sheet coated with an aluminum-based coating and a zinc coating |
WO2017187215A1 (en) * | 2016-04-29 | 2017-11-02 | Arcelormittal | Carbon steel sheet coated with a barrier coating |
WO2017187255A1 (en) * | 2016-04-29 | 2017-11-02 | Arcelormittal | A press hardening method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN112703106A (zh) | 2021-04-23 |
WO2020070575A1 (en) | 2020-04-09 |
MA53800B1 (fr) | 2023-12-29 |
MA53800A (fr) | 2022-04-06 |
WO2020070545A1 (en) | 2020-04-09 |
CA3108641A1 (en) | 2020-04-09 |
US11773464B2 (en) | 2023-10-03 |
KR20210035250A (ko) | 2021-03-31 |
BR112021002519A2 (pt) | 2021-05-04 |
ZA202100757B (en) | 2021-10-27 |
EP3860848A1 (en) | 2021-08-11 |
US20220042129A1 (en) | 2022-02-10 |
ES2968882T3 (es) | 2024-05-14 |
CA3108641C (en) | 2023-08-01 |
UA127211C2 (uk) | 2023-06-07 |
PL3860848T3 (pl) | 2024-03-18 |
EP3860848B1 (en) | 2023-11-01 |
FI3860848T3 (fi) | 2023-12-15 |
JP7253046B2 (ja) | 2023-04-05 |
CN112703106B (zh) | 2023-08-22 |
KR102621213B1 (ko) | 2024-01-04 |
MX2021003753A (es) | 2021-05-27 |
HUE064605T2 (hu) | 2024-04-28 |
JP2022502573A (ja) | 2022-01-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6937319B2 (ja) | プレス焼入れ方法 | |
JP7383809B2 (ja) | プレス硬化方法 | |
RU2754765C1 (ru) | Способ горячей штамповки | |
JP7442634B2 (ja) | プレス硬化方法 | |
JP7383810B2 (ja) | プレス硬化方法 | |
KR102665904B1 (ko) | 프레스 경화 방법 | |
RU2806159C1 (ru) | Способ получения стальной детали с покрытием, стальная деталь с покрытием (варианты) и применение стальной детали | |
RU2803941C1 (ru) | Способ получения стальной детали с покрытием | |
JP7512381B2 (ja) | プレス硬化方法 | |
RU2803954C1 (ru) | Способ закалки под прессом |