RU2704247C1 - Преобразовательное устройство и способ управления указанным преобразовательным устройством - Google Patents

Преобразовательное устройство и способ управления указанным преобразовательным устройством Download PDF

Info

Publication number
RU2704247C1
RU2704247C1 RU2018119973A RU2018119973A RU2704247C1 RU 2704247 C1 RU2704247 C1 RU 2704247C1 RU 2018119973 A RU2018119973 A RU 2018119973A RU 2018119973 A RU2018119973 A RU 2018119973A RU 2704247 C1 RU2704247 C1 RU 2704247C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
converter
mode
switches
conversion device
switch
Prior art date
Application number
RU2018119973A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2704247C9 (ru
Inventor
Парт ДЖЕЙН
Александар ПРОДИК
Александер ГЕРФЕР
Original Assignee
Вюрт Электроник айСос ГмбХ унд Ко. КГ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Вюрт Электроник айСос ГмбХ унд Ко. КГ filed Critical Вюрт Электроник айСос ГмбХ унд Ко. КГ
Application granted granted Critical
Publication of RU2704247C1 publication Critical patent/RU2704247C1/ru
Publication of RU2704247C9 publication Critical patent/RU2704247C9/ru

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
    • H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
    • H02M3/158—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
    • H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
    • H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
    • H02M3/157—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators with digital control
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
    • H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
    • H02M3/158—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
    • H02M3/1584—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load with a plurality of power processing stages connected in parallel
    • H02M3/1586—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load with a plurality of power processing stages connected in parallel switched with a phase shift, i.e. interleaved
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области электротехники, в частности к устройству для преобразования входного напряжения в выходное, и предназначено для обеспечения высокой эффективности обработки мощности во всем диапазоне рабочих режимов, выбирая надлежащим образом подходящий рабочий режим. Преобразовательное устройство (1) включает преобразователь (2) и цифровой блок управления (3) для управления преобразователем (2). Преобразователь (2) включает реактивные элементы, в том числе навесной конденсатор (Cfly). Преобразователь (2) включает семь переключателей (SW1-SW7) для выполнения по крайней мере двух различных рабочих режимов. Логика селекции режимов (8) блока управления (3) осуществляет выбор одного из рабочих режимов в зависимости от заданных условий эксплуатации. 2 н. и 12 з.п. ф-лы, 27 ил., 6 табл.

Description

Содержание европейской патентной заявки ЕР 16 161 038.1 включено в данный документ по ссылке.
Изобретение относится к преобразовательному устройству для преобразования входного напряжения в выходное напряжение в соответствии с ограничительной частью п. 1 формулы изобретения. Кроме того, изобретение относится к способу управления преобразовательным устройством.
В локализованных к нагрузке электронных устройствах преобразователи постоянного напряжения в постоянное необходимы для обеспечения регулируемого напряжения постоянного тока для различных функциональных блоков системы. В широком смысле эти функциональные блоки требуют различных уровней напряжения и мощности, поэтому для каждого блока используются специально предназначенные для этого локализованные к нагрузке преобразователи. Для таких систем используются разработанные по индивидуальному заказу понижающие преобразователи в качестве подходящих локализованных к нагрузке преобразовательных устройств. Использование заказных понижающих преобразователей позволяет разработчику максимизировать эффективность, минимизировать размеры каждого понижающего преобразователя и оптимизировать характеристики всей системы. Однако заказные понижающие преобразователи повышают сложность конструкции на уровне системы и расходы на изготовление, а также влияют на надежность. В заявке US 2008/0019158 А1 раскрывается пример типичного двухфазного встроенного понижающего преобразователя.
Целью настоящего изобретения является создание широкоуниверсального преобразовательного устройства, обеспечивающего широкий диапазон напряжений, коэффициентов преобразования и уровней мощности при высокой эффективности технологического процесса, малых размерах и хороших динамических характеристиках.
Данная цель достигается преобразовательным устройством для преобразования входного напряжения в выходное напряжение в соответствии с ограничительной частью п. 1 формулы изобретения. Предлагаемое преобразовательное устройство работает по принципу трансформируемости, которая относится к возможности выбирать режим работы на основе условий эксплуатации. Семь переключателей, навесной конденсатор и блок управления обеспечивают характеристику смены режимов. В частности, блок управления является цифровым блоком управления. Преобразователь содержит семь переключателей, чтобы, с одной стороны, обеспечивать различные рабочие режимы, а с другой стороны, не допускать ненужных потерь. Благодаря наличию семи переключателей и навесного конденсатора предлагаемое преобразовательное устройство также называется преобразовательным устройством с семью переключателями и навесным конденсатором или преобразовательным устройством 7SFC. Соответственно, предлагаемый преобразователь также называется преобразовательным устройством с семью переключателями и навесным конденсатором или преобразовательным устройством 7SFC. В зависимости от условий эксплуатации преобразовательное устройство может работать в различных рабочих режимах, максимизируя эффективность во всем диапазоне рабочих режимов. Условия эксплуатации характеризуются по крайней мере одним из параметров входного напряжения, выходного напряжения, заданного выходного напряжения, выходного тока, заданного выходного тока, коэффициента преобразования или коэффициента загрузки. Например, могут обеспечиваться по крайней мере два из следующих рабочих режимов: режим высокого коэффициента снижения, режим трехступенчатого снижения, двухфазный режим снижения периодического действия, однофазный режим трехступенчатого снижения и однофазный режим снижения периодического действия. Рабочий режим максимальной эффективности выбирается логикой селекции режимов. Например, логика селекции режимов содержит таблицу преобразования с предварительно заданными пороговыми напряжениями и пороговыми значениями тока. Преобразовательное устройство является по крайней мере одним из двух видов преобразователей: повышающее преобразовательное устройство или понижающее преобразовательное устройство.
Если преобразовательное устройство работает как понижающее преобразовательное устройство, применим коэффициент преобразования М=Vout/Vin:1/24≤М≤1, предпочтительно 1/48≤М≤1, предпочтительно 1/80≤М≤1.
Далее, если преобразовательное устройство работает как повышающее преобразовательное устройство, применим коэффициент преобразования М: 1≤М≤24, предпочтительно 1≤М≤48, предпочтительно 1≤М≤80.
Управление преобразовательным устройством производится с частотой переключения fS. Например, это относится к частоте переключения: 200 кГц≤fS≤1600 кГц, предпочтительно 400 кГц≤fS≤1400 кГц, предпочтительно 600 кГц≤fS≤1200 кГц.
Далее, это относится, например, к току нагрузки Iload:0,1 А≤Iload≤10 А, предпочтительно 0,5 А≤Iload≤8 А и предпочтительно 1 А≤Iload≤6 А.
Эффективность обработки мощности преобразовательного устройства определяется как соотношение выходной мощности и входной мощности. Эффективность обработки мощности зависит от коэффициента преобразования М, частоты переключения fS и/или тока нагрузи Iload. Эффективность обработки мощности составляет по крайней мере 75%, предпочтительно по меньшей мере 80%, предпочтительно по меньшей мере 85%, и предпочтительно по меньшей мере 90% для всего диапазона рабочих режимов. Преобразовательное устройство поддерживает высокую и почти плоскую кривую эффективности для всего диапазона рабочих режимов.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 2 формулы изобретения обеспечивает высокую степень универсальности. Установка семи переключателей позволяет использовать двухфазный преобразователь "постоянный ток - постоянный ток" для выполнения различных рабочих режимов. Кроме того, преобразовательное устройство обеспечивает снижение градиента напряжения в реактивных элементах до половины входного напряжения в понижающем преобразовательном устройстве или до половины выходного напряжения в повышающем преобразовательном устройстве. Вторая клемма входного напряжения и вторая клемма выходного напряжения соединены, в частности, с основным узлом. Основной узел заземлен.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 3 формулы изобретения обеспечивает высокую эффективность обработки мощности благодаря снижению коммутационных потерь и градиента напряжения. Напряжение в навесном конденсаторе равно половине входного напряжения в понижающем преобразовательном устройстве или половине выходного напряжения в повышающем преобразовательном устройстве. Это позволяет снижать градиент напряжения переключателей и реактивных элементов, а также снижать размеры реактивных элементов. Кроме того, снижаются коммутационные потери переключателей.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 4 формулы изобретения обеспечивает высокую степень универсальности. Оба индуктора могут работать параллельно. Это позволяет распределять ток нагрузки между двумя индукторами, снижая необходимые размеры и потери индукторов.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 5 формулы изобретения обеспечивает высокую степень универсальности. В случае понижающего преобразовательного устройства выходной конденсатор адаптирует пульсации выходного напряжения и отклонение выходного напряжения до заданного значения. В частности, конденсатор соединен с основным узлом.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 6 формулы изобретения обеспечивает высокую степень универсальности. Средства переключения обеспечивают сигналы переключения, чтобы включать переключатели в зависимости от выбранного рабочего режима, а именно в зависимости от рабочего режима, обеспечиваемого сигналом режима логики селекции режимов. Средства переключения включают, в частности, модулятор ширины цифрового импульса.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 7 формулы изобретения может обеспечивать регулируемое выходное напряжение. Блок управления напряжением обеспечивает средства переключения с коэффициентом загрузки, чтобы управлять переключателями в зависимости от указанного коэффициента загрузки. Выходное напряжение измеряется датчиком напряжения и передается предпочтительно в область цифровых данных с помощью соответствующего аналого-цифрового преобразователя. На цифровой компенсатор напряжения подается сигнал отклонения, представляющий разность между заданным выходом цифровых данных напряжения и измеренным выходом цифровых данных напряжения. Выходной сигнал цифрового компенсатора напряжения является коэффициентом загрузки D. Коэффициент загрузки D является соотношением длительности импульса Т и времени переключения TS. К коэффициенту загрузки относится выражение: 0≤D≤1, в частности 0<D<1.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 8 формулы изобретения обеспечивает высокую степень универсальности и высокую эффективность обработки мощности. На основе сигналов, предпочтительно сигналов входного напряжения, выходного напряжения и выходного тока, логика селекции режимов определяет подходящий рабочий режим. Например, логика селекции режимов использует таблицу преобразования сигналов для обеспечения сигнала режима на средства переключения, что определяет соответствующий рабочий режим. Кроме того, компенсатор напряжения можно разрабатывать с различными параметрами в зависимости от рабочего режима для достижения оптимальных динамических характеристик для каждого рабочего режима.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 9 формулы изобретения обеспечивает высокую эффективность обработки мощности для высоких коэффициентов снижения при средних и тяжелых режимах нагрузки. Такой рабочий режим называется режимом высокого коэффициента снижения (HSD). Этот режим обеспечивает высокую эффективность для случаев высокого коэффициента снижения. В установившемся режиме напряжение на концах навесного конденсатора равно половине входного напряжения преобразователя. Это означает, что все переключатели могут рассчитываться на половину полного входного напряжения. Преимуществами более низкого расчетного значения напряжения являются уменьшение размеров и снижение коммутационных потерь.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 10 формулы изобретения обеспечивает высокую эффективность обработки мощности для пониженных режимов нагрузки в тех случаях, когда требуется высокий коэффициент снижения. Такой режим называется режимом трехступенчатого снижения. В этом режиме параллельно работают оба индуктора, включая пятый переключатель и седьмой переключатель на весь цикл переключения. Это позволяет распределять ток нагрузки между двумя индукторами, снижая необходимые размеры и потери индукторов. Все переключатели срабатывают при половине входного напряжения, снижая коммутационные потери.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 11 формулы изобретения обеспечивает высокую степень универсальности. Этот рабочий режим может использоваться для коэффициентов преобразования около или более 0,5. Такой режим называется первым двухфазным режимом снижения периодического действия (IB1). Он может использоваться для коэффициента загрузки D≥0,5.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 12 формулы изобретения обеспечивает высокую степень универсальности. Этот рабочий режим может использоваться для коэффициентов преобразования около или более 0,5. Такой режим называется вторым двухфазным режимом снижения периодического действия (IB2). Он может использоваться для коэффициента загрузки D≤0,5.
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 13 формулы изобретения обеспечивает высокую степень универсальности. Этот рабочий режим позволяет обеспечивать сброс фазы, чтобы еще больше повысить эффективность обработки мощности при слабых токах. Такой рабочий режим называется однофазным режимом трехступенчатого снижения (SP3LB).
Преобразовательное устройство в соответствии с п. 14 формулы изобретения обеспечивает высокую степень универсальности. Этот рабочий режим позволяет обеспечивать сброс фазы, чтобы еще больше повысить эффективность обработки мощности при слабых токах. Такой рабочий режим называется однофазным режимом снижения периодического действия (SPIB).
Далее, целью настоящего изобретения является создание широкоуниверсального метода управления преобразовательным устройством, обеспечивающего широкий диапазон напряжений, коэффициентов преобразования и уровней мощности при высокой эффективности технологического процесса, малых размерах и хороших динамических характеристиках.
Данная цель достигается способом управления преобразовательным устройством, включающим операции в соответствии с п. 15 формулы изобретения. В соответствии с изобретением преимущества способа соответствуют вышеизложенным преимуществам преобразовательного устройства.
Дальнейшие признаки, преимущества и подробности изобретения вытекают из нижеследующего описания примеров осуществления изобретения со ссылками на чертежи.
На Фиг. 1 изображена принципиальная схема преобразовательного устройства с преобразователем и цифровым блоком управления.
На Фиг. 2 изображено первое состояние преобразователя в режиме высокого коэффициента снижения.
На Фиг. 3 изображено второе и четвертое состояния преобразователя в режиме высокого коэффициента снижения.
На Фиг. 4 изображено третье состояние преобразователя в режиме высокого коэффициента снижения.
На Фиг. 5 изображена временная диаграмма напряжений и токов преобразователя в режиме высокого коэффициента снижения.
На Фиг. 6 изображено первое состояние преобразователя в режиме трехступенчатого снижения.
На Фиг. 7 изображено второе и четвертое состояния преобразователя в режиме трехступенчатого снижения.
На Фиг. 8 изображено третье состояние преобразователя в режиме трехступенчатого снижения.
На Фиг. 9 изображена временная диаграмма напряжений и токов преобразователя в режиме трехступенчатого снижения.
На Фиг. 10 изображено первое и третье состояния преобразователя в первом двухфазном режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 11 изображено второе состояние преобразователя в первом двухфазном режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 12 изображено четвертое состояние преобразователя в первом двухфазном режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 13 изображена временная диаграмма напряжений и токов преобразователя в первом двухфазном режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 14 изображено первое состояние преобразователя во втором двухфазном режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 15 изображено второе и четвертое состояния преобразователя во втором двухфазном режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 16 изображено третье состояние преобразователя во втором двухфазном режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 17 изображена временная диаграмма напряжений и токов преобразователя во втором режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 18 изображено первое состояние преобразователя в однофазном режиме трехступенчатого снижения.
На Фиг. 19 изображено второе и четвертое состояния преобразователя в однофазном режиме трехступенчатого снижения.
На Фиг. 20 изображено третье состояние преобразователя в однофазном режиме трехступенчатого снижения.
На Фиг. 21 изображена временная диаграмма напряжений и токов преобразователя в однофазном режиме трехступенчатого снижения.
На Фиг. 22 изображено первое состояние преобразователя в однофазном режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 23 изображено второе состояние преобразователя в однофазном режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 24 изображена временная диаграмма напряжений и токов преобразователя в однофазном режиме снижения периодического действия.
На Фиг. 25 изображена кривая эффективности типичного двухфазного понижающего преобразователя периодического действия и предлагаемого преобразователя для первой рабочей точки.
На Фиг. 26 изображена кривая эффективности типичного двухфазного понижающего преобразователя периодического действия и предлагаемого преобразователя для второй рабочей точки.
На Фиг. 27 изображена кривая эффективности типичного двухфазного понижающего преобразователя периодического действия и предлагаемого преобразователя для третьей рабочей точки.
На Фиг. 1 изображено преобразовательное устройство 1 для преобразования входного напряжения Vin в выходное напряжение Vout. Преобразовательное устройство 1 включает преобразователь 2 и цифровой блок управления 3 для управления преобразователем 2. Преобразовательное устройство 1 используется, например, для преобразования входного напряжения Vin постоянного тока в более низкое выходное напряжение Vout постоянного тока. Коэффициент снижения или коэффициент преобразования М определяется следующим выражением: М=Vout/Vin.
Преобразователь 2 включает первую клемму входного напряжения in1 и вторую клемму входного напряжения in2 для приложения входного напряжения Vin. Кроме того, преобразователь 2 включает первую клемму выходного напряжения out1 и вторую клемму выходного напряжения out2, чтобы передавать выходное напряжение Vout и выходной ток или ток нагрузки Iload на нагрузку R. Преобразователь 2 далее включает реактивные элементы, а именно навесной конденсатор Cfly, конденсатор С, первый индуктор L1 и второй индуктор L2.
В случае использования преобразователя 2 в качестве понижающего преобразователя 2 первая клемма входного напряжения in1 соединяется через первый переключатель SW1 с первым местом соединения N1. Первое место соединения N1 соединяют через навесной конденсатор Cfly со вторым местом соединения N2. Второе место соединения N2 соединяют через второй переключатель SW2 с основным узлом N0. Второе место соединения N2 далее соединяют через третий переключатель SW3 с третьим местом соединения N3. Третье место соединения N3 соединяют через индуктор L1 с первой клеммой выходного напряжения out1. Первое место соединения N1 далее соединяют через четвертый переключатель SW4 с четвертым местом соединения N4. Далее, четвертое место соединения N4 соединяют через пятый переключатель SW5 с пятым местом соединения N5. Пятое место соединения N5 соединяют через второй индуктор L2 с первой выходной клеммой out1. Пятое место соединения N5 соединяют через шестой переключатель SW6 с основным узлом N0. Третье место соединения N3 далее соединяют через седьмой переключатель SW7 с четвертым местом соединения N4. Выходной конденсатор С устанавливают параллельно первой клемме выходного напряжения out1 и второй клемме выходного напряжения out2. Это значит, что первая клемма выходного напряжения out1 соединена через выходной конденсатор С со второй клеммой выходного напряжения out2. Основной узел N0, вторая клемма входного напряжения in2 и вторая клемма выходного напряжения out2 заземлены.
В случае использования преобразователя 2 в качестве повышающего преобразователя 2 клеммы входного напряжения in1, in2 и клеммы выходного напряжения out1, out2 меняют между собой. В этом случает конденсатор С называют входным конденсатором С.
Входное напряжения Vin измеряют с помощью первого датчика напряжения 4 и передают на аналого-цифровой преобразователь 5. Аналого-цифровой преобразователь 5 передает входное напряжение Vin в область цифровых данных и обеспечивает передачу цифрового сигнала входного напряжения V'in в цифровой блок управления 3. Соответственно, выходное напряжение Vout, измеренное вторым датчиком напряжения 6, передается далее в аналого-цифровой преобразователь 7. Аналого-цифровой преобразователь 7 передает выходное напряжение Vin в область цифровых данных и обеспечивает передачу цифрового сигнала входного напряжения V'in в цифровой блок управления 3.
Цифровой блок управления 3 включает логику селекции режимов 8, средства управления переключателями 9 и цифровой блок управления напряжением 10. Логика селекции режимов имеет три сигнальных входа для получения входного напряжения V'in, заданного выходного напряжения Vref и заданного выходного тока Iref. Логика селекции режимов 8 генерирует сигнал режима S для выбора подходящего рабочего режима из группы различных рабочих режимов в зависимости от входного напряжения V'in, заданного выходного напряжения Vref и/или заданного выходного тока Iref. Например, логика селекции режимов 8 включает таблицу преобразования, которая генерирует сигнал режима S в зависимости от заданного коэффициента преобразования М и режимов нагрузки, характеризуемых заданным выходным током Iref. Средства управления переключателями 9 соединяют с логикой селекции режимов 8 для получения сигнала режима S, чтобы управлять переключателями от SW1 до SW7 в зависимости от выбранного рабочего режима.
Цифровой блок управления напряжением 10 включает компенсатор напряжения 10, который получает сигнал отклонения е=Vref-V'out. Компенсатор напряжения 11 рассчитывает коэффициент загрузки D. Средства управления переключателями 9 соединяют с блоком управления напряжением 10 для получения коэффициента загрузки D и управления переключателями от SW1 до SW7 в зависимости от коэффициента загрузки D. Коэффициент загрузки D является соотношением между заданной длительностью импульса Т и временем переключения TS.
Средства управления переключателями 9 соединяют с переключателями от SW1 до SW7 и генерируют для каждого переключателя от SW1 до SW7 соответствующий сигнал переключения от G1 до G7. Переключатели от SW1 до SW7 включают или выключают в зависимости от уровня соответствующего сигнала переключения от G1 до G7. Переключатели от SW1 до SW7 являются, например, полевыми МОП-транзисторами.
Средства управления переключателями 9 включают первую последовательность переключений для выполнения первого рабочего режима. Такой рабочий режим называется режимом высокого коэффициента снижения или HSD. Последовательность переключений в режиме HSD является следующей:
Figure 00000001
где SW1 - SW7 обозначают вышеупомянутые семь переключателей, a ST1 - ST4 обозначают четыре состояния цикла переключения. Далее, 0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ.
На Фиг. от 2 до 4 изображен преобразователь в состояниях от 1 (ST1) до 4 (ST4) цикла переключения. Кроме того, на фиг. 5 изображена временная диаграмма напряжений VL1 и VL2 на концах индукторов L1 и L2 и токов iL1 и iL2, протекающих через индукторы L1 и L2. Здесь t обозначает показатель времени диаграммы, a TS обозначает время переключения цикла переключения. Продолжительность состояний от 1 до 4 зависит от коэффициента загрузки D.
Режим HSD имеет высокую эффективность обработки мощности для высоких коэффициентов снижения М при средних и тяжелых режимах нагрузки. В установившемся режиме напряжение VCfly на концах навесного конденсатора Cfly равно половине входного напряжения Vin. Последовательность переключений состоит из четырех состояний от ST1 до ST4, где в состоянии 1 навесной конденсатор Cfly и индуктор L1 заряжаются энергией. Состояние 2 является состоянием синхронного выпрямления. В состоянии 2 токи индуктора iL1 и iL2 разделены. Благодаря такому распределению токов снижаются энергопотери.
Во время состояния 3 навесной конденсатор Cfly разряжается, а индуктор L2 заряжается. Состояние 4 является повторением состояния 2.
Напряжение навесного конденсатора VCfly поддерживают на уровне Vin/2 с помощью двух индукторов L1 и L2, а коэффициент преобразования составляет М (D)=Vout/Vin=D/2. В режиме HSD изменения напряжений коммутационного узла VL1 и VL2 снижаются наполовину по сравнению с типичным двухфазным понижающим преобразователем периодического действия, обеспечивая значительное снижение значений индуктивности индукторов L1 и L2. Так как конденсаторы Cfly и С имеют до трех порядков меньшие размеры по сравнению с индукторами L1 и L2 для такого же объема накапливаемой энергии, общие размеры реактивных элементов преобразователя 2 уменьшаются по сравнению с типичным двухфазным понижающим преобразователем периодического действия. В режиме HSD все переключатели от SW1 до SW7 блокируют только половину входного напряжения Vin. Это означает, что если используют одинаковую кремниевую зону для двух циклов выполнения, то как коммутационные потери, так и потери на диэлектрическую проводимость полупроводниковых компонентов такой топологии могут быть меньше по сравнению с типичным двухфазным понижающим преобразователем периодического действия.
Средства управления переключателями 9 далее включают вторую последовательность переключений для выполнения второго рабочего режима. Такой второй рабочий режим называют режимом трехступенчатого снижения или 3LB. Последовательность переключений в режиме 3LB является следующей:
Figure 00000002
где SW1 - SW7 обозначают вышеупомянутые семь переключателей, а состояния от ST1 до ST4 обозначают четыре состояния цикла переключения. Далее, 0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ.
Фиг. от 6 до 8 изображают состояния преобразователя от 1 (ST1) до 4 (ST4) в режиме 3LB. Кроме того, фиг. 9 изображает временную диаграмму напряжений VL1 и VL2 на концах индукторов L1 и L2 и токов iL1 и iL2 в индукторах L1 и L2.
В состоянии 1 навесной конденсатор Cfly заряжается через индукторы L1 и L2. Состояние 2 является состоянием синхронного выпрямления. В состоянии 2 токи индуктора iL1 и iL2 разделены. В состоянии 3 навесной конденсатор Cfly разряжается, поддерживая примерно постоянный уровень напряжения Vin/2 навесного конденсатора Cfly. Состояние 4 является повторением состояния 2.
Режим 3LB можно использовать в условиях небольшой нагрузки, когда требуется высокий коэффициент снижения М, например, М<0,5. В режиме 3LB переключатели SW5 и SW7 постоянно включены, а индукторы L1 и L2 соединены параллельно. Это позволяет распределять ток нагрузки Iload между двумя индукторами L1 и L2, снижая требуемые размеры и потери индукторов L1 и L2. Режим 3LB действует в диапазоне коэффициента загрузки 0<D<0,5 и при коэффициентепреобразования М(D)=D. Переключатели от SW1 до SW7 включают при половине входного напряжения Vin, снижая коммутационные потери.
Средства управления переключателями 9 далее включают третью последовательность переключений для выполнения третьего рабочего режима. Такой режим называют первым двухфазным режимом снижения периодического действия или режимом IB1. Последовательность переключений в режиме IB1 является следующей:
Figure 00000003
где SW1 - SW7 обозначают вышеупомянутые семь переключателей, а состояния от ST1 до ST4 обозначают четыре состояния цикла переключения. Кроме того, 0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ. Режим IB1 может использоваться главным образом для коэффициентов преобразования М равных или более 0,5. Коэффициент преобразования М для режима IB доставляет М(D)=D, при этом применим коэффициент загрузки D: D>0,5.
Фиг. от 10 до 12 изображают состояния преобразователя 2 от 1 (ST1) до 4 (ST4) в первом двухфазном режиме IB1. Далее, фиг. 13 показывает временную диаграмму напряжений VL1 и VL2 на концах индукторов L1 и L2 и токов iL1 и iL2 в индукторах L1 и L2.
В состоянии 1 оба индуктора L1 и L2 заряжаются входным напряжением Vin на местах соединения N3 и N5. В состоянии 2 индуктор L1 продолжает заряжаться, а индуктор L2 выполняет синхронное выпрямление. Состояние 3 является повторением состояния 1. В состоянии 4 индуктор L2 продолжает заряжаться, а индуктор L1 выполняет синхронное выпрямление. Для поддержания характеристик всех переключателей при Vin, max/2, данный рабочий режим используют для Vin<Vin, max/2, где Vin, max является максимально допустимым входным напряжением для преобразователя 2. Так как переключатели SW1, SW2 и SW4 остаются в состояниях от 1 до 4, напряжение на конденсаторе VCfly сохраняется при входном напряжении Vin.
Средства управления переключателями 9 далее включают четвертую последовательность переключений для выполнения четвертого рабочего режима. Такой режим называют вторым двухфазным режимом снижения периодического действия или режимом IB2. Последовательность переключений режима IB2 является следующей:
Figure 00000004
где SW1 - SW7 обозначают вышеупомянутые семь переключателей, а состояния от ST1 до ST4 обозначают четыре состояния цикла переключения. Далее, 0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ. В целом режим IB2 соответствует режиму IB1, но при этом действует коэффициент загрузки D:D<0,5.
Фиг. от 14 до 16 изображают состояния преобразователя 2 от 1 (ST1) до 4 (ST4) в режиме IB2. Далее, фиг. 17 показывает напряжения VL1 и VL2 на концах индукторов L1 и L2 и токов iL1 и iL2, протекающих через индукторы L1 и L2. В состояниях 2 и 4 оба индуктора L1 и L2 разряжаются. Относительно дальнейших подробностей смотрите описание режима IB1.
Средства управления переключателями 9 далее включают пятую последовательность переключений для выполнения пятого рабочего режима. Такой рабочий режим называется однофазным режимом трехступенчатого снижения или режимом SP3LB. Последовательность переключений в режиме SP3LB является следующей:
Figure 00000005
где SW1 - SW7 обозначают вышеупомянутые семь переключателей, a ST1 - ST4 обозначают четыре состояния цикла переключения. Далее, 0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ.
Фиг. от 18 до 20 изображают состояния преобразователя 2 от 1 (ST1) до 4 (ST4) в режиме SP3LB. Далее, фиг. 21 показывает напряжение VL1 на индукторе L1 и ток iL1, протекающий через индуктор L1. В целом режим SP3LB соответствует режиму 3LB, однако в режиме SP3LB используется сброс фазы, чтобы еще больше повысить эффективность обработки мощности. Относительно дальнейших подробностей смотрите описание режима 3LB.
Средства управления переключателями 9 далее включают шестую последовательность переключений для выполнения шестого рабочего режима. Такой рабочий режим называется однофазным режимом снижения периодического действия или режимом SPIB. Последовательность режима SPIB является следующей:
Figure 00000006
где SW1 - SW7 обозначают вышеупомянутые семь переключателей, a ST1 и ST2 обозначают два состояния цикла переключения. Далее, 0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ.
Фиг. 22 и 23 изображают состояния 1 (ST1) и 2 (ST2) преобразователя 2 в режиме SPIB. Далее, фиг. 24 показывает напряжение VL1 на индукторе L1 и ток iL1, протекающий через индуктор L1. В целом режим SPIB соответствует состояниям 1 и 4 режима IB1, однако в режиме SPIB используется сброс фазы, чтобы еще больше повысить эффективность обработки мощности при слабых токах. Относительно дальнейших подробностей смотрите описание режима IB1.
Логика селекции режимов 8 определяет подходящий рабочий режим в зависимости от входного напряжения V'in, заданного выходного напряжения Vref и заданного выходного тока Iref. Этот подходящий рабочий режим выбирается из вышеупомянутых рабочих режимов. Например, логика селекции режимов 8 определяет подходящий рабочий режим, используя таблицу преобразования с предварительно заданными пороговыми напряжениями и имеющиеся в таблице сведения о максимальной эффективности для конкретных рабочих режимов. Логика селекции режимов 8 посылает соответствующий сигнал S режима на средства управления переключателями 9, которые содержат вышеупомянутые последовательности переключений для каждого рабочего режима. Средства управления переключателями 9 управляют переключателями от SW1 до SW7, используя коэффициент загрузки D от компенсатора напряжения 11 и сигнал режима S от логики селекции режимов 8. Кроме того, компенсатор напряжения 11 можно разрабатывать с различными параметрами в зависимости от рабочего режима для достижения оптимальных динамических характеристик для каждого рабочего режима.
Преобразовательное устройство 1 сравнивается с типичным двухфазным понижающим преобразователем периодического действия, известным из заявки США US 2008/0019158 А1. Для сравнения используется частота переключения 800 кГц.
Для сравнения размеров реактивных элементов преобразователя 2 с размерами элементов типичного двухфазного понижающего преобразователя периодического действия сопоставляются требования к накоплению энергии. Для получения такого же колебания тока индуктивность преобразователя 2 может быть снижена на 33%, обеспечивая уменьшение размеров индукторов L1 и L2. Далее, для получения заданного изменения выходного напряжения в ответ на переходный режим при изменении нагрузки необходимый выходной конденсатор С для преобразователя 2 может иметь размеры на 33% меньше конденсатора в типичном двухфазном понижающем преобразователе периодического действия для достижения таких же рабочих характеристик.
Для демонстрации повышения эффективности преобразовательного устройства 1 по сравнению с типичным двухфазным понижающим преобразователем периодического действия сравниваются следующие три рабочие точки указанных преобразователей:
рабочая точка 1: Vin=12 В и Vout=1 В;
рабочая точка 2: Vin=12 В и Vout=5 В;
рабочая точка 3: Vin=36 В и Vout=12 В.
Фиг. 25 изображает кривую эффективности для типичного двухфазного понижающего преобразователя периодического действия (левая сторона) и преобразователя 2, работающего в режиме высокого коэффициента снижения (правая сторона), для рабочей точки 1. Целью режима высокого коэффициента снижения является достижение максимальной эффективности для высоких коэффициентов снижения. В рабочей точке 1 режим высокого коэффициента снижения повышает эффективность типичного двухфазного понижающего преобразователя периодического действия для всего диапазона токов нагрузки Iload. Режим высокого коэффициента снижения обеспечивает снижение коммутационных потерь в результате повышения эффективности.
Фиг. 26 изображает кривую эффективности для типичного двухфазного понижающего преобразователя периодического действия (левая сторона) и режима трехступенчатого снижения и двухфазного режима снижения периодического действия преобразователя 2 (правая сторона) для рабочей точки 2. Для рабочей точки 2 режим максимальной эффективности преобразователя 2 зависит от токов нагрузки Iload. На нижнем конце токов нагрузки в режиме трехступенчатого снижения имеет значительно более высокую эффективность по сравнению с типичным двухфазным понижающим преобразователем периодического действия и по сравнению с двухфазным режимом снижения периодического действия. Когда ток нагрузки повышается, двухфазный режим снижения периодического действия становится режимом максимальной нагрузки. Для этого сегмента токов нагрузки преобразователь 2 обеспечивает почти эквивалентную эффективность по сравнению с типичным двухфазным понижающим преобразователем периодического действия. Немного сниженная эффективность вызывается более высокими потерями на диэлектрическую проводимость в двухфазном режиме снижения периодического действия по сравнению с типичным двухфазным понижающим преобразователем периодического действия.
Фиг. 26 изображает кривую эффективности для типичного двухфазного понижающего преобразователя периодического действия и режима трехступенчатого снижения преобразователя 2 для рабочей точки 3. Режим трехступенчатого снижения преобразователя 2 имеет улучшенную эффективность для малых и средних нагрузок для высоких входных напряжений. Это вызывается пониженным напряжением блокирования переключений и перепадом напряжения.
Правильно выбирая рабочие режимы преобразователя 2, добиваются повышения эффективности в пределах всего диапазона рабочих режимов.
Преобразовательное устройство 1 обеспечивает топологию широкоуниверсального преобразователя "постоянный ток - постоянный ток" с высокой плотностью мощности для широкого диапазона точек подключения нагрузки. Преобразователь 2 называется преобразователем с семью переключателями и навесным конденсатором или преобразователем 7SFC. Для преобразователя 2 нужны индукторы L1 L2 меньших размеров по сравнению с типичным двухфазным понижающим преобразователем периодического действия, и в то же время он повышает эффективность обработки мощности. Эти преимущества достигаются снижением перепада напряжения на концах индукторов L1 и L2 и градиента напряжения всех переключателей от SW1 до SW7 до половины полного входного напряжения для нескольких рабочих режимов. Преобразовательное устройство 1 в целом имеет следующие преимущества:
- мультимодальный режим переключений, в частности обеспечиваемый цифровым блоком управления 3;
- оптимизация эффективности на основе рабочих точек;
- значительно улучшенная эффективность при высоких коэффициентах снижения по сравнению с типичным двухфазным понижающим преобразователем периодического действия за счет значительного снижения коммутационных потерь;
- пониженные размеры индукторов;
- пониженные требования к выходному конденсатору;
- уменьшенная кремниевая зону для переключателей от SW1 до SW7 по сравнению с типичным двухфазным понижающим преобразователем.

Claims (52)

1. Преобразовательное устройство для преобразования входного напряжения в выходное напряжение, содержащее преобразователь (2), включающий первую клемму входного напряжения (in1) и вторую клемму входного напряжения (in2) для приложения входного напряжения (Vin), первую клемму выходного напряжения (out1) и вторую клемму выходного напряжения (out2) для передачи выходного напряжения (Vout) на нагрузку R, реактивные элементы (Cfly, С, L1, L2) и блок управления (3) для управления преобразователем (2), причем преобразователь (2) включает семь переключателей (SW1-SW7) для выполнения по меньшей мере двух различных рабочих режимов, реактивные элементы (Cfly, С, L1, L2) включают навесной конденсатор (Cfly), а блок управления (3) включает логику селекции режимов (8) для выбора одного из рабочих режимов в зависимости от заданных условий эксплуатации, характеризующееся тем, что первый переключатель (SW1) установлен между одной из первых клемм напряжения (in1) и первым местом соединения (N1), второй переключатель (SW2) установлен между вторым местом соединения (N2) и основным узлом (N0), третий переключатель (SW3) установлен между вторым местом соединения (N2) и третьим местом соединения (N3), четвертый переключатель (SW4) установлен между первым местом соединения (N1) и четвертым местом соединения (N4), пятый переключатель (SW5) установлен между четвертым местом соединения (N4) и пятым местом соединения (N5), шестой переключатель (SW6) установлен между пятым местом соединения (N5) и основным узлом (N0), а седьмой переключатель (SW7) установлен между третьим местом соединения (N3) и четвертым местом соединения (N4).
2. Преобразовательное устройство по п. 1, в котором навесной конденсатор (Cfly) установлен между первым местом соединения (N1) и вторым местом соединения (N2).
3. Преобразовательное устройство по любому из пп. 1, 2,
в котором реактивные элементы (Cfly, С, L1, L2) включают первый индуктор (L1), установленный между третьим местом соединения (N3) и одной из первых клемм напряжения (out1), и второй индуктор (L2), установленный между пятым местом соединения (N5) и указанной одной из первых клемм напряжения (out1).
4. Преобразовательное устройство по любому из пп. 1-3,
в котором реактивные элементы (Cfly, С, L1, L2) включают конденсатор (С), установленный параллельно одной из первых клемм напряжения (out1) и соответствующей второй клемме напряжения (out2).
5. Преобразовательное устройство по любому из пп. 1-4,
в котором блок управления (3) включает средства управления переключателями (9), соединенные с логикой селекции режимов (8) для приема сигнала режима (S) и управления переключателями от SW1 до SW7 в зависимости от выбранного рабочего режима.
6. Преобразовательное устройство по п. 5, в котором
цифровой блок управления (3) включает блок управления напряжением (10), соединенный со средствами управления переключателями (9) для обеспечения коэффициента загрузки (D) и управления переключателями SW1-SW7 в зависимости от коэффициента загрузки (D).
7. Преобразовательное устройство по любому из пп. 1-6, в котором логика селекции режимов (8) включает по крайней мере три сигнальных входа для получения сигналов о входном напряжении (V'in), выходном напряжении (Vref) и выходном токе (Iref).
8. Преобразовательное устройство по любому из пп. 5-7, в котором
средства управления переключателями 9 включают первую последовательность переключений для выполнения первого рабочего режима (HSD) следующим образом:
Figure 00000007
где
SW1-SW7 обозначают семь переключателей,
ST1-ST4 обозначают четыре состояния цикла переключения,
0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ.
9. Преобразовательное устройство по любому из пп. 5-8, в котором
средства управления переключателями 9 включают вторую последовательность переключений для выполнения второго рабочего режима (3LB) следующим образом:
Figure 00000008
Figure 00000009
где
SW1-SW7 обозначают семь переключателей,
ST1-ST4 обозначают четыре состояния цикла переключения,
0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ.
10. Преобразовательное устройство по любому из пп. 5-9, в котором средства управления переключателями 9 включают третью последовательность переключений для выполнения третьего рабочего режима (IB1) следующим образом:
Figure 00000010
где
SW1-SW7 обозначают семь переключателей,
ST1-ST4 обозначают четыре состояния цикла переключения,
0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ.
11. Преобразовательное устройство по любому из пп. 5-10, в котором средства управления переключателями 9 включают четвертую последовательность переключений для выполнения четвертого рабочего режима (IB2) следующим образом:
Figure 00000011
где
SW1-SW7 обозначают семь переключателей,
ST1-ST4 обозначают четыре состояния цикла переключения,
0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ.
12. Преобразовательное устройство по любому из пп. 5-11, в котором средства управления переключателями 9 включают пятую последовательность переключений для выполнения пятого рабочего режима (SP3LB) следующим образом:
Figure 00000012
Figure 00000013
где
SW1-SW7 обозначают семь переключателей,
ST1-ST4 обозначают четыре состояния цикла переключения,
0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ.
13. Преобразовательное устройство по любому из пп. 5-12, в котором средства управления переключателями 9 включают шестую последовательность переключений для выполнения шестого рабочего режима (SPIB) следующим образом:
Figure 00000014
где
SW1-SW7 обозначают семь переключателей,
ST1 и ST2 обозначают два состояния цикла переключений,
0 означает ВЫКЛ., а 1 означает ВКЛ.
14. Способ управления преобразовательным устройством, включающий операции обеспечения преобразовательного устройства (1) по любому из пп. 1-13, выбора по меньшей мере двух рабочих режимов с помощью логики селекции режимов (8) в зависимости от заданных условий эксплуатации и управления переключателями SW1-SW7 преобразователя (2) для выполнения выбранного рабочего режима.
RU2018119973A 2016-03-18 2017-03-15 Преобразовательное устройство и способ управления указанным преобразовательным устройством RU2704247C9 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP16161038.1 2016-03-18
EP16161038.1A EP3220525B1 (en) 2016-03-18 2016-03-18 Converter device and method to operate said converter device
PCT/EP2017/056124 WO2017158022A1 (en) 2016-03-18 2017-03-15 Converter device and method to operate said converter device

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2704247C1 true RU2704247C1 (ru) 2019-10-25
RU2704247C9 RU2704247C9 (ru) 2020-02-11

Family

ID=55586201

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018119973A RU2704247C9 (ru) 2016-03-18 2017-03-15 Преобразовательное устройство и способ управления указанным преобразовательным устройством

Country Status (10)

Country Link
US (1) US10720836B2 (ru)
EP (1) EP3220525B1 (ru)
JP (1) JP6694956B2 (ru)
KR (1) KR102159570B1 (ru)
CN (1) CN108781038B (ru)
CA (1) CA3018104C (ru)
HK (1) HK1257439A1 (ru)
RU (1) RU2704247C9 (ru)
TW (1) TWI636649B (ru)
WO (1) WO2017158022A1 (ru)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111509980B (zh) * 2019-01-31 2021-04-13 台达电子工业股份有限公司 电源转换器
CN111245236B (zh) * 2020-03-16 2020-12-22 深圳市诚芯微科技有限公司 一种降压式直流-直流转换器拓扑结构

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20080159567A1 (en) * 2006-12-22 2008-07-03 Lesso John P Audio amplifier circuit and electronic apparatus including the same
RU2462807C1 (ru) * 2011-07-07 2012-09-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Поволжский государственный университет телекоммуникаций и информатики" (ГОУВПО ПГУТИ) Преобразователь постоянного напряжения
US20140022006A1 (en) * 2012-07-19 2014-01-23 Alpha Imaging Technology Corp. Switch circuit and charge pump using the same thereof
US20150358486A1 (en) * 2013-02-01 2015-12-10 Snaptrack, Inc. Improved voltage boost for et modulator
WO2016011380A1 (en) * 2014-07-17 2016-01-21 The Trustees Of Dartmouth College System and method for two-phase interleaved dc-dc converters

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7449867B2 (en) * 2005-07-26 2008-11-11 International Rectifier Corporation Multi-phase buck converter with a plurality of coupled inductors
US8274264B2 (en) * 2010-02-19 2012-09-25 Exar Corporation Digital control method for improving heavy-to-light (step down) load transient response of switch mode power supplies
US10615692B2 (en) * 2014-04-25 2020-04-07 Texas Instruments Incorporated Series capacitor buck converter having circuitry for precharging the series capacitor

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20080159567A1 (en) * 2006-12-22 2008-07-03 Lesso John P Audio amplifier circuit and electronic apparatus including the same
RU2462807C1 (ru) * 2011-07-07 2012-09-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Поволжский государственный университет телекоммуникаций и информатики" (ГОУВПО ПГУТИ) Преобразователь постоянного напряжения
US20140022006A1 (en) * 2012-07-19 2014-01-23 Alpha Imaging Technology Corp. Switch circuit and charge pump using the same thereof
US20150358486A1 (en) * 2013-02-01 2015-12-10 Snaptrack, Inc. Improved voltage boost for et modulator
WO2016011380A1 (en) * 2014-07-17 2016-01-21 The Trustees Of Dartmouth College System and method for two-phase interleaved dc-dc converters

Also Published As

Publication number Publication date
TWI636649B (zh) 2018-09-21
TW201735515A (zh) 2017-10-01
WO2017158022A1 (en) 2017-09-21
CN108781038A (zh) 2018-11-09
JP2019508997A (ja) 2019-03-28
CA3018104C (en) 2022-10-04
JP6694956B2 (ja) 2020-05-20
EP3220525B1 (en) 2018-10-24
US10720836B2 (en) 2020-07-21
RU2704247C9 (ru) 2020-02-11
HK1257439A1 (zh) 2019-10-18
KR20180124017A (ko) 2018-11-20
CN108781038B (zh) 2021-02-05
EP3220525A1 (en) 2017-09-20
US20190097536A1 (en) 2019-03-28
CA3018104A1 (en) 2017-09-21
KR102159570B1 (ko) 2020-09-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3429073B1 (en) Method and apparatus for zero-current switching control in switched-capacitor converters
EP3787171B1 (en) Isolated dc/dc converters for wide output voltage range and control methods thereof
US10651731B1 (en) Zero voltage switching of interleaved switched-capacitor converters
WO2016139745A1 (ja) 電力変換器
US10326359B2 (en) Voltage regulator module using a load-side auxiliary gyrator circuit
CN107342681B (zh) 用于在半谐振功率转换器中有效切换的方法和装置
JP2005518775A (ja) Ｎ位相集積バックコンバータ
EP1465329A2 (en) Multi-output DC-DC converter
CN111900860A (zh) 一种电感电流检测电路、检测方法及功率转换器
US11152861B2 (en) Multiphase converter design with multi-path phase management
KR20090044137A (ko) 무변압기형 부스트 컨버터
Hata et al. Always-dual-path hybrid DC-DC converter achieving high efficiency at around 2: 1 step-down ratio
RU2704247C1 (ru) Преобразовательное устройство и способ управления указанным преобразовательным устройством
US20230318453A1 (en) Control of two-stage dc-dc converter
CN212752105U (zh) 一种电感电流检测电路及功率转换器
WO2018185962A1 (ja) 電力変換装置
KR102036753B1 (ko) 전류 리플을 최소화하기 위한 ac-dc 컨버터 장치
KR101857947B1 (ko) 인터리브드 방식의 dc-dc 컨버터 장치
EP4030608A1 (en) Buck voltage regulator device
WO2019213673A1 (en) Buck matrix-type rectifier with boost switch, and operation thereof during one-phase loss
WO2023084598A1 (ja) 電力変換装置
TW202322531A (zh) 直流-直流變壓器及其控制方法
CN112714999A (zh) 一种供电控制方法和装置
Tsang et al. Minimum charge-recovery time control with parallel connected buck converters
Feng et al. A digital control algorithm for DC-DC converters under input voltage changes

Legal Events

Date Code Title Description
TH4A Reissue of patent specification
TK49 Information related to patent modified

Free format text: CORRECTION TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL 30-2019 FOR INID CODE(S) (72)