RU2686424C1 - Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего превосходные магнитные свойства - Google Patents
Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего превосходные магнитные свойства Download PDFInfo
- Publication number
- RU2686424C1 RU2686424C1 RU2018104088A RU2018104088A RU2686424C1 RU 2686424 C1 RU2686424 C1 RU 2686424C1 RU 2018104088 A RU2018104088 A RU 2018104088A RU 2018104088 A RU2018104088 A RU 2018104088A RU 2686424 C1 RU2686424 C1 RU 2686424C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mass
- annealing
- electrical steel
- content
- oriented electrical
- Prior art date
Links
- 229910000565 Non-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 20
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 57
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 38
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 29
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 24
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 14
- 238000005554 pickling Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 29
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 13
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 11
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 9
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 6
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N Gallium Chemical compound [Ga] GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 2
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
- C23G1/08—Iron or steel
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
- H01F1/18—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets with insulating coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
- C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения отличных магнитных свойств листа из неориентированной электротехнической стали способ включает использование стального сляба, содержащего мас.%: C не больше 0,01, Si не больше 6, Mn 0,05-3, P не больше 0,2, Al не больше 2, N не больше 0,005, S не больше 0,01, Ga не больше 0,0005, Fe и неизбежные примеси остальное, горячую прокатку сляба, необязательно отжиг, декапирование, холодную прокатку, окончательный отжиг и нанесение изоляционного покрытия, причем средняя скорость нагрева от 500 до 800°C в процессе нагрева во время окончательного отжига составляет не менее чем 50°C/с. 6 з.п. ф-лы, 2 табл., 3 ил., 2 пр.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу получения листа неориентированной электротехнической стали, и конкретно к способу получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего отличные магнитные свойства.
Уровень техники
Лист электротехнической стали с неориентированной структурой представляет собой тип мягкого магнитного материала, который широко используется в качестве материала стального сердечника для роторов и тому подобного. При текущей тенденции энергосбережения, существует возрастающая потребность в улучшении эффективности, уменьшении габаритов и снижения веса электротехнического оборудования. Поэтому возрастает значимость улучшения магнитных свойств материала стального сердечника.
Неэлектротехнический стальной лист обычно получают, подвергая плоскую стальную заготовку (сляб), содержащую кремний, горячей прокатке, в случае необходимости, отжигу горячей полосы, холодной прокатке и окончательному отжигу. С целью реализации отличных магнитных свойств, требуется получение структуры, обеспечивающей магнитные свойства на этапе после окончательного отжига. В связи с этим полагают, что отжиг горячей полосы является существенным.
Однако, добавление процесса отжига горячей полосы создает проблемы: не только удлиняется производственный цикл до нескольких дней, но также возрастает стоимость производства. В частности, увеличение производительности и снижение стоимости производства в настоящее время считаются важными факторами, в связи с повышением спроса на листовую электротехническую сталь, и поэтому активно разрабатываются технологии, в которых исключается отжиг горячей полосы.
Например, в качестве технологии, в которой исключается отжиг горячей полосы, в JP-A-2000-273549 раскрыт способ усовершенствования магнитных свойств путем снижения содержания S до меньше, чем 0,0015 масс. %, с целью улучшения роста кристаллических зерен, добавления Sb и Sn для того, чтобы подавить азотирование поверхностного слоя, и наматывание листа при высокой температуре в ходе горячей прокатки для того, чтобы увеличить размер кристаллических зерен горячекатаного листа, что оказывает влияние на плотность магнитного потока.
В JP-A-2008-524449 раскрыта технология, относительно способа получения листа неориентированной электротехнической стали, где снижены магнитные потери в железе и повышена плотность магнитного потока, без проведения отжига горячей полосы, путем контроля составляющих компонентов сплава и оптимизации условий горячей прокатки с использованием фазового превращения стали, с целью регулирования структуры горячей прокатки.
Раскрытие сущности изобретения
Проблема, решаемая в настоящем изобретении
Однако в способе, раскрытом в JP-A-2000-273549, необходимо снижать содержание S до очень низкого значения, таким образом, возрастает стоимость производства (затраты на удаление серы). Кроме того, в способе JP-A-2008-524449, имеется множество ограничений на компоненты стали и условия горячей прокатки, таким образом, практически производство будет затруднено.
Настоящее изобретение выполнено с учетом указанных выше проблем существующего уровня техники, причем задача изобретения заключается в разработке способа получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего отличные магнитные свойства при низкой стоимости, даже если исключается отжиг горячей полосы.
Решение проблемы
Авторы изобретения сосредоточили внимание на влиянии примесей, которые неизбежно содержатся в стальной заготовке, на магнитные свойства и выполнили различные исследования для решения указанной выше задачи. В результате было обнаружено, что плотность магнитного потока и магнитные потери в железе могут быть значительно улучшены за счет конкретного снижения содержания Ga, среди неизбежных примесей, до очень низкого уровня или дополнительного снижения содержания Al до очень низкого уровня, даже если исключается отжиг горячей полосы, и было завершено настоящее изобретение.
Таким образом, изобретение представляет собой способ получения листа неориентированной электротехнической стали, который включает в себя ряд этапов горячей прокатки сляба, имеющего следующий химический состав: С - не больше, чем 0,01 масс. %, Si - не больше, чем 6 масс. %, Mn - 0,05-3 масс. %, P - не больше, чем 0,2 масс. %, Al - не больше, чем 2 масс. %, N - не больше, чем 0,005 масс. %, S - не больше, чем 0,01 масс. %, Ga - не больше, чем 0,0005 масс. %, причем оставшаяся часть представляет собой Fe и неизбежные примеси, декапирование без проведения отжига горячей полосы, или после проведения отжига горячей полосы, или самоотжига, полосу подвергают единственной холодной прокатке, или двум, или более холодным прокаткам, включая промежуточный отжиг между ними, окончательный отжиг, и образование изоляционного покрытия, отличающийся тем, что средняя скорость нагрева от 500 до 800°C в процессе нагрева во время окончательного отжига составляет не менее, чем 50°C/с.
Согласно изобретению, способ получения листа неориентированной электротехнической стали отличается тем, что содержание Al в химическом составе сляба составляет не больше, чем 0,005 масс. %.
Кроме того, сляб, использованный в способе получения листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, отличается тем, что содержит один или два металла из Sn: 0,01-0,2 масс. % и Sb: 0,01-0,2 масс. % дополнительно к указанному химическому составу.
Кроме того, сляб, использованный в способе получения листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, характеризуется тем, что содержит один или несколько металлов, выбранных из Ca: 0,0005-0,03 масс. %, редкоземельных элементов (РЗЭ): 0,0005-0,03 масс. % и Mg: 0,0005-0,03 масс. %, дополнительно к указанному химическому составу.
Более того, лист электротехнической стали с неориентированной структурой согласно изобретению характеризуется тем, что содержит один или несколько металлов, выбранных из Ni: 0,01-2,0 масс. %, Co: 0,01-2,0 масс. %, Cu: 0,03-5,0 масс. % и Cr: 0,05-5,0 масс. %, дополнительно к указанному химическому составу.
Технический результат
Согласно изобретению, лист электротехнической стали с неориентированной структурой, имеющий отличные магнитные свойства, может быть получен, даже если исключается отжиг горячей полосы, таким образом, за малый период времени и при низких затратах возможно получение листов электротехнической стали с неориентированной структурой, имеющих отличные магнитные свойства.
Краткое описание чертежей
На фигуре 1 приведен график, демонстрирующий влияние содержания Ga на плотность магнитного потока B50.
На фигуре 2 приведен график, демонстрирующий влияние содержания Al на плотность магнитного потока B50.
На фигуре 3 приведен график, демонстрирующий влияние средней скорости нагрева при окончательном отжиге на плотность магнитного потока B50.
Осуществление изобретения
Сначала будут описаны основные эксперименты, подтверждающие осуществление изобретения.
Эксперимент 1
Авторы изобретения исследовали влияние содержания Ga, как неизбежной примеси, на плотность магнитного потока, для того, чтобы разработать лист электротехнической стали с неориентированной структурой, имеющий отличные магнитные свойства, даже если исключается отжиг горячей полосы.
Образцы стали, полученные путем варьирования количества добавленного Ga в диапазоне от следов до 0,002 масс. % в системе химического состава, который включает в себя C: 0,0025 масс. %, Si: 3,0 масс. %, Mn: 0,25 масс. %, P: 0,01 масс. %, N: 0,002 масс. %, S: 0,002 масс. % и два уровня Al: 0,2 масс. % и 0,002 масс. %, сплавляли и отливали в условиях лаборатории с образованием стальных слитков, которые подвергали горячей прокатке, чтобы получить горячекатаные листы толщиной 3,0 мм, и подвергали термообработке, соответствующей температуре сматывания полосы в рулон 750°C. После этого горячекатаные листы декапируют без проведения отжига горячей полосы и подвергают холодной прокатке с образованием холоднокатаных листов, имеющих толщину 0,50 мм, которые подвергают окончательному отжигу при 1000°C в течение 10 секунд в атмосфере 20 объем. % H2 – 80 объем. % N2. Кроме того, средняя скорость нагрева от 500 до 800°C в окончательном отжиге устанавливается равной 70°C/с.
Величины плотности магнитного потока B50 для полученных таким образом стальных листов после окончательного отжига измеряют стандартным методом Эпштейна (25 см), чтобы получить результаты, приведенные на фигуре 1.
Из этих результатов видно, что плотность магнитного потока B50 быстро возрастает, когда содержание Ga составляет не больше, чем 0,0005 масс. %, причем эффект увеличения плотности магнитного потока из-за снижения содержания Ga становится значительнее, когда содержание Al составляет 0,002 масс. %, а не 0,2 масс. %.
Эксперимент 2
Авторы изобретения выполнили эксперимент относительно влияния содержания Al на плотность магнитного потока.
Образцы стали, полученные путем варьирования количества добавленного Al в диапазоне от следов до 0,01 масс. % в системе химического состава, который включает в себя C: 0,0025 масс. %, Si: 3,0 масс. %, Mn: 0,25 масс. %, P: 0,01 масс. %, N: 0,002 масс. %, S: 0,002 масс. %, причем содержание Ga снижено до 0,0002 mass %, сплавляли в условиях лаборатории, и величины плотности магнитного потока B50 стальных листов после окончательно отжига измеряли методом Эпштейна (25 см) таким же образом, как в Эксперименте 1.
На фигуре 2 показана зависимость между содержанием Al и плотностью магнитного потока B50 с учетом полученных выше результатов. Как видно из фигуры 2, плотность магнитного потока увеличивается, когда содержание Al составляет не больше, чем 0,005 масс. %.
Как видно из указанных экспериментальных результатов, плотность магнитного потока может быть значительно повышена за счет снижения содержания Ga до не больше, чем 0,0005 масс. % и, кроме того, путем снижения содержания Ga до не больше, чем 0,0005 масс. % при снижении содержания Al до не больше, чем 0,005 масс. %.
Причины влияния снижения содержания Ga и/или содержания Al на значительное увеличение плотности магнитного потока полностью не ясны, но авторы полагают, что температура рекристаллизации исходного материала снижается при уменьшении содержания Ga, изменяя характеристики рекристаллизации при горячей прокатке, таким образом, улучшается текстура горячекатаного листа. В частности, полагают, что причиной значительного увеличения плотности магнитного потока, когда содержание Al составляет не больше, чем 0,005 масс. %, является тот факт, что изменяется подвижность границы зерен при снижении содержания Ga и Al, что способствует росту ориентированных кристаллов, полезных для магнитных свойств.
Настоящее изобретение разработано на основе указанных новых знаний.
Эксперимент 3
Затем авторы изобретения осуществили эксперимент по исследованию влияния скорости нагрева при окончательном отжиге на плотность магнитного потока.
Образцы стали, содержащие C: 0,0025 масс. %, Si: 3,0 масс. %, Mn: 0,25 масс. %, P: 0,01 масс. %, N: 0,002 масс. %, S: 0,002 масс. %, Al: 0,002 масс. %, и два уровня Ga: 0,0001 масс. % и 0,001 масс. %, сплавляли в условиях лаборатории и определяли величины плотности магнитного потока B50 стальных листов после окончательного отжига с использованием прибора Эпштейна (25 см) таким же образом, как в Эксперименте 1. В этих опытах варьировали среднюю скорость нагрева, от 500 до 800°C при окончательном отжиге, в диапазоне 20-300°C/с.
На фигуре 3 показана зависимость между средней скоростью нагрева при окончательном отжиге и плотностью магнитного потока B50 с учетом измеренных выше результатов. Как видно из фигуры 3, плотность магнитного потока B50 является практически постоянной, независимо от скорости нагрева стального листа, имеющего содержание Ga 0,001 масс. %, в то время как плотность магнитного потока B50 стального листа с уменьшенным содержанием Ga до 0,0001 масс. % увеличивается, когда скорость нагрева составляет не менее, чем 50°C/с. Из приведенных выше экспериментальных результатов можно видеть, что плотность магнитного потока может быть дополнительно увеличена за счет снижения содержания Ga до не больше, чем 0,0005 масс. % и содержания Al до не больше, чем 0,005 масс. %, при увеличении средней скорости нагрева при окончательном отжиге выше, чем 50°C/с. В настоящее время полностью не ясны причины влияния снижения содержания Ga и увеличения скорости нагрева на значительное увеличение плотности магнитного потока, однако полагают, что это связано с тем, что рекристаллизация {110} зерен и {100} зерен, активированная быстрым нагревом, дополнительно ускоряется за счет снижения содержания Ga, увеличивая количество зерен, имеющих ориентацию оси легкого намагничивания.
Изобретение разработано на основе указанных новых знаний.
Далее разъяснен химический состав сляба, который необходимо использовать в производстве листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению.
C: не больше, чем 0,01 масс. %
Углерод вызывает магнитное старение произведенного листа, поэтому его содержание ограничивается: не больше, чем 0,01 масс. %. Предпочтительно углерод составляет не больше, чем 0,005 масс. %, и более предпочтительно не больше, чем 0,003 масс. %.
Si: не больше, чем 6 масс. %
Кремний является элементом, который эффективно повышает удельное сопротивление стали, снижая магнитные потери в железе, поэтому предпочтительно он может содержаться в количестве не менее 1 масс. %. Однако, когда содержание добавленного кремния превышает 6 масс. %, проведение холодной прокатки затрудняется в связи с тем, что кремний вызывает значительное охрупчивание, поэтому верхний предел устанавливается равным 6 масс. %. Предпочтительно содержание кремния находится в диапазоне 1-4 масс. %, и более предпочтительно в диапазоне 1,5-3 масс. %.
Mn: 0,05-3 масс. %
Марганец является элементом, который эффективно предотвращает красноломкость при горячей прокатке, и поэтому необходимо, чтобы он содержался в количестве не менее 0,05 масс. %. Однако, когда его содержание превышает 3 масс. %, ухудшаются характеристики холодной прокатки или происходит снижение плотности магнитного потока, поэтому верхний предел устанавливается равным 3 масс. %. Предпочтительным является содержание марганца в диапазоне 0,05-1,5 масс. %. Более предпочтительным является диапазон 0,2-1,3 масс. %.
P: не больше, чем 0,2 масс. %
Фосфор может добавляться, поскольку он превосходно упрочняет твердый раствор и является элементом, который эффективно регулирует твердость, улучшая способность перфорирования стали. Однако, когда содержание фосфора превышает 0,2 масс. %, становится заметным охрупчивание, поэтому верхний предел устанавливается равным 0,2 масс. %. Предпочтительно этот предел составляет не больше, чем 0,15 масс. %, более предпочтительно не больше, чем 0,1 масс. %.
S: не больше, чем 0,01 масс. %
Сера является вредным элементом, образующим сульфиды, например, MnS или тому подобные, которые увеличивают магнитные потери в железе, поэтому верхний предел устанавливается равным 0,01 масс. %. Предпочтительно этот предел составляет не больше, чем 0,005 масс. %, и более предпочтительно не больше, чем 0,003 масс. %.
Al: не больше, чем 2 масс. %
Алюминий можно добавлять, поскольку этот элемент эффективно увеличивает удельное сопротивление стали и снижает потери на вихревые токи. Однако, когда содержание алюминия превышает 2,0 масс. %, характеристики холодной прокатки ухудшаются, поэтому верхний предел устанавливается равным 2,0 масс. %.
С целью получения более значительного эффекта улучшения магнитных свойств за счет снижения содержания Ga, его эффективно снижают до не больше, чем 0,005 масс. %. Более предпочтительно, содержание Ga составляет не больше, чем 0,001 масс. %.
N: не больше, чем 0,005 масс. %
Азот является вредным элементом, образующим нитриды, которые повышают магнитные потери в железе, поэтому верхний предел устанавливается равным 0,005 масс. %. Предпочтительно этот предел составляет не больше, чем 0,003 масс. %.
Ga: не больше, чем 0,0005 масс. %
Галлий является наиболее важным элементом в этом изобретении, поскольку даже в незначительном количестве он оказывает весьма плохое влияние на структуру горячекатаного листа. Для подавления указанного влияния необходимо, чтобы содержание галлия было не больше, чем 0,0005 масс. %. Предпочтительно, это содержание составляет не больше, чем 0,0003 масс. %, более предпочтительно не больше, чем 0,0001 масс. %.
Сляб, использованный в производстве листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, может содержать один или оба из Sn и Sb в диапазонах Sb: 0,01-0,2 масс. % и Sn: 0,01-0,2 масс. %, дополнительно к вышеуказанным компонентам, для улучшения магнитных свойств.
Металлы Sb и Sn улучшают структуру произведенного листа и являются эффективными элементами для увеличения плотности магнитного потока. Указанный выше эффект достигается при добавлении металлов в количестве не менее 0,01 масс. %. С другой стороны, когда это количество превышает 0,2 масс. %, указанный эффект насыщается. Следовательно, при добавлении этих элементов предпочтительное их количество находится в диапазоне 0,01-0,2 масс. %. Более предпочтительно, диапазон для Sb: 0,02-0,15 масс. % и для Sn: 0,02-0,15 масс. %.
Сляб, использованный в производстве листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, может дополнительно содержать один или несколько элементов, выбранных из Ca, редкоземельных элементов (РЗЭ) и Mg в диапазонах Ca: 0,0005-0,03 масс. %, РЗЭ: 0,0005-0,03 масс. % и Mg: 0,0005-0,03 масс. %, дополнительно к вышеуказанным компонентам.
Каждый элемент из Ca, РЗЭ и Mg связывает серу, подавляя осаждение тонкодисперсных сульфидов, и является эффективным элементом для снижения магнитных потерь в железе. С целью достижения указанного эффекта, требуется добавление каждого элемента в количестве не менее 0,0005 масс. %. Однако, когда содержание добавленного элемента превышает 0,03 масс. %, эффект насыщается. Следовательно, при добавлении Ca, РЗЭ и Mg, предпочтительное количество каждого элемента находится в диапазоне 0,0005-0,03 масс. %. Более предпочтительным является диапазон 0,001-0,01 масс. %.
Лист электротехнической стали с неориентированной структурой согласно изобретению, может дополнительно содержать один или несколько элементов, выбранных из Ni, Co, Cu и Cr в диапазонах Ni: 0,01-2,0 масс. %, Co: 0,01-2,0 масс. %, Cu: 0,03-5,0 масс. % и Cr: 0,05-5,0 масс. %, дополнительно к вышеуказанным компонентам. Элементы Ni, Co, Cu и Cr являются эффективными для снижения магнитных потерь в железе, поскольку каждый элемент увеличивает удельное сопротивление стали. С целью достижения указанного эффекта, предпочтительно, добавляют каждый из Ni и Co в количестве не менее 0,01 масс. %, Cu в количестве не менее 0,03 масс. % и Cr в количестве не менее 0,05 масс. %. Однако, когда содержание добавленных Ni и Co превышает 2,0 масс. %, причем Cu и Cr добавляют в количестве, превышающем 5,0 масс. %, увеличивается стоимость сплава. Следовательно, при добавлении Ni и Co, предпочтительное количество каждого добавленного элемента находится в диапазоне 0,01-2,0 масс. %, и при добавлении Cu, предпочтительное количество меди находится в диапазоне 0,03-5,0 масс. %, и при добавлении Cr, предпочтительное количество хрома находится в диапазоне 0,05-5,0 масс. %. Более предпочтительны диапазоны для Ni: 0,03-1,5 масс. %, Co: 0,03-1,5 масс. %, Cu: 0,05-3,0 масс. % и для Cr: 0,1-3,0 масс. %.
Остаток, отличающийся от указанных выше компонентов в слябе, использованном в производстве листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, представляет собой Fe и неизбежные примеси. Однако добавление других элементов можно допускать в диапазоне, который не ухудшает желательные эффекты изобретения.
Затем будет описан способ получения листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению.
Лист электротехнической стали с неориентированной структурой согласно изобретению может быть получен хорошо известным, традиционным способом получения листа неориентированной электротехнической стали до тех пор, пока Ga и Al содержатся в вышеуказанных диапазонах в исходном материале, применяемом в производстве. Например, лист может быть получен способом, в котором химический состав стали регулируется заданным образом в процессе очистки при плавлении стали в конвертере, электрической печи (или тому подобном), и при проведении вторичной очистки в устройстве вакуумной дегазации (или тому подобном), получается путем блюминга стальных слитков или непрерывным литьем с образованием плоской стальной заготовки (сляб), которая затем подвергается горячей прокатке, декапированию, холодной прокатке, окончательному отжигу и нанесению и обжигу изоляционного покрытия.
В способе получения листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, могут быть получены отличные магнитные свойства, даже если исключается отжиг горячей полосы после горячей прокатки. Однако отжиг горячей полосы может быть осуществлен, причем в этот момент температура выдержки предпочтительно находится в диапазоне 900-1200°C. Когда температура выдержки ниже чем 900°C, нельзя получить достаточный эффект за счет отжига горячей полосы, и поэтому нельзя получить эффект улучшения магнитных свойств. С другой стороны, когда температура выдержки превышает 1200°C, размер зерен горячекатаного листа становится слишком грубым, и имеется риск появления трещин или разрывов в ходе холодной прокатки, что приводит к повышению затрат.
Когда исключается отжиг горячей полосы, самоотжиг может быть осуществлен путем увеличения температуры сматывания полосы в рулон после горячей прокатки. Предпочтительно, температура сматывания полосы в рулон составляет не ниже 650°C, с точки зрения значительной степени рекристаллизации стального листа до холодной или горячей прокатки листа. Более предпочтительно, эта температура составляет не ниже 670°C.
Кроме того, холодная прокатка из горячекатаного листа в холоднокатаный лист с произведенной толщиной листа (окончательная толщина) может быть осуществлена с введением одного, или двух, или больше промежуточных отжигов между прокатками. В частности, конечную холодную прокатку до окончательной толщины предпочтительно принято осуществлять методом теплой прокатки при температуре листа около 200°C, поскольку это обеспечивает значительный эффект увеличения плотности магнитного потока, пока отсутствуют проблемы с оборудованием, производственными ограничениями или затратами.
Окончательный отжиг, которому подвергается холоднокатаный лист с конечной толщиной, предпочтительно представляет собой непрерывный отжиг, который осуществляется путем выдержки при температуре 900-1150°C в течение 5-60 секунд. Когда температура выдержки ниже, чем 900°C, рекристаллизация протекает в недостаточной степени, и хорошие магнитные свойства не достигаются. В то время как, когда эта температура превышает 1150°C, кристаллические зерна укрупняются, и магнитные потери в железе в диапазоне высокой частоты особенно возрастают. Более предпочтительно, температура выдержки находится в диапазоне 950-1100°C.
Важным признаком изобретения является необходимость осуществления быстрого нагрева от 500°C до 800°C при средней скорости нагрева не ниже, чем 50°C/с, в процессе нагрева во время окончательного отжига. Причина состоит в том, что рекристаллизации зерен {110} и {100}, облегчающейся за счет быстрого нагрева, дополнительно способствует снижение содержания Ga, чтобы получить эффект увеличения ориентации зерен по оси легкого намагничивания. Предпочтительная скорость нагрева не ниже, чем 100°C/с, более предпочтительно не ниже, чем 150°C/с.
Более того, способ осуществления быстрого нагрева конкретно не ограничивается. Например, может быть использован метод прямого электрического нагрева, метод индукционного нагрева и тому подобное.
Предпочтительно, поверхность стального листа после окончательного отжига покрывают изоляционным покрытием для увеличения межслойного сопротивления для того, чтобы снизить магнитные потери в железе. Особенно желательно применение полуорганического изоляционного покрытия, содержащего смолу для обеспечения хорошей способности перфорирования.
Лист электротехнической стали с неориентированной структурой, покрытый изоляционным покрытием, может быть использован после отжиговой обработки листа потребителем для снятия напряжений, или может быть использован без отжига для снятия напряжений. Кроме того, отжиг для снятия напряжений может быть осуществлен после процесса перфорирования, проведенного потребителем. Обычно отжиг для снятия напряжений осуществляется в условиях: температура около 750°C, 2 часа.
Пример 1
Образцы стали №№ 1-33, имеющие химический состав, приведенный в таблице 1, расплавляют в процессе очистки при обработке в конверторе вакуумной дегазации и непрерывно разливают с образованием стальных слябов, которые нагревают при температуре 1140°C в течение 1 часа и подвергают горячей прокатке при температуре окончательной горячей прокатки 900°C, чтобы получить горячекатаные листы, имеющие толщину 3,0 мм, и сматывают в рулон при температуре 750°C. Затем рулон декапируют, при этом горячую полосу не подвергают отжигу, а подвергают холодной прокатке один раз, чтобы получить холоднокатаный лист, имеющий толщину 0,5 мм, который подвергают окончательному отжигу в условиях выдержки при 1000°C в течение 10 секунд, чтобы получить лист электротехнической стали с неориентированной структурой. Скорость нагрева при окончательном отжиге устанавливается равной 70°C/с.
Из полученного таким образом стального листа отбирают образцы 30 мм × 280 мм для испытания методом Эпштейна, чтобы измерить магнитные потери в железе W15/50 и плотность магнитного потока B50 с помощью прибора Эпштейна (25 см); результаты испытания также показаны в таблице 1.
Как видно из таблицы 1, неориентированные листы электротехнической стали, имеющие отличные магнитные свойства, могут быть получены путем регулирования химического состава плоской стальной заготовки (сляб) и скорости нагрева при окончательном отжиге в диапазоне изобретения, даже если исключается отжиг горячей полосы.
Таблица 1
№ | Химический состав (масс,%) | Магнитные свойства | Примечания | ||||||||||||||||
C | P | Si | Mn | Al | N | S | Ga | Sn | Sb | Ca | РЗЭ | Магнитные потери в железе W15/50 (Вт/кг) | Плотность магнитного потока B50(T) | ||||||
1 | 0,0029 | 0,01 | 3,02 | 0,255 | 0,19 | 0,0019 | 0,0019 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,75 | 1,701 | Пример изобретения | ||||
2 | 0,0024 | 0,02 | 2,97 | 0,210 | 0,20 | 0,0020 | 0,0018 | 0,0003 | - | - | - | - | 2,96 | 1,673 | Пример изобретения | ||||
3 | 0,0028 | 0,01 | 3,00 | 0,248 | 0,006 | 0,0022 | 0,0022 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,79 | 1,706 | Пример изобретения | ||||
4 | 0,0025 | 0,02 | 2,99 | 0,251 | 0,003 | 0,0020 | 0,0023 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,72 | 1,718 | Пример изобретения | ||||
5 | 0,0026 | 0,01 | 2,97 | 0,251 | 0,001 | 0,0021 | 0,0021 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,64 | 1,731 | Пример изобретения | ||||
6 | 0,0023 | 0,02 | 3,04 | 0,252 | 0,18 | 0,0022 | 0,0019 | 0,0007 | - | - | - | - | 3,23 | 1,651 | Сравнительный пример | ||||
7 | 0,0024 | 0,01 | 3,03 | 0,251 | 0,001 | 0,0017 | 0,0023 | 0,0006 | - | - | - | - | 3,26 | 1,661 | Сравнительный пример | ||||
8 | 0,0023 | 0,01 | 1,52 | 0,256 | 0,24 | 0,0021 | 0,0024 | 0,0001 | - | - | - | - | 3,01 | 1,738 | Пример изобретения | ||||
9 | 0,0025 | 0,02 | 1,49 | 0,252 | 0,007 | 0,0019 | 0,0024 | 0,0001 | - | - | - | - | 3,06 | 1,745 | Пример изобретения | ||||
10 | 0,0025 | 0,01 | 1,45 | 0,254 | 0,001 | 0,0018 | 0,0022 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,92 | 1,768 | Пример изобретения | ||||
11 | 0,0025 | 0,01 | 1,54 | 0,247 | 0,22 | 0,0018 | 0,0016 | 0,0006 | - | - | - | - | 3,53 | 1,687 | Сравнительный пример | ||||
12 | 0,0220 | 0,02 | 2,99 | 0,249 | 0,26 | 0,0020 | 0,0019 | 0,0001 | - | - | - | - | 4,04 | 1,651 | Сравнительный пример | ||||
13 | 0,0028 | 0,22 | 2,98 | 0,252 | 0,19 | 0,0023 | 0,0019 | 0,0001 | - | - | - | - | Нельзя сматывать из-за охрупчивания | Сравнительный пример | |||||
14 | 0,0031 | 0,02 | 3,03 | 3,210 | 0,21 | 0,0021 | 0,0021 | 0,0001 | - | - | - | - | Нельзя сматывать из-за охрупчивания | Сравнительный пример | |||||
15 | 0,0027 | 0,02 | 3,02 | 0,251 | 2,21 | 0,0023 | 0,0020 | 0,0001 | - | - | - | - | Нельзя сматывать из-за охрупчивания | Сравнительный пример | |||||
12 | 0,0220 | 0,02 | 2,99 | 0,249 | 0,26 | 0,0020 | 0,0019 | 0,0001 | - | - | - | - | 4,04 | 1,651 | Сравнительный пример | ||||
13 | 0,0028 | 0,22 | 2,98 | 0,252 | 0,19 | 0,0023 | 0,0019 | 0,0001 | - | - | - | - | Нельзя сматывать из-за охрупчивания | Сравнительный пример | |||||
14 | 0,0031 | 0,02 | 3,03 | 3,210 | 0,21 | 0,0021 | 0,0021 | 0,0001 | - | - | - | - | Нельзя сматывать из-за охрупчивания | Сравнительный пример | |||||
15 | 0,0027 | 0,02 | 3,02 | 0,251 | 2,21 | 0,0023 | 0,0020 | 0,0001 | - | - | - | - | Нельзя сматывать из-за охрупчивания | Сравнительный пример | |||||
16 | 0,0028 | 0,03 | 2,94 | 0,255 | 0,21 | 0,0054 | 0,0027 | 0,0001 | - | - | - | - | 3,79 | 1,659 | Сравнительный пример | ||||
17 | 0,0022 | 0,03 | 3,05 | 0,252 | 0,19 | 0,0016 | 0,0130 | 0,0001 | - | - | - | - | 3,72 | 1,661 | Сравнительный пример | ||||
18 | 0,0031 | 0,02 | 3,02 | 0,247 | 0,001 | 0,0020 | 0,0021 | 0,0001 | 0,04 | - | - | - | 2,58 | 1,745 | Пример изобретения | ||||
19 | 0,0035 | 0,01 | 2,97 | 0,256 | 0,001 | 0,0021 | 0,0026 | 0,0001 | - | 0,03 | - | - | 2,59 | 1,743 | Пример изобретения | ||||
20 | 0,0032 | 0,02 | 3,06 | 0,249 | 0,001 | 0,0022 | 0,0030 | 0,0001 | 0,03 | 0,03 | - | - | 2,53 | 1,756 | Пример изобретения | ||||
21 | 0,0027 | 0,01 | 3,02 | 0,255 | 0,001 | 0,0024 | 0,0030 | 0,0001 | 0,04 | - | 0,003 | - | 2,52 | 1,753 | Пример изобретения | ||||
22 | 0,0024 | 0,02 | 3,04 | 0,250 | 0,001 | 0,0021 | 0,0025 | 0,0001 | 0,04 | - | - | 0,004 | 2,52 | 1,755 | Пример изобретения | ||||
23 | 0,0061 | 0,01 | 3,02 | 0,251 | 0,001 | 0,0017 | 0,0019 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,91 | 1,720 | Пример изобретения | ||||
24 | 0,0093 | 0,01 | 2,98 | 0,252 | 0,001 | 0,0020 | 0,0020 | 0,0001 | - | - | - | - | 3,13 | 1,702 | Пример изобретения | ||||
25 | 0,0029 | 0,02 | 0,55 | 0,252 | 0,001 | 0,0022 | 0,0022 | 0,0001 | - | - | - | - | 3,32 | 1,745 | Пример изобретения | ||||
26 | 0,0031 | 0,01 | 5,02 | 0,248 | 0,001 | 0,0023 | 0,0018 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,41 | 1,720 | Пример изобретения | ||||
27 | 0,0024 | 0,02 | 2,99 | 0,064 | 0,001 | 0,0019 | 0,0019 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,72 | 1,736 | Пример изобретения | ||||
28 | 0,0027 | 0,02 | 2,97 | 1,989 | 0,001 | 0,0019 | 0,0021 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,44 | 1,722 | Пример изобретения | ||||
29 | 0,0027 | 0,09 | 3,00 | 0,256 | 0,001 | 0,0021 | 0,0022 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,65 | 1,737 | Пример изобретения | ||||
30 | 0,0029 | 0,19 | 3,01 | 0,247 | 0,001 | 0,0023 | 0,0023 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,64 | 1,738 | Пример изобретения | ||||
31 | 0,0033 | 0,01 | 3,01 | 0,251 | 1,95 | 0,0021 | 0,0018 | 0,0001 | - | - | - | - | 2,42 | 1,688 | Пример изобретения | ||||
32 | 0,0031 | 0,02 | 3,03 | 0,248 | 0,001 | 0,0048 | 0,0017 | 0,0001 | - | - | - | - | 3,32 | 1,678 | Пример изобретения | ||||
33 | 0,0032 | 0,02 | 2,98 | 0,255 | 0,001 | 0,0022 | 0,0094 | 0,0001 | - | - | - | - | 3,22 | 1,682 | Пример изобретения |
Пример 2
Образцы стали №№ 1-33, имеющие химический состав, приведенный в таблице 2, расплавляют в процессе очистки при обработке в конверторе вакуумной дегазации и непрерывно разливают с образованием стальных слябов, которые нагревают при температуре 1140°C в течение 1 часа и подвергают горячей прокатке при температуре окончательной горячей прокатки 900°C, чтобы получить горячекатаные листы, имеющие толщину 3,0 мм, и сматывают в рулон при температуре 750°C. Затем рулон декапируют, при этом горячую полосу не подвергают отжигу, а подвергают холодной прокатке один раз, чтобы получить холоднокатаный лист, имеющий толщину 0,5 мм, который подвергают окончательному отжигу в условиях выдержки при 1000°C в течение 10 секунд, чтобы получить лист электротехнической стали с неориентированной структурой. Средняя скорость нагрева от 500°C до 800°C при окончательном отжиге изменяется в
Claims (7)
1. Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, включающий использование стального сляба, содержащего, мас. %: С - не больше 0,01, Si - не больше 6, Mn - 0,05-3, P - не больше 0,2, Al - не больше 2 , N - не больше 0,005, S – не больше 0,01, Ga - не больше 0,0005, Fe и неизбежные примеси - остальное, горячую прокатку сляба, необязательно отжиг, декапирование, холодную прокатку, окончательный отжиг и нанесение изоляционного покрытия, причем окончательный отжиг проводят путем нагрева до температуры 900-1150°C с выдержкой в течение 5-60 с, при этом в процессе нагрева в диапазоне температур от 500°C до 800°C нагрев ведут со средней скоростью не менее 50°C/с.
2. Способ по п. 1, в котором стальной сляб содержит Al не больше 0,005 мас. %.
3. Способ по п. 1, в котором сляб дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, мас. %, из: Sn 0,01-0,2 и Sb 0,01-0,2.
4. Способ по п. 2, в котором стальной сляб дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, мас. %, из: Sn 0,01-0,2 и Sb 0,01-0,2.
5. Способ по любому из пп. 1-4, в котором стальной сляб дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, мас. %, из: Ca 0,0005-0,03, РЗЭ 0,0005-0,03 и Mg 0,0005-0,03.
6. Способ по любому из пп. 1-4, в котором стальной сляб дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, мас. %, из: Ni 0,01-2,0, Co 0,01-2,0, Cu 0,03-5,0 и Cr 0,05-5,0.
7. Способ по п. 5, в котором стальной сляб дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, мас. %, из: Ni 0,01-2,0, Co 0,01-2,0, Cu 0,03-5,0 и Cr 0,05-5,0.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015-154110 | 2015-08-04 | ||
JP2015154110 | 2015-08-04 | ||
PCT/JP2016/068943 WO2017022360A1 (ja) | 2015-08-04 | 2016-06-27 | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2686424C1 true RU2686424C1 (ru) | 2019-04-25 |
Family
ID=57942778
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018104088A RU2686424C1 (ru) | 2015-08-04 | 2016-06-27 | Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего превосходные магнитные свойства |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10975451B2 (ru) |
EP (1) | EP3333271B1 (ru) |
JP (1) | JP6390876B2 (ru) |
KR (1) | KR102062184B1 (ru) |
CN (1) | CN107849632A (ru) |
RU (1) | RU2686424C1 (ru) |
TW (1) | TWI641704B (ru) |
WO (1) | WO2017022360A1 (ru) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR102018181B1 (ko) * | 2017-12-26 | 2019-09-04 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
JP7352057B2 (ja) * | 2018-03-30 | 2023-09-28 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法、並びにモータコアおよびその製造方法 |
KR102106409B1 (ko) * | 2018-07-18 | 2020-05-04 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
CN112930408B (zh) * | 2018-10-31 | 2023-01-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 无取向性电磁钢板的制造方法 |
BR112020026876A2 (pt) * | 2018-11-02 | 2021-07-27 | Nippon Steel Corporation | chapa de aço elétrico não orientado |
KR102176351B1 (ko) * | 2018-11-30 | 2020-11-09 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
KR102175065B1 (ko) * | 2018-11-30 | 2020-11-05 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
KR102561512B1 (ko) * | 2019-03-20 | 2023-08-01 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05186834A (ja) * | 1991-07-05 | 1993-07-27 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度、低鉄損を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPH09310124A (ja) * | 1996-05-21 | 1997-12-02 | Nippon Steel Corp | 形状と磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2000273549A (ja) * | 1999-03-25 | 2000-10-03 | Nkk Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
RU2529258C1 (ru) * | 2010-08-30 | 2014-09-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ получения листа из неориентированной электротехнической стали |
RU2534638C1 (ru) * | 2010-12-22 | 2014-12-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ получения листа из нетекстурированной электротехнической стали |
Family Cites Families (35)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19930519C1 (de) * | 1999-07-05 | 2000-09-14 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum Herstellen von nicht kornorientiertem Elektroblech |
YU160269A (en) | 1968-07-17 | 1977-04-30 | Csepel Muevek Femmueve | Steel alloy for the manufacture of transfomer tapes and plates of a cubic texture |
JPS5228379B2 (ru) | 1972-03-08 | 1977-07-26 | ||
US4046602A (en) * | 1976-04-15 | 1977-09-06 | United States Steel Corporation | Process for producing nonoriented silicon sheet steel having excellent magnetic properties in the rolling direction |
JPS60114521A (ja) | 1983-11-24 | 1985-06-21 | Kawasaki Steel Corp | 珪素鋼板の連続仕上焼鈍炉の操業方法 |
JPS62102507A (ja) | 1985-10-29 | 1987-05-13 | Kawasaki Steel Corp | 無方向性けい素鋼板の製造方法 |
US4898627A (en) | 1988-03-25 | 1990-02-06 | Armco Advanced Materials Corporation | Ultra-rapid annealing of nonoriented electrical steel |
JPH0841541A (ja) | 1994-07-28 | 1996-02-13 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPH09241809A (ja) | 1996-03-01 | 1997-09-16 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性に優れたCr含有フェライト系鉄合金 |
JP4258951B2 (ja) | 2000-05-15 | 2009-04-30 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
JP4718749B2 (ja) | 2002-08-06 | 2011-07-06 | Jfeスチール株式会社 | 回転機用高磁束密度無方向性電磁鋼板及び回転機用部材 |
JP3852419B2 (ja) | 2003-02-06 | 2006-11-29 | 住友金属工業株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
EP1632582B1 (en) | 2003-05-06 | 2011-01-26 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet excellent in core loss and manufacturing method thereof |
JP2005200756A (ja) | 2004-01-19 | 2005-07-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP4600003B2 (ja) | 2004-11-16 | 2010-12-15 | Jfeスチール株式会社 | モジュラー型モータ用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
EP1838882A4 (en) | 2004-12-21 | 2011-03-02 | Posco Co Ltd | NON-ORIENTED ELECTRIC STEEL PLATE WITH OUTSTANDING MAGNETIC PROPERTIES AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
CN1796015A (zh) * | 2004-12-28 | 2006-07-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 薄板坯连铸连轧生产冷轧无取向电工钢的方法 |
US7922834B2 (en) | 2005-07-07 | 2011-04-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-oriented electrical steel sheet and production process thereof |
RU2398894C1 (ru) | 2006-06-16 | 2010-09-10 | Ниппон Стил Корпорейшн | Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства |
JP5194535B2 (ja) | 2006-07-26 | 2013-05-08 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度無方向性電磁鋼板 |
JP5228379B2 (ja) | 2006-07-27 | 2013-07-03 | 新日鐵住金株式会社 | 強度と磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
JP2011084761A (ja) * | 2009-10-13 | 2011-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP5839778B2 (ja) | 2010-04-06 | 2016-01-06 | 新日鐵住金株式会社 | 高周波鉄損の優れた無方向性電磁鋼板、及びその製造方法 |
JP5780013B2 (ja) * | 2011-06-28 | 2015-09-16 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
WO2013046661A1 (ja) * | 2011-09-27 | 2013-04-04 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
JP5884472B2 (ja) * | 2011-12-26 | 2016-03-15 | Jfeスチール株式会社 | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP5892327B2 (ja) | 2012-03-15 | 2016-03-23 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
WO2013179438A1 (ja) | 2012-05-31 | 2013-12-05 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
US9978488B2 (en) | 2013-02-21 | 2018-05-22 | Jfe Steel Corporation | Method for producing semi-processed non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties |
JP5825494B2 (ja) * | 2013-03-06 | 2015-12-02 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP6057082B2 (ja) | 2013-03-13 | 2017-01-11 | Jfeスチール株式会社 | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板 |
EP2985360B1 (en) * | 2013-04-09 | 2018-07-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented magnetic steel sheet and method for producing same |
JP5995002B2 (ja) | 2013-08-20 | 2016-09-21 | Jfeスチール株式会社 | 高磁束密度無方向性電磁鋼板およびモータ |
JP6236470B2 (ja) * | 2014-08-20 | 2017-11-22 | Jfeスチール株式会社 | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板 |
JP6048699B2 (ja) * | 2015-02-18 | 2016-12-21 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法ならびにモータコア |
-
2016
- 2016-06-27 JP JP2016561399A patent/JP6390876B2/ja active Active
- 2016-06-27 KR KR1020177037171A patent/KR102062184B1/ko active IP Right Grant
- 2016-06-27 WO PCT/JP2016/068943 patent/WO2017022360A1/ja active Application Filing
- 2016-06-27 US US15/750,037 patent/US10975451B2/en active Active
- 2016-06-27 CN CN201680045305.1A patent/CN107849632A/zh active Pending
- 2016-06-27 EP EP16832639.5A patent/EP3333271B1/en active Active
- 2016-06-27 RU RU2018104088A patent/RU2686424C1/ru active
- 2016-07-07 TW TW105121560A patent/TWI641704B/zh active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05186834A (ja) * | 1991-07-05 | 1993-07-27 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度、低鉄損を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPH09310124A (ja) * | 1996-05-21 | 1997-12-02 | Nippon Steel Corp | 形状と磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP2000273549A (ja) * | 1999-03-25 | 2000-10-03 | Nkk Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
RU2529258C1 (ru) * | 2010-08-30 | 2014-09-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ получения листа из неориентированной электротехнической стали |
RU2534638C1 (ru) * | 2010-12-22 | 2014-12-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ получения листа из нетекстурированной электротехнической стали |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3333271A4 (en) | 2018-07-04 |
EP3333271B1 (en) | 2020-06-17 |
WO2017022360A1 (ja) | 2017-02-09 |
KR102062184B1 (ko) | 2020-01-03 |
CN107849632A (zh) | 2018-03-27 |
EP3333271A1 (en) | 2018-06-13 |
US20180230564A1 (en) | 2018-08-16 |
JPWO2017022360A1 (ja) | 2017-08-10 |
TWI641704B (zh) | 2018-11-21 |
JP6390876B2 (ja) | 2018-09-19 |
KR20180011809A (ko) | 2018-02-02 |
TW201710524A (zh) | 2017-03-16 |
US10975451B2 (en) | 2021-04-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2686424C1 (ru) | Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего превосходные магнитные свойства | |
EP3184661B1 (en) | Non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties | |
RU2537628C1 (ru) | Способ производства листа из текстурированной электротехнической стали | |
CN110114478B (zh) | 取向电工钢板的制造方法 | |
RU2597464C2 (ru) | Способ изготовления листа текстурированной электротехнической стали | |
KR102057126B1 (ko) | 방향성 전자 강판 및 그의 제조 방법 | |
KR100655678B1 (ko) | 방향성 전자 강판의 제조방법 및 방향성 전자 강판 | |
CN108474077B (zh) | 取向电工钢板及其制造方法 | |
KR102249920B1 (ko) | 방향성 전기강판 및 그의 제조방법 | |
JP2022514794A (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
CN111417737B (zh) | 低铁损取向性电磁钢板及其制造方法 | |
KR20200098691A (ko) | 방향성 전자 강판 | |
JP4258185B2 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
JP3896937B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP4239456B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2560579B2 (ja) | 高透磁率を有する高珪素鋼板の製造方法 | |
JP5353234B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP4211447B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP2760208B2 (ja) | 高い磁束密度を有する珪素鋼板の製造方法 | |
JP5904151B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP7338511B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP4238743B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JP4267320B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
CN114341383A (zh) | 无方向性电磁钢板的制造方法 | |
CN114286871A (zh) | 无取向性电磁钢板的制造方法 |