RU2681549C1 - Система сжигания с низким выбросом оксидов азота для грануляционных установок с подвижными колосниковыми решетками - Google Patents
Система сжигания с низким выбросом оксидов азота для грануляционных установок с подвижными колосниковыми решетками Download PDFInfo
- Publication number
- RU2681549C1 RU2681549C1 RU2017140967A RU2017140967A RU2681549C1 RU 2681549 C1 RU2681549 C1 RU 2681549C1 RU 2017140967 A RU2017140967 A RU 2017140967A RU 2017140967 A RU2017140967 A RU 2017140967A RU 2681549 C1 RU2681549 C1 RU 2681549C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- air
- fuel
- primary air
- heated
- inlet
- Prior art date
Links
- 230000003179 granulation Effects 0.000 title description 6
- 238000005469 granulation Methods 0.000 title description 6
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 3
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 title 1
- 241000209504 Poaceae Species 0.000 title 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 94
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 88
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 21
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 238000009432 framing Methods 0.000 claims description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 14
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 2
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 2
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003916 acid precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000009841 combustion method Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000005437 stratosphere Substances 0.000 description 1
- 230000003685 thermal hair damage Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
- F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/66—Preheating the combustion air or gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D91/00—Burners specially adapted for specific applications, not otherwise provided for
- F23D91/02—Burners specially adapted for specific applications, not otherwise provided for for use in particular heating operations
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
- F23C2900/99001—Cold flame combustion or flameless oxidation processes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области энергетики. Способ сжигания газообразного или жидкого топлива с использованием блока горелки, в котором топливо, холодный первичный воздух и подогретый воздух подают в предварительную камеру, причем топливо и холодный первичный воздух подают через по меньшей мере один питатель топлива и по меньшей мере один питатель первичного воздуха, при этом подогретый воздух для горения подают в камеру сгорания. Подогретый воздух и/или холодный первичный воздух подают в предварительную камеру параллельно топливу, холодный первичный воздух имеет температуру менее 150°C, а подогретый воздух имеет температуру более 400°C, при этом топливо, первичный воздух и/или подогретый воздух подают в предварительную камеру со скоростью на выходе от 250 до 400 м/с, и коэффициент избытка воздуха (λ) для первичного воздуха составляет от 0,1 до 0,6, или коэффициент избытка воздуха (λ) в предварительной камере составляет от 0,6 до 1,5. Изобретение позволяет снизить выбросы NO. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Настоящее изобретение относится к способу сжигания газообразного или жидкого топлива с использованием блока горелки. Топливо, холодный первичный воздух и подогретый воздух подают в предварительную камеру, где топливо и первичный воздух подают через по меньшей мере один питатель топлива и по меньшей мере один питатель первичного воздуха. В камеру сгорания подают подогретый воздух для горения. Изобретение также относится к блоку горелки для сжигания газообразного или жидкого топлива для нагрева промышленной печи.
В блоках горелки часто используют стандартные горелки, например, с обжиговыми печами грануляционных установок с подвижными колосниковыми решетками. Обычно используемые горелки стабилизируют пламя непосредственно на наконечнике горелки. Из-за высокой температуры воздуха при горении, которая обычно составляет вплоть до 1000°С, пламя внутри камеры сгорания очень горячее. Такое горячее пламя, обычно с максимальными температурами вплоть до 2000°С, приводит к выделению очень большого количества NOx и также может привести к термическим повреждениям стенки камеры сгорания. Обычно в грануляционных установках с подвижными колосниковыми решетками скорость потока подогретого воздуха для горения составляет от 15 до 25 м/с.
NOx являются одним из основных загрязнителей окружающей среды, поступающих из промышленных тепловых процессов. Хотя они и являются термодинамически нестабильными, разложение NOx кинетически затруднено, и их выбросы наносят вред окружающей среде в различных областях. Например, NOx способствуют образованию смога и кислотного дождя и ответственны за разрушение озонового слоя стратосферы. Вследствие этого, в настоящее время снижают разрешенные законом пределы выбросов NOx, или они уже снижены, что приводит к проблеме, заключающейся в том, что стандартные горелки, обычно используемые в промышленных печах, и в частности, в обжиговых печах грануляционных установок, могут запретить устанавливать в некоторых странах.
Что касается выбросов NOx, обжиговые печи производят большое количество NOx из-за высокой температуры воздуха для горения и печи. В частности, при температурах выше 1000°С начинается образование NOx, причем скорость образования NOx экспоненциально возрастает с повышением температуры. Следовательно, главной проблемой стандартных горелок и способов сжигания являются высокие температуры пламени, вызванные воспламенением неразбавленного топлива, что приводит к горячему пламени в зоне горения с максимальными температурами >1500°С.
Чтобы снизить выбросы NOx используют несколько способов, целью которых в основном является снижение максимальной температуры внутри пламени горелки, при поддержании или даже снижении средней температуры. Примеры таких способов включают ступенчатое сжигание воздуха и/или топлива, рециркуляцию отработанного газа, беспламенное окисление и впрыскивание воды.
В WO 01/07833 используют распространенный способ разбавления пламени рециркулируемыми отработанными газами. Эти отработанные газы служат в качестве инертной среды для процесса горения и по меньшей мере поглощают часть тепла, приводящего к высоким температурам внутри пламени горелки. Топливо и первичный воздух вводят через сопло и посредством этого вовлекают отработанный газ, направляемый перпендикулярно потоку топлива и первичного воздуха. Объединенную смесь газов подвергают расширению внутри камеры и затем вводят в печь через дроссельную заслонку.
В некоторых областях применения, в частности в процессе обжига грануляционной установки, отработанный газ имеет такое высокое содержание кислорода, что посредством рециркуляции не достигают требуемого эффекта разбавления пламени горелки, и следовательно, снижения образования NOx в достаточной степени.
В WO 2012/057685 А1, WO 2012/057686 А1 и WO 2012/057687 А1 описаны способы и устройства для окисления и спекания гранул. Чтобы снизить выбросы NOx, в камеру сгорания подают подогретый воздух для горения через два отдельных входа. В непосредственной близости от горелки вводят воздух для горения для воспламенения топлива, подаваемого через сопло. Ниже по потоку от этого воспламенения в камеру сгорания вводят вторую часть воздуха для горения с более высокой температурой от 500 до 1500°С. Благодаря такому ступенчатому сжиганию воздуха снижают выбросы NOx. Однако такое ступенчатое сжигание позволяет обеспечить только ограниченное снижение образования NOx.
В WO 2015/018438 А1 предложен блок горелки, содержащий камеру сгорания в которую подают топливо и первичный воздух. Перпендикулярно потоку топлива и воздуха в камеру сгорания вводят горячий воздух для горения. Топливо и/или первичный воздух вводят в камеру сгорания с высокими скоростями на выходе, составляющими по меньшей мере 150 м/с. Горячий воздух для горения захватывается потоком топлива и первичного воздуха и происходит смешивание топлива, первичного воздуха и воздуха для горения. В данной заявке количество первичного воздуха больше по сравнению со стандартными горелками. При этом необходимо повышенное давление подачи топлива и/или первичного воздуха, чтобы обеспечить высокие скорости на выходе.
Высокая скорость введения, описанная в WO 2015/018438 А1, является очень экономически выгодной и ее легко реализовать, в частности, на прежних установках. Однако, необходимо обеспечивать повышенное количество холодного первичного воздуха и все еще желательно дополнительно снизить образование NOx в целом, а также инвестиционные и эксплуатационные расходы.
Таким образом, в настоящем изобретении предложен способ и блок горелки для сжигания, в частности, для обжиговой печи, со сниженными выбросами NOx.
Данной цели достигают с помощью признаков независимых пунктов 1 и 5 формулы изобретения. Газообразное или жидкое топливо сжигают с использованием блока горелки, предпочтительно по п.п. 5 - 8 формулы изобретения. Топливо, холодный первичный воздух и подогретый воздух подают в предварительную камеру, где топливо, которое может находится в жидком или газообразном состоянии, подают через по меньшей мере один питатель топлива, а первичный воздух подают через по меньшей мере один питатель первичного воздуха. Ниже по потоку от предварительной камеры воздух для горения подают в камеру сгорания. В соответствии с изобретением, подогретый воздух и/или первичный воздух вводят параллельно топливу в предварительную камеру.
В соответствии с вышеуказанным изобретением, необходимое количество холодного первичного воздуха значительно снижают, благодаря предварительной камере. Реакция в предварительной камере протекает при гораздо более низкой температуре воздуха, что таким образом приводит к более низким максимальным температурам в пламени. Топливо частично расходуют, и оставшуюся часть разбавляют первичным воздухом, подогретым воздухом и/или подогретым воздухом для горения по достижении основной камеры сгорания, что таким образом приводит к менее интенсивной реакции горения в указанной основной камере сгорания.
В случае отсутствия реакции горения в предварительной камере из-за повышенного количества холодного первичного воздуха и/или низкой температуры подогретого воздуха, топливо смешивается с холодным воздухом и с подогретым воздухом и становится разбавленным в большом объеме. Это сильно замедляет основную реакцию, протекающую в основной камере сгорания. Вследствие этого, скорость реакции горения снижается, и также снижаются выбросы NOx. В соответствии с настоящим изобретением, суммарные выбросы NOx намного меньше по сравнению со ступенчатым сжиганием воздуха в предварительной камере сгорания.
Таким образом, преимущества настоящего изобретения заключаются в следующем:
1) благодаря использованию предварительной камеры, требуется меньше первичного воздуха, чем в случае горелки согласно WO 2015/018438 А1, поданной настоящим заявителем.
2) благодаря использованию горелки настоящего заявителя в предварительной камере, выбросы NOx меньше, чем при известном ступенчатом сжигании с предварительной камерой сгорания.
В настоящем изобретении в основном устраняют возмущения потока внутри предварительной камеры. Однако наблюдают специфическое предварительное смешивание внутри предварительной камеры. Благодаря параллельному введению, вызываемое сдвигом вихревое движение возникает только во внешней оболочке каждого вводимого потока (топлива, так же как первичного и/или подогретого воздуха), тогда как центральная часть потока остается в неизменном виде в предварительной камере. На своем пути через предварительную камеру и камеру сгорания в прилегающую печь, например, грануляционной установки или Steel Belt Sintering (SBS™), смешивание распространяется дальше в основную зону потоков. Поскольку смешивание топлива и воздуха необходимо для реакции горения, эта реакция замедляется в соответствии с изобретением, так что снижается максимальная температура пламени и образование NOx.
Воспламенение предварительно смешанных потоков, как описано выше, достигается внутри камеры сгорания, в которую подают горячий воздух для горения. В зависимости от таких параметров, как размеры горелки и предварительной камеры, а также температура и поток первичного воздуха и подогретого воздуха, смесь топливо/воздух частично взаимодействует в предварительной камере. Подогретый воздух для горения захватывается потоками (топлива, первичного и подогретого воздуха), подаваемыми параллельно в предварительную камеру.
В соответствии с изобретением, параллельное введение обеспечивают в тех случаях, когда траектории соответствующих потоков, вводимых в предварительную камеру, отклоняются друг от друга менее чем на 10°, предпочтительно менее чем на 5°, более предпочтительно менее чем на 3°. Траектории указанных потоков в основном определяются формой и ориентацией соответствующих входов. Простейшей и предпочтительной формой для такого входа является круглое отверстие прямой трубки, которая оказывает небольшое влияние на траекторию вводимого потока или не даже оказывает совсем. Это является отличием от более распространенного способа введения топлива и/или воздуха, включающего использование завихрителя, приводящего к более широкому распространению потока, которое в основном имеет конусовидную форму. Для круглого отверстия прямой трубки, траекторию потока, направляемого через указанную трубку и отверстие, можно определить как перпендикуляр к площади, ограниченной радиальной наружной стенкой круглого отверстия. В этой связи также предпочтительно, чтобы траектории далее были направлены к камере сгорания.
В предпочтительном воплощении изобретения топливо и/или первичный воздух вводят в предварительную камеру со скоростью на выходе более 250 м/с, предпочтительно более 300 м/с. Особенно предпочтительно скорость на выходе подогретого воздуха составляет менее 100 м/с. В соответствии с изобретением, газообразное топливо непрерывно смешивают с первичным воздухом и подогретым воздухом. Этот процесс смешивания не имеет ступеней и характеризуется двумя важными признаками. Смешивание по изобретению позволяет доставлять сильно разбавленное, частично прореагировавшее газообразное топливо в высокоактивные зоны горения в камере сгорания. Кроме того, в случае, когда первичный воздух вводят в цилиндр, окружающий топливо, смешивание по изобретению защищает газообразное топливо, выходящее из выхода топливного сопла, от контакта с высокотемпературным воздухом для горения, и таким образом избегают прямой и бурной реакции в камере сгорания.
Предпочтительно подогретый воздух имеет температуру от 25 до 800°С, в частности от 200 до 700°С и предпочтительно от 400 до 600°С. Топливо и первичный воздух нагреваются подогретым воздухом до такой степени, что, в зависимости от типа топлива, может происходить самовоспламенение топлива внутри предварительной камеры и может устанавливаться первая зона горения в предварительной камере. Захват горячего воздуха для горения позволяет обеспечить самовоспламенение и полное сгорание топливно-воздушной смеси внутри камеры сгорания.
Первичный воздух является относительно холодным, в частности первичный воздух имеет температуру менее 150°С, предпочтительно менее 100°С и наиболее предпочтительно от 20°С до 100°С.
Особенно предпочтительно, когда температура подогретого воздуха выше температуры воспламенения топливно-воздушной смеси внутри предварительной камеры. Тем не менее, воспламенения пламени избегают благодаря размерам и установочным параметрам расхода потока и/или температуры. Это может объясняться специальным предварительным смешиванием, достигаемым в данном изобретении. Благодаря тому факту, что смешиваются только небольшой объем топлива, первичного воздуха и подогретого воздуха, высокие температуры подогретого газа не вызывают воспламенения смеси. Хотя это не до конца понятно, это можно объяснить тем, что реакция в предварительной камере протекает с разбавленным топливом. Разбавления достигают с помощью избыточного количества относительно холодного первичного воздуха. Холодный первичный воздух защищает топливо и в то же время разбавляет топливо благодаря смешиванию ниже по потоку. Также в предварительную камеру добавляют подогретый воздух, а именно, сначала поступает холодный воздух, а затем подогретый воздух подают в смесь топлива, разбавленного холодным воздухом, что приводит в конечном итоге к реакции (горению). Поскольку топливо сильно разбавлено и технологический воздух является относительно холодным (например, 600°С), можно ожидать, что данная реакция будет протекать относительно умеренным образом.
Наиболее предпочтительно подогретый воздух имеет температуру более 400°С, предпочтительно более 450°С и наиболее предпочтительно более 500°С. Данные температуры являются энергетически благоприятными, но их не применяли в известных способах, поскольку такие высокие температуры подогретого воздуха в общем повышают количество образующихся NOx. В связи с изобретением было установлено, что параллельное введение топлива, первичного воздуха и/или подогретого воздуха позволяет применять более высокие температуры подогретого воздуха без увеличения выбросов NOx.
В еще одном предпочтительном воплощении подогретый воздух для горения имеет температуру более 750°С, предпочтительно более 800°С и наиболее предпочтительно от 900 до 1000°С, и концентрацию кислорода от 17 до 25 об. %, предпочтительно от 18 до 22 об. % наиболее предпочтительно приблизительно 21 об. %. Указанные температура и содержание кислорода дают особенное преимущество для воспламенения смеси топлива, первичного воздуха и подогретого воздуха внутри камеры сгорания.
В соответствии с предпочтительным воплощением, так называемый коэффициент избытка воздуха для подогретого воздуха для горения (λвоздух горения) составляет от 2 до 6, предпочтительно от 3 до 5 и наиболее предпочтительно приблизительно 4. Коэффициент избытка воздуха представляет собой отношение массового расхода воздуха (mвоздуха) к минимальному массовому расходу воздуха, необходимому для полного (стехиометрического) сгорания (mвоздуха, стех.); в данном случае величины относятся к массе подогретого воздуха для горения. Таким образом, по меньшей мере двойное количество кислорода, требующегося для протекания реакции с топливом нацело, вводят с подогретым воздухом для горения.
Большое количество избыточного воздуха для горения позволяет обеспечить полное сгорание топлива внутри камеры сгорания и прилегающей печи. Более того, высокое содержание воздуха поддерживают внутри печи, что является особенно важным для обжиговых печей.
Предпочтительно коэффициент избытка воздуха для первичного воздуха (λ первичного воздуха) составляет от 0,1 до 0,6, предпочтительно от 0,2 до 0,4. Коэффициент избытка воздуха для первичного воздуха определяют с использованием массы первичного воздуха вместо предварительно нагретого воздуха для горения, как описано выше. Таким образом, λ первичного воздуха представляет собой отношение массового расхода первичного воздуха к минимальному массовому расходу первичного воздуха, необходимому для полного (стехиометрического) сгорания. Низкие коэффициенты избытка воздуха (т.е. менее 0,6) позволяют обеспечить очень энергетически экономичный процесс горения, поскольку первичный воздух обычно не нагревают предварительно, и он должен нагреваться посредством реакции горения. Фактически это предполагают в известных способах, где первичный воздух служит в качестве теплопоглотителя, чтобы предотвратить высокие максимальные температуры, приводящие к высоким выбросам NOx. В соответствии с изобретением, количество вводимого первичного воздуха снижают.
В альтернативном воплощении коэффициент избытка воздуха внутри предварительной камеры составляет от 0,6 до 1,5, предпочтительно от 0,1 до 1,2. Преимущество этого состоит в том, что выбросы NOx можно снизить до очень низкой величины, почти до нуля.
Изобретение также относится к блоку горелки для сжигания газообразного и жидкого топлива для нагрева промышленной печи, предпочтительно в соответствии со способом, описанным выше. Блок горелки включает предварительную камеру, по меньшей мере один вход для воздуха для подачи подогретого воздуха в предварительную камеру, по меньшей мере один питатель топлива и по меньшей мере один питатель первичного воздуха для подачи топлива/первичного воздуха в предварительную камеру. Рядом и ниже по потоку от предварительной камеры расположена камера сгорания, содержащая по меньшей мере один вход для воздуха для горения для подачи подогретого воздуха для горения в камеру сгорания. Рядом с предварительной камерой, предпочтительно в одной плоскости, расположены отверстия входа для первичного воздуха и входа(ов) для топлива и/или первичного воздуха в предварительную камеру, в частности, перпендикулярно направлению потока подогретого воздуха, топлива и/или первичного воздуха. В соответствии с изобретением, вход для подачи подогретого воздуха в предварительную камеру распложен рядом со входами для топлива и/или первичного воздуха, так что подогретый воздух вводят в основном параллельно топливу и/или первичному воздуху в предварительную камеру. В предложенном блоке горелки могут быть использованы все признаки, описанные выше в связи со способом по изобретению. Соответственно, ссылки сделаны на аспекты, описанные выше, которые также действительны для блока горелки и далее подробно не описаны.
В соответствии с предпочтительным воплощением, вход для подонагретого воздуха включает полость, обрамляющую вход для топлива и/или первичного воздуха. Особенно предпочтительно указанная полость является круглой и расположена по окружности относительно отверстий для топлива и/или первичного воздуха. Другими словами, вход для предварительно нагретого воздуха обычно расположен с радиально-внешней стороны входов топлива и/или первичного воздуха.
Дополнительно или в качестве альтернативного воплощения вход для предварительно нагретого воздуха может включать множество отверстий, расположенных рядом со входом для топлива и/или первичного воздуха. Данные отверстия могут быть расположены на эллипсе или круге, где в середине эллипса/круга обеспечен вход для топлива и/или первичного воздуха. Это влияет на смешивание топлива и воздуха внутри предварительной камеры. Поэтому отношение смешанного топлива и воздуха можно регулировать посредством количества отверстий входа для предварительно нагретого воздуха и их определенного расположения.
Также предпочтительно отверстия входных каналов для топлива, первичного воздуха и/или подогретого воздуха, и/или соответствующие входные каналы сами по себе расположены перпендикулярно стенке предварительной камеры, принимающей указанные входные каналы и указанные отверстия. Особенно предпочтительно отверстия расположены на одном уровне с внутренней стороной указанной стенки предварительной камеры. Это позволяет обеспечить параллельное введение потоков в соответствии с изобретением.
В предпочтительном воплощении диаметр предварительной камеры меньше, чем длина предварительной камеры. Более предпочтительно отношение диаметра предварительной камеры к длине предварительной камеры составляет от 0,4 до 0,7, наиболее предпочтительно от 0,5 до 0,6. Благодаря параллельному введению топлива, первичного воздуха и/или подогретого воздуха, смешивание происходит главным образом вдоль траекторий течения потоков, вводимых в предварительную камеру. Следовательно, именно длина предварительной камеры также определяет степень смешивания в предварительной камере. Это происходит благодаря тому факту, что отношение скоростей различных потоков приводит к образованию больших сдвиговых слоев между ними и, следовательно, к смешиванию. В отличие от известного уровня техники, предварительная камера в соответствии с изобретением может быть сконструирована более компактно, поскольку параллельные потоки не сталкиваются со стенками предварительной камеры. Это позволяет снизить стоимость конструирования. Тем не менее, способ и блок горелки в соответствии с настоящим изобретением совместимы с устройствами известного уровня техники и могут быть встроены в существующие установки или печи.
Другие признаки, преимущества и возможные области применения изобретения также могут быть понятны из последующего описания типичного воплощения и чертежей. Все признаки, описанные и/или представленные, составляют предмет изобретения сами по себе или в любых сочетаниях, независимо от их включения в пункты формулы изобретения или отсылки на них.
Краткое описание чертежей
На чертежах:
На Фиг. 1 схематически представлено поперечное сечение блока горелки в соответствии с изобретением.
На Фиг. 2 схематически представлены входы для топлива, первичного воздуха и предварительно нагретого воздуха на виде, перпендикулярном траекториям потоков,
На Фиг. 3 представлены траектории течения и завихрения, возникающие во внешней оболочке потоков, вводимых в предварительную камеру.
На Фиг. 1 блок 1 горелки в соответствии с предпочтительным воплощением изобретения показан в поперечном сечении. Блок 1 горелки содержит предварительную камеру 2, камеру 3 сгорания и входные каналы для топлива 4, первичного воздуха 5 и подогретого воздуха 6. Эти входные каналы включают соответствующие входы для топлива 4а, первичного воздуха 5а и подогретого воздуха 6а.
Камера 3 сгорания расположена рядом и ниже по потоку от предварительной камеры 2 и как таковая соединена с печью 7, которая расположена ниже по потоку от камеры 3 сгорания. Кроме того, обеспечен вход для воздуха для горения, т.е. опускная труба 8, в качестве входа в камеру 3 сгорания для введения воздуха для горения. Предварительная камера как таковая имеет длину 2а и диаметр 2b, где длина 2а больше, чем диаметр 2b. Таким образом, предварительная камера по этому изобретению меньше, чем стандартная камера предварительного сгорания.
В воплощении, представленном на Фиг. 1, входной канал 4 для топлива окружен входным каналом 5 для первичного воздуха, который в свою очередь окружен входным каналом 6 для подогретого воздуха. Соответствующие входные отверстия расположены на одном уровне с внутренней стороной стенки предварительной камеры 2 с. Кроме того, входы 4а, 5а и 6а расположены перпендикулярно стенке 2 с предварительной камеры. Входы 4а, 5а и/или 6а могут быть выполнены в виде сопла. Предпочтительное воплощение не включает дополнительный завихритель для топлива, первичного воздуха и/или подогретого воздуха, поскольку это противоречит техническому эффекту настоящего изобретения.
С целью иллюстрации, предпочтительное расположение каналов 4, 5 и 6 также представлено на Фиг. 2. На Фиг. 1 траектории топлива, первичного воздуха и подогретого воздуха параллельны при введении в предварительную камеру 2. Концентрическое расположение, как показано на Фиг. 1 и 2, представляет собой один способ для обеспечения параллельных траекторий. Альтернативно, входные каналы 4, 5 и 6 могут обеспечивать ввод топлива, первичного воздуха и подогретого воздуха через входы 4а, 5а и 6а, расположенные в различных местах на стенке 2 с предварительной камеры.
На Фиг. 3 представлены траектории течения внутри предварительной камеры двух потоков 11. Они в основном параллельны и смешивание возникает в основном во внешней оболочке 12 потоков благодаря небольшим завихрениям 13 (завихрения в данной области очень большие из-за высокого сдвига между медленным подогретым воздухом и быстрым газом/первичным воздухом) в данной области, как показано на Фиг. 3. Следовательно, можно уменьшить образование NOx по следующим причинам: обычно большое количество холодного воздуха частично смешивается с газом/жидкостью и разбавляет среду горения. Подогретый воздух смешивается с уже разбавленной смесью, и это приводит к более разбавленной смеси. Температура подогрева является относительно низкой, так что реакция разбавленной смеси задерживается. Задержку еще более увеличивают благодаря очень высокой скорости струи, которая позволяет избежать стабильной реакции в первичной области сразу за выходом из сопла. Каждая задержка приводит к еще большему смешиванию и разбавлению.
Перечень условных обозначений
1 блок горелки
2 предварительная камера
2а длина предварительной камеры
2b диаметр предварительной камеры
2с стенка предварительной камеры
3 камера сгорания
4 входная трубка для топлива
4а вход для топлива
5 входная трубка для первичного воздуха
5а вход для первичного воздуха
6 входной канал для предварительно нагретого воздуха
6а вход для предварительно нагретого воздуха
7 печь
8 опускная труба
11 потоки топлива, первичного воздуха и/или предварительно нагретого воздуха
12 внешняя(ие) оболочка(и) потоков топлива, первичного воздуха и/или предварительно нагретого воздуха
13 завихрения
Claims (8)
1. Способ сжигания газообразного или жидкого топлива с использованием блока горелки, в котором топливо, холодный первичный воздух и подогретый воздух подают в предварительную камеру, причем топливо и холодный первичный воздух подают через по меньшей мере один питатель топлива и по меньшей мере один питатель первичного воздуха, при этом подогретый воздух для горения подают в камеру сгорания, отличающийся тем, что подогретый воздух и/или холодный первичный воздух подают в предварительную камеру параллельно топливу, холодный первичный воздух имеет температуру менее 150°C, а подогретый воздух имеет температуру более 400°C, при этом топливо, первичный воздух и/или подогретый воздух подают в предварительную камеру со скоростью на выходе от 250 до 400 м/с, и коэффициент избытка воздуха (λ) для первичного воздуха составляет от 0,1 до 0,6, или коэффициент избытка воздуха (λ) в предварительной камере составляет от 0,6 до 1,5.
2. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что подогретый воздух имеет температуру выше температуры самовоспламенения смеси топливо/воздух внутри предварительной камеры.
3. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что подогретый воздух для горения имеет максимальную температуру более 750°C и концентрацию кислорода от 17 до 21 об.%.
4. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что коэффициент избытка воздуха для подогретого воздуха для горения составляет от 2 до 6.
5. Блок (1) горелки для сжигания газообразного или жидкого топлива для нагрева промышленной печи, включающий предварительную камеру (2), по меньшей мере один входной канал (6) для подогретого воздуха для подачи подогретого воздуха в предварительную камеру через соответствующий вход (6а), по меньшей мере одну входную трубку (4) для топлива и по меньшей мере одну входную трубку (5) для первичного воздуха для подачи первичного воздуха через вход (5а) в предварительную камеру, причем рядом и ниже по потоку от предварительной камеры (2) расположена камера (3) сгорания, и обеспечен по меньшей мере один вход для воздуха для горения для подачи подогретого воздуха для горения в камеру (3) сгорания, отличающийся тем, что вход (6а) для подогретого воздуха и/или вход (5а) для первичного воздуха расположены рядом с предварительной камерой (2) так, что отверстия входной трубки (6а) для первичного воздуха и топлива (4а) и/или первичного воздуха (5а) в предварительную камеру (2) расположены так, что первичный воздух и/или подогретый воздух поступают в предварительную камеру (2) в основном параллельно топливу, где температуру холодного первичного воздуха регулируют на уровне менее 150°C, а температуру подогретого воздуха регулируют на уровне более 400°C, и выполнены для подачи топлива, первичного воздуха и/или подогретого воздуха в предварительную камеру со скоростью на выходе от 250 до 400 м/с и обеспечения коэффициента избытка воздуха (λ) для первичного воздуха от 0,1 до 0,6 или коэффициента избытка воздуха (λ) в предварительной камере от 0,6 до 1,5.
6. Блок горелки по п. 5, отличающийся тем, что вход (6а) для подогретого воздуха включает полость, обрамляющую вход (4а) для топлива и/или вход (5а) для первичного воздуха горелки.
7. Блок горелки по п. 5 или 6, отличающийся тем, что вход (6а) для подогретого воздуха включает множество отверстий, расположенных рядом со входом (4а) для топлива и/или входом (5а) для первичного воздуха.
8. Блок горелки по любому из пп. 5-7, отличающийся тем, что отношение диаметра (2а) предварительной камеры к длине (2b) предварительной камеры составляет от 0,4 до 0,7.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102015107360.9A DE102015107360A1 (de) | 2015-05-11 | 2015-05-11 | Niedriges NOx -Verbrennungssystem für Wanderrostpelletierungsanlagen |
DE102015107360.9 | 2015-05-11 | ||
PCT/EP2016/059165 WO2016180623A1 (en) | 2015-05-11 | 2016-04-25 | Low nox combustion system for travelling grate pelletizing plants |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2681549C1 true RU2681549C1 (ru) | 2019-03-11 |
Family
ID=55806370
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017140967A RU2681549C1 (ru) | 2015-05-11 | 2016-04-25 | Система сжигания с низким выбросом оксидов азота для грануляционных установок с подвижными колосниковыми решетками |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP3295084B1 (ru) |
CN (1) | CN107580669B (ru) |
DE (1) | DE102015107360A1 (ru) |
RU (1) | RU2681549C1 (ru) |
WO (1) | WO2016180623A1 (ru) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
MX2019014694A (es) * | 2017-06-13 | 2020-02-07 | Outotec Finland Oy | Metodo y aparato para la combustion de un combustible gaseoso o liquido. |
ES2933119T3 (es) * | 2018-11-12 | 2023-02-02 | Ws Waermeprozesstechnik Gmbh | Procedimiento y dispositivo para la combustión escalonada sin llama |
WO2024056931A1 (en) * | 2022-09-13 | 2024-03-21 | Metso Outotec Finland Oy | Burner lance, burner, burner arrangement and method for controlling a burner lance |
SE546226C2 (en) * | 2022-09-15 | 2024-07-16 | Luossavaara Kiirunavaara Ab | An arrangement for an induration machine of a pelletizing plant, an induration machine and a method for indurating iron ore pellets |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5797738A (en) * | 1993-10-07 | 1998-08-25 | Wills; Brian James | Burner and method of burning a fuel |
RU2193139C1 (ru) * | 2001-06-15 | 2002-11-20 | Государственное дочернее предприятие Научно-испытательный центр Центрального института авиационного моторостроения | Способ сжигания топлива и устройство для его реализации |
US20030148236A1 (en) * | 2002-02-05 | 2003-08-07 | Joshi Mahendra Ladharam | Ultra low NOx burner for process heating |
WO2007048429A1 (en) * | 2005-10-28 | 2007-05-03 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Oxygen/fuel burner with variable flame length |
RU2364790C2 (ru) * | 2003-11-28 | 2009-08-20 | Текинт Компанья Текника Интернационале С.П.А. | Газовая горелка с малым выделением загрязнителей |
WO2015018438A1 (en) * | 2013-08-06 | 2015-02-12 | Outotec (Finland) Oy | Burner assembly and method for combustion of gaseous or liquid fuel |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3729285A (en) * | 1972-05-22 | 1973-04-24 | G Schwedersky | Burner and method of operating it to control the production of nitrogen oxides |
US4381718A (en) * | 1980-11-17 | 1983-05-03 | Carver George P | Low emissions process and burner |
CN1007920B (zh) * | 1985-07-15 | 1990-05-09 | 美国氧化公司 | 烃类流体燃料燃烧、控制方法及装置 |
AT395056B (de) * | 1988-10-27 | 1992-09-10 | Vaillant Gmbh | Brenner zur stufenweisen verbrennung eines brennstoff-verbrennungsluft-gemisches |
DE60014663T2 (de) | 1999-07-23 | 2006-02-23 | Hotwork Combustion Technology Ltd. | Industriebrenner für brennstoffe |
US7264466B2 (en) * | 2004-09-10 | 2007-09-04 | North American Manufacturing Company | Method and apparatus for radiant tube combustion |
SE535240C2 (sv) | 2010-10-26 | 2012-06-05 | Luossavaara Kiirunavaara Ab | Förfarande, anordning och kulsinterverk |
SE535239C2 (sv) | 2010-10-26 | 2012-06-05 | Luossavaara Kiirunavaara Ab | Förfarande, anordning och kulsinterverk |
SE535238C2 (sv) * | 2010-10-26 | 2012-06-05 | Luossavaara Kiirunavaara Ab | Förfarande, anordning och kulsinterverk |
DE102013106682A1 (de) * | 2012-11-29 | 2014-06-18 | Krones Ag | Verfahren zum Betreiben einer Brennkammer und Brennkammer |
-
2015
- 2015-05-11 DE DE102015107360.9A patent/DE102015107360A1/de not_active Withdrawn
-
2016
- 2016-04-25 RU RU2017140967A patent/RU2681549C1/ru active
- 2016-04-25 CN CN201680027114.2A patent/CN107580669B/zh active Active
- 2016-04-25 EP EP16717971.2A patent/EP3295084B1/en active Active
- 2016-04-25 WO PCT/EP2016/059165 patent/WO2016180623A1/en active Application Filing
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5797738A (en) * | 1993-10-07 | 1998-08-25 | Wills; Brian James | Burner and method of burning a fuel |
RU2193139C1 (ru) * | 2001-06-15 | 2002-11-20 | Государственное дочернее предприятие Научно-испытательный центр Центрального института авиационного моторостроения | Способ сжигания топлива и устройство для его реализации |
US20030148236A1 (en) * | 2002-02-05 | 2003-08-07 | Joshi Mahendra Ladharam | Ultra low NOx burner for process heating |
RU2364790C2 (ru) * | 2003-11-28 | 2009-08-20 | Текинт Компанья Текника Интернационале С.П.А. | Газовая горелка с малым выделением загрязнителей |
WO2007048429A1 (en) * | 2005-10-28 | 2007-05-03 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Oxygen/fuel burner with variable flame length |
WO2015018438A1 (en) * | 2013-08-06 | 2015-02-12 | Outotec (Finland) Oy | Burner assembly and method for combustion of gaseous or liquid fuel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN107580669A (zh) | 2018-01-12 |
EP3295084A1 (en) | 2018-03-21 |
EP3295084B1 (en) | 2020-06-03 |
WO2016180623A1 (en) | 2016-11-17 |
DE102015107360A1 (de) | 2016-11-17 |
CN107580669B (zh) | 2020-07-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11747013B2 (en) | Low NOx and CO combustion burner method and apparatus | |
RU2068154C1 (ru) | Горелка с предварительным перемешиванием | |
CA2107630C (en) | Inspirated staged combustion burner | |
CA2064534C (en) | Staged superposition burner | |
US3868211A (en) | Pollutant reduction with selective gas stack recirculation | |
JP4264004B2 (ja) | NOx低放出の改良型バーナーシステム | |
RU2681549C1 (ru) | Система сжигания с низким выбросом оксидов азота для грануляционных установок с подвижными колосниковыми решетками | |
CN104654306B (zh) | 一种低氮氧化物燃烧器 | |
US8202470B2 (en) | Low NOx fuel injection for an indurating furnace | |
JP4140774B2 (ja) | バーナー性能最適化のためのバーナー先端及びシール | |
US9593848B2 (en) | Non-symmetrical low NOx burner apparatus and method | |
US20120037146A1 (en) | Low nox burner | |
US6846175B2 (en) | Burner employing flue-gas recirculation system | |
EP1714074A1 (en) | A method of operating a burner, and a burner for liquid and/or gaseous fuels | |
CA2919065C (en) | Burner assembly and method for combustion of gaseous or liquid fuel | |
JP4673554B2 (ja) | バーナーに使用する着脱自在な点火室埋め具 | |
RU2315913C2 (ru) | Малоэмиссионная камера сгорания газовой турбины | |
RU2799700C1 (ru) | Устройство, горелка и способ для обжига керамических изделий | |
KR20110136199A (ko) | 시멘트 소성로용 버너장치 | |
RU2821304C2 (ru) | Горелка, устройство и способ обжига керамических изделий | |
RU2122154C1 (ru) | Способ повышения энергетических и экологических показателей горелочных устройств и устройство для его реализации | |
Cain et al. | Low NO x fuel injection for an indurating furnace | |
PL217825B1 (pl) | Sposób spalania paliwa w komorach spalania pieców hutniczych i stalowniczych oraz kotłów grzewczych i energetycznych oraz układ do stosowania tego sposobu |