RU2667943C1 - Высокопрочная стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, и способ её изготовления - Google Patents

Высокопрочная стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, и способ её изготовления Download PDF

Info

Publication number
RU2667943C1
RU2667943C1 RU2017131241A RU2017131241A RU2667943C1 RU 2667943 C1 RU2667943 C1 RU 2667943C1 RU 2017131241 A RU2017131241 A RU 2017131241A RU 2017131241 A RU2017131241 A RU 2017131241A RU 2667943 C1 RU2667943 C1 RU 2667943C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pipe
temperature
less
resistance
cooling
Prior art date
Application number
RU2017131241A
Other languages
English (en)
Inventor
Сота ГОТО
Сунсуке ТОЙОДА
Такатоси ОКАБЭ
Original Assignee
ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Application granted granted Critical
Publication of RU2667943C1 publication Critical patent/RU2667943C1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
    • B21C37/08—Making tubes with welded or soldered seams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/002—Resistance welding; Severing by resistance heating specially adapted for particular articles or work
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/02—Pressure butt welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/08—Seam welding not restricted to one of the preceding subgroups
    • B23K11/087—Seam welding not restricted to one of the preceding subgroups for rectilinear seams
    • B23K11/0873—Seam welding not restricted to one of the preceding subgroups for rectilinear seams of the longitudinal seam of tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/16—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K13/00—Welding by high-frequency current heating
    • B23K13/01—Welding by high-frequency current heating by induction heating
    • B23K13/02—Seam welding
    • B23K13/025—Seam welding for tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
    • B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
    • B23K31/027—Making tubes with soldering or welding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/04—Tubular or hollow articles
    • B23K2101/06—Tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/18—Sheet panels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/17—Rigid pipes obtained by bending a sheet longitudinally and connecting the edges
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, в частности к созданию высокопрочной стальной трубы электросваркой сопротивлением. Для повышения сопротивления разрыву и равномерного относительного удлинения, обеспечивающих подходящую сгибаемость стальной трубы, её получают электросваркой сопротивлением из стали, содержащей, в мас.%: C 0,04-0,15, Si 0,10-0,50, Mn 1,0-2,2, P 0,050 или менее, S 0,005 или менее, Cr 0,2-1,0, Ti 0,005-0,030 и Al 0,010-0,050, остальное - Fe и неизбежные примеси, и микроструктуру, включающую полигональный феррит с объёмной долей 70% или более и остаточный аустенит с объёмной долей 3-20%, и остаток, имеющий по меньшей мере одну фазу, выбранную из мартенсита, бейнита и перлита, при этом полигональный феррит имеет средний размер зерна 5 мкм или более и отношение сторон 1,40 или менее. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 3 табл.

Description

1711113
ВЫСОКОПРОЧНАЯ СТАЛЬНАЯ ТРУБА, ПОЛУЧЕННАЯ ЭЛЕКТРОСВАРКОЙ МЕТОДОМ СОПРОТИВЛЕНИЯ, И СПОСОБ ЕЁ ИЗГОТОВЛЕНИЯ
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к стальной трубе, полученной электросваркой методом сопротивления, для труб магистрального трубопровода, по которым транспортируются нефть и природный газ. В частности, настоящее изобретение относится к высокопрочной стальной трубе, полученной электросваркой методом сопротивления, которая подходит для прокладки с баржи с барабаном, имеет высокую прочность марки X60 (предел текучести YS: 415 МПа или более) или более и имеет подходящую сгибаемость, и способу изготовления высокопрочной стальной трубе, полученной электросваркой методом сопротивления
Уровень техники
В последние годы способ прокладки с баржи с барабаном часто использовался в качестве способа прокладки морских трубопроводов. Способ прокладки с баржи с барабаном представляет собой способ, при котором сварку труб кольцевым швом, осмотр, покрытие и т. п. выполняют на суше заранее и наматывают на барабан баржи, и полученную длинную трубу разматывают с барабана в заданном месте в море, чтобы проложить трубопровод на дне моря. Посредством этого способа с использованием баржи с барабаном можно очень эффективно прокладывать морские трубопроводы. Однако в этом способе с баржей с барабаном растягивающее напряжение и напряжение сжатия из-за изгиба и разгибания действуют на часть трубы, когда труба наматывается и укладывается. Следовательно, местный разрыв и выпучивание происходят в используемой трубе, что может вызвать разрушение трубы. Поэтому стальные трубы для трубопроводов, прокладываемые способом с баржи с барабаном, должны иметь подходящую сгибаемость, то есть высокое сопротивление короблению на стороне сжатия и высокое сопротивление разрыву на стороне растяжения при деформации изгиба. Сопротивление короблению в значительной степени зависит от однородности формы трубы. Для сопротивления разрыву важно иметь высокое равномерное относительное удлинение и предотвращать пластичное разрушение.
С точки зрения предотвращения такого локального разрыва и выпучивания бесшовные стальные трубы в основном используются для трубопроводов, прокладываемых способом с баржи с барабаном.
Однако в последние годы используются стальные трубы, полученные электросваркой методом сопротивления, по экономическим соображениям. Стальные трубы, полученные электросваркой методом сопротивления, имеют лучше отклонение по толщине и округлость, чем бесшовные стальные трубы. Сопротивление короблению, сильно зависящее от коэффициента формы, выше, чем у бесшовных стальных труб. Однако, поскольку стальные трубы, полученные электросваркой методом сопротивления, получают путём непрерывной холодной прокатки горячекатаного стального листа, чтобы иметь по существу цилиндрическую форму, по осевому направлению трубы вводится значительная пластическая деформация, что ухудшает равномерное относительное удлинение по осевому направлению трубы. Следовательно, равномерное относительное удлинение стальных труб, полученных электросваркой методом сопротивления, обычно ниже, чем у бесшовных стальных труб. Таким образом, даже низкая деформация легко вызывает разрыв, и сопротивление разрыву ухудшается по сравнению с бесшовными стальными трубами.
Соответственно, когда стальные трубы, полученные электросваркой методом сопротивления, используются в качестве труб трубопровода, проложенных способом с баржи с барабаном, отжиг обычно выполняется после изготовления трубы, чтобы улучшить равномерное относительное удлинение, что снижает эффективность и увеличивает себестоимость.
Одним из способов улучшения равномерного относительного удлинения стальных материалов (стальных листов) является способ, который использует явление TRIP (пластичность, обусловленная превращением) остаточного аустенита за счёт увеличения содержания Si. Чтобы использовать это явление, содержание Si в стальном листе обычно повышается. Однако, если содержание Si в стальном листе для стальных труб, полученных электросваркой методом сопротивления, увеличивается, оксид с высокой температурой плавления, образующийся при электросварке, остаётся в детали, полученной электросваркой методом сопротивления, что ухудшает качество части, полученной электросваркой методом сопротивления.
JP 3749704 предлагает способ изготовления высокопрочной стальной трубы, имеющей высокое сопротивление короблению. В способе, описанном в JP 3749704, сляб, состава, содержащего в % масс. C: 0,02 - 0,15%, Si: 0,1 - 2,0%, Mn: 0,5 - 2,0%, Al: 0,01 - 0,1%, N: 0,01% или менее, P: 0,02% или менее, S: 0,005% или менее по меньшей мере один элемент из Nb: 0,1% или менее, V: 0,1% или менее и Ti: 0,1% или менее и по меньшей мере один элемент из Mo: 1,0% или менее, Cu: 2,0% или менее, Ni: 2,0% или менее и Cr: 1,0% или менее и содержание Si в котором является относительно низким, нагревают до 1050°C или выше, затем подвергают горячей прокатке при температуре выше или равной температуре рекристаллизации, и затем конечной прокатке при суммарном обжатии 65% или более при температуре Ar3 температуры превращения [oC] или выше и 900°C или ниже. Полученный стальной лист охлаждают со скоростью охлаждения 5°С/с или более от температуры трансформации Ar3 [°C] или выше, выдерживают при (Ts-50°C) - (Ts + 100°C) в течение 30 - 300 секунд, затем охлаждают до 350 - 450°С со скоростью охлаждения 20°С/с или более и затем медленно охлаждают для получения стального листа, содержащего остаточный аустенит, находящийся в нём. После деформирования вхолодную так, чтобы получить полую форму стального листа, выполняется сварка продольным швом для получения стальной трубы UOE, которая имеет микроструктуру, содержащую феррит со средним размером зерна 10 мкм или менее и долю площади 70 - 90%, остальное является остаточным аустенитом, бейнитом и мартенситом, и имеет толщину 10 мм и более и внешний диаметр 100 мм или более, в которой количество остаточного аустенита, измеренное рентгеновским анализом, составляет 5 - 15% по объёму. Здесь Ts представлена формулой (1) ниже.
Ts [°C] = 780 - 270 × C - 90 × Mn - 37 × Ni - 70 × Cr - 83 × Mo ⋅⋅⋅ (1)
Раскрытие сущности изобретения
Техническая проблема.
Однако, в способе, описанном в JP 3749704, температура должна поддерживаться постоянной в середине охлаждения. На линии горячей прокатки, на которой стальной лист охлаждается при подаче в одном направлении в фиксированных зонах охлаждения, необходимо значительно увеличить длину установки. В способе, описанном в JP 3749704, температура окончания охлаждения составляет 350 - 450°С. Это увеличивает сопротивление деформации, что затрудняет намотку стального листа. Кроме того, в JP 3749704 не описывается улучшение равномерного относительного удлинения стальной трубы.
Целью настоящего изобретения является создание высокопрочной стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, чьё равномерное относительное удлинение в осевом направлении трубы улучшается без проведения термообработки всей трубы и имеет подходящую сгибаемость, и способа получения высокопрочной стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, путём решения вышеперечисленных проблем известного уровня техники.
Термин «высокопрочный» в описании относится к пределу текучести YS 415 МПа или более в осевом направлении трубы. Термин «подходящая сгибаемость» в описании, в частности, относится к сопротивлению разрыву и относится к равномерному относительному удлинению Elu, равному 8% или более в осевом направлении трубы.
Решение проблемы.
Для достижения вышеуказанной цели авторы настоящего изобретения тщательно изучили различные факторы, которые влияют на равномерное относительное удлинение горячекатаного стального листа, служащего материалом трубы для стальных труб, полученных электросваркой методом сопротивления. В результате они установили возможность использования Cr, служащего в качестве ферритообразующего элемента, для улучшения равномерного относительного удлинения без проведения термообработки всей трубы. Они обнаружили, что путём приготовления композиции, в которой Cr, служащий в качестве ферритообразующего элемента, целенаправленно добавляется в соответствующем количестве, и контроля охлаждения после горячей прокатки в соответствующем диапазоне, может быть сформирована микроструктура, в основном содержащая высокотемпературный полигональный феррит с небольшим соотношением сторон, выделение С в непревращённый аустенит облегчается и искомое количество остаточного аустенита может быть получено после стадии намотки. Они также обнаружили, что эффективным является увеличение содержания элементов для улучшения прокаливаемости, таких как Mn и Mo, в дополнение к Cr. Было установлено, что когда такой горячекатаный стальной лист используется в качестве материала трубы, может быть изготовлена стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, имеющая высокое равномерное относительное удлинение, равное 8% или более в осевом направлении трубы, и стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, подходящая для баржи с барабаном.
Настоящее изобретение было завершено на основе вышеуказанных результатов и дальнейших исследований. То есть суть настоящего изобретения заключается в следующем.
(1) Высокопрочная стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, с составом в % масс., C: 0,04 - 0,15%, Si: 0,10 - 0,50%, Mn: 1,0 - 2,2%, P: 0,050 % или менее, S: 0,005% или менее, Cr: 0,2 - 1,0%, Ti: 0,005 - 0,030% и Al: 0,010 - 0,050%, остальное Fe и неизбежные примеси, и микроструктурой, включающей полигональный феррит с объёмной долей 70% и более и остаточный аустенит с объёмной долей 3 - 20%, причём остаток представляет собой по меньшей мере одну фазу, выбранную из мартенсита, бейнита и перлита, причём полигональный феррит имеет средний размер зерна 5 мкм или более и соотношение сторон 1,40 или менее.
(2) В высокопрочной стальной трубе, полученной электросваркой методом сопротивления, согласно (1) состав дополнительно содержит в % масс. по меньшей мере один элемент, выбранный из Mo: 0,5% или менее, Cu: 0,5% или менее, Ni : 1,0% или менее, и Co: 1,0% или менее.
(3) В высокопрочной стальной трубе, полученной электросваркой методом сопротивления, согласно (1) или (2) состав дополнительно содержит в % масс. по меньшей мере один элемент, выбранный из Nb: 0,10% или менее и V: 0,10% или менее.
(4) В высокопрочной стальной трубе, полученной электросваркой методом сопротивления, согласно любому из (1) - (3) состав дополнительно содержит Ca: 0,0005 - 0,0050% масс.
(5) Способ изготовления высокопрочной стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, согласно любому из (1) - (4) включает стадию изготовления материала трубы, включающую нагрев, горячую прокатку и затем охлаждение стального материала для получения горячекатаной полосовой стали и намотки горячекатаной стальной полосы; стадию изготовления трубы, включающую формование горячекатаной стальной полосы в открытую трубу, имеющую по существу круглое сечение, и затем торцевые поверхности открытой трубы соединяют встык друг к другу в направлении ширины, нагрев торцевых поверхностей открытой трубы в направлении ширины до температуры, большей или равной её температуры плавления, и проведения сварки давлением торцевых поверхностей открытой трубы в направлении ширины для получения стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления; и стадию поточной термообработки термической обработкой части, подвергнутой электросварке методом сопротивления, стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, в поточном режиме.
В этом способе нагрев на стадии изготовления материала трубы осуществляют при температуре нагрева 1100 - 1250°С. Охлаждение после горячей прокатки на стадии изготовления материала трубы непрерывно выполняется до температуры прекращения охлаждения от 600°С до 450°С, при этом охлаждение контролируется так, что в центральном положении стальной полосы в направлении толщины температура T20 через 20 секунд с момента времени t0, в который заканчивается конечный проход горячей прокатки, выше 650°C, и температура T80 через 80 секунд с момента времени t0 ниже 650°C. Термическая обработка на стадии поточной термообработки включает нагрев части, подвергнутой электросварке методом сопротивления, так что минимальная температура участка части, подвергнутой электросварке методом сопротивления, в направлении толщины имеет температуру 800°С или выше, и максимальная температура нагрева составляет 1150°С или ниже, и затем проведение водяного охлаждения или охлаждения части, подвергнутой электросварке методом сопротивления,, так что максимальная температура части, подвергнутой электросварке методом сопротивления в направлении толщины, составляет 500°C или ниже.
(6) В способе изготовления высокопрочной стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, согласно (5) на стадии изготовления трубы горячекатаная стальная полоса разматывается и непрерывно формуется с использованием нескольких валков для получения открытой трубы, имеющей по существу круглое сечение, затем торцевые поверхности открытой трубы в направлении ширины совмещают друг с другом и нагреваются до температуры, превышающей или равной её температуре плавления, и выполняют сваркой давлением соединённых встык и нагретых торцевых поверхностей открытой трубы в направлении ширины, чтобы получить стальную трубу, полученную электросваркой методом сопротивления.
Положительные эффекты изобретения
Настоящее изобретение создаёт следующий промышленно значимый эффект. То есть высокопрочная стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, которая подходит для трубопроводных труб морских трубопроводов, проложенных способом прокладки, таким как способ с баржи с барабаном, способ горизонтальной укладки трубопровода на дно или способ укладки подводного трубопровода с вертикальным наращиванием и трубопроводов, проложенные в тектонических районах, таких как сейсмические районы, которые имеют высокую прочность марки X60 или выше, и которые имеют подходящую сгибаемость, могут быть изготовлены по более низкой цене, чем бесшовные стальные трубы без проведения термообработки всей трубы. Настоящее изобретение также эффективно обеспечивает использование, требующее высокую деформируемость, например, использование в гражданском строительстве, в дополнение к магистральным трубопроводам.
Осуществление изобретения
Стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, в соответствии с настоящим изобретением имеет состав, содержащий в % масс. С: 0,04 - 0,15%, Si: 0,10 - 0,50%, Mn: 1,0 - 2,2%, P: 0,050% или менее, S: 0,005% или менее, Cr: 0,2 - 1,0%, Ti: 0,005 - 0,030% и Al: 0,010 - 0,050%, остальное Fe и неизбежные примеси и имеет микроструктуру, включающую полигональный феррит с объёмной долей 70% или более и остаточный аустенит с объёмной долей 3 - 20%, причём остаток представляет по меньшей мере одну фазу, выбранную из мартенсита, бейнита и перлита, причём полигональный феррит имеет средний размер зерна 5 мкм или более, и отношение сторон 1,40 или менее. Предел текучести YS в осевом направлении трубы составляет 415 МПа или более, и равномерное относительное удлинение Elu в осевом направлении трубы составляет 8% или более.
Во-первых будут описаны причины ограничения состава стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, в соответствии с настоящим изобретением. В дальнейшем «% масс.» в составе выражается просто как «%».
С: 0,04 - 0,15%
C является элементом, который способствует стабилизации фазы аустенита. В настоящем изобретении С является важным элементом для обеспечения искомого количества остаточного аустенита. Для получения такого эффекта содержание С должно составлять 0,04% или более. Если содержание С превышает 0,15%, свариваемость ухудшается. Поэтому содержание С ограничивается диапазоном 0,04 - 0,15%. Содержание С предпочтительно составляет 0,06% или более, а также предпочтительно 0,12% или менее. Содержание С более предпочтительно составляет 0,08 - 0,12%.
Si: 0,10 - 0,50%
Si является элементом, который служит в качестве раскислителя и значительно способствует образованию остаточного аустенита путём подавления выделения цементита. Si также снижает отслаивание окалины при горячей прокатке. Для получения таких эффектов содержание Si должно составлять 0,10% или более. Если содержание Si превышает 0,50%, свариваемость электросваркой методом сопротивления ухудшается. Поэтому содержание Si ограничено диапазоном 0,10 - 0,50%. Содержание Si предпочтительно составляет 0,10 - 0,30%.
Mn: 1,0 - 2,2%
Mn является элементом, который улучшает стабильность аустенитной фазы и подавляет разложение на перлит и бейнит. Для получения такого эффекта содержание Mn должно составлять 1,0% или более. При избыточном содержании Mn более 2,2% образование высокотемпературного превращённого феррита подавляется, что предотвращает выделение и концентрирование С в непревращённом аустените. Поэтому содержание Mn ограничено диапазоном 1,0 - 2,2%. Содержание Mn предпочтительно составляет 1,2% или более и предпочтительно составляет 1,6% или менее.
P: 0,050% или менее
Р является элементом, который сегрегируется на границах зёрен и оказывает неблагоприятное воздействие, такое как ухудшение ударной вязкости. В настоящем изобретении Р рассматривается как примесь, и содержание Р желательно снижать насколько возможно. Однако допустимо содержание Р до 0,050%. Поэтому содержание Р ограничено 0,050% или менее. Содержание Р предпочтительно составляет 0,030% или менее. Чрезмерное снижение содержания Р увеличивает стоимость доводки и, поэтому содержание Р предпочтительно составляет 0,002% или более.
S: 0,005% или менее
S присутствует в стали в виде включения на основе сульфида (MnS). В частности, MnS уплощается в процессе горячей прокатки и отрицательно влияет на пластичность и ударную вязкость. Поэтому в настоящем изобретении содержание S предпочтительно снижают насколько возможно. Однако допустимо содержание S до 0,005%. Поэтому содержание S ограничено 0,005% или менее. Содержание S предпочтительно составляет 0,003% или менее. Чрезмерное снижение содержания S увеличивает стоимость доводки, и, следовательно, содержание S предпочтительно составляет 0,0002% или более.
Cr: 0,2 - 1,0%
В настоящем изобретении Cr является важным элементом, который способствует образованию остаточного аустенита путём подавления выделения цементита в непревращённом аустените. Для получения такого эффекта содержание Cr должно составлять 0,2% или более. При избыточном содержании Cr более 1,0% свариваемость электросваркой методом сопротивления ухудшается. Поэтому содержание Cr ограничено диапазоном 0,2 - 1,0%. Содержание Cr предпочтительно составляет 0,2 - 0,8% и более предпочтительно 0,2 - 0,5%.
Ti: 0,005 - 0,030%
Ti является элементом, который фиксирует N в форме TiN для подавления ухудшения ударной вязкости стали, вызванного N. Такой эффект получается при содержании Ti 0,005% или более. Если содержание Ti превышает 0,030%, количество карбонитрида титана, который увеличивает количество выделений вдоль плоскостей отдельности Fe, что ухудшает вязкость стали. Поэтому содержание Ti ограничено диапазоном 0,005 - 0,030%. Содержание Ti предпочтительно составляет 0,005 - 0,025%.
Al: 0,010 - 0,050%
Al является элементом, который служит в качестве сильного раскислителя и значительно способствует образованию остаточного аустенита путём подавления выделения цементита. Для получения таких эффектов содержание Al должно составлять 0,010% или более. Если содержание Al превышает 0,050%, оксид на основе алюминия беспрепятственно остаётся в стали, что ухудшает чистоту стали. Поэтому содержание Al ограничено диапазоном 0,010 - 0,050%. Содержание Al предпочтительно составляет 0,010 - 0,045%.
Остаток, отличный от описанных выше компонентов, представляет собой Fe и неизбежные примеси. При этом N: 0,005% или менее и O (кислород): 0,005% или менее допустимы в качестве неизбежных примесей.
В настоящем изобретении вышеописанная основная композиция может дополнительно необязательно содержать по меньшей мере один элемент, выбранный из Mo: 0,5% или менее, Cu: 0,5% или менее, Ni: 1,0% или менее и Co: 1,0% или менее по меньшей мере один элемент, выбранный из Nb: 0,10% или менее и V: 0,10% или менее и/или Ca: 0,0005 - 0,0050%.
По меньшей мере, один элемент, выбранный из Mo: 0,5% или менее, Cu: 0,5% или менее, Ni: 1,0% или менее и Co: 1,0% или менее
Все Mo, Cu, Ni и Co являются элементами, которые улучшают стабильность фазы аустенита и способствуют образованию остаточного аустенита. Для получения такого эффекта предпочтительно, чтобы содержание соответствовало Mo: 0,05% или более, Cu: 0,05% или более, Ni: 0,05% или более, и Co: 0,05% или более. Если содержание превышает Mo: 0,5%, Cu: 0,5%, Ni: 1,0% и Co: 1,0%, вышеуказанный эффект насыщается и свариваемость ухудшается. Поэтому, если эти элементы присутствуют, содержание предпочтительно ограничено диапазонами Mo: 0,5% или менее, Cu: 0,5% или менее, Ni: 1,0% или менее, и Co: 1,0% или менее и более предпочтительно ограничено диапазонами Mo: 0,4% или менее, Cu: 0,4% или менее, Ni: 0,4% или менее и Co: 0,4% или менее.
По меньшей мере, один элемент из Nb: 0,10% или менее и V: 0,10% или менее
Оба Nb и V представляют собой элементы, которые образуют карбонитрид или карбид, и способствуют улучшению прочности горячекатаной стальной полосы за счёт дисперсионного упрочнения. Для получения такого эффекта содержание предпочтительно составляет Nb: 0,01% или более и V: 0,01% или более. Если содержание превышает Nb: 0,10% и V: 0,10%, формируются крупные выделения, что ухудшает ударную вязкость основного материала или ухудшает свариваемость. Поэтому, если эти элементы присутствуют, содержимое ограничено диапазонами Nb: 0,10% или менее и V: 0,10% или менее.
Ca: 0,0005 - 0,0050%
Са является элементом, который способствует эффективному контролю формы включений на основе сульфида. Ca делает сульфид, такой как MnS, безвредным, и повышает ударную вязкость горячекатаной стальной полосы. Для получения такого эффекта содержание Ca должно составлять 0,0005% или более. Если содержание Са превышает 0,0050%, образуется оксидный кластер на основе Са, который ухудшает ударную вязкость горячекатаной стальной полосы. Поэтому если присутствует Ca, содержание Ca предпочтительно ограничено диапазоном 0,0005 - 0,0050%. Содержание Ca более предпочтительно составляет 0,0010% или более и 0,0040% или менее.
Далее будут описаны причины ограничения микроструктуры стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, по настоящему изобретению.
Стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, по настоящему изобретению имеет вышеуказанный состав и также имеет микроструктуру, включающую полигональный феррит (с объёмной долей 70% или более) в качестве основной микроструктуры и остаточный аустенит с объёмной долей 3 - 20%, причём остаток представляет собой по меньшей мере одну фазу, выбранную из мартенсита, бейнита и перлита. Полигональный феррит имеет средний размер зёрен 5 мкм или более и отношение сторон 1,40 или менее.
Полигональный феррит: 70% или более в единицах объёмных долей
Термин «полигональный феррит» в описании относится к высокотемпературному превращённому ферриту, который претерпевает диффузионное превращение. В высокотемпературном превращённом феррите С переходит в непревращённый аустенит, когда происходит превращение. Таким образом, непревращённый аустенит стабилизируется, что позволяет легко генерировать искомое количество остаточного аустенита. Поэтому в настоящем изобретении, которое предлагает высокопрочную горячекатаную стальную полосу, имеющую подходящее равномерное относительное удлинение, используя явление TRIP остаточного аустенита, такой полигональный феррит является основной микроструктурой. Здесь термин «основная микроструктура» в настоящем изобретении относится к микроструктуре с объёмной долей 70% или более.
Если основной микроструктурой является бейнитный феррит или бейнит, количество С, выделяемое при превращении, невелико или почти равно нулю, что приводит к недостаточной концентрации С в непревращённом аустените. Следовательно, непревращённый аустенит не стабилизируется и после охлаждения превращается в перлит или бейнит, что затрудняет формирование фазы остаточного аустенита с объёмной долей 3 - 20%. Поэтому основной микроструктурой является полигональный феррит.
Чтобы избежать двусмысленности при определении микроструктуры, термин «полигональный феррит» определяется как микроструктура, имеющая отношение сторон 1,40 или менее, которое определяется (диаметр кристаллического зерна в направлении прокатки)/(диаметр кристаллического зерна в направлении толщины листа) и средний размер зерна 5 мкм или более в настоящем изобретении.
Остаточный аустенит: 3 - 20% в единицах объёмных долей
Остаточный аустенит способствует улучшению равномерного удлинения стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, за счёт пластичности, наведённой превращением (явление TRIP). Для получения такого эффекта фаза остаточного аустенита должна иметь объёмную долю 3% или более. При избыточной объёмной доле более 20% концентрация углерода, содержащегося в остаточном аустените, уменьшается, и остаточный аустенит становится неустойчивым к деформации, что приводит к ухудшению равномерного удлинения. Поэтому объёмная доля остаточного аустенита ограничена диапазоном 3 - 20%. Объёмная доля остаточного аустенита составляет предпочтительно 3 - 15% и более предпочтительно 5 - 15%.
Остальное: по меньшей мере, одна фаза, выбранная из мартенсита, бейнита и перлита
Остальное, отличное от полигонального феррита, служащего основной микроструктурой и остаточного аустенита, предпочтительно является по меньшей мере одной фазой, выбранной из мартенсита, бейнита и перлита с объёмной долей 10% или менее (включая 0%). Если объёмная доля остального в общем, то есть по меньшей мере одна фаза, выбранная из мартенсита, бейнита и перлита, превышает 10%, прочность чрезмерно увеличивается и равномерное относительное удлинение ухудшается. Отмечается, что феррит, отличный от полигонального феррита, относится к бейниту.
Когда стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, имеет вышеуказанный состав и микроструктуру, отношение предела текучести к пределу прочности (YR) в осевом направлении трубы 93% или менее может быть достигнуто при формате (толщина трубы/наружный диаметр трубы)×100 = 2,5% - 7,0%.
Вышеописанная микроструктура, включающая полигональный феррит с объёмной долей 70% или более, и остаточный аустенит с объёмной долей 3 - 20%, остальное по меньшей мере одна фаза, выбранная из мартенсита, бейнита и перлита, анализируется следующим образом. Во-первых, образец для анализа микроструктуры отбирается из стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, так что сечение в направлении прокатки (L сечение) служит в качестве наблюдаемой поверхности. Испытуемый образец для анализа микроструктуры полируют и травят (реактив для травления: ниталь). Микроструктура в положении 1/2t толщины листа наблюдается с помощью оптического микроскопа (увеличение: 400 раз) и сканирующего электронного микроскопа SEM (увеличение: 2000 раз), и две или более области просмотра фотографируют в каждом из образцов. Из полученных снимков микроструктур определяют тип микроструктуры, площадь каждой фазы и соотношение сторон кристаллических зёрен полигонального феррита с использованием анализатора изображений. Кроме того, средний размер зерна полигонального феррита может быть определён методом секущих в соответствии с JIS G 0551. При анализе микроструктуры расчёт выполняют с использованием среднего арифметического. Кроме того, определяют долю площади остаточного аустенита методом SEM/EBSD (дифракция обратного рассеяния электронов). Полагая, что микроструктура является трёхмерно однородной, определяемая доля площади определяется как объёмная доля.
Далее будет описан способ изготовления сварной стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, согласно настоящему изобретению.
Выполняют стадию изготовления материала трубы нагревом, горячей прокаткой и затем охлаждением стального материала, имеющего вышеуказанный состав, для получения горячекатаной стальной полосы и намоткой горячекатаной стальной полосы.
На стадии изготовления материала трубы стальной материал, имеющий вышеуказанный состав, нагревают при температуре нагрева 1100 - 1250°С и затем подвергают горячей прокатке для получения горячекатаной стальной полосы, служащей материалом трубы.
Температура нагрева стального материала: 1100 - 1250°С
Если температура нагрева стального материала ниже 1100°С, не может быть предотвращено формирование крупных карбонитридов и зон сегрегации, образующихся на стадии литья. Следовательно, пластичность и ударная вязкость горячекатаного стального листа ухудшаются, и, кроме того, ухудшается прочность. Если стальной материал нагревают при температуре выше 1250°С, кристаллические зёрна имеют тенденцию к укрупнению, что может ухудшить пластичность и ударную вязкость горячекатаного стального листа. Кроме того, удельный расход энергии увеличивается, что приводит к низкой экономической эффективности. Температура нагрева относится к заданной температуре нагревательной печи.
Нагретый стальной материал подвергают горячей прокатке, чтобы получить горячекатаную стальную полосу, имеющую заданный размер и форму. Условия горячей прокатки особо не ограничены, при условии, что горячекатаная стальная полоса имеет заданный размер и форму. Однако, принимая во внимание последующее охлаждение, температура после конечного прохода горячей прокатки, то есть конечная температура конечной прокатки, предпочтительно задают равной 750°С или выше.
Охлаждение после горячей прокатки горячекатаной стальной полосы выполняют непрерывно до температуры прекращения охлаждения от 600°С до 450°С, в то время как охлаждение контролируется так, что в центральной части стальной полосы в направлении толщины температура T20 через 20 секунд с момента времени t0, в который заканчивается конечный проход горячей прокатки, составляет выше 650°C, и температура T80 через 80 секунд с момента времени t0 составляет менее 650°C. «Охлаждение» в настоящем изобретении предпочтительно выполняют путём распыления охлаждающей воды на верхнюю и нижнюю поверхности горячекатаной стальной полосы из зоны водяного охлаждения, размещённой непосредственно на выходном рольганге, расположенном на выходной стороне чистового прокатного стана. Регулировка интервалов, расход воды и т.п. в зоне водяного охлаждения особо не ограничены. Температура в центральной части горячекатаной стальной полосы в направлении толщины представляет собой температуру, определяемую расчётом теплопередачи, исходя из температуры, измеренной с помощью поверхностного термометра.
Охлаждение после горячей прокатки: в центральной части стальной полосы в направлении толщины температура T20 через 20 секунд от момента времени t0, в который завершается конечный проход горячей прокатки, составляет выше 650°C, и температура T80 через 80 секунд с момента времени t0 составляет ниже 650°C.
Когда состав горячекатаной стальной полосы находится в диапазоне в соответствии с настоящим изобретением, превращение полигонального феррита обусловлено регулированием охлаждения, так что в центральной части стальной полосы в направлении толщины температура T20 после 20 секунд с момента времени t0, в который завершается конечный проход горячей прокатки, составляет выше 650°C, и температура T80 через 80 секунд после времени t0 составляет ниже 650°C. Таким образом, микроструктуру стальной полосы можно поддерживать в виде микроструктуры, в основном содержащей полигональный феррит.
Более конкретно, когда температура в центральной части стальной полосы в направлении толщины составляет 750 - 650°С через 20 секунд или более и менее 80 секунд с момента времени t0, в который заканчивается конечный проход горячей прокатки (после чистовой прокатки), происходит превращение полигонального феррита. Таким образом, микроструктуру можно поддерживать в виде микроструктуры, в основном содержащей полигональный феррит.
Если охлаждение выполняется так, что температура T20 в центральной части стальной полосы в направлении толщины составляет 650°С или ниже, в основном образуется бейнитный феррит или бейнит, и поэтому не может быть получена микроструктура, в основном содержащая полигональный феррит. Если температура Т80 в центральной части стальной полосы в направлении толщины составляет 650°С или выше, выделение карбонитрида и цементита легко происходит вместе с превращением феррита, что затрудняет концентрирование С в непревращённом аустените.
Соответственно, в настоящем изобретении охлаждение после горячей прокатки контролируется так, что в центральной части стальной полосы в направлении толщины температура T20 через 20 секунд после времени t0, в который заканчивается последний проход горячей прокатки, составляет выше 650°C, и температура T80 через 80 секунд с момента времени t0 составляет менее 650°C.
Температура окончания охлаждения: 600 - 450°С
Если температура окончания охлаждения выше 600°С, непревращённый аустенит превращается в перлит или бейнит после намотки, и поэтому не может быть получено искомое количество остаточного аустенита. Если температура окончания охлаждения составляет ниже 450°С, часть непревращённого аустенита превращается в мартенсит, и поэтому не может быть получено искомое количество остаточного аустенита. Поэтому температура окончания охлаждения после горячей прокатки ограничена диапазоном 600 - 450°С.
Соответственно в настоящем изобретении охлаждение после горячей прокатки ограничивается охлаждением, при котором охлаждение контролируется так, что в центральной части стальной полосы в направлении толщины температура T20 через 20 секунд после момента времени t0, в который заканчивается конечный проход горячей прокатки, составляет выше 650°C, и температура T80 через 80 секунд после момента времени t0 составляет ниже 650°C, и охлаждение выполняют непрерывно до температуры окончания охлаждения 600 - 450°С.
Затем полученную намотанную горячекатаную стальную полосу используют в качестве материала трубы и выполняют стадию изготовления трубы. На стадии изготовления трубы намотанная горячекатаная стальная полоса, служащая в качестве материала трубы, разматывается и непрерывно формируется вхолодную с использованием нескольких валков для получения открытой трубы, имеющей по существу круглое поперечное сечение. Затем торцевые поверхности открытой трубы в направлении ширины соединяются друг с другом и нагреваются до температуры выше или равной её температуры плавления высокочастотным индукционным нагревом или высокочастотным нагревом сопротивлением, и выполняют сварку давлением соединённых встык и нагретых торцевых поверхностей открытой трубы в направлении ширины прижимным роликом. Таким образом, получается стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления. Стадия изготовления трубы в настоящем изобретении особо не ограничивается, если на стадии изготовления трубы может быть получена стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, имеющая искомый размер и форму. Может быть использована любая обычная стадия изготовления трубы, которая использует обычную установку для производства стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления.
Стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, полученная на стадии изготовления трубы, затем подвергается стадии термической обработки, в которой часть, полученная электросваркой методом сопротивления, подвергается термической обработке поточным способом.
Когда горячекатаная стальная полоса, имеющая состав в пределах диапазона настоящего изобретения, подвергается электросварке методом сопротивления, часть, полученная электросваркой методом сопротивления, имеет микроструктуру, в основном содержащую мартенсит и/или верхний бейнит из-за быстрого нагрева и быстрого охлаждения во время сварка. Эти микроструктуры представляют собой микроструктуры с низкой ударной вязкостью. В настоящем изобретении такая микроструктура модифицируется в микроструктуру, имеющую высокую ударную вязкость, посредством выполнения поточной стадии термообработки. «Высокая ударная вязкость» в описании указывается в том случае, когда поглощённая энергия в испытании на ударную вязкость по Шарпи vE0 (Дж), в окружном направлении составляет 150 Дж или более при температуре испытания 0°С.
Для выполнения термообработки поточным способом предпочтительно используют ряд обычных устройств, которые включают одно или несколько устройств индукционного нагрева и охлаждающих устройств, которые используют водяное охлаждение, или т.п., которые способны нагревать и охлаждать часть, полученную электросваркой методом сопротивления, последовательно расположенных поточным способом после прижимного ролика в технологической схеме изготовления стальных труб, полученных электросваркой, полученных методом сопротивления.
Поточная термообработка включает нагрев части, подвергнутой электросварке методом сопротивления, так что минимальная температура части, подвергнутой электросварке методом сопротивления, в направлении толщины имеет температуру 800°С или выше и максимальная температура нагрева составляет 1150°С или ниже и затем осуществление охлаждения водой или охлаждение части, подвергнутой электросварке методом сопротивления, так что максимальная температура части, подвергнутой электросварке методом сопротивления, в направлении толщины составляет 500°С или ниже. В описании термин «поточный» относится к последовательному расположению устройств. Термин «поточная термообработка» относится, например, к термической обработке, которая использует нагревательные устройства, расположенные последовательно вдоль сварной детали. Нагревательные устройства особо не ограничены, и, например, вместо индукционного нагрева можно использовать прямой электрический нагрев.
Температура нагрева при поточной термообработке: 800 - 1150°С
Если температура нагрева в области минимальной температуры ниже 800°С, микроструктура в части, полученной электросваркой методом сопротивления не может ограничиваться бейнитным ферритом и/или бейнитом с высокой ударной вязкостью во всей области в направлении толщины листа. Если температура нагрева в максимальной части нагрева составляет выше 1150°С, зёрна аустенита заметно укрупняются, а прокаливаемость повышается, что приводит к формированию мартенсита после охлаждения. Поэтому температура нагрева части, полученной электросваркой методом сопротивления в поточной термообработке ограничивается диапазоном 800 - 1150°С между областью минимальной температуры и областью максимальной температуры. Температура нагрева предпочтительно составляет 850 - 1100°С. Охлаждение после нагрева может быть выполнено охлаждением или охлаждением водой в соответствии с требуемой прочностью и ударной вязкостью, но для достижения как прочности, так и ударной вязкости предпочтительно использовать охлаждение водой. После охлаждения водой может быть необязательно проведён отпуск в поточном режиме при температуре нагрева (температура отпуска) 400 - 700°С. Поточную обработку отпуском предпочтительно выполняют с использованием ряда устройств индукционного нагрева и т.п., расположенных после устройства поточной термообработки в технологической схеме. Продолжительность поточной термообработки в течение предпочтительно составляет 5 секунд или более при 800°С или выше.
Далее настоящее изобретение будет дополнительно описано на основе примеров.
Примеры
Расплавленную сталь, имеющую состав, приведённый в таблице 1, доводят в конвертере и получают сляб (стальной материал: толщина 220 мм) методом непрерывной разливки. Сляб (стальной материал) подвергают стадии изготовления материала трубы в условиях, перечисленных в таблице 2, чтобы получить горячекатаную стальную полосу, имеющую толщину листа, указанную в таблице 2. Затем проводят намотку горячекатаной стальной полосы для получения материала трубы. Затем намотанную горячекатаную стальную полосу, служащую в качестве материала трубы, разматывают и непрерывно формуют вхолодную с использованием нескольких валков для получения открытой трубы, имеющей по существу круглое сечение. Затем совмещённые торцевые поверхности открытой трубы в направлении ширины соединяют встык друг к другу и нагревают до температуры, превышающей или равной её температуре плавления, с использованием высокочастотного индукционного нагревательного устройства, и выполняют сварку давлением соединённых встык торцевых поверхностей открытой трубы в направлении ширины прижимным роликом. Таким образом, получают стальную трубу, полученную электросваркой методом сопротивления, имеющую размер (толщина/наружный диаметр), приведённый в таблице 2. Затем часть, подвергнутую электросварке методом сопротивления, полученной стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, подвергают поточной термообработке, при которой нагрев проводят до температуры поверхности 1050°С с использованием индукционного нагревательного устройства, расположенный после прижимного ролика в установке для производства стальных труб, полученных электросваркой методом сопротивления, и охлаждают так, чтобы максимальная температура в направлении толщины составляла 500°С или ниже. Также удостоверяются, что температура в части минимальной температуры составляет 850°С или выше. В этом случае средняя скорость охлаждения внешней поверхности трубы в части, подвергнутой электросварке методом сопротивления, составляет около 2°С/с.
Испытуемый образец отбирают из полученной стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, а также проводят анализ микроструктуры, испытание на растяжение и ударные испытания. Методы испытаний заключаются в следующем.
(1) Анализ микроструктуры
Испытуемый образец для анализа микроструктуры отбирают из полученной стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, так чтобы сечение в направлении прокатки (L сечение) служил наблюдаемой поверхностью. Отобранный испытуемый образец для анализа микроструктуры полируют и травят (реактив для травления: ниталь). Микроструктура в положении 1/2t толщины листа наблюдается с помощью оптического микроскопа (увеличение: 400 раз) и сканирующего электронного микроскопа SEM (увеличение: 2000 раз), и две или более зоны просмотра фотографируют в каждом из образцов. Из полученных снимков микроструктур определяют тип микроструктуры, площадь каждой фазы и соотношение сторон кристаллических зёрен основной фазы с использованием анализатора изображений. Кроме того, средний размер зерна основной фазы определяют методом секущих в соответствии с JIS G 0551. Среднее арифметическое полученных значений используют в качестве значения для стальной трубы. Кроме того, долю площади остаточного аустенита определяют методом SEM/EBSD (дифракцией обратного рассеяния электронов), поскольку трудно визуально различать остаточный аустенит. В предположении, что микроструктура является трёхмерно однородной, получаемая доля площади фракции определяется как объёмная доля.
(2) Испытание на растяжение
Образец для испытания на растяжение отбирают из полученной стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, в положении 90° по часовой стрелке в направлении по окружности от части, подвергнутой электросварке методом сопротивления, если смотреть с переднего конца трубы. Образец для испытания на растяжение отбирают в соответствии с ASTM A 370, так чтобы направление растяжения было осевым направлением трубы. Испытание на растяжение проводят для определения характеристик прочности при растяжении (предел текучести YS, предел прочности при растяжении TS и равномерное относительное удлинение Elu).
(3) Ударные испытания
Испытуемый образец с V-образным вырезом отбирают из части, подвергнутой электросварке методом сопротивления, полученной сварной стальной трубы, полученной электросваркой методом сопротивления, в положении 1/2 толщины, так что окружное направление было продольным направлением испытываемого образца. Испытание на ударную вязкость по Шарпи проводят в соответствии с ASTM A 370 для определения поглощённой энергии удара по Шарпи vE0 (Дж) при температуре испытания 0°C. Для испытания используют три испытуемых образца и среднее арифметическое значение считается поглощённой энергией стальной трубы.
Таблица 3 показывает результаты
Таблица 1
Сталь No. Состав (% масс.) Примечание
C Si Mn P S Cr Ti Al Mo,Cu,Ni,Co Nb,V Ca
A 0,13 0,15 1,4 0,014 0,003 0,33 0,014 0,033 - - - Пример
B 0,06 0,30 1,8 0,015 0,002 0,80 0,011 0,035 - - 0,0025 Пример
C 0,05 0,25 1,5 0,013 0,003 0,30 0,009 0,030 Mo:0,4 V:0,02 - Пример
D 0,10 0,20 1,1 0,020 0,002 0,60 0,010 0,035 Co:0,5 - - Пример
E 0,08 0,25 1,6 0,010 0,001 0,48 0,025 0,025 Mo:0,1 Nb:0,02 - Пример
F 0,14 0,30 1,2 0,015 0,002 0,25 0,008 0,030 Cu:0,3, Ni:0,3 Nb:0,06, V:0,06 - Пример
G 0,11 0,30 1,4 0,020 0,002 0,40 0,011 0,035 - Nb:0,03 - Пример
H 0,06 0,35 2,1 0,020 0,003 0,28 0,022 0,035 Ni:0,6 - - Пример
I 0,09 0,15 1,2 0,013 0,002 0,45 0,015 0,033 Mo:0,1, Co:0,3 Nb:0,04, V:0,03 - Пример
J 0,12 0,15 1,7 0,030 0,002 0,10 0,013 0,038 - Nb:0,05 - Пример сравнения
⋅ Остальное, отличное от вышеуказанных компонентов, является Fe и посторонними примесями.
Figure 00000001
Figure 00000002
Во всех примерах изобретения приготовлена высокопрочная стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, которая включает участок основного материала, имеющий высокую прочность с пределом текучести YS в осевом направлении трубы 415 МПа или более и «подходящую сгибаемость» с равномерным относительным удлинением Elu в осевом направлении трубы 8% или более, и часть, полученная электросваркой методом сопротивления, имеющая подходящую ударную вязкость с поглощённой энергией в ударных испытаниях по Шарпи vE0, равной 150 Дж или более при 0°С. Напротив, в сравнительных примерах, выходящих за рамки настоящего изобретения, равномерное относительное удлинение Elu в осевом направлении трубы составляет менее 8% и сгибаемость ухудшается.

Claims (13)

1. Высокопрочная стальная труба, полученная электросваркой сопротивлением, содержащая состав, мас.%: C 0,04-0,15, Si 0,10-0,50, Mn 1,0-2,2, P 0,050 или менее, S 0,005 или менее, Cr 0,2-1,0, Ti 0,005-0,030 и Al 0,010-0,050, остальное - Fe и неизбежные примеси, и
микроструктуру, включающую в себя полигональный феррит с объёмной долей 70% или более, остаточный аустенит с объёмной долей 3-20% и остаток, имеющий по меньшей мере одну фазу, выбранную из мартенсита, бейнита и перлита, при этом полигональный феррит имеет средний размер зерна 5 мкм или более и отношение сторон 1,40 или менее.
2. Стальная труба по п. 1, в которой состав дополнительно содержит, мас.%, по меньшей мере один элемент, выбранный из Mo 0,5 или менее, Cu 0,5 или менее, Ni 1,0 или менее и Co 1,0 или менее.
3. Стальная труба по п. 1 или 2, в которой состав дополнительно содержит, мас.%, по меньшей мере один элемент, выбранный из Nb 0,10 или менее и V 0,10 или менее.
4. Стальная труба по любому из пп. 1-3, в которой состав дополнительно содержит Ca 0,0005-0,0050 мас.%.
5. Способ изготовления высокопрочной стальной трубы, полученной электросваркой сопротивлением, по любому из пп. 1-4, включающий в себя
стадию изготовления материала трубы нагревом, горячей прокаткой и затем охлаждением стального материала для получения горячекатаной стальной полосы и намотки горячекатаной стальной полосы,
стадию изготовления трубы формованием горячекатаной стальной полосы в открытую трубу, имеющую по существу круглое сечение, и последующей стыковкой торцевых поверхностей открытой трубы в направлении ширины друг к другу, нагревом торцевых поверхностей открытой трубы в направлении ширины до температуры, большей или равной её температуре плавления, и проведением контактной сварки на торцевых и нагретых поверхностях открытой трубы в направлении ширины с получением стальной трубы, полученной электросваркой сопротивлением и
стадию поточной термообработки, при которой часть стальной трубы, полученной электросваркой сопротивлением, термически обрабатывают в поточном режиме,
при этом нагрев на стадии изготовления материала трубы осуществляют при температуре нагрева 1100-1250°С,
охлаждение после горячей прокатки на стадии изготовления материала трубы выполняют непрерывно до температуры окончания охлаждения от 600 до 450°С, при этом охлаждение контролируют так, что в центральной части стальной полосы в направлении толщины температура T20 через 20 секунд с момента времени t0, с которого заканчивается конечный проход горячей прокатки, выше 650°C, а температура T80 через 80 секунд с момента времени t0 ниже 650°C, и
термическая обработка на стадии поточной термообработки включает в себя нагрев части, подвергнутой электросварке сопротивлением, так что минимальная температура области части, подвергнутой электросварке сопротивлением, в направлении толщины имеет температуру 800°С или выше, а максимальная температура нагрева составляет 1150°C или ниже, и последующее водяное охлаждение или охлаждение части, подвергнутой электросварке сопротивлением, так что максимальная температура части, подвергнутой электросварке сопротивлением, в направлении толщины составляет 500°C или ниже.
6. Способ по п. 5, в котором на стадии изготовления трубы горячекатаную стальную полосу разматывают и непрерывно формуют с использованием нескольких валков для получения открытой трубы, имеющей по существу круглое сечение, затем торцевые поверхности открытой трубы в направлении ширины совмещают друг с другом и нагревают до температуры, превышающей или равной её температуре плавления, и выполняют сварку давлением совмещённых торцевых поверхностей открытой трубы в направлении ширины с получением стальной трубы, полученной электросваркой сопротивлением.
RU2017131241A 2015-03-06 2016-02-18 Высокопрочная стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, и способ её изготовления RU2667943C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015-044395 2015-03-06
JP2015044395 2015-03-06
PCT/JP2016/000847 WO2016143270A1 (ja) 2015-03-06 2016-02-18 高強度電縫鋼管およびその製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2667943C1 true RU2667943C1 (ru) 2018-09-25

Family

ID=56879363

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017131241A RU2667943C1 (ru) 2015-03-06 2016-02-18 Высокопрочная стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, и способ её изготовления

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20180030557A1 (ru)
EP (1) EP3246427B1 (ru)
JP (1) JP6004144B1 (ru)
KR (1) KR101993542B1 (ru)
CN (1) CN107406940B (ru)
CA (1) CA2975366C (ru)
RU (1) RU2667943C1 (ru)
WO (1) WO2016143270A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2747083C1 (ru) * 2020-11-02 2021-04-26 Акционерное Общество "Выксунский металлургический завод" (АО ВМЗ") Способ производства электросварной трубы из низкоуглеродистой стали, стойкой против водородного растрескивания (варианты)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6610520B2 (ja) * 2016-11-30 2019-11-27 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼矢板およびその製造方法
US11421298B2 (en) 2017-01-25 2022-08-23 Jfe Steel Corporation Electric resistance welded steel tube for coiled tubing and method for manufacturing the same
JP6384635B1 (ja) * 2017-01-25 2018-09-05 Ｊｆｅスチール株式会社 コイルドチュービング用熱延鋼板
JP6288390B1 (ja) * 2017-03-29 2018-03-07 新日鐵住金株式会社 ラインパイプ用アズロール電縫鋼管
JP6812893B2 (ja) * 2017-04-17 2021-01-13 日本製鉄株式会社 ラインパイプ用電縫鋼管及びその製造方法
KR102020417B1 (ko) * 2017-12-22 2019-09-10 주식회사 포스코 충격인성이 우수한 용접강관용 강재 및 그 제조방법
KR102010081B1 (ko) * 2017-12-26 2019-08-12 주식회사 포스코 고강도 고인성 열연강판 및 그 제조방법
RU2702171C1 (ru) * 2018-06-07 2019-10-04 Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства толстолистового проката из низколегированной стали для труб
RU2696920C1 (ru) * 2018-07-30 2019-08-07 Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" Способ производства проката для труб магистральных трубопроводов с одновременным обеспечением равномерного удлинения и хладостойкости
US11731210B2 (en) 2018-09-28 2023-08-22 Jfe Steel Corforation Long steel pipe for reel-lay installation and method for producing the same
RU2703008C1 (ru) * 2019-06-26 2019-10-15 Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства листов из криогенной конструкционной стали
CN110423941B (zh) * 2019-07-31 2021-01-22 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种控制r260钢轨闪光焊接头马氏体组织的方法
US20220373108A1 (en) * 2019-10-31 2022-11-24 Jfe Steel Corporation Electric resistance welded steel pipe, method for producing the same, line pipe, and building structure
WO2021106577A1 (ja) * 2019-11-29 2021-06-03 Ｊｆｅスチール株式会社 電縫鋼管およびその製造方法
CN114829456B (zh) 2019-12-18 2023-04-28 瓦克化学股份公司 可交联反应性硅酮有机共聚物分散体
CN115362273B (zh) * 2020-04-02 2023-12-08 杰富意钢铁株式会社 电阻焊钢管及其制造方法
CN111793766A (zh) * 2020-05-14 2020-10-20 南京钢铁股份有限公司 一种极低成本psl1薄规格出口管线钢生产方法
KR102413840B1 (ko) * 2020-09-16 2022-06-28 현대제철 주식회사 저항복비 및 고변형능 라인파이프용 강재 및 그 제조방법
DE102022124366A1 (de) 2022-09-22 2024-03-28 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines warmgewalzten Stahlflachprodukts zum Einsatz in der Rohrfertigung

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1799650A1 (ru) * 1990-10-15 1993-03-07 Mo I Stali I Splavov Способ изготовления электросварных прямошовных труб
JP2004115871A (ja) * 2002-09-26 2004-04-15 Jfe Steel Kk 耐水素割れ特性および靭性に優れる高強度ラインパイプ用電縫鋼管の製造方法
EP1918395A1 (en) * 2005-07-26 2008-05-07 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Seamless steel pipe and method for producing same
RU2331698C2 (ru) * 2003-12-19 2008-08-20 Ниппон Стил Корпорейшн Стальные листы для сверхвысокопрочных магистральных труб и сверхвысокопрочные магистральные трубы, обладающие прекрасной низкотемпературной ударной вязкостью, и способы их изготовления
JP2011094231A (ja) * 2009-09-30 2011-05-12 Jfe Steel Corp 低降伏比高強度高靭性鋼板及びその製造方法
US8585835B2 (en) * 2008-10-31 2013-11-19 Usui Kokusai Sangyo Kaisha Limited High-strength steel machined product and method for manufacturing the same, and method for manufacturing diesel engine fuel injection pipe and common rail

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000355735A (ja) * 1999-06-15 2000-12-26 Nippon Steel Corp 材質バラツキの小さい加工性に優れた熱延高強度鋼板とその製造方法
JP4953514B2 (ja) * 2001-02-27 2012-06-13 住友金属工業株式会社 高張力熱延鋼板およびその製造方法
JP3749704B2 (ja) 2002-10-23 2006-03-01 新日本製鐵株式会社 耐座屈特性に優れた高強度鋼管およびその製造方法
JP4266343B2 (ja) * 2003-11-11 2009-05-20 株式会社神戸製鋼所 成形性に優れた高強度熱延鋼板
JP4470701B2 (ja) * 2004-01-29 2010-06-02 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性および表面性状に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法
JP4466619B2 (ja) * 2006-07-05 2010-05-26 Ｊｆｅスチール株式会社 自動車構造部材用高張力溶接鋼管およびその製造方法
JP4957185B2 (ja) * 2006-10-31 2012-06-20 Ｊｆｅスチール株式会社 塗装後降伏比の低い高靱性電縫鋼管用熱延鋼板およびその製造方法
JP5591443B2 (ja) * 2007-05-10 2014-09-17 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板
JP5632759B2 (ja) * 2011-01-19 2014-11-26 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼部材の成形方法
JP5655712B2 (ja) * 2011-06-02 2015-01-21 新日鐵住金株式会社 熱延鋼板の製造方法
JP5825205B2 (ja) * 2011-07-06 2015-12-02 新日鐵住金株式会社 冷延鋼板の製造方法
US10174392B2 (en) * 2011-07-06 2019-01-08 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Method for producing cold-rolled steel sheet
KR101638707B1 (ko) * 2011-07-20 2016-07-11 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 저온 인성이 우수한 저항복비 고강도 열연 강판 및 그 제조 방법
WO2013027779A1 (ja) * 2011-08-23 2013-02-28 新日鐵住金株式会社 厚肉電縫鋼管及びその製造方法
US8876987B2 (en) * 2011-10-04 2014-11-04 Jfe Steel Corporation High-strength steel sheet and method for manufacturing same
PL2818569T3 (pl) * 2012-02-22 2018-09-28 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Blacha stalowa cienka walcowana na zimno i sposób jej wytwarzania
RU2613824C2 (ru) * 2012-04-13 2017-03-21 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочные толстостенные стальные трубы, сваренные электрической контактной сваркой, с высокой ударной вязкостью и способ их изготовления
JP2014019928A (ja) * 2012-07-20 2014-02-03 Jfe Steel Corp 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法
JP5708723B2 (ja) * 2013-07-09 2015-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 低温破壊靭性に優れたラインパイプ用厚肉電縫鋼管およびその製造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1799650A1 (ru) * 1990-10-15 1993-03-07 Mo I Stali I Splavov Способ изготовления электросварных прямошовных труб
JP2004115871A (ja) * 2002-09-26 2004-04-15 Jfe Steel Kk 耐水素割れ特性および靭性に優れる高強度ラインパイプ用電縫鋼管の製造方法
RU2331698C2 (ru) * 2003-12-19 2008-08-20 Ниппон Стил Корпорейшн Стальные листы для сверхвысокопрочных магистральных труб и сверхвысокопрочные магистральные трубы, обладающие прекрасной низкотемпературной ударной вязкостью, и способы их изготовления
EP1918395A1 (en) * 2005-07-26 2008-05-07 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Seamless steel pipe and method for producing same
US8585835B2 (en) * 2008-10-31 2013-11-19 Usui Kokusai Sangyo Kaisha Limited High-strength steel machined product and method for manufacturing the same, and method for manufacturing diesel engine fuel injection pipe and common rail
JP2011094231A (ja) * 2009-09-30 2011-05-12 Jfe Steel Corp 低降伏比高強度高靭性鋼板及びその製造方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2747083C1 (ru) * 2020-11-02 2021-04-26 Акционерное Общество "Выксунский металлургический завод" (АО ВМЗ") Способ производства электросварной трубы из низкоуглеродистой стали, стойкой против водородного растрескивания (варианты)

Also Published As

Publication number Publication date
EP3246427B1 (en) 2018-12-12
KR20170113626A (ko) 2017-10-12
JP6004144B1 (ja) 2016-10-05
KR101993542B1 (ko) 2019-09-30
EP3246427A4 (en) 2017-11-22
CA2975366C (en) 2019-06-04
JPWO2016143270A1 (ja) 2017-04-27
US20180030557A1 (en) 2018-02-01
CN107406940A (zh) 2017-11-28
CA2975366A1 (en) 2016-09-15
WO2016143270A1 (ja) 2016-09-15
EP3246427A1 (en) 2017-11-22
CN107406940B (zh) 2019-05-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2667943C1 (ru) Высокопрочная стальная труба, полученная электросваркой методом сопротивления, и способ её изготовления
JP6288390B1 (ja) ラインパイプ用アズロール電縫鋼管
KR101333854B1 (ko) 저온 인성이 우수한 후육 고장력 열연 강판 및 그 제조 방법
US7879287B2 (en) Hot-rolled steel sheet for high-strength electric-resistance welded pipe having sour-gas resistance and excellent weld toughness, and method for manufacturing the same
RU2493286C2 (ru) Высокопрочная стальная труба для применения при низких температурах с превосходной прочностью при продольном изгибе и ударной прочностью зоны термического влияния при сварке
JP5353156B2 (ja) ラインパイプ用鋼管及びその製造方法
US8920583B2 (en) Steel pipe excellent in deformation characteristics and method of producing the same
EP2505682B1 (en) Welded steel pipe for linepipe with superior compressive strength, and process for producing same
CA2810167C (en) High-strength steel sheet having improved resistance to fracture and to hic
KR102119561B1 (ko) 구조관용 후육 강판, 구조관용 후육 강판의 제조 방법 및, 구조관
JP6213703B1 (ja) ラインパイプ用電縫鋼管
WO2015012317A1 (ja) ラインパイプ用鋼板及びラインパイプ
EP3276025B1 (en) Steel plate for structural pipe, method for producing steel plate for structural pipe, and structural pipe
JP2015190026A (ja) ラインパイプ用厚肉高強度電縫鋼管およびその製造方法
JP6575734B1 (ja) ラインパイプ用電縫鋼管
KR20220032115A (ko) 내사우어 라인 파이프용 고강도 강판 및 그의 제조 방법 그리고 내사우어 라인 파이프용 고강도 강판을 이용한 고강도 강관
JP6241434B2 (ja) ラインパイプ用鋼板、ラインパイプ用鋼管、およびその製造方法
WO2019064459A1 (ja) 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管
RU2747774C1 (ru) Стальной материал для магистральных труб, способ его получения и способ изготовления магистральной трубы
KR102648172B1 (ko) 라인 파이프용 강재 및 그의 제조 방법 그리고 라인 파이프 및 그의 제조 방법
WO2022239591A1 (ja) 高強度熱延鋼板およびその製造方法、並びに高強度電縫鋼管およびその製造方法