RU2667187C2 - Снабженный покрытием режущий инструмент - Google Patents
Снабженный покрытием режущий инструмент Download PDFInfo
- Publication number
- RU2667187C2 RU2667187C2 RU2014126092A RU2014126092A RU2667187C2 RU 2667187 C2 RU2667187 C2 RU 2667187C2 RU 2014126092 A RU2014126092 A RU 2014126092A RU 2014126092 A RU2014126092 A RU 2014126092A RU 2667187 C2 RU2667187 C2 RU 2667187C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- cutting tool
- hkl
- plane
- measured
- Prior art date
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims abstract description 85
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 43
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 39
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 claims abstract description 24
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 claims abstract description 18
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 36
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 16
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 12
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 8
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 5
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 4
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 4
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 4
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910017488 Cu K Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910017541 Cu-K Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000002173 cutting fluid Substances 0.000 description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 2
- 239000010408 film Substances 0.000 description 2
- 238000007656 fracture toughness test Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000333 X-ray scattering Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000011195 cermet Substances 0.000 description 1
- 238000004590 computer program Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000010896 thin film analysis Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/02—Pretreatment of the material to be coated
- C23C16/0254—Physical treatment to alter the texture of the surface, e.g. scratching or polishing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
- B23B27/148—Composition of the cutting inserts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
- C23C14/08—Oxides
- C23C14/081—Oxides of aluminium, magnesium or beryllium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/02—Pretreatment of the material to be coated
- C23C16/0272—Deposition of sub-layers, e.g. to promote the adhesion of the main coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/36—Carbonitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/40—Oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/40—Oxides
- C23C16/403—Oxides of aluminium, magnesium or beryllium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/44—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/56—After-treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2200/00—Details of cutting inserts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23B2224/04—Aluminium oxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23B2224/32—Titanium carbide nitride (TiCN)
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/27—Cutters, for shaping comprising tool of specific chemical composition
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
Изобретение относится к снабженному покрытием режущему инструменту для осуществляемой с образованием стружки механической обработки металлов и может быть использовано для токарной обработки сталей. Режущий инструмент имеет износостойкое покрытие, полученное химическим осаждением из паровой фазы (CVD). Упомянутое покрытие содержит слой TiCN, осажденный химическим осаждением из паровой фазы при средней температуре (MTCVD), и слой α-AlO. Слой α-AlOимеет коэффициент текстуры TC(hkl) согласно формуле Харриса,, где I(hkl) – измеренная интенсивность (интегрированная площадь) отражения (hkl), I(hkl) – стандартная интенсивность согласно PDF-карточке ICDD 00-010-0173, n – число отражений, используемых при расчете. Указанный коэффициент текстуры TC(hkl) определен с помощью рентгенодифрактограммы слоя α-AlO, измеренной с использованием излучения CuKα и развертки θ-2θ, для отражений от следующих кристаллографических плоскостей (hkl): (012), (104), (110), (113), (116), (300), (214) и (0 0 12), причем TC(0 0 12) составляет более 5. Полная ширина на половине максимума (FWHM) дифракционного пика кривой качания плоскости (0 0 12) α-AlO, измеренная на задней поверхности режущего инструмента с использованием рентгеновской дифракции, составляет менее 30°. Слой TiCN имеет соотношение между интенсивностью по интегрированной площади дифракционного пика кривой качания плоскости 220 и интенсивностью по интегрированной площади дифракционного пика кривой качания плоскости 311, I/I, составляющее менее 3 и определенное с помощью рентгенодифрактограммы упомянутого слоя TiCN, измеренной с использованием излучения CuKα. Режущему инструменту обеспечиваются повышенная износостойкость, стойкость к износу в виде кратеров, повышенная стойкость к пластической деформации режущей кромки, а также высокие рабочие характеристики при токарной обработке стали. 6 з.п. ф-лы, 3 табл., 9 пр.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
Настоящее изобретение относится к снабженному покрытием режущему инструменту для происходящей с образованием стружки механической обработки металлов, содержащему подложку с поверхностью, покрытой нанесенным методом химического осаждения из паровой фазы (CVD) покрытием. Снабженный покрытием режущий инструмент в соответствии с настоящим изобретением является особо полезным для токарной обработки сталей, таких как низколегированные стали, углеродистые стали и вязкие закаленные стали.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Химическое осаждение из паровой фазы (CVD) износостойких покрытий на режущие инструменты из цементированного карбида является промышленной практикой в течение более чем 30 лет. Свойства режущих пластин с нанесенным покрытием постоянно усовершенствуются в течение многих лет; срок службы и надежность с точки зрения стойкости к растрескиванию кромок были значительно повышены. Заметное улучшение рабочих характеристик режущих пластин с нанесенным методом CVD покрытием произошло, когда примерно 10-15 лет назад в производство инструментов начал входить Ti(C,N), полученный методом MTCVD (химического осаждения из паровой фазы при средней температуре). Затем было достигнуто повышение свойств вязкости разрушения режущей пластины инструмента. В настоящее время данный метод используется большинством производителей инструментов. Сегодняшние современные покрытия инструментов также включают по меньшей мере один слой Al2O3 для достижения высокой износостойкости и для защиты карбидной подложки от избыточного нагрева во время резания.
В EP1953258A1 раскрыто, что режущий инструмент, снабженный слоем α-оксида алюминия с текстурой (001), измеренной по сильному дифракционному пику (006), приводит к повышенной вязкости разрушения и износостойкости режущего инструмента. Тенденция к пластической деформации режущей кромки была снижена.
В WO 2013/037997 раскрыта режущая пластина для токарной обработки стали, содержащая слой α-Al2O3 с текстурой (001), измеренной по сильному дифракционному пику (0 0 12). Режущая пластина подвергнута струйной обработке поверхности для обеспечения особого напряженного состояния в режущей пластине.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Задачей изобретения является обеспечение снабженной покрытием с оксидом алюминия режущей пластины (вставки) с улучшенными рабочими характеристиками при операциях резания. Еще одной задачей изобретения является обеспечение снабженного покрытием режущего инструмента с повышенной износостойкостью, например, повышенной стойкостью к износу в виде кратеров и повышенной стойкостью к пластической деформации режущей кромки. Другой задачей изобретения является обеспечение режущего инструмента с высокими рабочими характеристиками при токарной обработке стали, такой как низколегированные стали, углеродистые стали и вязкие закаленные стали.
Эти задачи решаются с помощью режущего инструмента по пункту 1 формулы изобретения. Предпочтительные варианты воплощения раскрыты в зависимых пунктах формулы изобретения.
Режущий инструмент в соответствии с настоящим изобретением представляет собой снабженный покрытием режущий инструмент, содержащий подложку и покрытие, причем покрытие содержит слой TiCN MTCVD и слой α-Al2O3, при этом слой α-Al2O3 демонстрирует рентгенодифрактограмму, измеренную с использованием излучения CuKα и развертки θ-2θ, причем коэффициент текстуры TC(hkl) определяется по формуле Харриса:
где I(hkl) - измеренная интенсивность (интегрированная площадь) отражения (hkl), I0(hkl) - стандартная интенсивность согласно PDF-карточке ICDD № 00-010-0173, n - число отражений, используемых при расчете, используемыми отражениями (hkl) являются (012), (104), (110), (113), (116), (300), (214) и (0 0 12), и при этом TC(0 0 12) составляет более 5, предпочтительно, более 6, а наиболее предпочтительно, более 7. Слой α-Al2O3 с высоким TC(0 0 12) оказался выгодным в качестве слоя на режущих инструментах из-за его высокой стойкости к износу в виде кратеров, а также его способности к снижению тенденции к пластической деформации режущей кромки инструмента.
Один из путей изучения текстуры покрытия состоит в использовании измерения так называемой кривой качания, также называемой ω-разверткой или ω-сканом. Принцип измерения состоит в наличии фиксированного угла 2θ, соответствующего значению d определенной плоскости, и в выявлении интенсивности дифракции, когда образец наклоняется (или «раскачивается»), т.е. сканируется угол падения ω. Если плоскости идеально ориентированы параллельно поверхности (например, в монокристалле), то условие Брэгга будет выполняться, когда угол ω составит половину угла 2θ и, следовательно, пик появится при величине, соответствующей половине значения 2θ. Для идеального монокристалла уширение пика будет равно отклонению падающего рентгеновского луча. Дополнительное уширение пика указывает на то, что слой содержит текстурированные зерна, не идеально выровненные относительно поверхности подложки.
В настоящем изобретении α-Al2O3 демонстрирует высокий TC(0 0 12), т.е. развитую текстуру 001, и степень совершенства текстуры по всему слою α-Al2O3 была изучена путем анализа кривой качания плоскости 0 0 12.
Одним из путей выражения остроты кривой качания является расчет значения полной ширины на половине максимума (FWHM) пика. Более низкое значение FWHM соответствует более текстурированному покрытию по всему слою α-Al2O3.
Поскольку высокая текстура 001 оказалась выгодной из-за повышенной стойкости к износу в виде кратеров и стойкости к пластической деформации, причем выгодной считается высокая текстура 001 по всей или, по меньшей мере, большей части толщины покрытия. Она также оказалась выгодной из-за повышенной стойкости к износу задней поверхности режущей кромки.
Покрытие согласно настоящему изобретению содержит слой α-Al2O3 с такой полной шириной на половине максимума (FWHM) пика кривой качания плоскости (0 0 12) α-Al2O3 с использованием рентгеновской дифракции, измеренной на задней поверхности режущего инструмента, как FWHM, составляющая менее 30°, предпочтительно, менее 26°, более предпочтительно, менее 22°.
Режущий инструмент в соответствии с настоящим изобретением предназначен для происходящей с образованием стружки механической обработки металлов, а предпочтительно представляет собой режущую пластину для токарной обработки. Подложка представляет собой тело, которое покрывают поверхностным покрытием. Тело (т.е. подложка) может быть выполнено(а) из металлокерамики или цементированного карбида. Тело в одном варианте настоящего изобретения выполнено из цементированного карбида, причем цементированный карбид содержит 4-15 мас.% Co, предпочтительно, 6-8 мас. % Co, а предпочтительно, 10-14 об. % кубических карбидов металлов из групп IV, V и VI Периодической таблицы, предпочтительно, Ti, Nb и Ta.
В одном варианте воплощения подложка из цементированного карбида содержит обогащенную кобальтом поверхностную зону от границы раздела между телом и покрытием до глубины 15-25 мкм вглубь тела, по существу свободную от кубических карбидов, что придает режущей пластине исключительную вязкость разрушения с сохраненной стойкостью к пластической деформации.
В одном варианте воплощения настоящего изобретения слой α-Al2O3 составляет 2-15 мкм, предпочтительно, 3-7 мкм, наиболее предпочтительно, 4-6 мкм.
В одном варианте воплощения настоящего изобретения слой TiCN составляет 2-15 мкм, предпочтительно, 5-12 мкм, наиболее предпочтительно, 7-11 мкм.
В одном варианте воплощения настоящего изобретения режущий инструмент был подвергнут струйной обработке для повышения свойств вязкости разрушения покрытия. Струйная обработка влияет на напряженное состояние покрытия. Слишком сильная струйная обработка может привести к образованию трещин и к скалыванию покрытия. Силу воздействия струйной обработки можно регулировать, например, за счет давления воздуходувной массы, конструкции воздуходувного сопла, расстояния между воздуходувным соплом и поверхностью покрытия, типа материала для струйной обработки (дробь, песок и т.п.), размера зерен материала для струйной обработки, концентрации материала для струйной обработки в используемой для струйной обработки текучей среде и угла падения струи материала при струйной обработке.
Один из путей измерения напряженного состояния в покрытии состоит в исследовании уширения определенного пика при рентгеновской развертке θ-2θ. Пик обычно бывает более широким у покрытия с градиентом напряжений, чем у покрытия без градиента напряжений. Измеренная ширина пика, достигаемая после струйной обработки покрытия, даст косвенную меру градиента напряжений в покрытии, если сравнить эту ширину пика с шириной того же пика, измеренной у покрытия в осажденном состоянии.
Воображаемая плоскость кристалла, используемая для анализа, представляет собой плоскость, параллельную поверхности грани текстурированного покрытия, параллельной поверхности подложки, предпочтительно с пиком при высоком значении 2θ. В этом случае выбирают пик (0 0 12). Пик (0 0 12) выгоден тем, что он имеет положение при достаточно высоком угле, и поэтому небольшое изменение в параметре ячейки дает относительно большое изменение в ширине пика.
Ширина дифракционного пика подвергнутого струйной обработке покрытия может быть сопоставлена с шириной дифракционного пика не подвергнутого струйной обработке покрытия или того же покрытия после снятия напряжений термообработкой, как раскрыто ниже. Эта разница задана здесь как разница Δ, причем разница Δ = FWHM(напряженное)-FWHM(ненапряженное), т.е. разность между полной шириной на половине максимума (FWHM) дифракционного пика в подвергнутом струйной обработке состоянии и полной шириной на половине максимума (FWHM) дифракционного максимума в состоянии перед струйной обработкой. Например, на имеющем заднюю поверхность и переднюю поверхность режущем инструменте, в котором только передняя поверхность была подвергнута струйной обработке, дифракционный пик задней поверхности может быть сопоставлен с соответствующим дифракционным пиком передней поверхности.
В одном варианте воплощения настоящего изобретения напряженное состояние в слое α-Al2O3 изменяется с его напряженного состояния сразу после осаждения, и при этом форма дифракционного пика 2θ (0 0 12) изменяется так, что разница Δ становится Δ >0,20, предпочтительно, Δ >0,3, более предпочтительно, Δ >0,4, или Δ >0,5, или Δ >0,6 или Δ >0,7. Струйную обработку предпочтительно осуществляют, предпочтительно - дробинками Al2O3. Угол между пучком дробеструйной взвеси, испускаемой из струйного распылителя на поверхность режущего инструмента в ходе струйной обработки, и поверхностью режущего инструмента может составлять, например 70-110°, предпочтительно, примерно 90°.
В одном варианте воплощения настоящего изобретения разница Δ между FWHM дифракционного пика (0 0 12) при рентгеновской дифракции α-Al2O3 на передней поверхности режущего инструмента и FWHM дифракционного пика (0 0 12) при рентгеновской дифракции α-Al2O3 на задней поверхности режущего инструмента составляет Δ >0,2, предпочтительно, Δ >0,3, наиболее предпочтительно, Δ >0,4, или Δ >0,5, или Δ >0,6 или Δ >0,7. Этот способ измерения разности Δ пригоден, если режущую пластину, например, подвергают струйной обработке по ее передней поверхности.
В одном варианте воплощения настоящего изобретения разница Δ между FWHM дифракционного пика (0 0 12) при рентгеновской дифракции α-Al2O3 и FWHM дифракционного пика (0 0 12) при рентгеновской дифракции режущего инструмента после термообработки при 1030°C в N2 в течение 3 часов составляет Δ >0,2, предпочтительно, Δ >0,3, наиболее предпочтительно, Δ >0,4, или Δ >0,5, или Δ >0,6 или Δ > 0,7. Этот способ измерения разницы Δ применим, если режущая пластина, например, была подвергнута струйной обработке по всем ее внешним поверхностям.
Если не подвергнутая струйной обработке поверхность непригодна в качестве контрольной поверхности, подвергнутая струйной обработке режущая пластина может быть подвергнута термообработке при 1030°C в атмосфере N2 в течение 3 часов для того, чтобы вернуть исходное напряженное состояние, т.е. чтобы оно стало сопоставимым с не подвергнутым струйной обработке состоянием. Это продемонстрировано в Примере 7.
Следует отметить, что напряженное состояние покрытия после процесса CVD, т.е. когда покрытие только нанесено или осаждено, не свободно от остаточных напряжений. Обычно, CVD-покрытие на подложке из цементированного карбида подвержено остаточным растягивающим напряжениям, приводящим к трещинам в CVD-покрытии. Термообработка, как раскрыто выше, служит для повторного приведения CVD-покрытия в напряженное состояние, соответствующее тому состоянию, какое было до струйной обработки.
В одном варианте воплощения настоящего изобретения слой TiCN демонстрирует измеренную с использованием излучения CuKα рентгенодифрактограмму, на которой соотношение между интегральной интенсивностью (т.е. равной интегрированной площади) пика 220 (I220) и интегральной интенсивностью пика 311 (I311), I220/I311, составляет менее 3, предпочтительно, менее 2, наиболее предпочтительно, менее 1,5, или менее 1, или менее 0,5 или менее 0,3. Это оказалось предпочтительным для получения развитой структуры 001 по всему слою α-Al2O3. Для получения таких MTCVD-слоев TiCN полезно в процессе MTCVD использовать объемные отношения TiCl4/CH3CN свыше 2.
В одном варианте воплощения слой TiCN демонстрирует измеренную с использованием излучения CuKα рентгенодифрактограмму, на которой соотношение между интегральной интенсивностью пика 220 (I220) и интегральной интенсивностью пика 422 (I311), I220/I422, составляет менее 3, предпочтительно, менее 2, наиболее предпочтительно, менее 1,5, или менее 1, или менее 0,5, или менее 0,3.
Другие задачи, преимущества и новые признаки изобретения станут более ясными из следующего подробного описания изобретения при его рассмотрении в сочетании с прилагаемыми чертежами и формулой изобретения.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНЫХ ВАРИАНТОВ ВОПЛОЩЕНИЯ
Примеры вариантов воплощения настоящего изобретения далее будут раскрыты более подробно.
Пример 1 - Осаждение покрытия
Образец A (изобретение)
Изготовили снабженные покрытием режущие инструменты (режущие пластины) в соответствии с одним вариантом воплощения изобретения. Из 7,2 мас. % Co, 2,7 мас. % Ta, 1,8 мас. % Ti, 0,4 мас. % Nb, 0,1 мас. % N, а остальное - WC, изготовили подложки из цементированного карбида CNMG120408 ISO-типа для токарной обработки, содержавшие обогащенную кобальтом (Co) поверхностную зону в примерно 25 мкм от поверхности подложки вглубь тела, являющуюся по существу свободной от кубических карбидов.
Подложки подвергли процессу нанесения покрытия методом CVD в CVD-оборудовании размером 530 радиального типа с ионной связью, способном вмещать 10000 режущих пластин полудюймового размера.
Режущие пластины сначала покрывали тонким, приблизительно 0,4 мкм слоем TiN, затем слоем TiCN 9 мкм, применяя хорошо известный метод MTCVD с использованием TiCl4, CH3CN, N2, HCl и H2 при 885°C. Объемное отношение TiCl4/CH3CN в ходе MTCVD-осаждения слоя TiCN составляло 2,2.
Поверх MTCVD-слоя TiCN осаждали связующий слой толщиной 1-2 мкм при 1000°C с помощью процесса, состоявшего из трех отдельных реакционных стадий. Сначала идет стадия осаждения TiCN с использованием TiCl4, CH4, N2, HCl и H2 при 400 мбар, затем вторая стадия с использованием TiCl4, CH3CN, CO, N2, HCl и H2 при 70 мбар и, наконец, третья стадия с использованием TiCl4, CH3CN, AlCl3, CO, N2 и H2 при 70 мбар.
Перед началом зародышеобразования Al2O3, связующий слой окисляли в течение 4 минут в смеси CO2, CO, N2 и H2.
Слой Al2O3 осаждали при 1000°C и 55 мбар в две стадии. Первая стадия с использованием 1,2 об. % AlCl3, 4,7 об. % CO2, 1,8 об. % HCl, а остальное – H2, дала примерно 0,1 мкм Al2O3, а вторая стадия с использованием 1,2% AlCl3, 4,7% CO2, 2,9% HCl, 0,6% H2S, а остальное - H2, дала общую толщину слоя Al2O3 примерно 5 мкм.
Самый внешний цветной слой, содержащий TiN, нанесли с толщиной примерно 1 мкм.
Образец B (контрольный)
Снабженные покрытием режущие пластины изготовили в ходе процесса, соответствующего процессу для Образца A, за исключением того, что использовали другой способ CVD-осаждения покрытия, как раскрыто ниже.
Режущие пластины сначала покрывали тонким, приблизительно 0,4 мкм слоем TiN, а затем слоем TiCN 9 мкм, применяя хорошо известный метод MTCVD с использованием TiCl4, CH3CN, N2, H2 и, необязательно, с некоторой добавкой HCl при 885°C. Объемное отношение TiCl4/CH3CN в ходе осаждения слоя TiCN поддерживали большим, чем 2.
Поверх MTCVD-слоя TiCN осаждали связующий слой толщиной 1-2 мкм при 1000°C с использованием двух отдельных реакционных стадий. Сначала следовала первая стадия осаждения TiCN с использованием TiCl4, CH3CN, N2 и H2 при 55 мбар, затем вторая стадия с использованием TiCl4, CO и H2 при давлении 55 мбар.
Перед началом зародышеобразования Al2O3, связующий слой окисляли смесью CO2, HCl и H2 в течение короткого периода времени, примерно 2 мин.
Слой Al2O3 осаждали при 1000°C и 55 мбар в две стадии. В ходе первой стадии использовали следующие газы: 1,2 об. % AlCl3, 4,7 об. % CO2, 1,8 об. % HCl, а остальное - H2, получая примерно 0,1 мкм Al2O3. Вторую стадию осуществляли с использованием 1,2 об. % AlCl3, 4,7 об. % CO2, 2,9 об. % HCl, 0,35 об. % H2S, а остальное – H2, получив общую толщину слоя Al2O3 примерно 5 мкм.
Самый внешний цветной слой, содержащий TiN, нанесли с толщиной примерно 1 мкм.
Пример 2 - Струйная обработка
Струйную обработку выполняли на передних поверхностях режущих инструментов. Дробеструйная взвесь состояла из 20 об. % оксида алюминия в воде, а угол между передней поверхностью режущей пластиной и направлением дробеструйной взвеси составлял 90°. Расстояние между соплом распылительной пушки и поверхностью режущей пластины составляло примерно 145 мм. Давление взвеси на пушку составляло 1,8 бар для всех образцов, тогда как давление воздуха на пушку составляло 2,1 бар (струйная обработка 1), 2,2 бар (струйная обработка 2) или 2,5 бар (струйная обработка 3). Дробь оксида алюминия имела зернистость F220 (FEPA 42-1:2006). Среднее время на струйную обработку на единицу площади составляло 4,4 секунды. Три различных струйных обработки оценили для Образца A. Образец, обработанный с помощью струйной обработки 1, называется далее Образцом A1, а если он был обработан с помощью струйной обработки 2, то называется Образцом A2, и если он был обработан с помощью струйной обработки 3, то называется Образцом A3. Образец B был обработан с помощью струйной обработки 2 (Образец B2).
Пример 3 - измерения TC(0 0 12) слоя α-Al2O3
Для измерений использовали рентгеновское излучение Cu-Kuα. Зеркала, прикрепленные к микрофокусирующему источнику рентгеновского излучения, фокусируют луч до примерно 0,8×0,8 мм без точечного коллиматора. Измерения проводили при электрическом напряжении 50 кВ и токе 1 мА, что приводит к максимальной мощности 50 Вт. Точечный коллиматор на 0,5 мм использовали для того, чтобы можно было проводить измерения на небольших плоских участках передней поверхности режущих пластин. Интенсивность дифракции от образца измеряли с получением трех изображений, с двухкоординатным детектором в различных положениях 2θ, что давало дифракционную информацию в диапазоне между 15 и 105° по 2θ. После этого полученные изображения загружали в компьютерную программу Brukers EVA (V3.0) и преобразовывали в одномерные дифрактограммы при интегрировании по тому, что в программе Bruker задано как гамма-направление.
Для исследования текстуры слоя α-Al2O3 провели рентгеноструктурный анализ с использованием излучения CuKα и рассчитали коэффициенты текстуры TC (hkl) для различных направлений роста столбчатых зерен слоя α-Al2O3 согласно формуле Харриса:
где I(hkl) - измеренная интенсивность (интегрированная площадь) отражения (hkl), I0(hkl) - стандартная интенсивность согласно PDF-карточке ICDD № 00-010-0173, n - число отражений, используемых при расчете. В данном случае использовали следующие отражения (hkl): (0 1 2), (1 0 4), (1 1 0), (1 1 3), (1 1 6), (2 1 4), (3 0 0) и (0 0 12).
Анализ данных, включая вычитание фона, исключение излучения Cu-Kα2 и подгонку профиля данных, проводили с использованием программного обеспечения PANalytical's X'Pert HighScore Plus. Выходные данные (интегрированные площади пиков для подогнанной кривой профиля) из этой программы затем использовали для расчета коэффициентов текстуры α -Al2O3 путем сопоставления отношения данных по измеренной интенсивности к данным по стандартной интенсивности (запись PDF № 10-0173), используя формулу Харриса. Поскольку слой α-Al2O3 представлял собой пленку конечной толщины, относительные интенсивности пары пиков при различных углах 2θ отличаются от тех, которые приведены для массивных образцов, из-за различий в длине пути через α-Al2O3. Поэтому в интенсивности по интегрированным площадям пиков для подогнанной кривой профиля вносили поправку на тонкую пленку, учитывая также линейный коэффициент поглощения α-Al2O3 при расчете значений TC. Поскольку возможные дополнительные слои над слоем α-Al2O3 будут влиять на интенсивности рентгеновского излучения, попадающего в слой α-Al2O3 и выходящего из всего покрытия, поправки также необходимо сделать и на них, учитывая линейный коэффициент поглощения для соответствующего соединения в слое. В качестве альтернативы, дополнительный слой, такой как TiN, над слоем оксида алюминия может быть удален способом, который практически не влияет на результаты рентгеноструктурных измерений, например, травлением.
Значения TC(0 0 12) для слоя α-Al2O3 образца A1, A2, A3 и B2, измеренные на передней поверхности, показаны в Таблице 2.
Пример 4 - Измерения интенсивности по площади пиков, I220/I311, у TiCN
Оборудование, используемое для рентгеноструктурных измерений слоя TiCN, было тем же, что и для измерений коэффициента текстуры α-Al2O3 в Примере 3, с использованием той же методологии и параметров оборудования. В этом случае была измерена задняя поверхность, не подвергнутая струйной обработке.
Для исследования интенсивностей пиков (интегрированной площади пиков) слоя TiCN провели рентгенодифракционный анализ с использованием излучения CuKα.
Анализ данных, включая вычитание фона, исключение излучения Cu-Kα2 и подгонку профиля данных, проводили с использованием программного обеспечения PANalytical's X'Pert HighScore Plus. Выходными данными из этой программы были интегрированные площади пиков для подогнанной кривой профиля. Поскольку слой TiCN представлял собой пленку конечной толщины, относительные интенсивности пары пиков при различных углах 2θ были отличны от тех, которые приведены для массивных образцов, из-за различий в длине пути через слой TiCN. Поэтому в интенсивности по интегрированным площадям пиков для подогнанной кривой профиля вносили поправку на тонкую пленку, также учитывая линейный коэффициент поглощения TiCN. Поскольку возможные дополнительные слои над слоем TiCN будут влиять на интенсивности рентгеновского излучения, попадающего в слой TiCN и выходящего из всего покрытия, поправки необходимо также сделать и на них, особенно, если их толщина значительна, в этом случае – на слой α-Al2O3 и верхний слой TiN, учитывая линейный коэффициент поглощения для соответствующего соединения в слое.
Следует отметить, что перекрывание пиков - это явление, которое может возникнуть при рентгенодифракционном анализе покрытий, содержащих, например, несколько кристаллических слоев, и/или слоев, осажденных на подложку, содержащую кристаллические фазы, и это должно быть понятно специалистам в данной области техники и скорректировано ими. Перекрывание пиков от слоя α-Al2O3 с пиками от слоя TiCN может влиять на I220/I311 и/или I220/I422. Также следует отметить, что, например, WC в подложке может иметь дифракционные пики, близкие к соответствующим пикам по настоящему изобретению.
Значения интенсивности по площади (скорректированные значения) для TiCN показаны в Таблице 1.
Таблица 1 (Соотношения интенсивностей) |
|||
TiCN | I220 | I311 | I220/I311 |
Образец A1 | 8,2 | 20,3 | 0,4 |
Образец A2 | 12,3 | 17,2 | 0,7 |
Образец A3 | 11,4 | 18,3 | 0,6 |
Образец B2 | 6,1 | 5,6 | 1,1 |
Пример 5 - Измерения кривой качания
Измерения кривой качания выполняли на дифрактометре Philips MRD (Materals Research Diffractrometer - дифрактометр для исследования материалов). Дифрактометр функционировал при линейной фокусировке, с излучением CuKα (как α1, так и α2). Оптика для отражения падающего луча представляла собой рентгеновское зеркало с отклонением 0,04° и поперечно-щелевой коллиматор. Оптика со стороны дифрагированного луча представляла собой плоскопараллельный коллиматор на 0,27° и газохроматографический детектор. При фиксированном угле 2θ 90,665° проводили сканирование ω в диапазоне между 6,3 и 69,3° с размером шага 1° и 10 с/шаг в непрерывном режиме. Внешний слой, такой как TiN, над слоем оксида алюминия может быть удален способом, который практически не влияет на результаты рентгеноструктурных измерений, например, травлением. Поскольку слой α-Al2O3 имеет конечную толщину, длина пути рентгеновского луча в пределах слоя α-Al2O3 будет различной в зависимости от угла омега, на что нужно внести поправку в данные по интенсивности. Это можно сделать, учтя толщину и линейный коэффициент поглощения, как описано, например, в работе Bircholz (Thin Film Analysis by X-ray Scattering, 2006, Wiley-VLC Verlag, ISBN 3-527-31052-5, chapter 5.5.3, pages 211-215).
Результаты измерения кривой качания, измеренные на задней поверхности, показаны в Таблице 2.
Пример 6 - Разница Δ между пиками (0 0 12) FHWM при развертке θ-2θ
Измеряли FWHM дифракционного пика (0 0 12) при рентгеновской дифракции с разверткой θ-2θ, соответствующего раскрытому в Примере 3, на передней поверхности, подвергшейся струйной обработке, и на задней поверхности, не подвергшейся струйной обработке.
Разность Δ между FHWM пика (0 0 12) при развертке θ-2θ на передней поверхности и FWHM пика (0 0 12) при развертке θ-2θ на задней поверхности (не подвергшейся струйной обработке) была измерена графически. Результаты показаны в Таблице 2, представленные как разность Δ = FWHM(передняя)-FWHM(задняя).
Таблица 2 (Струйная обработка) |
||||
α-Al2O3 | TC (0 0 12) передняя поверхность, подвергшаяся струйной обработке | Кривая качания FWHM задней поверхности (0 0 12) (°ω) | Параметры струйной обработки (давление (МПа)/время (секунды)) | Разница Δ (FWHM (передняя)-FWHM(задняя)) (θ-2θ) |
Образец A1 | 7,42 | 18,7 | 2,1/4,4 | 0,27 |
Образец A2 | 7,42 | 20,5 | 2,2/4,4 | 0,59 |
Образец A3 | 7,31 | 20,3 | 2,5/4,4 | 0,84 |
Образец B2 | 5,4 | 36 | 2,2/4,4 | 0,46 |
Пример 7 - Термообработка
Для подтверждения того, что термообработка преобразует подвергшееся струйной обработке покрытие обратно в его напряженное состояние, как перед струйной обработкой, осуществили следующий эксперимент. Режущая пластина, которая была подвергнута струйной обработке на ее передней поверхности, продемонстрировала разность Δ=FWHM(передняя)-FWHM(задняя) в 0,51. Режущую пластину подвергли термообработке в течение 3 часов при 1030°C в N2. После термообработки разность Δ=FWHM(передняя)-FWHM(задняя) составляла 0,08. Поэтому соответствующую термообработку можно использовать в случае, когда режущую пластину подвергают струйной обработке не только на передней поверхности, но и на задней поверхности, с получением покрытия, которое аналогично покрытию задней поверхности, не подвергнутой струйной обработке.
Пример 8 - Испытание на износ в виде кратеров
Снабженные покрытием режущие инструменты, подвергнутый струйной обработке в соответствии с Примером 2, т.е. образцы A1, A2, A3, B2, испытывали при продольной обточке шарикоподшипниковой стали (100CrMo7-3) с использованием следующего режима резания:
Скорость резания vc: 220 м/мин
Рабочая подача, f: 0,3 мм/оборот
Глубина резания, ap: 2 мм
Марка режущей пластины: CNMG120408-PM
Использовали водорастворимую смазочно-охлаждающую жидкость.
Оценивали одну режущую кромку на режущий инструмент.
При анализе износа в виде кратеров измеряли площадь обнаженной подложки с использованием светового оптического микроскопа. Когда площадь поверхности обнаженной подложки превышала 0,2 мм2, срок службы инструмента считался достигнутым. Износ каждого режущего инструмента оценивали после 2 минут резки под световым оптическим микроскопом. Затем процесс резки продолжали, с измерениями после каждых 2 минут работы, до достижения критерия срока службы инструмента. Когда размер площади кратеров превышал 0,2 мм2, оценивали время, требуемое для достижения критерия срока службы, исходя из предполагаемой постоянной скорости износа между двумя последними измерениями. Помимо износа в виде кратеров, также исследовали износ по задней поверхности, но в данном испытании он не влиял на срок службы инструмента. Результаты показаны в Таблице 3.
Пример 9 - Испытание на вязкость разрушения
Снабженные покрытием режущие инструменты согласно Примеру 2, т.е. Образцы A1, A2, A3, B2, испытали на вязкость разрушения.
Обрабатываемая заготовка состояла из двух прутков из углеродистой стали (Fe 360°C), установленных параллельно друг другу с расстоянием между ними. При продольной обточке этой заготовки режущий инструмент будет подвергнут двум прерываниям на оборот. В этом испытании вязкость разрушения режущего инструмента оказалась критической для его срока службы.
Использовали следующий режим резания:
Скорость резания vc: 80 м/мин
Глубина резания ap: 1,5 мм
Использовали водорастворимую смазочно-охлаждающую жидкость.
Рабочую подачу повышали линейно. Исходное значение составляло 0,15 мм/оборот. После истечения 1 минуты значение рабочей подачи составляло 0,30 мм/оборот, а после 2 минуты резки значение подачи составляло 0,45 мм/оборот.
Использовали оборудование для измерения сил резания. При возникновении разлома режущей пластины сила резания заметно повышалась, и станок останавливали. Оценивали 15 режущих кромок на образец. Регистрировали фактическое значение рабочей подачи при разломе для каждой из 15 режущих кромок. Эти значения отсортировали от самых низких значений подачи при поломке до самых высоких, для каждой режущей кромки. Результаты, показанные в Таблице 3, представляют подачу при поломке для кромки номер 3, медианное значение для всех 15 кромок и значение для кромки номер 13.
Таблица 3 (Характеристика износа) |
||||
α-Al2O3 | Испытание на износ в виде кратеров (мин) | Испытание на вязкость разрушения Подача при поломке (мм/оборот) |
||
3я | Медиана | 13я | ||
Образец A1 | 34,7 | 0,24 | 0,26 | 0,30 |
Образец A2 | 31,7 | 0,29 | 0,33 | 0,36 |
Образец A3 | 36,7 | 0,48 | 0,57 | 0,60 |
Образец B2 | 28,9 | 0,27 | 0,30 | 0,32 |
Испытание на износ в виде кратеров показывает, что слой α-Al2O3 с TC(0 0 12) примерно 7,4, FWHM кривой качания примерно 20 и значением I220/I311 примерно 0,4-0,7 дает более высокую стойкость к износу в виде кратеров, чем слой α-Al2O3 с TC(0 0 12) примерно 5,4, FWHM кривой качания примерно 36 и значением I220/I311 примерно 1,1.
Испытание на вязкость разрушения показывает, что струйная обработка, достаточная для получения разности Δ более 0,2, приводит к режущему инструменту с хорошими рабочими характеристиками. Кроме того, как видно из результатов, более высокое давление струйной обработки приводит к более вязкому режущему инструменту.
Хотя изобретение было описано применительно к различным примерным вариантам воплощения, следует понимать, что изобретение не должно ограничиваться раскрытыми примерными вариантами воплощения, а напротив, предназначено охватывать различные модификации и эквивалентные компоновки в рамках прилагаемой формулы изобретения.
Claims (14)
1. Режущий инструмент с износостойким покрытием, полученным химическим осаждением из паровой фазы (CVD), у которого покрытие содержит
слой TiCN, осажденный химическим осаждением из паровой фазы при средней температуре (MTCVD), и
слой α-Al2O3,
при этом слой α-Al2O3 имеет коэффициент текстуры TC(hkl) согласно формуле Харриса,
где I(hkl) - измеренная интенсивность (интегрированная площадь) отражения (hkl), I0(hkl) - стандартная интенсивность согласно PDF-карточке ICDD 00-010-0173, n - число отражений, используемых при расчете,
причем указанный коэффициент текстуры TC(hkl) определен с помощью рентгенодифрактограммы слоя α-Al2O3, измеренной с использованием излучения CuKα и развертки θ-2θ, для отражений от следующих кристаллографических плоскостей (hkl): (012), (104), (110), (113), (116), (300), (214) и (0 0 12), причем TC(0 0 12) составляет более 5, при этом полная ширина на половине максимума (FWHM) дифракционного пика кривой качания плоскости (0 0 12) α-Al2O3, измеренная на задней поверхности режущего инструмента с использованием рентгеновской дифракции, составляет менее 30°, при этом
слой TiCN имеет соотношение между интенсивностью по интегрированной площади дифракционного пика кривой качания плоскости 220 и интенсивностью по интегрированной площади дифракционного пика кривой качания плоскости 311, I220/I311, составляющее менее 3 и определенное с помощью рентгенодифрактограммы упомянутого слоя TiCN, измеренной с использованием излучения CuKα.
2. Режущий инструмент по п. 1, в котором разница Δ между FWHM дифракционного пика кривой качания плоскости (0 0 12) при рентгеновской дифракции слоя α-Al2O3 на передней поверхности режущего инструмента и FWHM дифракционного пика кривой качания плоскости (0 0 12) при рентгеновской дифракции α-Al2O3 на задней поверхности режущего инструмента составляет Δ >0,2, предпочтительно Δ >0,3, наиболее предпочтительно Δ >0,4.
3. Режущий инструмент по п. 1, у которого разница Δ между FWHM дифракционного пика кривой качания плоскости (0 0 12) при рентгеновской дифракции слоя α-Al2O3 и FWHM дифракционного пика кривой качания плоскости (0 0 12) при рентгеновской дифракции режущего инструмента после термообработки при 1030°C в N2 в течение 3 часов составляет Δ >0,2, предпочтительно Δ >0,3, наиболее предпочтительно Δ >0,4.
4. Режущий инструмент по п. 1, у которого толщина слоя α-Al2O3 составляет 2-15 мкм, предпочтительно 3-7 мкм, наиболее предпочтительно 4-6 мкм.
5. Режущий инструмент по п. 1, у которого толщина слоя TiCN составляет 2-15 мкм, предпочтительно 5-12 мкм, наиболее предпочтительно 7-11 мкм.
6. Режущий инструмент по п. 1, который дополнительно содержит связующий слой TiCN толщиной 1-2 мкм между слоем TiCN, осажденным методом MTCVD и слоем α-Al2O3.
7. Режущий инструмент по п. 1, у которого коэффициент текстуры TC(0 0 12) составляет более 6 или более 7, при этом полная ширина на половине максимума (FWHM) дифракционного пика кривой качания плоскости (0 0 12) α-Al2O3 с использованием рентгеновской дифракции, измеренной на задней поверхности режущего инструмента, составляет менее 26° или менее 22°, причем соотношение между интенсивностью по интегрированной площади дифракционного пика кривой качания плоскости 220 и интенсивностью по интегрированной площади дифракционного пика кривой качания плоскости 311, I220/I311, составляет менее 2 или менее 1.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP13174011 | 2013-06-27 | ||
EP13174011.0 | 2013-06-27 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2014126092A RU2014126092A (ru) | 2016-01-27 |
RU2667187C2 true RU2667187C2 (ru) | 2018-09-17 |
Family
ID=48703205
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2014126092A RU2667187C2 (ru) | 2013-06-27 | 2014-06-26 | Снабженный покрытием режущий инструмент |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9463513B2 (ru) |
EP (1) | EP2818573B1 (ru) |
JP (1) | JP6026468B2 (ru) |
KR (2) | KR20150001680A (ru) |
CN (1) | CN104249165B (ru) |
BR (1) | BR102014015836B1 (ru) |
ES (1) | ES2570537T3 (ru) |
RU (1) | RU2667187C2 (ru) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105828991B (zh) * | 2013-12-17 | 2017-12-01 | 京瓷株式会社 | 涂层工具 |
WO2016121690A1 (ja) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | 京セラ株式会社 | 被覆工具 |
CN104985206B (zh) * | 2015-03-23 | 2018-07-10 | 贵州大学 | 一种金属切削刀具织构结构 |
EP3342511B1 (en) * | 2015-08-28 | 2021-12-29 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Coated surface cutting tool and manufacturing method therefor |
US9849517B2 (en) * | 2015-10-09 | 2017-12-26 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and method of manufacturing the same |
US10639724B2 (en) | 2016-02-18 | 2020-05-05 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool |
RU2736039C2 (ru) * | 2016-06-21 | 2020-11-11 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Режущий инструмент с cvd-покрытием |
JP6241630B1 (ja) | 2016-07-01 | 2017-12-06 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
JP6635340B2 (ja) | 2016-08-24 | 2020-01-22 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
JP6229912B1 (ja) * | 2016-10-21 | 2017-11-15 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
EP3530387B1 (en) * | 2016-10-24 | 2023-08-16 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool |
CN110023011B (zh) * | 2016-10-25 | 2021-02-05 | 株式会社泰珂洛 | 被覆切削工具 |
JP6210346B1 (ja) * | 2016-11-02 | 2017-10-11 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
JP6210347B1 (ja) * | 2016-11-04 | 2017-10-11 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
JP6210348B1 (ja) * | 2016-11-08 | 2017-10-11 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
JP6708261B2 (ja) * | 2016-11-14 | 2020-06-10 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
US11897037B2 (en) * | 2016-11-17 | 2024-02-13 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool |
US10946454B2 (en) * | 2017-01-07 | 2021-03-16 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool |
JP6973026B2 (ja) * | 2017-02-20 | 2021-11-24 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
EP3366796A1 (en) * | 2017-02-28 | 2018-08-29 | Sandvik Intellectual Property AB | Coated cutting tool |
US10865476B2 (en) * | 2017-03-23 | 2020-12-15 | Kennametal Inc. | Control and characterization of texture in CVD α-Al2O3 coatings |
CN110431254A (zh) | 2017-04-07 | 2019-11-08 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 涂层切削工具 |
RU2766635C2 (ru) * | 2017-06-20 | 2022-03-15 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Режущий инструмент с покрытием |
JP6727553B2 (ja) * | 2017-09-14 | 2020-07-22 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
JP6519935B1 (ja) | 2018-03-16 | 2019-05-29 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
JP6519936B1 (ja) | 2018-03-16 | 2019-05-29 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
WO2020050262A1 (ja) | 2018-09-05 | 2020-03-12 | 京セラ株式会社 | 被覆工具及び切削工具 |
DE112019004452T5 (de) | 2018-09-05 | 2021-05-27 | Kyocera Corporation | Beschichtetes werkzeug und schneidwerkzeug |
CN112654451B (zh) | 2018-09-05 | 2024-02-23 | 京瓷株式会社 | 涂层刀具及切削刀具 |
DE112019004438T5 (de) | 2018-09-05 | 2021-05-20 | Kyocera Corporation | Beschichtetes werkzeug und schneidwerkzeug |
US20210187623A1 (en) * | 2018-09-05 | 2021-06-24 | Kyocera Corporation | Coated tool and cutting tool |
JP7089039B2 (ja) * | 2018-09-05 | 2022-06-21 | 京セラ株式会社 | 被覆工具及び切削工具 |
WO2020111123A1 (ja) * | 2018-11-29 | 2020-06-04 | 京セラ株式会社 | 被覆工具およびそれを備えた切削工具 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2130823C1 (ru) * | 1993-12-23 | 1999-05-27 | Сандвик Аб | Режущий инструмент и способ нанесения покрытия на него |
EP0753602B1 (en) * | 1995-07-14 | 2001-11-07 | Sandvik Aktiebolag | Oxide coated cutting tool |
US6383624B1 (en) * | 1999-05-06 | 2002-05-07 | Sandvik Ab | PVD Al2O3 coated cutting tool |
RU2206432C2 (ru) * | 1997-11-06 | 2003-06-20 | САНДВИК АБ (пабл) | Режущий инструмент и способ его изготовления |
RU2456126C2 (ru) * | 2007-04-01 | 2012-07-20 | Искар Лтд. | Режущая пластина с керамическим покрытием |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08132130A (ja) | 1994-11-10 | 1996-05-28 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆サーメット製引抜ダイス |
JP2004284003A (ja) | 2003-02-28 | 2004-10-14 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
JP4107433B2 (ja) | 2004-03-17 | 2008-06-25 | 日立ツール株式会社 | α型酸化アルミニウム被覆部材 |
WO2006011396A1 (ja) * | 2004-07-29 | 2006-02-02 | Kyocera Corporation | 表面被覆切削工具 |
SE528696C2 (sv) | 2005-02-25 | 2007-01-23 | Sandvik Intellectual Property | CVD-belagt skär av hårdmetall, cermet eller keramik och sätt att tillverka detsamma |
US7597970B2 (en) | 2005-03-22 | 2009-10-06 | Kyocera Corporation | Surface coated member and cutting tool |
JP4936742B2 (ja) * | 2005-03-22 | 2012-05-23 | 京セラ株式会社 | 表面被覆工具および切削工具 |
SE529051C2 (sv) | 2005-09-27 | 2007-04-17 | Seco Tools Ab | Skärverktygsskär belagt med aluminiumoxid |
EP1905870A3 (en) | 2006-09-27 | 2008-05-14 | Seco Tools Ab | Alumina layer with enhanced texture |
JP4946333B2 (ja) | 2006-10-10 | 2012-06-06 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
SE531670C2 (sv) * | 2007-02-01 | 2009-06-30 | Seco Tools Ab | Texturerat alfa-aluminiumoxidbelagt skär för metallbearbetning |
SE531929C2 (sv) * | 2007-07-13 | 2009-09-08 | Seco Tools Ab | Belagt hårdmetallskär för svarvning av stål eller rostfritt stål |
SE532023C2 (sv) | 2007-02-01 | 2009-09-29 | Seco Tools Ab | Texturhärdat alfa-aluminiumoxidbelagt skär för metallbearbetning |
JP2012507625A (ja) * | 2008-10-30 | 2012-03-29 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | コーティングされた工具およびその製法 |
SE533972C2 (sv) * | 2009-07-27 | 2011-03-15 | Seco Tools Ab | Finkornigt belagt hårdmetallskärverktygsskär för svarvning i härdat stål och verktygsstål |
JP5884138B2 (ja) * | 2011-04-21 | 2016-03-15 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
US8741428B2 (en) * | 2011-04-21 | 2014-06-03 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and manufacturing method thereof |
JP5257535B2 (ja) | 2011-08-31 | 2013-08-07 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
EP2570510B2 (en) * | 2011-09-16 | 2019-02-13 | Walter AG | Sulfur containing alpha-alumina coated cutting tool |
DE102011053705A1 (de) | 2011-09-16 | 2013-03-21 | Walter Ag | Schneideinsatz und Verfahren zu dessen Herstellung |
EP2604720A1 (en) | 2011-12-14 | 2013-06-19 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool and method of manufacturing the same |
-
2014
- 2014-06-26 KR KR1020140079146A patent/KR20150001680A/ko not_active Application Discontinuation
- 2014-06-26 ES ES14174143T patent/ES2570537T3/es active Active
- 2014-06-26 EP EP14174143.9A patent/EP2818573B1/en not_active Revoked
- 2014-06-26 BR BR102014015836-7A patent/BR102014015836B1/pt active IP Right Grant
- 2014-06-26 RU RU2014126092A patent/RU2667187C2/ru active
- 2014-06-26 US US14/315,463 patent/US9463513B2/en active Active
- 2014-06-27 CN CN201410302791.3A patent/CN104249165B/zh active Active
- 2014-06-27 JP JP2014132416A patent/JP6026468B2/ja active Active
-
2017
- 2017-04-24 KR KR1020170052503A patent/KR102256425B1/ko active IP Right Grant
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2130823C1 (ru) * | 1993-12-23 | 1999-05-27 | Сандвик Аб | Режущий инструмент и способ нанесения покрытия на него |
EP0753602B1 (en) * | 1995-07-14 | 2001-11-07 | Sandvik Aktiebolag | Oxide coated cutting tool |
RU2206432C2 (ru) * | 1997-11-06 | 2003-06-20 | САНДВИК АБ (пабл) | Режущий инструмент и способ его изготовления |
US6383624B1 (en) * | 1999-05-06 | 2002-05-07 | Sandvik Ab | PVD Al2O3 coated cutting tool |
RU2456126C2 (ru) * | 2007-04-01 | 2012-07-20 | Искар Лтд. | Режущая пластина с керамическим покрытием |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20170049473A (ko) | 2017-05-10 |
KR20150001680A (ko) | 2015-01-06 |
EP2818573B1 (en) | 2016-02-03 |
JP2015009358A (ja) | 2015-01-19 |
KR102256425B1 (ko) | 2021-05-25 |
US9463513B2 (en) | 2016-10-11 |
ES2570537T3 (es) | 2016-05-18 |
BR102014015836A2 (pt) | 2018-04-03 |
RU2014126092A (ru) | 2016-01-27 |
US20150003925A1 (en) | 2015-01-01 |
CN104249165A (zh) | 2014-12-31 |
BR102014015836B1 (pt) | 2022-01-25 |
EP2818573A1 (en) | 2014-12-31 |
CN104249165B (zh) | 2018-11-27 |
JP6026468B2 (ja) | 2016-11-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2667187C2 (ru) | Снабженный покрытием режущий инструмент | |
RU2704949C2 (ru) | Режущий инструмент с хогф-покрытием | |
KR101245425B1 (ko) | 피복 부재, 피복 부재를 포함하는 피복 절삭 공구 및 피복 부재의 제조 방법 | |
JP4782758B2 (ja) | 被覆された切削工具インサート | |
US11203069B2 (en) | CVD coated cutting tool | |
JP5403058B2 (ja) | 被覆部材 | |
US10946453B2 (en) | Coated cutting tool | |
KR20170057376A (ko) | 경질 피복층이 우수한 내치핑성을 발휘하는 표면 피복 절삭 공구 | |
RU2736536C2 (ru) | Режущий инструмент с cvd-покрытием | |
KR20210023861A (ko) | 절삭 공구의 처리 방법 및 절삭 공구 | |
JPWO2018088114A1 (ja) | 被覆切削工具 | |
EP3542935B1 (en) | Coated cutting tool | |
KR20210023889A (ko) | 피복 절삭 공구 | |
EP3530387A1 (en) | Coated cutting tool | |
JP2024519946A (ja) | 被覆切削工具 | |
JP2024519948A (ja) | 被覆切削工具 | |
KR20240013115A (ko) | 피복 절삭 공구 | |
CN117460861A (zh) | 涂覆的切削工具 | |
EP4022109A1 (en) | Coated cutting tool |