RU2653954C2 - Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности х42-х56, стойких против индуцированного водородом растрескивания в h2s -содержащих средах - Google Patents
Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности х42-х56, стойких против индуцированного водородом растрескивания в h2s -содержащих средах Download PDFInfo
- Publication number
- RU2653954C2 RU2653954C2 RU2016103459A RU2016103459A RU2653954C2 RU 2653954 C2 RU2653954 C2 RU 2653954C2 RU 2016103459 A RU2016103459 A RU 2016103459A RU 2016103459 A RU2016103459 A RU 2016103459A RU 2653954 C2 RU2653954 C2 RU 2653954C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- manufacturing
- slabs
- slab
- cooled
- Prior art date
Links
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 13
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title claims description 13
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 22
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 15
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 15
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 12
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 12
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 12
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 10
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 7
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 230000006378 damage Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 abstract 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения высокой стойкости против разрушения в среде так называемого «кислого» газа: индуцированное водородом растрескивание и сульфидное растрескивание под напряжением, в сочетании с высокой прочностью, пластичностью и вязкостью выплавляют сталь, содержащую мас. %: С 0,04-0,08, Si 0,10-0,35, Mn 0,8-1,3, Cr 0,015-0,5, Ni 0,01-0,5, Cu 0,1-0,5, Ca 0,0005-0,005, Al 0,015-0,05, Nb 0,02-0,06, V 0,005-0,05, Mo 0,01-0,02, Ti 0,005-0,025, S ≤0,002, P ≤0,015, N 0,004-0,012, Fe и неизбежные примеси и. H2 – остальное, при соотношении Ca/S=1,0+2,0, сумме Nb+Ti не более 0,06мас.%; Cr+Ni+Cu не более 0,6мас.%, углеродном эквиваленте Сэк не более 0,38, параметре трещиностойкости Pcm не более 0,21, подвергают сталь внепечной обработке и вакуумированию с обеспечением Н2 не более 2 ppm. Получают сляб и нагревают его до 1150-1250°C и подвергают предварительной деформации при 1000-1150°C с суммарным обжатием 50-70% в 3 стадии: с суммарным обжатием 10-25% в продольном направлении, 20-35% в поперечном направлении, 40-70% при частном обжатии не менее 15% в продольном направлении. Окончательную деформацию проводят с суммарным обжатием 60-80% в интервале от 950°C до Ar3+(30-50)°C, затем охлаждают до 400-550°C со скоростью 15-35°C/с, далее листы толщиной до 20 мм охлаждают со скоростью 0,05-0,15°C/с и 0,0015-0,0035°C/с в стопе в случае листов большей толщины. 3 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к производству толстолистовой низколегированной стали для изготовления электросварных труб большого диаметра классов прочности Х42-Х56 с повышенным сопротивлением сероводородному растрескиванию в среде углеводородов, содержащих примеси H2S.
В связи с постоянным увеличением объемов добычи природного газа и нефти из месторождений с высоким содержанием примесей сероводорода и повышением требований к надежности трубопроводов для их обустройства, значительно возрастает потребность в листовом прокате для изготовления газонефтепроводных труб большого диаметра с высоким сопротивлением растрескиванию в H2Sсодержащих средах.
Развитие технологии производства высокопрочных толстолистовых трубных сталей такого назначения, не уступающей зарубежным аналогам в отношении водородной и сероводородной стойкости, является важной технической задачей для отечественной металлургии.
Известен способ производства проката из низколегированной стали, включающий нагрев слябов до температуры 1220-1280°C, многопроходную черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с температурой конца прокатки не выше 820-880°C и ускоренное охлаждение водой до температуры 580-660°C [Патент РФ №2262537, МПК C21D 8/02, С22С 38/46, 2005 г.] При этом низколегированная сталь имеет следующий состав, мас. %:
| Углерод | 0,12-0,17 |
| Марганец | 1,3-1,6 |
| Кремний | 0,3-0,6 |
| Ванадий и/или ниобий | 0,01-0,05 |
| Алюминий | 0,02-0,06 |
| Титан | 0,005-0,05 |
| Хром | не более 0,3 |
| Никель | не более 0,3 |
| Медь | не более 0,3 |
| Сера | не более 0,006 |
| Фосфор | не более 0,006 |
| Кальций | не более 0,02 |
| Азот | не более 0,010 |
| Железо | остальное |
Наиболее близким аналогом по совокупности признаков и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства проката из низколегированной стали следующего химического состава, мас. %:
| Углерод | 0,02-0,10 |
| Марганец | 0,5-1,5 |
| Кремний | 0,10-0,50 |
| Ниобий | 0,01-0,10 |
| Алюминий | 0,01-0,05 |
| Титан | 0,005-0,05 |
| Молибден | 0,05-0,35 |
| Ванадий | 0,01-0,15 |
| Никель | 0,01-0,50 |
| Медь | 0,01-0,50 |
| Хром | 0,01-0,50 |
| Бор | 0,0005-0,005 |
| Азот | 0,003-0,012 |
| Сера | 0,002 и менее |
| Фосфор | 0,001-0,015 |
| Кальций | 0,002-0,005 |
| Железо | остальное |
при соотношении 0,03≤[С]×[Mn]≤0,12, где [С]×[Mn] - произведение содержания в стали углерода и марганца. При этом сумма элементов Mo, Ni, Cu и Cr не превышает 1,0%.
Способ включает нагрев до температуры 1100-1300°C, предварительную прокатку с общей степенью деформацией 50-70% в направлении, перпендикулярном оси сляба, а затем в области температур 900-750°C в направлении, продольном оси сляба, с суммарной деформацией 65-80%, после чего прокат ускоренно охлаждают в области температур (Ar3±30°C)-(600-400°C), причем вначале до температур 600-500°C со скоростью 15-30 град./с, а затем со скоростью 10-15°C/с; после чего с температуры 400°C до комнатной температуры охлаждают замедленно со скоростью 0,05-0,15°C /с [Патент РФ №2471003, МПК C21D 8/02, С22С 38/14, 2012 г. - прототип].
Основным недостатком известных способов производства листового проката является в первом случае недостаточно высокое сопротивление водородному и сероводородному растрескиванию под напряжением, оцениваемое согласно NACE ТМ-0284 и NACE ТМ-00177, а также невысокая стойкость к хрупкому разрушению при температурах ниже -60°C при комплексе прочностных характеристик, соответствующих категории прочности Х56.
Согласно предлагаемому изобретению листовой прокат для изготовления хладостойких газонефтепроводных труб классов прочности Х42-Х56, предназначенных для транспортировки сероводородсодержащих углеводородов, должен отвечать следующему комплексу свойств (табл. 1):
Техническим результатом данного изобретения является получение листового проката для газонефтепроводных труб категории прочности Х42-Х56 с повышенными показателями сопротивления водородному и сероводородному растрескиванию под напряжением, а также низкотемпературной вязкостью с температурой вязкохрупкого перехода (Т50) менее -80°C и величиной ударной вязкости (KCV-80) более 250 Дж/см2.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства толстолистового проката из хладостойкой низколегированной трубной стали, включающей выплавку стали, непрерывную разливку на заготовки, нагрев слябов, предварительную и окончательную прокатку с ускоренным охлаждением. Согласно изобретению прокат производят из стали следующего химического состава, мас. %:
| Углерод | 0,04-0,08 |
| Марганец | 0,8-1,3 |
| Кремний | 0,10-0,35 |
| Ниобий | 0,02-0,06 |
| Молибден | 0,01-0,02 |
| Алюминий | 0,015-0,05 |
| Титан | 0,01-0,02 |
| Никель | 0,05-0,5 |
| Медь | 0,1-0,5 |
| Хром | 0,05-0,5 |
| Азот | 0,004-0,012 |
| Сера | не более 0,002 |
| Фосфор | не более 0,015 |
| Кальций | 0,0005-0,005 |
| Железо и неизбежные примеси, в т.ч. водород | остальное |
при соотношении Ca/S=1,0÷2,0, где Са, S - концентрации соответствующих элементов в стали.
При этом величина углеродного эквивалента, рассчитываемого по формуле Сэкв=С+Mn/6+(Cr+(Nb+Ti)/15+(Cu+Ni)/15 не более 0,38; параметр стойкости против растрескивания Pcm, рассчитываемый по формуле Pcm=С+(Mn+Cr+Cu)/20+Si/30+Ni/15, не более 0,21, а сумма элементов Nb+Ti не более 0,06%; Cr+Ni+Cu не более 0,6%.
Внепечная обработка жидкой стали производится с использованием средств вакуумирования с целью достижения содержания водорода в стали не более 2 ppm.
Нагрев слябов производится до температур 1150-1250°C. Предварительная деформация осуществляется при температурах 1000-1150°C с величиной суммарного обжатия 50-70% в 3 стадии по следующей схеме:
- с суммарным обжатием 10-25% в продольном направлении относительно оси сляба;
- с суммарным обжатием 20-35% в поперечном направлении относительно оси сляба;
- с суммарным обжатием 40-70% и величиной частного обжатия не менее 15% в продольном направлении относительно оси сляба.
Окончательную деформацию с суммарным обжатием 60-80% проводят в интервале температур от 950°C до TAr3+30÷50°C, затем ускоренно охлаждают до температур 400-550°C со скоростью 15-35°C/с, далее листы толщиной до 20 мм охлаждают на спокойном воздухе со скоростью 0,05-0,15°C/с и 0,0015-0,0035°C/с в стопе в случае листов большей толщины.
Заявленные пределы содержания углерода и аустенитообразующих элементов, таких как марганец, никель, хром и медь, в сочетании с карбонитридообразующими элементами титаном, молибденом и ниобием обеспечивают в готовом листовом прокате, произведенном по предлагаемым режимам прокатки и последеформационного охлаждения, комплекс свойств, характеризующихся сочетанием требуемого комплекса прочностных характеристик, пластичности и высокого уровня хладостойкости материала, а также высокого сопротивления водородному разрушению и сульфидному растрескиванию под напряжением. Добавки в сталь раскисляющих элементов кремния и алюминия в указанных пределах позволяют обеспечить необходимую чистоту стали по неметаллическим включениям. Ограничение в химическом составе стали такого элемента, как водород, позволяет увеличить стойкость материала к разрушениям в сероводородсодержащих средах.
Модифицирующая добавка кальция в сочетании с низкими содержаниями марганца и серы способствует повышению стойкости к разрушению, инициированному водородом, за счет снижения содержания сульфидных неметаллических включений и изменения их морфологии из строчечного в глобулярный тип.
Заявленные режимы термомеханической обработки и ускоренного охлаждения в температурной области бейнитного превращения способствуют формированию как на стадии подготовки аустенитного зерна к фазовому превращению, так и на стадии формирования целевой микроструктуры в процессе охлаждения однородной бесполосчатой феррито-бейнитной структуры с высокими показателями прочности, хладостойкости и сопротивлением водородному (CLR≤3, CTR→0) и сероводородному растрескиванию (σпор.≤0,8σт).
Пример осуществления способа
Выплавка стали произведена в кислородном конвертере. После выпуска проведена обработка металла в ковше на участке внепечной обработки стали, включающей раскисление, легирование, дегазацию, рафинировку и модифицирование кальцием. Разливка жидкой стали проведена на МНЛЗ. В результате получена сталь следующих химических составов:
Прокатка слябов размером 250÷300÷2590 мм на листы толщиной 14,3 мм, 15,0 мм, 15,9 мм и 22,0 мм произведена на одноклетьевом реверсивном стане «5000». Нагрев слябов под прокатку произведен до температуры 1170±10°C. Предварительная деформация осуществлена с суммарным обжатием 10-25% в продольном направлении относительно оси сляба за 1 проход; с суммарным обжатием 20-35% в поперечном направлении относительно оси сляба за 2-4 прохода; с суммарным обжатием 40-70% и величиной частного обжатия не менее 15% в продольном направлении относительно оси сляба за 3 прохода. Кратность подката составляла 5,7 для листов 14,3 мм, 15,7 и 15,9 мм, 6,2 для 15,0 мм, 5,3 для 22,0 мм. Окончательная деформация с суммарным обжатием 60-80% проведена за 9-11 проходов в интервале температур от 950°C до 800°C. После завершения прокатки произведено ускоренное охлаждение проката толщиной менее 20,0 мм от температуры 800°C до 500-550°C со скоростью 30-35°C/с и 25-30°C/с для листов толщиной 22,0 мм. Далее листы толщиной до 20 мм охлаждены на спокойном воздухе со скоростью 0,01°C/с и 0,0026°C/с в стопе в случае толщины 22,0 мм.
Технологические параметры прокатки и комплекс достигнутых свойств представлены в таблицах 2 и 3.
Таким образом, предложенный способ позволяет получить прокат категорий прочности Х42-Х56 при высоком уровне хладостойкости, низкотемпературной вязкости с высоким сопротивлением водородному и сероводородному растрескиванию без ухудшения свариваемости.
Claims (6)
- Способ производства толстолистового проката для изготовления сероводородостойких электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности Х42-Х56, включающий выплавку, внепечную обработку, непрерывную разливку на слябы, нагрев слябов, термомеханическую обработку с предварительной и окончательной деформациями и ускоренным охлаждением, отличающийся тем, что слябы получают из стали, содержащей, мас. %:
-
углерод 0,04-0,08 марганец 0,8-1,3 кремний 0,10-0,35 ниобий 0,02-0,06 ванадий 0,005-0,05 молибден 0,01-0,02 алюминий 0,015-0,05 титан 0,005-0,025 никель 0,01-0,5 медь 0,1-0,5 хром 0,01-0,5 азот 0,004-0,012 сера не более 0,002 фосфор не более 0,015 кальций 0,0005-0,005 железо и неизбежные примеси и водород остальное - при выполнении соотношения Ca/S=1,0÷2,0, где Ca, S - концентрации соответствующих элементов в стали, при величине углеродного эквивалента Сэкв не более 0,38, рассчитываемого по формуле Сэкв=С+Mn/6+(Cr+(Nb+Ti)/15+(Cu+Ni)/15, параметре стойкости против растрескивания Pcm не более 0,21, рассчитываемом по формуле Pcm=С+(Mn+Cr+Cu)/20+Si/30+Ni/15, причем сумма Nb+Ti составляет не более 0,06 мас.%, Cr+Ni+Cu не более 0,6 мас.%, при этом внепечную обработку жидкой стали ведут с использованием средств вакуумирования с обеспечением содержания водорода в стали не более 2ppm, нагрев слябов осуществляют до температуры 1150-1250°C, предварительную деформацию осуществляют при температуре 1000-1150°C с суммарным обжатием 50-70% в три стадии, включающие:
- суммарное обжатие 10-25% в продольном направлении относительно оси сляба,
- суммарное обжатие 20-35% в поперечном направлении относительно оси сляба
- суммарное обжатие 40-70% с величиной частного обжатия не менее 15% в продольном направлении относительно оси сляба, а окончательную деформацию проводят с суммарным обжатием 60-80% в интервале температур от 950°C до Ar3+(30-50)°C, затем ускоренно охлаждают до температур 400-550°C со скоростью 15-35°C/с, причем листы толщиной до 20 мм охлаждают на спокойном воздухе со скоростью 0,05-0,15°C/с, а листы большей толщины охлаждают в стопе со скоростью 0,0015-0,0035°C/с.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016103459A RU2653954C2 (ru) | 2016-02-02 | 2016-02-02 | Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности х42-х56, стойких против индуцированного водородом растрескивания в h2s -содержащих средах |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016103459A RU2653954C2 (ru) | 2016-02-02 | 2016-02-02 | Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности х42-х56, стойких против индуцированного водородом растрескивания в h2s -содержащих средах |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2016103459A RU2016103459A (ru) | 2017-08-07 |
| RU2653954C2 true RU2653954C2 (ru) | 2018-05-15 |
Family
ID=59632130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016103459A RU2653954C2 (ru) | 2016-02-02 | 2016-02-02 | Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности х42-х56, стойких против индуцированного водородом растрескивания в h2s -содержащих средах |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2653954C2 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2697301C1 (ru) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства трубного проката повышенной коррозионной стойкости на реверсивном стане |
| RU2709077C1 (ru) * | 2018-12-20 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Способ производства проката для изготовления труб категории прочности К48-К56, стойких к сероводородному растрескиванию и общей коррозии, и труба, выполненная из него |
| RU2709071C1 (ru) * | 2019-09-30 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" (АО "ВМЗ") | Способ производства толстолистового проката с повышенной деформационной способностью (варианты) |
| RU2788419C1 (ru) * | 2019-07-31 | 2023-01-19 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Высокопрочный стальной лист для сероводородостойкой магистральной трубы, способ его изготовления и высокопрочная стальная труба, полученная с использованием высокопрочного стального листа для сероводородостойкой магистральной трубы |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2345149C2 (ru) * | 2006-09-28 | 2009-01-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Способ производства хладостойкого листового проката (варианты) |
| EP2236631A1 (en) * | 2007-12-06 | 2010-10-06 | Nippon Steel Corporation | Process for producing thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding and thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding |
| RU2434951C1 (ru) * | 2010-03-29 | 2011-11-27 | Открытое акционерное общество "Уральская Сталь" (ОАО "Уральская сталь") | Способ производства листового проката |
| RU2466193C1 (ru) * | 2011-05-18 | 2012-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Способ производства толстолистового низколегированного проката |
| EP2594657A1 (en) * | 2010-11-22 | 2013-05-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Electron beam welded joint, steel material for use in electron beam welded joint, and manufacturing method thereof |
| RU2569619C1 (ru) * | 2014-05-22 | 2015-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката повышенной коррозионной стойкости |
-
2016
- 2016-02-02 RU RU2016103459A patent/RU2653954C2/ru active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2345149C2 (ru) * | 2006-09-28 | 2009-01-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Способ производства хладостойкого листового проката (варианты) |
| EP2236631A1 (en) * | 2007-12-06 | 2010-10-06 | Nippon Steel Corporation | Process for producing thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding and thick high-strength steel plate excellent in brittle fracture arrestability and toughness of zone affected by heat in large-heat-input welding |
| RU2434951C1 (ru) * | 2010-03-29 | 2011-11-27 | Открытое акционерное общество "Уральская Сталь" (ОАО "Уральская сталь") | Способ производства листового проката |
| EP2594657A1 (en) * | 2010-11-22 | 2013-05-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Electron beam welded joint, steel material for use in electron beam welded joint, and manufacturing method thereof |
| RU2466193C1 (ru) * | 2011-05-18 | 2012-11-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Способ производства толстолистового низколегированного проката |
| RU2569619C1 (ru) * | 2014-05-22 | 2015-11-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства низколегированного хладостойкого свариваемого листового проката повышенной коррозионной стойкости |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2697301C1 (ru) * | 2018-12-03 | 2019-08-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства трубного проката повышенной коррозионной стойкости на реверсивном стане |
| RU2709077C1 (ru) * | 2018-12-20 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Способ производства проката для изготовления труб категории прочности К48-К56, стойких к сероводородному растрескиванию и общей коррозии, и труба, выполненная из него |
| RU2788419C1 (ru) * | 2019-07-31 | 2023-01-19 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Высокопрочный стальной лист для сероводородостойкой магистральной трубы, способ его изготовления и высокопрочная стальная труба, полученная с использованием высокопрочного стального листа для сероводородостойкой магистральной трубы |
| RU2709071C1 (ru) * | 2019-09-30 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" (АО "ВМЗ") | Способ производства толстолистового проката с повышенной деформационной способностью (варианты) |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2016103459A (ru) | 2017-08-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9790579B2 (en) | High tensile strength steel plate having excellent weld heat-affected zone low-temperature toughness and method for producing same | |
| JP5846311B2 (ja) | 溶接熱影響部ｃｔｏｄ特性に優れた厚肉高張力鋼およびその製造方法 | |
| JP6048626B1 (ja) | 厚肉高靭性高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP5267048B2 (ja) | 溶接性と板厚方向の延性に優れた厚鋼板の製造方法 | |
| CN110573642A (zh) | 高Mn钢及其制造方法 | |
| JP5439973B2 (ja) | 優れた生産性と溶接性を兼ね備えた、ｐｗｈｔ後の落重特性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
| RU2593567C2 (ru) | Высокопрочная стальная полоса с высокой ударной вязкостью и пределом текучести 700 мпа и способ ее производства | |
| WO2013044640A1 (zh) | 一种低屈强比高韧性钢板及其制造方法 | |
| JP5659758B2 (ja) | 優れた生産性と溶接性を兼ね備えた、ＰＷＨＴ後の落重特性に優れたＴＭＣＰ−Ｔｅｍｐｅｒ型高強度厚鋼板の製造方法 | |
| WO2020062564A1 (zh) | 一种超高钢q960e厚板及制造方法 | |
| CN111051553B (zh) | 高Mn钢及其制造方法 | |
| JP6954475B2 (ja) | 高Ｍｎ鋼およびその製造方法 | |
| JP6245352B2 (ja) | 高張力鋼板およびその製造方法 | |
| US20210164067A1 (en) | High-mn steel and method for manufacturing same | |
| CN111788325B (zh) | 高Mn钢及其制造方法 | |
| RU2653954C2 (ru) | Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности х42-х56, стойких против индуцированного водородом растрескивания в h2s -содержащих средах | |
| JP7272438B2 (ja) | 鋼材およびその製造方法、ならびにタンク | |
| CN112513307A (zh) | 高Mn钢及其制造方法 | |
| KR20140056760A (ko) | 압력용기 강재 및 그 제조 방법 | |
| JPWO2019050010A1 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
| CN116219270A (zh) | 一种传感器弹性体用的高强度沉淀硬化不锈钢及制备方法 | |
| CN114829646A (zh) | 钢板及其制造方法 | |
| JP5151510B2 (ja) | 低温靭性、亀裂伝搬停止特性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
| WO2019168172A1 (ja) | 高Ｍｎ鋼およびその製造方法 | |
| CN113718169B (zh) | 一种焊接结构用高强度无缝钢管及其制造方法 |