RU2643199C1 - Способ улучшения характеристик нелинейного радиолокатора - Google Patents

Способ улучшения характеристик нелинейного радиолокатора Download PDF

Info

Publication number
RU2643199C1
RU2643199C1 RU2016139726A RU2016139726A RU2643199C1 RU 2643199 C1 RU2643199 C1 RU 2643199C1 RU 2016139726 A RU2016139726 A RU 2016139726A RU 2016139726 A RU2016139726 A RU 2016139726A RU 2643199 C1 RU2643199 C1 RU 2643199C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
signal
processing
search object
component
harmonic
Prior art date
Application number
RU2016139726A
Other languages
English (en)
Inventor
Вадим Владимирович Дмитриев
Ирина Николаевна Замятина
Original Assignee
Акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники" filed Critical Акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники"
Priority to RU2016139726A priority Critical patent/RU2643199C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2643199C1 publication Critical patent/RU2643199C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N22/00—Investigating or analysing materials by the use of microwaves or radio waves, i.e. electromagnetic waves with a wavelength of one millimetre or more

Landscapes

  • Radar Systems Or Details Thereof (AREA)

Abstract

Настоящее изобретение относится к области нелинейной радиолокации и может быть использовано при разработке нелинейных радиолокаторов (НРЛ), осуществляющих поиск объектов, имеющих в своем составе нелинейные элементы (НЭ). Техническим результатом предлагаемого изобретения является улучшение характеристик сигнала на выходе оптимальной обработки за счет использования в качестве ЗС суммы двух ЛЧМ сигналов на разных несущих частотах и организации обработки отраженного от объекта поиска сигнала на комбинированной составляющей (суммарной комбинационной составляющей совместно со второй гармоникой). Это позволяет улучшить тактико-технические характеристики НРЛ, такие как разрешающая способность, отношение сигнал/боковик и стабилизация уровня ложных тревог. 5 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к области нелинейной радиолокации и может быть использовано при разработке нелинейных радиолокаторов (НРЛ), осуществляющих поиск объектов, имеющих в своем составе нелинейные элементы (НЭ). Отражение от таких объектов поиска происходит на гармониках и комбинационных частотах зондирующего сигнала (ЗС), возникающих при нелинейном преобразовании в элементах, являющихся их составной частью (полупроводниковых элементах электронных средств, контактирующих металлических поверхностях и т.д.). Т.е. при поиске объектов с нелинейными свойствами в качестве полезного принимаемого сигнала выступают продукты преобразования ЗС НЭ. Какие гармоники и комбинационные составляющие появляются в спектре отраженного от объекта поиска сигнала, зависит от индивидуальных свойств НЭ.
Наиболее востребованы НРЛ, работающие не только в режиме индикации наличия объектов поиска, но и измерения их координат, в частности дальности. Все устройства обнаружения отличаются способами получения радиолокационной информации (РЛИ) об объекте поиска, а именно алгоритмической зависимостью и видом используемых ЗС.
Применение в качестве ЗС - импульсных сложных сигналов с последующей оптимальной обработкой отраженного сигнала от объекта поиска на основе оптимального фильтра (ОФ) позволяет измерить дальность до объекта поиска по временному положению максимума сжатого сигнала на выходе обработки [1]. К таким сложным сигналам относятся сигналы с линейной частотной модуляцией (ЛЧМ сигналы), фазомодулированные сигналы (коды Баркера и т.д.) и т.д.
Сигнал на выходе ОФ описывается интегралом свертки между отраженным сигналом от объекта поиска и импульсной характеристикой фильтра, оптимальной ЗС [1, стр. 76]:
Figure 00000001
где Uотр(t) - сигнал, отраженный от объекта поиска,
hОФ(t) - импульсная характеристика (ИХ) ОФ.
Импульсная характеристика ОФ является зеркальным отображением функции, описывающей мгновенные значения ЗС Uзс(t), и для комплексного сигнала имеет вид [1, 77]:
Figure 00000002
где
Figure 00000003
- несущая частота ЗС,
t0 - задержка в ОФ,
С - постоянная ОФ,
* - знак комплексно-сопряженной функции, т.е. функции с противоположным знаком мнимой части.
Причем характеристики сигнала на выходе ОФ, такие как разрешающая способность, отношение сигнал/боковик (ОСБ), отношение сигнал/шум (ОСШ) и т.д., влияют не только на точность измерения координат (дальности), но и на способность определения количества объектов поиска, располагаемых в зоне обнаружения. Поэтому улучшение характеристик сигнала на выходе обработки весьма актуально.
Существует запатентованный аналог, основанный на использовании широкополосных ЗС в НРЛ [2]. Способ и устройство нелинейной радиолокации, описанные в нем, предназначены для дистанционного обнаружения и точного измерения координат управляемых взрывных устройств (УВУ), обладающих избирательными свойствами в частотном диапазоне электромагнитных волн. В качестве ЗС используется сложный многодиапазонный широкополосный сигнал, ширина спектра которого перекрывает весь частотный диапазон функционирования УВУ - шумовой сигнал (в частности, белый гауссов шум с ограниченной полосой пропускания
Figure 00000004
), позволяющий получить на выходе обработки сигнал с узким главным максимумом и большим ОСШ. Прием отраженного сигнала осуществляется на второй гармонике. Дальнейшая обработка по выходу приемника прямого усиления по высокой частоте на основе коррелятора, осуществляющего свертку отраженного сигнала на второй гармонике и опоры, сформированной из ЗС, предварительно подвергнутого нелинейному квадратичному преобразованию, позволяет измерить дальность до объекта поиска по положению максимума на его выходе.
К недостаткам данного изобретения относятся большие размеры приемо-передающих модулей и антенных систем, а также большое количество приемных частотных каналов. А использование в качестве ЗС шумового сигнала с ограниченной широкой полосой пропускания, представляющего собой набор гармонических сигналов с несущими частотами из диапазона
Figure 00000005
разной длительности с разными начальными фазами и амплитудами, заставляет: с одной стороны для организации обработки на основе коррелятора иметь копию ЗС в каждом такте из-за случайного характера начальных фаз шумового сигнала; с другой стороны, для исключения появления паразитных спектральных составляющих в отраженном сигнале, порождаемых приемо-передающими модулями, использовать дополнительные широкополосные фильтры, подавляющие уровень второй гармоники не менее 120 дБ. Это приводит к усложнению аппаратуры передачи и приема и усложнению алгоритмов обработки, а при больших мощностях ЗС - к невозможности реализации устройства.
Поэтому в НРЛ в качестве ЗС нашли применение импульсные сложные сигналы совместно с двухчастотным способом зондирования.
Использование в двухчастотном НРЛ на одной из двух несущих частот сложного сигнала (ЛЧМ сигнала), а на другой - простого сигнала типа радиоимпульс позволяет не только дать заключение о наличии или отсутствии отраженного сигнала от объекта поиска, но и измерить дальность до него, сохраняя все преимущества двухчастотного способа зондирования: возможность принимать и обрабатывать сигнал на комбинационных составляющих [3].
В качестве прототипа выбран данный способ зондирования. Способ зондирования, описанный в статье [3, стр. 93], основан на воздействии на объект поиска, содержащий НЭ, суммы сложного сигнала (ЛЧМ сигнала) с полосой
Figure 00000006
на несущей частоте
Figure 00000007
и радиоимпульса на несущей частоте
Figure 00000008
. Дальнейшая организация оптимальной обработки отраженного сигнала позволяет не только обнаружить объект поиска, но и измерить его дальность по положению максимума сигнала на выходе ОФ. Причем для организации оптимальной обработки в случае ограниченной частоты дискретизации АЦП преобразуют несущую частоту принимаемого колебания до нуля и формируют два вида импульсных характеристик ОФ: сложный сигнал (ЛЧМ сигнал) с нулевой несущей частотой и полосой
Figure 00000009
и
Figure 00000010
, учитывающий квадратичный или кубичный член ВАХ НЭ. Дальнейшее распараллеливание обработки отраженного сигнала на N каналов, число которых определяется ожидаемыми комбинационными составляющими, порождаемыми объектом поиска с нелинейными свойствами, позволяет обнаружить практически любой объект поиска, обладающий нелинейными свойствами, за счет учета результатов по всем рассматриваемым составляющим.
К недостаткам данного способа следует отнести организацию обработки отраженного сигнала только на комбинационных составляющих, т.е. характеристики сигнала на выходе обработки определяются полосой той составляющей, на которой ведется обработка, поэтому в НРЛ увеличивается число каналов обработки без улучшения характеристик обнаружения.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является улучшение характеристик сигнала на выходе оптимальной обработки за счет использования в качестве ЗС суммы двух ЛЧМ сигналов на разных несущих частотах и организации обработки отраженного от объекта поиска сигнала на комбинированной составляющей (суммарной комбинационной составляющей совместно со второй гармоникой), а не на комбинационных составляющих или гармониках по отдельности. При условии выбора такого соотношения полосы ЗС
Figure 00000011
и несущих частот
Figure 00000012
и
Figure 00000013
, чтобы суммарная комбинационная составляющая и вторая гармоника перекрывались по уровню - 3 дБ относительно максимального значения более слабой составляющей.
В соответствии с типовой моделью реакция любого НЭ на входное воздействие U(t) с достаточной точностью аппроксимируется степенным полиномом - вольт-амперной характеристикой (ВАХ) [3, стр. 94]:
Figure 00000014
где U=U0 - исходное положение рабочей точки на ВАХ в отсутствии сигнала,
Figure 00000015
- крутизна ВАХ в точке U=U0,
Figure 00000016
- первая производная крутизны,
γ и т.д. - вторая и т.д. производные крутизны.
Наличие нелинейных членов в формуле (3) приводит к появлению в выходном сигнале НЭ гармоник и комбинационных составляющих от входного воздействия. Какие гармоники или комбинационные составляющие возникают при воздействии на контур НЭ сигнала передатчика, зависит от типа НЭ и вида входного воздействия.
Входное воздействие U(t) на объект поиска легко описывается формулами приведения [3, стр. 94].
При воздействии на объект поиска, содержащий НЭ, суммы сложного сигнала (ЛЧМ сигнала) с полосой
Figure 00000017
на несущей частоте
Figure 00000018
и радиоимпульса на несущей частоте
Figure 00000019
квадратичный член разложения ВАХ формулы (3) порождает составляющие на частотах [3, стр. 96]:
Figure 00000020
Тогда при воздействии на объект поиска суммы двух сложных сигналов (ЛЧМ сигналов) на разных несущих частотах
Figure 00000021
и
Figure 00000022
и полосой
Figure 00000023
, согласно формуле (3), квадратичный член разложения ВАХ порождает составляющие на частотах:
Figure 00000024
Исходя из формул (4) и (5) следует, что отраженный сигнал на разностных и суммарных комбинационных составляющих, на второй гармонике, кроме второй гармоники относительно несущей частоты
Figure 00000025
(формула (4)) и разностной комбинационной составляющей (формула (5)), тоже сложный сигнал (ЛЧМ сигнал) с полосой
Figure 00000026
или
Figure 00000027
.
Выделение тех или иных составляющих определяется индивидуальными особенностями НЭ и является основным фактором при поиске объектов. Далее, применяя корреляционную обработку к отраженному сигналу от объекта поиска на основе ОФ, на выходе получают сигнал, по временному положению максимума которого измеряют дальность до объекта поиска. Причем формирование характеристики ОФ происходит с учетом преобразования спектра зондирующего сигнала объектом поиска, т.е. на той или иной спектральной составляющей, формулы (4) и (5).
Результаты экспериментов показывают, что соотношения между несущими частотами
Figure 00000028
и
Figure 00000029
и полосой
Figure 00000030
, а также, на какой составляющей или гармонике ведется обработка отраженного от объекта поиска сигнала, сказываются на характеристиках сигнала на выходе ОФ. Так, например, при воздействии на объект поиска суммы двух сложных сигналов согласно формуле (5) на всех спектральных составляющих происходит расширение полосы отраженного сигнала до
Figure 00000031
, что приведет к уменьшению элемента разрешения по дальности, для случая воздействия суммы сложного сигнала и радиоимпульса, согласно формуле (4) - не на всех спектральных составляющих.
Более точно напряжение на выходе фильтра сжатия в произвольный момент времени
Figure 00000032
, при поступлении на его вход ЛЧМ сигнала, можно охарактеризовать комплексной амплитудой [4, стр. 348]:
Figure 00000033
где G(f) - спектральная плотность сигнала, отраженного от объекта поиска,
Fмах - максимальная расстройка по несущей частоте,
Figure 00000034
- ширина спектра ЗС,
τu - длительность ЗС,
которая определяет напряжение на выходе фильтра сжатия в произвольный момент времени
Figure 00000035
с учетом формы сжатых импульсов.
Имеет место пропорциональная зависимость [4, стр. 348]:
Figure 00000036
т.е. амплитуда выходного напряжения ОФ в функции времени определяется модулем спектральной плотности исследуемого процесса в функции частоты.
Из теории оптимальной фильтрации следует, для уменьшения площади сечения напряжения на выходе ОФ по оси времени исследуемый процесс должен обладать широким и равномерным энергетическим спектром. Т.е. все характеристики сжатого сигнала на выходе ОФ, такие как разрешающая способность, отношение сигнал/боковик (ОСБ), отношение сигнал/шум (ОСШ) и т.д., определяются видом и шириной АЧХ исследуемого процесса. При приближении АЧХ к прямоугольной форме (непрерывная АЧХ) форма сжатого сигнала приближается к виду
Figure 00000037
.
Поэтому для улучшения свойств сжатого сигнала на выходе ОФ обработку отраженного сигнала от нелинейного объекта поиска следует вести на суммарной комбинационной составляющей совместно со второй гармоникой - комбинированной составляющей, а не на комбинационных составляющих или гармониках по отдельности. Это позволит увеличить полосу АЧХ обрабатываемого сигнала на участке комбинированной составляющей, а правильный выбор соотношения несущей частоты и полосы сигнала (НЧ-ПС) - непрерывную АЧХ на участке комбинированной составляющей.
Результаты математического моделирования показывают, что для получения узкого, не искаженного главного максимума сжатого сигнала с наибольшим ОСБ, у комбинированной составляющей АЧХ отраженного сигнала суммарная комбинационная составляющая и вторая гармоника должны перекрываться по уровню - 3 дБ относительно максимального значения более слабой составляющей.
АЧХ и вид сигнала на выходе оптимального обнаружителя согласно формуле (1) при обнаружении отраженного сигнала от объекта поиска, содержащего НЭ, при воздействии на него суммы ЛЧМ сигнала с полосой
Figure 00000038
на несущей частоте
Figure 00000039
и радиоимпульса на несущей частоте
Figure 00000040
, при преобразовании второго порядка, в области комбинированной составляющей, согласно формуле (4), для соотношения НЧ-ПС
Figure 00000041
, показаны на фиг. 1 и фиг. 2 соответственно.
АЧХ и вид сигнала на выходе оптимального обнаружителя согласно формуле (1) при обнаружении отраженного сигнала от объекта поиска, содержащего НЭ, при воздействии на него суммы двух ЛЧМ сигналов на разных несущих частотах
Figure 00000042
и
Figure 00000043
и полосой
Figure 00000044
, при преобразовании второго порядка, в области комбинированной составляющей согласно формуле (5) для соотношения НЧ-ПС
Figure 00000045
, показаны на фиг. 3 и фиг. 4 соответственно.
Согласно фиг. 3 при представлении входного воздействия как суммы двух ЛЧМ сигналов вторая гармоника и суммарная комбинационная составляющая перекрываются на уровне -3 дБ относительно максимального значения более слабой составляющей при другом соотношении НЧ-ПС, а именно
Figure 00000046
. При таком выборе соотношения НЧ-ПС полосу комбинированной составляющей можно получить
Figure 00000047
, согласно формуле (5) комбинированная составляющая занимает частотный интервал
Figure 00000048
.
Для сравнения согласно фиг.1 при представлении входного воздействия как суммы ЛЧМ сигнала и радиоимпульса полоса комбинированной составляющей равна
Figure 00000049
, согласно формуле (4) комбинированная составляющая занимает частотный интервал
Figure 00000050
, для соотношения НЧ-ПС
Figure 00000051
при перекрытии второй гармоники и суммарной комбинационной составляющей по уровню -3 дБ относительно максимального значения более слабой составляющей.
Вид сигнала на выходе оптимальной обработки согласно фиг. 4 при представлении входного воздействия как суммы двух ЛЧМ сигналов при соотношении НЧ-ПС
Figure 00000052
по сравнению с видом сигнала согласно фиг. 2 при представлении входного воздействия как суммы ЛЧМ сигнала и радиоимпульса при соотношении НЧ-ПС
Figure 00000053
показывает улучшение его формы:
- увеличивается ОСБ до 5 дБ,
- уменьшается фон боковых лепестков по дистанции,
- уменьшается элемент разрешения: по уровню 0.7 главного максимума в 2.1 раза, т.е. происходит улучшение разрешающей способности за счет расширения полосы комбинированной составляющей отраженного сигнала.
Таким образом, улучшение формы сжатого сигнала на выходе оптимальной обработки позволит не только обнаруживать слабые отраженные сигналы от объектов поиска на фоне сильного, но и определить количество соседних объектов и измерить их координаты, а также стабилизировать уровень ложных тревог.
На фигуре 5 показана структурная схема оптимального обнаружителя объекта поиска, содержащего НЭ, при преобразовании второго порядка в нем, где в качестве зондирующих сигналов используются два сложных сигнала (ЛЧМ сигнала) на разных несущих частотах
Figure 00000054
и
Figure 00000055
и полосой
Figure 00000056
. Прием отраженного сигнала осуществляется на суммарной комбинационной составляющей совместно со второй гармоникой.
На фигуре 5 обозначено:
1 - блок формирования ИХ ОФ,
2 - блок формирования первого ЛЧМ сигнала на несущей частоте
Figure 00000057
с полосой
Figure 00000058
,
3 - блок формирования второго ЛЧМ сигнала на несущей частоте
Figure 00000055
с полосой
Figure 00000059
,
4 - сумматор,
5 - возведение во вторую степень,
6 - первый полосовой фильтр (ПФ1),
7 - блок приемника,
8 - второй полосовой фильтр (ПФ2),
9 - блок комплексного сопряжения,
10 - ОФ.
Согласно структурной схеме, фигура 5, два ЛЧМ сигнала на несущих частотах
Figure 00000060
и
Figure 00000061
и полосой
Figure 00000062
одновременно излучаются в пространство с блоков формирования 2 и 3, где происходит их сложение. С этих же блоков сигналы используются для формирования ИХ ОФ в блоке 1, в котором они суммируются в сумматоре 4, для имитации их сложения в пространстве, далее их сумма возводится во вторую степень в блоке 5, для имитации взаимодействия ЗС с объектом поиска содержащего НЭ при преобразовании второго порядка в нем, далее сигнал поступает на ПФ1 6, выделяющий сигнал на суммарной комбинационной составляющей совместно со второй гармоникой. Сформированная ИХ через блок комплексного сопряжения 9 поступает на один из входов ОФ 10. Одновременно сигнал, отраженный от объекта поиска, содержащий НЭ, поступает в приемник 7, составным элементом которого является ПФ2 8, выделяющий отраженный сигнал на суммарной комбинационной составляющей совместно со второй гармоникой, который далее поступает на другой вход ОФ 10. Вид сигнала на выходе ОФ 10 показан на фигуре 4.
Таким образом, применение в НРЛ в качестве зондирующего сигнала суммы двух сложных сигналов (в частности, суммы двух ЛЧМ сигналов) на разных несущих частотах, при условии что
Figure 00000063
, позволяет увеличить полосу приемного сигнала, не используя широкополосный передатчик, т.е. без усложнения технологичности и увеличения стоимости конструкции, организовав оптимальную обработку принятого сигнала на суммарной комбинационной составляющей совместно со второй гармоникой, можно улучшить тактико-технические характеристики НРЛ, такие как разрешающая способность, отношение сигнал/боковик и стабилизация уровня ложных тревог.
Список литературы
1. Ю.С. Лезин. «Введение в теорию и технику радиотехнических систем». М.: «Радио и связь», 1986.
2. Патент РФ №2474839 «Способ и устройство нелинейной радиолокации», опубл.: 10.02.2013, авторы В. И. Ирхин, С.Н. Матюгин.
3. В.В. Дмитриев, И.Н. Замятина. «Применение сложных сигналов в двухчастотном НРЛ», сборник «Радиотехнологии противодействия террористическим угрозам». М.: «Радиотехника», 2016.
4. Я.Д. Ширман. «Теоретические основы радиолокации». М.: «Советское радио», 1970.

Claims (1)

  1. Способ улучшения характеристик нелинейного радиолокатора, использующего два зондирующих сигнала на разных несущих частотах
    Figure 00000064
    и
    Figure 00000065
    , причем на несущей частоте
    Figure 00000064
    используют широкополосный ЛЧМ сигнал с полосой
    Figure 00000066
    , и обработку отраженного сигнала - на основе оптимальной фильтрации, отличающийся тем, что на несущей частоте
    Figure 00000065
    также используют ЛЧМ сигнал с полосой
    Figure 00000067
    , причем
    Figure 00000068
    , а оптимальную обработку отраженного сигнала производят совместно на составляющих
    Figure 00000069
    ,
    Figure 00000070
    и
    Figure 00000071
    .
RU2016139726A 2016-10-10 2016-10-10 Способ улучшения характеристик нелинейного радиолокатора RU2643199C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016139726A RU2643199C1 (ru) 2016-10-10 2016-10-10 Способ улучшения характеристик нелинейного радиолокатора

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016139726A RU2643199C1 (ru) 2016-10-10 2016-10-10 Способ улучшения характеристик нелинейного радиолокатора

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2643199C1 true RU2643199C1 (ru) 2018-01-31

Family

ID=61173433

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016139726A RU2643199C1 (ru) 2016-10-10 2016-10-10 Способ улучшения характеристик нелинейного радиолокатора

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2643199C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2696006C1 (ru) * 2018-02-27 2019-07-30 Акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники" Способ и устройство обнаружения неподвижных малоразмерных объектов искусственного происхождения

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5191343A (en) * 1992-02-10 1993-03-02 United Technologies Corporation Radar target signature detector
RU2436115C2 (ru) * 2009-02-17 2011-12-10 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный авиационный инженерный университет" (г.Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации Способ нелинейной радиолокации
RU2450287C1 (ru) * 2011-02-15 2012-05-10 Андрей Владимирович Симонов Способ нелинейной радиолокации
RU2505838C1 (ru) * 2012-07-31 2014-01-27 Виктор Михайлович Петров Способ радиолокации объектов с радиопоглощающим покрытием

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5191343A (en) * 1992-02-10 1993-03-02 United Technologies Corporation Radar target signature detector
RU2436115C2 (ru) * 2009-02-17 2011-12-10 Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Военный авиационный инженерный университет" (г.Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации Способ нелинейной радиолокации
RU2450287C1 (ru) * 2011-02-15 2012-05-10 Андрей Владимирович Симонов Способ нелинейной радиолокации
RU2505838C1 (ru) * 2012-07-31 2014-01-27 Виктор Михайлович Петров Способ радиолокации объектов с радиопоглощающим покрытием

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
К.Л. Ефимов и др. Применение сложных сигналов с псевдослучайным законом амплитудно-фазовой манипуляции в РЛС обзора земной поверхности. Вестник Новгородского Государственного Университета 2013, N75, т.1, стр. 75-79. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2696006C1 (ru) * 2018-02-27 2019-07-30 Акционерное общество "Федеральный научно-производственный центр "Нижегородский научно-исследовательский институт радиотехники" Способ и устройство обнаружения неподвижных малоразмерных объектов искусственного происхождения

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6208710B2 (ja) 距離ゲートを用いたホログラフィックレーダおよびホログラフィックレーダセンサ
JP6177467B1 (ja) ドップラー能力を高めたレーダー動作
US10203405B2 (en) Multitone radar with range determination and method of use
US20110309969A1 (en) System and method for microwave ranging to a target in presence of clutter and multi-path effects
RU2614038C1 (ru) Способ и устройство обнаружения объектов поиска, содержащих металлические контакты, в нелинейных радиолокаторах ближнего действия
RU2553272C1 (ru) Способ измерения дальности и радиальной скорости в рлс с зондирующим составным псевдослучайным лчм импульсом
CN113759321B (zh) 基于捷变频雷达的分段脉压抗间歇采样转发干扰方法
US10018714B2 (en) Two-dimensional RF harmonic imaging system and algorithm
CN101788671A (zh) 应用于外差探测啁啾调幅激光测距装置的多周期调制方法
RU2643199C1 (ru) Способ улучшения характеристик нелинейного радиолокатора
RU2474839C1 (ru) Способ и устройство нелинейной радиолокации
RU2337373C1 (ru) Способ азимутального разрешения движущихся целей, способ функционирования обзорной импульсной радиолокационной станции в режиме азимутального разрешения движущихся целей и радиолокационная система для его осуществления
RU2688921C2 (ru) Способ измерения дальности и радиальной скорости в РЛС с зондирующим составным псевдослучайным ЛЧМ импульсом
RU2621319C1 (ru) Способ и устройство измерения дальности в двухчастотном нелинейном радиолокаторе
Li et al. RFI suppression based on phase-coded stepped-frequency waveform in through-wall radar
RU2296345C2 (ru) Способ разрешения целей по дальности радиолокационной станцией и импульсная радиолокационная станция со сжатием импульсов и восстановлением сигналов
RU179509U1 (ru) Корреляционно-фильтровой обнаружитель
Nhan et al. A Mathematical Model for Determining the Type of Signal Modulation in a Digital Receiver with Autocorrelation Processing
Takak et al. A harmonic radar simulator for modulated waveforms
RU2530542C1 (ru) Способ и устройство измерения угловой высоты объекта поиска в обзорных нелинейных радиолокаторах
RU2504798C1 (ru) Способ спектральной обработки дополнительных сигналов
JP2017125807A (ja) Ｍ符号変調マイクロ波測距装置
Kulpa Novel method of decreasing influence of phase noise on FMCW radar
RU2405170C1 (ru) Радиолокационная станция последовательного обзора по дальности с перестройкой по линейному закону длительности зондирующих фазоманипулированных радиоимпульсов
RU136191U1 (ru) Устройство повышения углового разрешения моноимпульсной рлс в условиях воздействия шумовой помехи