RU2637733C2 - Плоский прокат из металлического материала, применение плоского проката, валок и способ для изготовления плоского проката - Google Patents

Плоский прокат из металлического материала, применение плоского проката, валок и способ для изготовления плоского проката Download PDF

Info

Publication number
RU2637733C2
RU2637733C2 RU2015112608A RU2015112608A RU2637733C2 RU 2637733 C2 RU2637733 C2 RU 2637733C2 RU 2015112608 A RU2015112608 A RU 2015112608A RU 2015112608 A RU2015112608 A RU 2015112608A RU 2637733 C2 RU2637733 C2 RU 2637733C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
shaped
roll
recesses
flat products
range
Prior art date
Application number
RU2015112608A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015112608A (ru
Inventor
Карл-Хайнц КОПЛИН
Мартин КОХ
Штефан ВИШМАН
Фридхельм МАХЕРЕЙ
Фолькерт ШУЛЬЦЕ-КРАШ
Йорг ВАЗЕР
Гуидо ХЕННИГ
Маркус РЕЗИНГ
Original Assignee
Тиссенкрупп Стил Юроп Аг
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Тиссенкрупп Стил Юроп Аг filed Critical Тиссенкрупп Стил Юроп Аг
Publication of RU2015112608A publication Critical patent/RU2015112608A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2637733C2 publication Critical patent/RU2637733C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/227—Surface roughening or texturing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/005—Rolls with a roughened or textured surface; Methods for making same
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
    • B23K26/06—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing
    • B23K26/062—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam
    • B23K26/0622—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam by shaping pulses
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/08—Devices involving relative movement between laser beam and workpiece
    • B23K26/0823—Devices involving rotation of the workpiece
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/352—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring for surface treatment
    • B23K26/355—Texturing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2267/00—Roll parameters
    • B21B2267/10—Roughness of roll surface
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/20—Tools
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12993—Surface feature [e.g., rough, mirror]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области прокатки, плоского проката из металлического материала, в частности из стального материала, к его применению, способу и валку для его изготовления. Для улучшения трибологических свойств и условий для нанесения лакового покрытия плоский прокат имеет детерминированную структуру поверхности, которая имеет большое количество углублений с глубиной в пределах от 2 до 14 мкм, причем углубления осуществлены I-образными, Н-образными, крестообразными, С-образными или Х-образными. Структура поверхности имеет количество пиков RPc в пределах от 45 до 180 1/см, среднюю арифметическую шероховатость Ra в пределах от 0,3 до 3,6 мкм и среднюю арифметическую волнистость Wsa в пределах от 0,05 до 0,65 мкм. Валок текстурирован с применением лазера и имеет детерминированную структуру поверхности с большим количеством перекрывающих друг друга чашевидных углублений соответствующей формы. Структура поверхности валка, измеренная в направлении валка, отличается количеством пиков RPc в пределах от 80 до 180 1/см, средней арифметической шероховатостью Ra в пределах от 2,5 до 3,5 мкм и средней арифметической волнистостью Wsa в пределах от 0,08 до 1,0 мкм. 4 н. и 13 з.п. ф-лы, 15 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к плоскому прокату из металлического материала, в частности из стального материала, к предпочтительному применению и к особенно подходящему для изготовления такого плоского проката валку, а также к способу изготовления такого рода плоского проката. Под термином «плоский прокат» понимаются при этом изготовленные из металла или металлических сплавов листы, в частности, тонколистовая сталь, или аналогичным образом изготовленные полосы и другие прокатные изделия.
Уровень техники
Из плоского проката рассматриваемого здесь типа изготавливаются конструктивные элементы, которые затем покрываются одним или несколькими слоями лака для защиты их от возможной коррозии и оптимизации внешнего вида. Качество внешнего вида оценивается при этом, среди прочего, посредством того насколько сильно структура поверхности соответствующего субстрата листа оказывает воздействие на поверхность лакового покрытия.
Особенно высокие требования предъявляются к внешнему виду видимых снаружи поверхностей деталей кузова автомобиля. На практике эти требования выполняются путем нанесения многослойного лакокрасочного покрытия. Это лакокрасочное покрытие включают в себя обычно, по меньшей мере, один «слой-наполнитель», который служит, в частности, для того, чтобы компенсировать шероховатость, имеющуюся на предназначенной для нанесения покрытия поверхности.
Расходы, связанные с нанесением многослойного лакокрасочного покрытия на металлический лист, значительны. Для снижения этих расходов и, тем самым, для экономии издержек на осуществление процесса, были разработаны способы нанесения лака, которые обходятся без «слоя-наполнителя». Эти актуальные способы нанесения лака все больше используются в автомобильной промышленности. Так как при этом толщина общего слоя лакокрасочного покрытия существенно уменьшается, требования к изготовлению поверхности используемого для этого металлического листа повышаются, чтобы гарантировать, что шероховатости на поверхности листа не будут выделяться на лакокрасочном покрытии.
Следующим критерием оценки пригодности металлического плоского проката для изготовления конструктивных элементов кузова является его поведение при деформации соответствующего конструктивного элемента. Так как и это поведение при деформации зависит от структуры поверхности соответствующего плоского проката. Так, к примеру, имеющиеся на поверхности металлического листа углубления образуют при глубокой вытяжке так называемые карманы для смазочного материала, в которые может собираться наносимый перед формованием на металлический лист или поданный в штамповочный инструмент смазочный материал. Несущая способность образованной смазочным материалом смазочной пленки зависит при этом от конфигурации и распределения этих углублений.
Существуют различные предложения структурировать поверхности металлических листов таким образом, чтобы после нанесения лака они имели оптимальный внешний вид. К примеру, в JP-A-63-50488, а также в JP-A-1-293907 предлагается создание упорядоченных поверхностных структур, которые имеют цилиндрические, столбообразные возвышения, которые, соответственно, окружены углублением в форме паза и выступают за пределы в основном плоской основной поверхности.
В соответствии с JP-A-63-50488 плато возвышений должны находиться при этом примерно на 2-10 мкм выше днищ имеющихся между возвышениями зон впадин. При этом общая доля ровных плато возвышений и ровных поверхностей, имеющихся между днищами впадин и плато возвышений зон со средней плоскостностью, должна составлять 20-90% от общей поверхности. Для создания такой структуры поверхности используется дрессировочный валок, поверхность которого была обработана лазером.
В JP-A-1-293907, кроме того, выдвигаются требования в отношении того, что доля плоских имеющихся между круглыми в поперченном сечении и упорядоченно расположенными возвышениями зон должна составлять, по меньшей мере, 85% поверхности листа, что глубина окружающих возвышения впадин, исходя из плоских зон, должна составлять, по меньшей мере, 4 мкм и, что при спектральном анализе геометрии стального листа интенсивность доли длины λ волны, которая лежит в пределах 584 мкм <λ<2730 мкм, должна составлять максимально 0,6 мкм2.
Изготовленные в соответствии с обеими вышеуказанными японскими патентными заявками металлические листы в покрытом лаком состоянии должны производить исключительно благоприятное впечатление. Эти изначально заданные требования предполагают наличие детерминированных структур на поверхности. В частности, высокая, однако, в соответствии с JP-A-1-293907 допустимая интенсивность указанных здесь долей длины волны встречается лишь при наличии детерминированной структуры поверхности с большей периодичностью.
Наряду с дрессировочными валками, которые имеют детерминированные структуры поверхности, известны также дрессировочные валки, которые имеют стохастические структуры поверхности. Для создания таких структур поверхности используется, среди прочих, способ обработки поверхности струей дроби, при котором граненые частицы струи из закаленного литья с силой направляются на текстурируемую поверхность вращающегося валка. Полученная таким образом шероховатая структура соответствует стохастическому распределению переходящих друг в друга по типу горной цепи, отдельных пластических деформаций. Повторяемости способа обработки поверхности струей дроби, в силу слишком большой области разброса параметров процесса, однако, не достаточно.
Следующий способ получения текстурированной тонколистовой стали со стохастической структурой поверхности известен из публикации «Сталь и чугун» 118 (1998), №3, стр. 75-80. При этом используемый для текстурирования тонколистовой стали валок в закрытой системе реактора снабжается многослойным хромированным покрытием. Шероховатая структура этого многослойного хромированного покрытия отличается сравнительно равномерным стохастическим распределением различных по величине полусфер, которые при дрессировке в форме соответствующих сферических гнезд переносятся на тонколистовую сталь.
Следующий способ получения текстурированного плоского проката, в частности, тонколистовой стали со стохастической структурой поверхности, известен из ЕР 2006037 В1. При этом используемый для текстурирования тонколистовой стали валок текстурируется посредством электроэрозионной обработки (Electro Discharge Texturing, EDT). Исходным состоянием валка перед текстурированем должна быть при этом гладко отшлифованная поверхность валка. На этой поверхности посредством электроэрозионной обработки формируются расположенные максимально близко друг к другу углубления. Остающиеся между углублениями «перемычки», ввиду гладкого исходного состояния поверхности валка, уже имеют необходимую одинаковую высоту. В ходе EDT-способа кратковременно, в случае необходимости, периодически, между электродом и валком прикладывается определенное напряжение. При этом через канал электроэрозионной обработки носители заряда (ионы) движутся с ускорением из электролита наружу к поверхности валка. При попадании на поверхность валка они удаляют материал валка и образуют углубление. Удаленный и расплавленный материал валка отводится путем промывки электрода и, ввиду наличия диэлектрического масла, в основном, не может снова соединиться с поверхностью валка. Правда, на практике невозможно полностью исключить то, что оплавленный в процессе текстурирования материал валка не соберется на изначально гладкой отшлифованной поверхности. Этот материал может быть известным образом удален в ходе процесса тонкого шлифования.
Посредством способа для образования стохастических структур поверхности невозможно, однако, сформировать микроструктурированные поверхности таким образом, чтобы соответствующие требованиям параметры шероховатости и небольшую волнистость для предотвращения так называемого эффекта «апельсиновой корки» можно было определенным образом регулировать независимо друг от друга.
Раскрытие изобретения
С учетом вышеперечисленного, в основе предложенного на рассмотрение изобретения поставлена задача создания плоского проката ранее указанного типа, в частности, с определенными способностями к удерживанию масла, оптимальной деформируемостью и хорошими предпосылками для нанесения лака, который и при небольшой толщине общего слоя лакокрасочного покрытия в залакированном состоянии имеет исключительный внешний вид. Кроме того, должны были быть представлены данные относительно предпочтительного применения такого плоского продукта, валка для изготовления такого плоского проката, а также способа изготовления такого плоского проката.
Данная задача решается в изобретении признаками п. 1 формулы изобретения.
Плоский прокат в соответствии с изобретением, отличающийся наличием детерминированной структуры поверхности, с большим количеством углублений, которые имеют глубину в пределах от 2 до 14 мкм, причем углубления осуществлены I-образными, Н-образными, крестообразными, С-образными или Х-образными и, причем структура поверхности имеет количество пиков RPc в пределах от 45 до 180 1/см, среднюю арифметическую шероховатость Ra в пределах от 0,3 до 3,6 мкм и среднюю арифметическую волнистость Wsa в пределах от 0,05 до 0,65 мкм.
Предпочтительные и благоприятные варианты осуществления плоского проката в соответствии с изобретением представлены в зависимых пунктах формулы изобретения.
Осуществленный соответствующим образом плоский прокат имеет оптимальную способность к деформации, а также улучшенный вид после нанесения лака, если в предпочтительном варианте глубина углублений выбирается в пределах от 3 до 13 мкм. Многочисленные опыты показали, что осуществленная соответствующим образом тонколистовая сталь в соответствии с изобретением имеет особенно хорошие трибологические свойства (свойства деформации). Изготовленные из этой тонколистовой стали посредством пластической деформации конструктивные элементы после типично используемого для автомобилей покрытия лаком отличаются исключительным внешним видом. Следующий предпочтительный вариант осуществления плоского проката в соответствии с изобретением предусматривает, что углубления осуществлены закрытыми, линейными и/или изогнутыми.
В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления изобретения значение средней арифметической шероховатости Ra структуры поверхности плоского проката в соответствии с изобретением лежит в пределах от 1,0 до 2,5 мкм, предпочтительно в пределах от 1,0 до 2,0 мкм, особо предпочтительно в пределах от 1,0 до 1,6 мкм. Соответствующим образом осуществленный металлический плоский прокат отличается очень хорошими трибологическими свойствами, и после типично используемого для автомобилей покрытия лаком, в сравнении с металлическим плоским прокатом из уровня техники, имеют исключительный внешний вид.
Этого очень хорошего внешнего вида и трибологических свойств можно добиться, в частности, посредством предпочтительного варианта осуществления изобретения, при котором углубления, осуществленные закрытыми, линейными и/или изогнутыми, располагаются в повторяющемся узоре. К примеру, I-образные углубления в предпочтительно детерминированных структурах поверхности расположены относительно друг друга в форме узора в елочку. Особенно предпочтительным в отношении лакированного внешнего вида и трибологических свойств является вариант осуществления плоского проката в соответствии с изобретением, при котором I-образные углублении в предпочтительно детерминированных структурах поверхности расположены таким образом, что определяют большое количество пар, которые состоят, к примеру, соответственно, из расположенных параллельно друг другу I-образных углублений.
Следующий предпочтительный вариант осуществления плоского проката в соответствии с изобретением, отличающийся тем, что состоящие, к примеру, из расположенных параллельно друг другу I-образных углублений пары или Н-образные углубления детерминированной структуры поверхности расположены относительно друг друга в форме шахматного узора. Опыты показали, что соответствующим образом осуществленная тонколистовая сталь в соответствии с изобретением при типичном процессе деформации (процессе глубокой вытяжки) имеет небольшой износ. Осуществленная таким образом тонколистовая сталь в соответствии с изобретением отличается, в частности, очень низким коэффициентом трения, очень небольшой и запоздалой склонностью к эффекту скачкообразного движения, то есть, к быстрой смене между трением сцепления и тернием скольжения при определении коэффициента трения, и очень хорошими свойствами деформации при согласованном объеме смазки, в частности, при нагружении в процессе глубокой вытяжки. В подавляющем большинстве закрытые полые объемы (карманы для смазочного масла) на поверхности тонколистовой стали в соответствии с изобретением и при наличии высоких усилий деформации продемонстрировали высокую степень стабильности.
Полученная на плоском прокате, в частности, на тонколистовой стали в соответствии с изобретением, структура поверхности определяет в предпочтительном варианте в подавляющем большинстве закрытые полые объемы. Структура поверхности образована при этом в предпочтительном варианте, в основном, или практически симметрично или осесимметричной.
В силу особенной характеристики профиля плоский прокат в соответствии с изобретением может быть использован в особенности для изготовления конструктивных элементов, которые должны быть покрыты слоем лака. Это имеет место, в частности, тогда, когда плоский прокат в соответствии с изобретением изготовлен из стали и снабжен, в частности, антикоррозионным слоем, к примеру, цинковым покрытием. Такой стальной лист может быть покрыт, к примеру, цинковой пленкой или цинково-магниевой пленкой. Разумеется, заданные в соответствии с изобретением критерии могут быть использованы и для плоского проката, который изготовлен из другого металла.
В частности, плоский прокат пригоден для изготовления конструктивных элементов кузова. Они могут после своего формообразования и посредством укороченного процесса лакирования, в частности, без нанесения слоя-наполнителя («лакирование без наполнителя»), снабжаться лаковым покрытием, которое отвечает максимальным требованиям к внешнему виду соответствующего конструктивного элемента. Заданная в соответствии с изобретением структура поверхности настолько миниатюрна, что в оптическом, а также в техническом смысле, уже при существенно меньшем, по сравнению с уровнем техники, слое лака достигается безупречный результат от покрытия.
Что касается особенно подходящего для изготовления плоского проката в соответствии с изобретением валка, то решение вышеуказанной задачи в соответствии с изобретением заключается в валке, определенном в п. 11 формулы изобретения.
Валок в соответствии с изобретением имеет детерминированную структуру поверхности, которая имеет большое количество перекрывающих друг друга чашевидных углублений, расположенных таким образом, что они ограничивают I-образную, двойную I-образную, Н-образную, крестообразную, С-образную или Х-образную структуру материала на поверхности валка, причем структура поверхности валка, измеренная в направлении валка, отличающаяся количеством пиков RPc в пределах от 80 до 180 1/см, средней арифметической шероховатостью Ra в пределах 1,0 мкм, в частности, 1,5 мкм, предпочтительно от 2,5 до 3,5 мкм и средней арифметической волнистостью Wsa в пределах от 0,08 до 1,0 мкм.
Кроме того, изобретение в п. 17 формулы изобретения предлагает способ, который позволяет осуществить надежное изготовление металлического плоского проката, который может лучше деформироваться и лакируется более простым способом.
В основе изобретения лежит идея о том, что с учетом заданных в соответствии с изобретением критериев в распоряжение может планомерно предоставляться плоский прокат с настолько миниатюрной, в основном, детерминированной структурой поверхности, что она после типичного для автомобильного производства покрытия лаком либо вообще визуально не различима, либо различима лишь очень слабо.
В частности, в основе изобретения лежит идея о том, что особенно подходящий для изготовления плоского проката в соответствии с изобретением валок в предпочтительном варианте может быть текстурирован посредством лазера с коротким импульсным режимом (и, соответственно, способа с применение лазера с коротким импульсным режимом), в частности, посредством лазера с ультракоротким импульсным режимом. Вал изготовлен, к примеру, из стального материала, в предпочтительном варианте из классического холоднокатаной стали с содержанием хрома до 3%.
Подходящий лазер с коротким импульсным режимом (волоконный лазер с импульсным режимом) имеет, к примеру, частоту повторяемости импульса около 100 кГц при длине волны около 1070 нм. Длительность импульса составляет, к примеру, около 1 мкс. Значение средней мощности лазера для осуществления текстурирования валка в соответствии с изобретением лежит, к примеру, в пределах от 15 до 100 Вт, предпочтительно в пределах от 20 до 70 Вт. После лазерного текстурирования валок может быть дополнительно отшлифован (суперфиниш) или, в случае необходимости, подвергнут твердому хромированию. Поверхность валка, отличающаяся тем, что чашевидные углубления не имеют никакого существенного возвышения, как, например, в EDT-способе. Чем короче лазерный импульс (к примеру, у планарного полоскового лазера), тем меньше возвышение.
Значение глубины сформированных на поверхности валка чашевидных углублений лежит в пределах от 6 до 14 мкм, особо предпочтительно в пределах от 8 до 13 мкм. Средний диаметр чашевидных углублений составляет около 20-80 мкм, предпочтительно около 20-40 мкм и особо предпочтительно около 22-35 мкм.
Посредством валка в соответствии с изобретением и, соответственно, описанного здесь способа текстурирования его поверхности, параметры шероховатости Ra, RPc (в соответствии с EN ISO 10049) и продольная волнистость Wsa (так называемая «апельсиновая корка») со значениями длины волны около 1-5 мкм (см. STAHL-EISEN-Prüfblätter (SEP) 1941, 1-ое издание, май 2012) могут быть отрегулированы определенным образом независимо друг от друга.
Краткое описание чертежей
Далее изобретение поясняется более детально на основании представляющих несколько примеров осуществления чертежей, на которых показано:
фиг. 1 - принципиальное изображение процесса текстурирования дрессировочного вала посредством лазера с импульсным режимом (лазера с коротким импульсным режимом);
фиг. 2-4 - схематичное изображение воздействия лазерного луча и, соответственно, взаимодействия на поверхности материала валка;
фиг. 5 - профиль чашевидного углубления, полученного посредством профиля интенсивности лазерного луча;
фиг. 6 - структура чашевидного углубления дрессировочного валка в соответствии с изобретением согласно первому примеру осуществления, в схематичном изображении;
фиг. 7-9 - другие структуры чашевидных углублений дрессировочного валка в соответствии с изобретением согласно другим примерам осуществления, в схематичном изображении;
фиг. 10-11 - фрагменты структуры поверхности плоского проката в соответствии с изобретением;
фиг. 12 - режим деформации плоского проката в соответствии с изобретением при использовании различных масляных прослоек;
фиг. 13 - режим износа различной тонколистовой стали с облагороженной поверхностью;
фиг. 14 - принципиальный эскиз процесса деформации («формирования чашевидных углублений»);
фиг. 15 - сравнение результатов в отношении различной тонколистовой стали с облагороженной поверхностью, подвергнутой деформации в соответствии с фиг. 14.
Осуществление изобретения
Структуры поверхности в соответствии с изобретением с детерминированным распределением признаков формы (признаков структуры) изготавливаются посредством способа текстурирования валков, при котором для удаления материала на поверхности вращающегося валка используется лазер, работающий в импульсном режиме, предпочтительно лазер с коротким импульсным режимом или лазер с ультракоротким импульсным режимом.
Для этого гравируемый валок 1 приводится во вращательное движение в приспособлении для вращения. Во время быстрого вращения валка фокусирующее оптическое устройство 2, которое фокусирует лазерный луч на поверхность валка, с относительно небольшой скоростью поперечно перемещается в направлении оси валка. Лазерный луч описывает, таким образом, на поверхности валка траекторию в форме спирали (фиг. 1).
Лазерный луч 3 во время импульса продолжительностью около 1 мкс входит на определенную глубину в материал 4 валка 1. Материал 4 или материал поверхности валка 1 состоит из свободных электронов 5 зоны проводимости и положительных ионов 6 металла (фиг. 2).
Посредством электромагнитного поля лазерного луча 3 электроны 5 ускоряются и во время взаимодействия, в конце концов, переносят свою кинетическую энергию на ионы 6 металла. Последние, вследствие этого, переводятся в режим колебаний и передают колебательную энергию на соседние ионы металла, которые находятся вне зоны взаимодействия лазерного изучения и материала валка (фиг. 3). Таким образом, происходит выделение тепла на подвергнутом излучению материале 4 валка. За счет дополнительной подачи энергии во время импульса (фиг. 4) материал оплавляется. В конце концов, достигается температура испарения и часть расплава 7 испаряется. Образующееся над расплавом 7 облако 8 паров металла быстро расширяется, причем эффект отдачи способствует испарению оставшегося расплава в форме жидких брызг 9. Способ с использованием лазера с коротким импульсным режимом отличается относительно большим объемом удаленного материала в течение одного импульса.
Посредством выбора параметров частоты импульса, энергии импульса, расстояния между ручьями на вращающейся поверхности валка, диаметра места попадания лазера (диаметра пятна), профиля интенсивности лазера и/или скорости вращения валка, определяются распределение и геометрия чашевидных углублений на поверхности валка. За счет перекрытия отдельных чашевидных углублений гравируются или формируются имеющие форму впадин, связанные между собой зоны.
Для представленных в качестве примера на фиг. 6-9 вариантов детерминированной структуры режим быстрого непрерывного следования лазерных импульсов был целенаправленно прерван. Прерывание лазерных импульсов было реализовано посредством быстрого оптического переключателя, АОМ (акустико-оптического модулятора) 10 (см. фиг. 1). Посредством быстрого включения и выключения АОМ 10 детерминированные отдельные лазерные импульсы были, таким образом, либо спроецированы на поверхность валка, либо же отведены на охлаждаемую ловушку 11 и там ликвидированы.
Использованный для этого лазер (импульсный волоконный лазер) имел максимальную среднюю мощность 500 Вт и частоту повторяемости импульса около 100 кГц при длине волны около 1070 нм. Длительность импульса должны была составлять не более 1,5 мкс. В проведенных экспериментах она составляла, к примеру, около 1 мкс.
После прохождения АОМ 10 лазерный луч 3 при помощи оптоволоконного кабеля 12 направлялся к фокусирующему оптическому устройству 2. Стрелка 13 обозначает направление движения фокусирующего оптического устройства 2.
Форма структур переносилась в предусмотренную специально для этого программу обработки изображений. Эта программа позволяла в зависимости от частоты следования импульсов (100 кГц) определить частоту вращения валка и скорость продвижения аксиальной оси фокусирующего оптического устройства 2, а также настроить АОМ 10 таким образом, чтобы толщина чашевидных углублений и их детерминированное распределение было сформировано в соответствии с заданным образцом структуры.
Также специфицированная геометрия отдельных чашевидных углублений (диаметр, глубина и угол скоса кромок) была достигнута посредством оптимизации параметров энергии импульса и диаметра пятна, а также посредством специальной модуляции профиля интенсивности лазерного луча (профиля Гаусса) (фиг. 5). В альтернативном варианте или в дополнение к профилю Гаусса для модуляции может быть использован также известный специалисту цилиндрический профиль. Полученные на поверхности валка полости от лазера (чашевидные углубления) имеют соответствующий профиль в форме кривой Гаусса. Угол скоса кромок или максимальный угол скоса кромок чашевидных углублений больше 45°, предпочтительно больше 60°, и особо предпочтительно больше 70°. Чашевидные углубления имеют, таким образом, острый угол скоса кромок.
Фиг. 6 демонстрирует фрагмент создаваемой на поверхности валка, к примеру, дрессированного валка, с диаметром 440 мм, структуры. В ручье 1, который ориентирован, в основном, параллельно периферии валка, она имеет плотность 42 чашевидных углубления / мм, которые без просветов, с перекрытием, к примеру, в 1 мкм, расположены последовательно в ряд. Для достижения такой плотности при частоте импульса лазера 100 кГц необходима окружная скорость 2,35 м/с, что соответствует скорости вращения валка 1,7 с-1. В ручьях 2 и 3, которые ориентированы, в основном, параллельно периферии валка, чашевидные углубления посредством модуляции мощности лазерного луча при помощи АОМ на соответствующих позициях пропускаются. По сравнению с ручьем 1, в ручье 2 отсутствуют 23 чашевидных углубления / мм, а в ручье 3 отсутствуют 9 чашевидных углублений / мм. Модуляция АОМ, а также приведение в действие (запуск) лазерного импульса должны быть синхронизированы с подвижными осями, то есть, с положением углового кодировщика на приводе вращения валка, а также с аксиальной осью фокусирующего оптического устройства, с целью формирования точной по месту, детерминированной решетчатой структуры с заданными расстояниями между чашевидными углублениями в направлении обеих осей. Расстояние между соседними ручьями составляет в данном примере 23 мкм, аксиальная скорость фокусирующего оптического устройства 39 мкм/с. Другими параметрами были:
средняя мощность лазера: около 40 Вт
энергия импульса: около 0,4 МДж
диаметр отдельного углубления: около 25 мкм
глубина отдельного углубления: около 7 мкм
Посредством соответствующего валка был дрессирован плоский прокат. Под плоским прокатом понимались подвергшаяся чистовому отжигу холоднокатаная полоса, к примеру, из IF-стали и/или из ВН-стали. DC 06 (IF-сталь) толщиной 0,7 мм была текстурирована при скорости прокатки 145 м/мин, специальном усилии прокатки относительно ширины полосы 1,1 кН/мм и степени дрессировки 0,5%. В следующем примере НС 18 В (ВН-сталь) толщиной 0,7 мм была текстурирована при скорости прокати 140 м/мин, специальном усилии прокатки относительно ширины полосы 6 кН/мм и степени дрессировки 1,4%. Затем холоднокатаные полосы оцинковывались электролитическим способом. Аналогичные опыты проводились также на подвергнутой горячему цинкованию тонколистовой стали.
Посредством соответствующих или аналогичных параметров на поверхности валка можно генерировать и структуры, представленные на фиг. 7-9.
Схематично изображенный на фиг. 6 фрагмент структуры поверхности валка имеет линейно расположенные последовательно в ряд, перекрывающие друг друга чашевидные углубления, которые расположены таким образом, что ограничивают большое количество двойных I-образных структур материала на поверхности валка. Далее двойные I-образные структуры материала располагаются относительно друг друга в форме шахматного узора. Расположенные последовательно в ряд, перекрывающие друг друга чашевидные углубления образуют на поверхности валка открытые полые объемы. Валок после текстурирования лазером может быть дополнительно отшлифован и, в случае необходимости, подвергнут твердому хромированию.
Структура поверхности валка в соответствии с фиг. 6, измеренная в направлении оси валка, имеет, наконец, количество пиков RPc в пределах около 140-160 1/см, среднюю арифметическую шероховатость Ra в пределах от 2,5 до 2,8 мкм и среднюю арифметическую волнистость Wsa от 0,1 до 0,2 мкм. Стандартное отклонение (σ) уровней возвышенностей и углублений (плоские зоны) поверхности валка составляет около 0,6 мкм и, соответственно, 2 мкм. Гладкая часть (не текстурированная поверхность) составляет около 25%.
Дрессированный посредством такого валка плоский прокат, в частности, тонколистовая сталь, имеет в этом случае текстурированную поверхность, которая отличается детерминированной двойной I-структурой с закрытыми в большинстве своем полыми объемами. Обследования полученной таким образом тонколистовой стали в соответствии с изобретением выявили, что она, в сравнении с тонколистовой сталью из уровня техники, в частности, той, которая была изготовлена посредством валков, текстурированных способом EDT, имеет следующие эксплуатационные свойства: улучшенный лакированный вид, уменьшенный износ в процессе деформации (см. фиг. 13), очень низкие коэффициенты трения (см. фиг. 12), очень небольшую и запоздалую (смещенную к высоким удельным напряжениям) склонность к эффекту скачкообразного движения (см. фиг. 12), очень хорошие свойства пластической деформации при соответствующем объеме смазки, в частности, при нагружении в процессе глубокой вытяжки (см. фиг. 15), сохранение закрытой структуры и при больших усилиях деформации.
На фиг. 12 представлены данные измерений коэффициента трения для подвергнутой электролитическому цинкованию, текстурированной в соответствии с изобретением, тонколистовой стали различных марок, при использовании различных масляных прослоек, в зависимости от удельных напряжений, причем эта оцинкованная тонколистовая сталь сохраняет двойную I-структуру в соответствии с фиг. 10 (на фиг. 15 обозначено как V3). График измерений А относится к оцинкованной тонколистовой IF-стали с масляной прослойкой 1,5 г/м2; график измерений В относится к оцинкованной тонколистовой IF-стали с масляной прослойкой 3 г/м2; график измерений С относится к оцинкованной тонколистовой ВН-стали с масляной прослойкой 1,5 г/м2; и график измерений D относится к оцинкованной тонколистовой ВН-стали с масляной прослойкой 3 г/м2.
На фиг. 13 представлена диаграмма износостойкости тонколистовой стали с облагороженной поверхностью. Показатели износа были определены в ходе формования полос вытяжкой посредством плоских клиновых пресс-форм. Можно видеть, что текстурированная валком, текстурированным посредством EDT, тонколистовая сталь, обозначенная на фиг. 13 как «EDT», отличается небольшим износом. Правда, на фиг. 13 можно видеть также, что подвергнутая электролитическому цинкованию тонколистовая сталь, которая в соответствии с изобретением дрессирована посредством валка, текстурированного с использованием лазера с ультракоротким импульсным режимом, отличается очень малым износом около 0,2 г/м2, который еще меньшее, чем у тонколистовой стали «EDT».
Для характеристики поверхности текстурированной в соответствии с изобретением тонколистовой стали, наряду с формованием полос вытяжкой посредством плоских клиновых пресс-форм, было произведено также формование вытяжкой с применением круглого штампа (см. фиг. 14 и 15; «формование чашевидных углублений»). В качестве оценочного параметра было установлено измеренное усилие штампа, соответственно, при фиксировано заданном усилии прижимного механизма. Опыты проводились с использованием различных масляных прослоек (промасливанием).
При формовании круглого чашеобразного углубления локально в зоне радиусов вытяжки возникают очень большие контактные напряжения, которые не могут быть измерены в процессе непрерывного формования полос вытяжкой. Доля силы трения в круглых чашеобразных углублениях от общего усилия прижима или работы штампа составляет до 1/3. Диаметр D0 штампа составлял около 100 мм. Штамп имел радиус вытяжки R=13 мм, в то время как радиус вытяжки r матрицы составлял 5 мм (фиг. 14 и 15).
Так как при проведении опытов использовался одинаковый исходный материал с различными структурами поверхности, то предложенные силовые диаграммы допускают прямое сравнение трибологических свойств различных рельефов. Для процесса деформации небольшая доля силы трения означает, что через край круглого чашеобразного углубления или конструктивного элемента должно быть перенесено меньшее усилие, и повышает границу разрыва при постоянном коэффициенте вытяжки. Опыты выявили, что структура V3 поверхности в соответствии с изобретением (согласно фиг. 10), которая имеет большую долю закрытых полых объемов, демонстрирует явное уменьшение уровня усилия штампа (см. фиг. 15).
Схематично представленный на фиг. 7 фрагмент поверхности текстурированного в соответствии с изобретением валка опять же имеет линейно расположенные последовательно в ряд, перекрывающие друг друга чашевидные углубления. В отличие от примера осуществления, представленного на фиг. 6, в примере осуществления в соответствии с фиг. 7 представленные на фиг. 6 пунктирными линиями углубления от лазера опущены, так что «двойные I-образные островки материала» соединены друг с другом. Перекрывающие друг друга чашевидные углубления расположены в данном случае таким образом, что ограничивают большое количество Н-образных структур материала на поверхности валка. Н-образные структуры материала расположены относительно друг друга также в форме шахматного узора, причем перекрывающие друг друга чашевидные углубления образуют открытые полые объемы. Фрагмент поверхности тонколистовой стали, который был текстурирован посредством структуры поверхности валка в соответствии с фиг. 7, представлен на фиг. 11.
Структура поверхности валка в соответствии с фиг. 7, измеренная в направлении оси валка, имеет количество пиков RPc в пределах около 145 1/см, среднюю арифметическую шероховатость Ra в пределах от 2,6 до 2,7 мкм и среднюю арифметическую волнистость Wsa в пределах от 0,1 до 0,2 мкм. Стандартное отклонение (σ) уровней возвышенностей и углублений (плоские зоны) поверхности валка составляет около 0,5 мкм и, соответственно, 1,7 мкм. Гладкая часть (не текстурированная поверхность) составляет около 38%.
Тонколистовая сталь со структурой поверхности в соответствии с фиг. 10 и 11 имеет следующие эксплуатационные свойства: улучшенный лакированный вид, небольшой износ в процессе деформации, небольшие коэффициенты трения, небольшую склонность к эффекту скачкообразного движения, хорошие свойства пластической деформации при соответствующем объеме смазки, сохранение закрытой структуры и при больших усилиях деформации.
Фиг. 8 и 9 демонстрируют другие примеры осуществления структурированных в соответствии с изобретением поверхностей валков. В случае структуры в соответствии с фиг. 8 расположенные последовательно в ряд, перекрывающие друг друга чашевидные углубления расположены таким образом, что на поверхности валка они ограничивают I-образные структуры материала, которые расположены относительно друг друга в форме узора в елочку. Линейные структуры расположенных последовательно в ряд чашевидных углублений в данном случае, таким образом, прерваны, что отмечено крестиком на фиг. 8 в верхней линейной структуре.
В случае структуры в соответствии с фиг. 9 расположенные последовательно в ряд, перекрывающие друг друга чашевидные углубления расположены таким образом, что на поверхности валка они огранивают крестообразные структуры материала. Линейные структуры расположенных последовательно в ряд чашевидных углублений в данном случае также прерваны, что отмечено двумя крестиками в нижней линейной структуре.
В принципе, посредством изменения энергии импульса лазера или градуса дрессировки можно увеличивать или уменьшать среднюю арифметическую шероховатость Ra структур поверхности валков и, соответственно, окончательных структур поверхности тонколистовой стали.
Варианты осуществления предложенного на рассмотрение изобретения не ограничены представленными на чертеже примерами осуществления. Более того, изобретение включает в себя другие варианты. Так, к примеру, расположенные последовательно в ряд, перекрывающие друг руга чашевидные углубления (углубления от лазера) могут быть расположены также таким образом, что они ограничивают на поверхности валка С-образные или Х-образные структуры материала.

Claims (17)

1. Плоский прокат из металлического материала, в частности из стального материала, с детерминированной структурой поверхности, отличающийся тем, что структура поверхности имеет большое количество углублений, которые имеют глубину в пределах от 2 до 14 мкм и выполнены Н-образными, крестообразными, С-образными, Х-образными или двойными I-образными, причем структура поверхности имеет количество пиков RPc в пределах от 45 до 180 1/см, среднюю арифметическую шероховатость Ra в пределах от 0,3 до 3,6 мкм и среднюю арифметическую волнистость Wsa в пределах от 0,05 до 0,65 мкм.
2. Плоский прокат по п. 1, отличающийся тем, что средняя арифметическая шероховатость Ra его поверхности составляет от 1,0 до 2,5 мкм, предпочтительно от 1,0 до 2,0 мкм, наиболее предпочтительно от 1,0 до 1,6 мкм.
3. Плоский прокат по п. 1 или 2, отличающийся тем, что глубина углублений его поверхности составляет от 3 до 13 мкм.
4. Плоский прокат по п. 1, отличающийся тем, что углубления расположены относительно друг друга в форме повторяющегося узора.
5. Плоский прокат по п. 1, отличающийся тем, что I-образные углубления расположены с образованием большого количества пар, которые состоят соответственно из расположенных параллельно друг другу I-образных углублений.
6. Плоский прокат по п. 1 или 5, отличающийся тем, что состоящие из расположенных параллельно друг другу I-образных углублений пары или Н-образные углубления расположены относительно друг друга в шахматном порядке.
7. Плоский прокат по п. 1, отличающийся тем, что он выполнен в виде стального листа или стальной полосы.
8. Плоский прокат по п. 1, отличающийся тем, что он имеет антикоррозионное покрытие.
9. Плоский прокат по п. 8, отличающийся тем, что антикоррозионное покрытие основано на цинке.
10. Применение плоского проката по любому из пп. 1-9 для изготовления конструктивных элементов кузова автомобиля, которые покрываются лаком.
11. Валок для изготовления плоского проката из металлического материала, в частности из стального материала, по одному из пп. 1-9, поверхность которого имеет детерминированную структуру, при этом структура поверхности валка выполнена в виде перекрывающих друг друга чашевидных углублений, которые расположены с ограничением Н-образной, крестообразной, С-образной, Х-образной или двойной I-образной структуры материала на поверхности валка, при этом структура поверхности валка, измеренная в направлении валка, имеет количество пиков RPc в пределах от 80 до 180 1/см, среднюю арифметическую шероховатость Ra в пределах от 2,5 до 3,5 мкм и среднюю арифметическую волнистость Wsa в пределах от 0,08 до 1,0 мкм.
12. Валок по п. 11, отличающийся тем, что чашевидные углубления имеют преимущественно гауссовский профиль или цилиндрический профиль.
13. Валок по п. 11 или 12, отличающийся тем, что двойные I-образные или Н-образные структуры материала на поверхности валка расположены относительно друг друга в шахматном порядке.
14. Валок по п. 12, отличающийся тем, что перекрывающие друг друга чашевидные углубления расположены с ограничением штриховидных I-образных структур материала на поверхности валка, которые расположены относительно друг друга в форме узора в елочку.
15. Валок по п. 11, отличающийся тем, что чашевидные углубления имеют глубину в пределах от 6 до 14 мкм, предпочтительно в пределах от 8 до 13 мкм.
16. Валок по п. 11, отличающийся тем, что чашевидные углубления имеют средний диаметр в пределах от 20 до 80 мкм, предпочтительно в пределах от 20 до 40 мкм, наиболее предпочтительно в пределах от 22 до 35 мкм.
17. Способ изготовления плоского проката из металлического материала, в частности из стального материала, по одному из пп. 1-9, включающий дрессировочную прокатку плоского проката из металлического материала с максимальным значением средней арифметической шероховатости Ra мах=3,0 мкм, при этом дрессировочную прокатку осуществляют посредством валка по любому из пп. 11-16.
RU2015112608A 2012-09-07 2013-09-09 Плоский прокат из металлического материала, применение плоского проката, валок и способ для изготовления плоского проката RU2637733C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102012017703.8A DE102012017703A1 (de) 2012-09-07 2012-09-07 Flachprodukt aus Metallwerkstoff, insbesondere einem Stahlwerkstoff, Verwendung eines solchen Flachprodukts sowie Walze und Verfahren zur Herstellung solcher Flachprodukte
DE102012017703.8 2012-09-07
PCT/EP2013/068542 WO2014037545A1 (de) 2012-09-07 2013-09-09 Flachprodukt aus metallwerkstoff, insbesondere einem stahlwerkstoff, verwendung eines solchen flachprodukts sowie walze und verfahren zur herstellung solcher flachprodukte

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015112608A RU2015112608A (ru) 2016-10-27
RU2637733C2 true RU2637733C2 (ru) 2017-12-06

Family

ID=49118527

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015112608A RU2637733C2 (ru) 2012-09-07 2013-09-09 Плоский прокат из металлического материала, применение плоского проката, валок и способ для изготовления плоского проката

Country Status (9)

Country Link
US (1) US10252305B2 (ru)
EP (1) EP2892663B1 (ru)
JP (1) JP6334536B2 (ru)
KR (2) KR101983440B1 (ru)
CN (1) CN104884180B (ru)
DE (1) DE102012017703A1 (ru)
ES (1) ES2612358T3 (ru)
RU (1) RU2637733C2 (ru)
WO (1) WO2014037545A1 (ru)

Families Citing this family (67)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20170010789A (ko) * 2014-05-12 2017-02-01 아르코닉 인코포레이티드 금속 압연 장치 및 방법
DE102014110285A1 (de) 2014-07-22 2016-01-28 Thyssenkrupp Ag Einrichtung und Verfahren zum Strukturieren einer Walze durch Laserabtrag
WO2016055227A1 (de) 2014-10-09 2016-04-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Kaltgewalztes und rekristallisierend geglühtes stahlflachprodukt und verfahren zu seiner herstellung
US9566630B2 (en) * 2015-07-01 2017-02-14 Ball Corporation Punch surface texturing for use in the manufacturing of metallic containers
KR101746944B1 (ko) * 2015-09-23 2017-06-14 주식회사 포스코 도장 선영성이 우수한 도금강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 도금강판
DE102015116517A1 (de) 2015-09-29 2017-03-30 Thyssenkrupp Ag Vorrichtung und Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung eines bandförmigen, metallischen Werkstücks
ES2929236T3 (es) * 2015-12-04 2022-11-25 Arconic Tech Llc Grabado para lámina texturizada por descarga eléctrica
DE102016102723B3 (de) * 2016-02-16 2017-06-01 Salzgitter Flachstahl Gmbh Dressierarbeitswalze, Verfahren zum Dressieren eines Flachproduktes hiermit und Flachprodukt hieraus
KR101830549B1 (ko) * 2016-12-14 2018-02-20 주식회사 포스코 프레스 성형성 및 도장 선영성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 용융아연도금강판
US20200056255A1 (en) * 2017-02-17 2020-02-20 Voestalpine Stahl Gmbh Method for producing steel sheets, steel sheet and use thereof
DE102017103303A1 (de) * 2017-02-17 2018-08-23 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zum Herstellen von Stahlblechen
DE102017103308A1 (de) * 2017-02-17 2018-08-23 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zum Herstellen von Stahlblechen
AU2017428523A1 (en) 2017-08-22 2020-02-27 Thyssenkrupp Ag Use of a Q&AMP;P steel for producing a shaped component for high-wear applications
CN109424844B (zh) * 2017-08-29 2021-10-19 宝山钢铁股份有限公司 一种低摩擦系数和低波纹度的金属薄板
CN109420680B (zh) 2017-08-29 2020-11-17 宝山钢铁股份有限公司 用于钢板表面形貌轧制的轧辊及其制造方法
DE102017216572A1 (de) 2017-09-19 2019-03-21 Thyssenkrupp Ag Schmelztauchbeschichtetes Stahlband mit verbessertem Oberflächenerscheinungsbild und Verfahren zu seiner Herstellung
CN108080412B (zh) * 2017-11-01 2020-07-03 宁波奇亿金属有限公司 一种不锈钢板及其制造方法
JP2019155474A (ja) * 2018-03-12 2019-09-19 Ｊｆｅスチール株式会社 圧延用ロール、表面処理鋼板、冷延鋼板およびそれらの製造方法
US11752532B2 (en) 2018-03-16 2023-09-12 Tata Steel Nederland Technology B.V. Metal substrate provided with tailored surface textures and method for applying such textures on metal substrates
CN109175707B (zh) * 2018-09-10 2021-04-20 武汉武钢华工激光大型装备有限公司 激光无序毛化轧辊表面的方法
DE102018219190A1 (de) * 2018-11-09 2020-05-14 Thyssenkrupp Ag Vorrichtung und Verfahren zur Strukturierung einer Walzenoberfläche
CN111197145B (zh) * 2018-11-16 2021-12-28 通用汽车环球科技运作有限责任公司 钢合金工件和用于制造压制硬化钢合金部件的方法
JP7120054B2 (ja) * 2019-01-29 2022-08-17 トヨタ自動車株式会社 車両用構造体及び車両用鋼板の強化方法
DE102019118578A1 (de) 2019-07-09 2021-01-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen eines Blechproduktes und Blechprodukt
DE102019210727A1 (de) 2019-07-19 2021-01-21 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Bestimmen eines Reinigungszustands einer Oberfläche eines Flachprodukts und Flachprodukt
DE102019214136A1 (de) 2019-09-17 2021-03-18 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech mit einer deterministischen Oberflächenstruktur
DE102019214135A1 (de) * 2019-09-17 2021-03-18 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech mit einer deterministischen Oberflächenstruktur
DE102019214133A1 (de) 2019-09-17 2021-03-18 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech mit einer deterministischen Oberflächenstruktur
KR20220062508A (ko) 2019-09-18 2022-05-17 타타 스틸 네덜란드 테크날러지 베.뷔. 표면 질감이 있는 금속 기재
US11905579B1 (en) 2019-09-30 2024-02-20 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Sheet steel having a deterministic surface structure
DE102019215051A1 (de) 2019-09-30 2021-04-01 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech mit einer deterministischen Oberflächenstruktur
DE102019215580A1 (de) 2019-10-10 2021-04-15 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech mit einer deterministischen Oberflächenstruktur
DE102019216338A1 (de) 2019-10-23 2021-04-29 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Oberflächenbearbeitung eines Bleches und oberflächenbearbeitetes Blech
DE102019219651A1 (de) 2019-12-16 2021-06-17 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Metallblech mit einer deterministischen Oberflächenstruktur und Verfahren zur Herstellung eines umgeformten und lackierten Blechbauteils
DE102020200321A1 (de) 2020-01-13 2021-07-15 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines oberflächenveredelten und oberflächenkonditionierten Stahlblechs
DE102020200326A1 (de) 2020-01-13 2021-07-15 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines oberflächenveredelten und oberflächenkonditionierten Stahlblechs
DE102020102381A1 (de) 2020-01-31 2021-08-05 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Verpackungsblecherzeugnis, insbesondere Weißblech oder elektrolytisch verchromtes Stahlblech und Verfahren zur Herstellung eines Verpackungsblecherzeugnisses
DE202020100524U1 (de) * 2020-01-31 2021-05-04 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Verpackungsblecherzeugnis, insbesondere Weißblech oder elektrolytisch verchromtes Stahlblech
DE102020102382A1 (de) 2020-01-31 2021-08-05 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Stahlblech mit einem Oberflächenprofil mit periodisch wiederkehrenden Strukturelementen und Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlblechs
DE102020202896A1 (de) 2020-03-06 2021-09-09 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Auftrags-/Schöpfwalze und Verfahren zu seiner Herstellung
DE102020107858A1 (de) * 2020-03-23 2021-09-23 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Oberflächentexturierung einer Dressierwalze, Dressierwalze und dressiertes Stahlblech
DE102020207561A1 (de) 2020-06-18 2021-12-23 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Dressiertes und beschichtetes Stahlblech sowie Verfahren zu seiner Herstellung
DE102020208777A1 (de) 2020-07-14 2022-01-20 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Dressiertes Stahlblech, Dressierwalze sowie Verfahren zur Herstellung eines dressierten Stahlblechs
DE102020215248B4 (de) 2020-12-03 2024-05-23 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Oberflächentexturierung von Walzen, Walze und Metallflachprodukt
DE102021200226A1 (de) 2021-01-12 2022-07-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung einer texturierten Dressierwalze
DE102021200744A1 (de) 2021-01-28 2022-07-28 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Texturieren einer Dressierwalze, Dressierwalze und dressiertes Stahlblech
DE102021119589A1 (de) 2021-07-28 2023-02-02 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Metallblech mit einer deterministischen Oberflächenstruktur
DE102021121303A1 (de) * 2021-08-17 2023-02-23 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen einer lasertexturierten Dressierwalze, Verfahren zum Dressieren eines Stahlblechs und entsprechend dressiertes Stahlblech
DE102021121535A1 (de) 2021-08-19 2021-10-28 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Texturierung einer Walze
DE102021125889A1 (de) 2021-10-06 2023-04-06 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Dressieren eines Stahlblechs, dressiertes Stahlblech und daraus hergestelltes Bauteil
DE102021129934A1 (de) 2021-11-17 2023-05-17 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Herstellen eines schmelztauchbeschichteten Stahlblechs und schmelztauchbeschichtetes Stahlblech
DE102022102111A1 (de) 2022-01-31 2023-08-03 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Unbeschichtetes kaltgewalztes Stahlblech für die Warmumformung, Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten Stahlblechbauteils und warmumgeformtes Stahlblechbauteil
DE102022113809A1 (de) 2022-06-01 2023-12-07 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Metallflachprodukt und Bauteil daraus
DE102022114930A1 (de) 2022-06-14 2023-12-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Dressiertes, schmelztauchbeschichtetes Stahlblech
DE102022114928A1 (de) 2022-06-14 2023-12-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zum Dressieren eines schmelztauchbeschichteten Stahlblechs und entsprechend dressiertes, schmelztauchbeschichtetes Stahlblech
CN114998318B (zh) * 2022-07-18 2022-10-25 聊城一明五金科技有限公司 用于废钢处理工艺中的废钢等级识别方法
DE102022122771A1 (de) 2022-09-08 2024-03-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech für fleckenfreie Phosphatierung
DE102022122775A1 (de) 2022-09-08 2024-03-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech für fleckenfreie Phosphatierung
DE102022122773A1 (de) 2022-09-08 2024-03-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech für fleckenfreie Phosphatierung
DE102022122772A1 (de) 2022-09-08 2024-03-14 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlblech für fleckenfreie Phosphatierung
DE102022123741A1 (de) * 2022-09-16 2024-03-21 Thyssenkrupp Steel Europe Ag FAL-beschichtetes Stahlblech für die Warmumformung
DE102022123742A1 (de) 2022-09-16 2024-03-21 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Halbzeug für die Warmumformung
DE102022123890B3 (de) 2022-09-19 2023-11-16 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Lasertexturierte Arbeitswalze für den Einsatz in einem Kaltwalzwerk, Verfahren zum Herstellen einer lasertexturierten Arbeitswalze für den Einsatz in einem Kaltwalzwerk und Kaltwalzwerk
DE102022123888A1 (de) 2022-09-19 2024-03-21 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Lasertexturierte Arbeitswalze für den Einsatz im Kaltwalzwerk und Verfahren zum Herstellen einer lasertexturierten Arbeitswalze für den Einsatz im Kaltwalzwerk und Kaltwalzwerk
DE102022127491A1 (de) 2022-10-19 2024-04-25 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Dressiertes Stahlblech mit intakter Oxidschicht auf einem metallischen Überzug
DE102022132638A1 (de) 2022-12-08 2024-06-13 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Deterministisch texturierte Arbeitswalze für den Einsatz in einem Kaltwalzwerk, Verfahren zum Herstellen einer deterministisch texturierten Arbeitswalze für den Einsatz in einem Kaltwalzwerk und Kaltwalzwerk
DE102023105688B3 (de) 2023-03-08 2024-06-06 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Rolle zur Führung von Bändern, Verfahren zum Herstellen einer Rolle und entsprechende Verwendung

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6350488A (ja) * 1986-08-19 1988-03-03 Kawasaki Steel Corp 塗装後鮮映性に優れた鋼板およびその製造方法
US4806731A (en) * 1987-02-23 1989-02-21 Adolphe Bragard Process for marking the surface of a rolling mill
SU1560337A1 (ru) * 1987-11-16 1990-04-30 Институт черной металлургии Способ дрессировки холоднокатаной металлической полосы
RU2144441C1 (ru) * 1993-09-17 2000-01-20 Сидмар Н.В. Способ и устройство для производства металлических холоднокатаных листов или полос, полученные металлические листы или полосы

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62230402A (ja) 1986-03-31 1987-10-09 Kawasaki Steel Corp 塗装用鋼板及びその製造方法
JPH0651913B2 (ja) * 1988-04-22 1994-07-06 川崎製鉄株式会社 圧延用ロールの表面加工方法及びその装置並びに該方法により製造されるプレス加工用金属薄板とその製造方法
JP2514693B2 (ja) 1988-05-19 1996-07-10 株式会社神戸製鋼所 塗装鮮映性の優れた鋼板
DE4102983A1 (de) * 1990-09-28 1992-04-02 Linotype Ag Oberflaechenstruktur einer walze sowie verfahren und vorrichtung zur erzeugung der oberflaechenstruktur
JPH05192701A (ja) * 1991-09-30 1993-08-03 Kawasaki Steel Corp 耐型かじり性の優れた金属薄板及びその製造に用いる圧延ロール
JP2668500B2 (ja) * 1993-05-21 1997-10-27 政夫 鈴木 縞付き鋼板製造方法
JPH079015A (ja) * 1993-06-24 1995-01-13 Kawasaki Steel Corp プレス鋼板用圧延ロール及びその使用方法
JP2000176513A (ja) * 1998-12-17 2000-06-27 Nippon Steel Corp 調質圧延用ロール、調質圧延方法および調質圧延金属板
JP3873886B2 (ja) 2000-10-19 2007-01-31 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形用亜鉛めっき鋼板およびその製造方法、並びにプレス成形品の製造方法
DE10221515C1 (de) 2002-05-14 2003-11-13 Hydro Aluminium Deutschland Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumrohres
EP2006037B2 (de) 2007-06-22 2023-06-14 ThyssenKrupp Steel Europe AG Flachprodukt aus einem Metallwerkstoff, insbesondere einem Stahlwerkstoff, Verwendung eines solchen Flachprodukts sowie Walze und Verfahren zur Herstellung solcher Flachprodukte
DE102010028183B4 (de) * 2010-04-26 2017-09-14 Hochschule Esslingen Umformwerkzeug und Verfahren zur Bearbeitung der Oberfläche eines Umformwerkzeugs

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6350488A (ja) * 1986-08-19 1988-03-03 Kawasaki Steel Corp 塗装後鮮映性に優れた鋼板およびその製造方法
US4806731A (en) * 1987-02-23 1989-02-21 Adolphe Bragard Process for marking the surface of a rolling mill
SU1560337A1 (ru) * 1987-11-16 1990-04-30 Институт черной металлургии Способ дрессировки холоднокатаной металлической полосы
RU2144441C1 (ru) * 1993-09-17 2000-01-20 Сидмар Н.В. Способ и устройство для производства металлических холоднокатаных листов или полос, полученные металлические листы или полосы

Also Published As

Publication number Publication date
RU2015112608A (ru) 2016-10-27
KR20150068375A (ko) 2015-06-19
EP2892663B1 (de) 2016-11-09
JP6334536B2 (ja) 2018-05-30
US20150209848A1 (en) 2015-07-30
CN104884180B (zh) 2017-06-23
KR20160082264A (ko) 2016-07-08
DE102012017703A1 (de) 2014-03-13
CN104884180A (zh) 2015-09-02
ES2612358T3 (es) 2017-05-16
US10252305B2 (en) 2019-04-09
JP2015527203A (ja) 2015-09-17
WO2014037545A1 (de) 2014-03-13
EP2892663A1 (de) 2015-07-15
KR101983440B1 (ko) 2019-05-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2637733C2 (ru) Плоский прокат из металлического материала, применение плоского проката, валок и способ для изготовления плоского проката
KR900006496B1 (ko) 도장용 강판 및 그 제조방법
JPH0342961B2 (ru)
CN114466710A (zh) 具有确定性表面结构的钢板
JP2022551479A (ja) 決定論的表面構造を有する鋼板
JP6624220B2 (ja) 冷間圧延用ロール、冷間圧延用ロールの製造方法、表面処理鋼板の調質圧延方法および表面処理鋼板
JPH0338923B2 (ru)
JPH0347925B2 (ru)
KR101999009B1 (ko) 압연롤 및 이에 의해 제조된 도금강판
US20150239039A1 (en) Method for Producing a Cast Strip of Molten Metal and Cast Strip
Hilgenberg Investigation of the self-organising behaviour of laser implanted tool surfaces
JP2019155474A (ja) 圧延用ロール、表面処理鋼板、冷延鋼板およびそれらの製造方法
JPH05192701A (ja) 耐型かじり性の優れた金属薄板及びその製造に用いる圧延ロール
US11905579B1 (en) Sheet steel having a deterministic surface structure
Kamitani et al. Improvement of surface quality of aluminum product in cold extrusion by using reuse tool with groove array formed on tool surface
JPH0382791A (ja) 冷間圧延用表面ダルロールとその製造方法並びに鮮映性に優れた冷延鋼板とその冷間圧延方法
JP2530974B2 (ja) 塗装鮮映性及びプレス成形性の優れた鋼帯
Quintana et al. Laser texturing of imprinting dies using nanosecond pulses. Applications for automotive industry.
JPH0448523B2 (ru)
JP2692598B2 (ja) プレス成形性に優れた鋼板の製法
JP2530972B2 (ja) 塗装鮮映性及びプレス成形性の優れた鋼帯
JPH04333309A (ja) 塗装鮮映性に優れた塗装用鋼板
JPH0237902A (ja) 部分的に表面粗度の異なる鋼板
JPH0518643B2 (ru)
JPH02224802A (ja) 塗装鮮映性の優れた鋼板