RU2628752C1 - Electronically controlled power transformer (ecpt) for electric transmission line to consumer with variable load - Google Patents

Electronically controlled power transformer (ecpt) for electric transmission line to consumer with variable load Download PDF

Info

Publication number
RU2628752C1
RU2628752C1 RU2016138900A RU2016138900A RU2628752C1 RU 2628752 C1 RU2628752 C1 RU 2628752C1 RU 2016138900 A RU2016138900 A RU 2016138900A RU 2016138900 A RU2016138900 A RU 2016138900A RU 2628752 C1 RU2628752 C1 RU 2628752C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
voltage
power
consumer
secondary winding
power transformer
Prior art date
Application number
RU2016138900A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Олег Фёдорович Меньших
Original Assignee
Олег Фёдорович Меньших
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Олег Фёдорович Меньших filed Critical Олег Фёдорович Меньших
Priority to RU2016138900A priority Critical patent/RU2628752C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2628752C1 publication Critical patent/RU2628752C1/en

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
    • H02J3/12—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks for adjusting voltage in ac networks by changing a characteristic of the network load

Landscapes

  • Control Of Electrical Variables (AREA)

Abstract

FIELD: electricity.
SUBSTANCE: electronically coltrolled power transformer (ECPT) for electric transmission lines to consumer with variable load is proposed, comprising commutating pairs of anti-parallely connected thyristors, connected to the secondary winding of the power transformer, which is distinctive in that the secondary winding is made multitapped, various taps of which through the mentioned pairs of thyristors separately commutate to the electric transmission line via the current measurement unit in the latter, varying with the load change in consumer, the current measurement unit output in the electric transmission line and lead from the line beginning are connected to the automatic control system, controlling the work of electronic switch of switching unit of the corresponding pair of thyristors, the number of which is equal to the number of secondary winding leads of the power transformer, wherein commutation selection of the secondary winding lead of the power transformer to the electric transmission line is carried out in the system of automatic control by comparing transfer voltage UO=rl, where r is a known resistance of the electric transmission line, corresponding to the average current I of the load RH of the consumer, with the current value of voltage falling in the electric transmission line rl(α), where l(α)=l/α is the current value of the load current RH(α)=αRH of the consumer at the coefficient αof the current load value spreading more or less then one; wherein the stabilised voltage in the end of the electric transmission line U2 and the voltage at its beginning U1(α) are related by the ratio U2=U1(α)-rI(α) and the voltage U2=αRHI/α=RHI in consumer is maintained unchanged with absolute error not exceeding a pitch ΔU between the voltaged in adjacent power transformer secondary winding leads equidistantly distributed by voltage. The device comprises an automatic control system ECPT from two independent control loops which output signals are summed and the resulting control signal is fed to the input of an analog-to-digital converter connected to a decoder which N outputs out of a total 2m>N number of its outputs are connected respectively to the N switching units of the corresponding power thyristor pairs. The first control loop comprises a series-connected signal conditioner rI(α), a subtraction circuit on the first operational amplifier between the signals - reference 2UO and the current rI(α), and the second control loop comprises a series-connected subtracter, which two inputs are fed with signals proportional to the values of U1(α) and rI(α), an integrator on the second operational amplifier, which inputs are fed with signals proportional to the difference U1(α)-rI(α) and U2, and a bipolar threshold device - a base limiter with limit thresholds UTHR≈(+/-)1.5ΔU, where ΔU is the voltage difference between adjacent secondary winding leads of the power transformer. Each of the N thyristor pairs entering the automatic control system contains an optron pair, LEDs of which are connected in series with the control transistor to the power source, the transistor base is connected to the corresponding output of the decoder. Optothyristors of optrons are connected to the control electrodes of power thyristors and two separate power sources used for all N pairs of optrones. The considered autoregulation system can be successfully used when building a network of consumers from one TS with redistribution of energy flows to different consumers with varying loads in them while maintaining stable electric line voltages. In this case, only one power transformer with a power which provides for all consumers must be used.
EFFECT: automatic maintenance of constant voltage for all consumers connected with the transformer substation by electric transmission lines, regardless of the variation of the load values in consumers, as well as reducing energy losses and providing an undistorted form of the sinusoidal voltage of the network supplied to the consumer.
3 cl, 3 dwg

Description

Изобретение относится к области энергетики и может быть использовано в многосвязных системах автоматического регулирования перераспределением потоков электроэнергии в многозвенных линиях электропередачи.The invention relates to the field of energy and can be used in multiply connected systems for automatic regulation of the redistribution of electricity flows in multi-link power lines.

Известен управляемый шунтирующий реактор-трансформатор (УШРТ) [1-3], выполняющий функции магнитного шунта и подключаемый к линии электропередачи. С его помощью можно регулировать напряжение на входе линии электропередачи от трансформаторной подстанции (ТП), что необходимо для поддержания постоянной величины переменного напряжения у потребителя в конце линии электропередачи при изменяющемся во времени характере нагрузки, компенсируя возникающие в линии транспортные потери. В случае использования нескольких потребителей, снабжаемых энергией по раздельным линиям электропередачи от одной ТП, возникает задача по перераспределению потоков энергии этим потребителям в зависимости от действующих в них изменяющихся нагрузок. И в этом случае важно устранить влияние изменяющихся нагрузок у одних потребителей на величину действующего напряжения у других потребителей.Known controlled shunt reactor transformer (USHRT) [1-3], performing the functions of a magnetic shunt and connected to a power line. Using it, you can adjust the voltage at the input of the power line from the transformer substation (TP), which is necessary to maintain a constant value of the alternating voltage at the consumer at the end of the power line with a time-varying nature of the load, compensating for the transport losses arising in the line. In the case of using several consumers supplied with energy via separate power lines from one TP, the task arises of redistributing the energy flows to these consumers depending on the changing loads acting in them. And in this case, it is important to eliminate the influence of changing loads of some consumers on the value of the operating voltage of other consumers.

К недостаткам систем с использованием УШРТ относится существенное искажение формы синусоидального напряжения сети, приводящее к возникновению гармоник, и существенные потери энергии как от возникновения гармоник, так и от постоянно действующих коротких замыканий тиристорными парами обмотки управления трансформатора УШРТ в соответствующих фазах переменного напряжения.The disadvantages of systems using USRT include a significant distortion in the shape of the sinusoidal voltage of the network, which leads to the appearance of harmonics, and significant energy losses from both the appearance of harmonics and from permanent short circuits by thyristor pairs of the control winding of the transformer of the USRT in the corresponding phases of the alternating voltage.

Указанные недостатки устранены в заявляемом устройстве.These disadvantages are eliminated in the inventive device.

Целями изобретения являются автоматическое поддержание неизменным напряжения у всех потребителей, связанных с трансформаторной подстанцией раздельными линиями электропередачи, независимо от вариации величин нагрузок у потребителей, а также снижение потерь энергии и обеспечение неискаженной формы синусоидального напряжения сети, поставляемого потребителю.The objectives of the invention are to automatically maintain unchanged voltage for all consumers associated with a transformer substation with separate power lines, regardless of the variation in the load values of consumers, as well as reducing energy losses and providing an undistorted form of a sinusoidal network voltage supplied to the consumer.

Указанная цель достигается в заявляемом электронно-управляемом силовом трансформаторе для линий электропередачи к потребителю с переменной нагрузкой, содержащем коммутирующие пары встречно-параллельно соединенных тиристоров, включенных к вторичной обмотке силового трансформатора, отличающемся тем, что вторичная обмотка выполнена многоотводной, те или иные отводы которой через указанные пары тиристоров коммутируются по отдельности к линии электропередачи через блок измерения тока в последней, изменяющегося с изменением нагрузки у потребителя, выход блока измерения тока в линии электропередачи и вывод от начала линии подключены к системе автоматического регулирования, управляющей работой электронного переключателя блоков включения соответствующей пары тиристоров, число которых равно числу выводов вторичной обмотки силового трансформатора, причем выбор коммутации того или иного вывода вторичной обмотки силового трансформатора к линии электропередачи осуществляется в системе автоматического управления путем сравнения опорного напряжения UO=rI, где r - известное сопротивление линии электропередачи, соответствующего среднестатистическому току I нагрузки RH потребителя, с текущим значением падающего в линии электропередачи напряжения rI(α), где I(α)=I/α - текущее значение тока нагрузки RH(α)=αRH потребителя при коэффициенте α текущего разброса величины нагрузки, большего или меньшего единицы; при этом стабилизируемое напряжение в конце линии электропередачи U2 и напряжение в ее начале U1(α) связаны соотношением U2=U1(α)-rI(α), и напряжение U2=αRHI/α=RHI у потребителя поддерживается неизменным с абсолютной погрешностью, не превышающей шага ΔU между напряжениями в смежных эквидистантно распределенных по напряжению выводах вторичной обмотки силового трансформатора.This goal is achieved in the inventive electronically-controlled power transformer for power lines to a consumer with a variable load, containing switching pairs of oppositely connected thyristors connected to the secondary winding of the power transformer, characterized in that the secondary winding is multi-tap, which has some taps through these thyristor pairs are switched separately to the power line through the current measuring unit in the latter, which varies with the load the consumer, the output of the current measuring unit in the power line and the output from the beginning of the line are connected to an automatic control system that controls the operation of the electronic switch of the switching units of the corresponding pair of thyristors, the number of which is equal to the number of terminals of the secondary winding of the power transformer, and the choice of switching one or another output of the secondary winding of the power the transformer to the power line is carried out in the automatic control system by comparing the reference voltage U O = rI, where r is known th resistance of the power line corresponding to the average load current R I of the consumer R H , with the current value of the voltage rI (α) incident on the power line, where I (α) = I / α is the current value of the load current R H (α) = αR H of the consumer when the coefficient α of the current spread of the load value is greater or less than one; the stabilized voltage at the end of the power line U 2 and the voltage at its beginning U 1 (α) are related by the relation U 2 = U 1 (α) -rI (α), and the voltage U 2 = αR H I / α = R H I at the consumer it is maintained unchanged with an absolute error not exceeding the step ΔU between the voltages in adjacent terminals of the secondary winding of the power transformer, equidistantly distributed over voltage.

Система автоматического управления ЭУСТ включает два независимых контура управления, выходные сигналы которых суммируются и результирующий сигнал управления подается на вход аналого-цифрового преобразователя, связанного с дешифратором, N выходов которого из общего числа 2m>N его выходов подключены соответственно к N блокам включения соответствующих пар силовых тиристоров, причем первый контур управления содержит последовательно соединенные формирователь сигнала rI(α), схему вычитания на первом операционном усилителе между сигналами - опорным 2UO и текущим rI(α), а второй контур управления включает последовательно соединенные вычитатель, на два входа которого подаются сигналы, пропорциональные значениям U1(α) и rI(α), интегратор на втором операционном усилителе, на входы которого подаются сигналы, пропорциональные разности U1(α)-rI(α) и U2, и двуполярное пороговое устройство - ограничитель по минимуму с порогами ограничения UПОР≈(+/-)1,5ΔU, где ΔU - различие напряжений между соседними выводами вторичной обмотки силового трансформатора.The ECUST automatic control system includes two independent control loops, the output signals of which are summed up and the resulting control signal is fed to the input of an analog-to-digital converter connected to a decoder, N of which outputs from a total of 2 m > N of its outputs are connected respectively to N blocks for switching on the corresponding pairs power thyristors, and the first control circuit contains a signal shaper rI (α) connected in series, a subtraction circuit on the first operational amplifier between the signals - reference 2U O and current rI (α), and the second control circuit includes a series-connected subtracter, the signals of which are proportional to the values of U 1 (α) and rI (α) are supplied to two inputs, an integrator on the second operational amplifier, to the inputs of which signals proportional to the difference U 1 (α) -rI (α) and U 2 , and a bipolar threshold device is a minimum limiter with limiting thresholds U POR ≈ (+/-) 1,5ΔU, where ΔU is the voltage difference between adjacent terminals of the secondary windings of a power transformer.

Каждый из N входящих в систему автоматического управления блок включения тиристорной пары содержит пару оптронов, светодиоды которых включены последовательно с транзистором управления к источнику питания, база транзистора соединена с соответствующим выходом дешифратора, а оптотиристоры оптронов подключены к управляющим электродам силовых тиристоров и двум отдельным источникам питания, используемым для всех N пар оптронов.Each of the N thyristor pair switching units included in the automatic control system contains a pair of optocouplers, the LEDs of which are connected in series with the control transistor to the power source, the base of the transistor is connected to the corresponding decoder output, and the optocouplers of the optocouplers are connected to the control electrodes of the power thyristors and two separate power sources, used for all N pairs of optocouplers.

Достижение поставленных целей объясняется коммутацией соответствующих выводов вторичной обмотки силового трансформатора к линии электропередачи через электронно-управляемые пары силовых тиристоров с малой мощностью рассеяния в открытом состоянии, при котором отсутствуют искажения формы синусоиды (что в известных системах с УШРТ вызывает появление гармоник, увеличивающих потери электроэнергии). По сигналу ошибки r[I-I(α)] того или иного знака и величины выбирается включением тиристорной пары тот или иной вывод вторичной обмотки силового трансформатора, с помощью чего напряжение в конце линии электропередачи U2 поддерживается неизменным с достаточной точностью независимо от изменения нагрузки у потребителя в широких пределах, определяемых значением коэффициента α.The achievement of the goals is due to the switching of the corresponding terminals of the secondary winding of the power transformer to the power line through electronically controlled pairs of power thyristors with low dissipation power in the open state, in which there is no distortion of the sinusoid shape (which in known systems with USRT causes harmonics to increase energy losses) . According to the error signal r [II (α)] of one sign or another, a particular output of the secondary winding of the power transformer is selected by turning on the thyristor pair, with the help of which the voltage at the end of the power line U 2 is maintained constant with sufficient accuracy, regardless of the change in the load on the consumer over a wide range determined by the value of the coefficient α.

Блок-схема заявляемого устройства приведена на рис. 1 и содержит следующие элементы, узлы и блоки:The block diagram of the inventive device is shown in Fig. 1 and contains the following elements, nodes and blocks:

1 - силовой трансформатор с N выводами вторичной обмотки,1 - power transformer with N terminals of the secondary winding,

2 - силовая тиристорная пара (число таких пар равно N в каждой фазе),2 - power thyristor pair (the number of such pairs is N in each phase),

3, 4, 5 - блоки включения соответствующей тиристорной пары,3, 4, 5 - switching units of the corresponding thyristor pair,

6 - электронный переключатель блоков включения силовых тиристорных пар,6 - electronic switch blocks power thyristor pairs,

7 - система автоматического регулирования,7 - automatic control system,

8 - измеритель тока I(α) нагрузки в линии электропередачи с ее сопротивлением r,8 - current meter I (α) of the load in the power line with its resistance r,

9 - изменяемое сопротивление нагрузки RH(α) у потребителя.9 - variable load resistance R H (α) at the consumer.

Силовой трансформатор 1 подключается к высоковольтной воздушной линии ВЛ-10 кВ и передает энергию к потребителю, например, по воздушной линии ВЛ-0,4 кВ или по подземной кабельной линии с известным сопротивлением r.The power transformer 1 is connected to a high-voltage overhead line VL-10 kV and transmits energy to the consumer, for example, through an overhead line VL-0.4 kV or through an underground cable line with a known resistance r.

На рис. 2 дан график изменения напряжения U1(α) в начале линии электропередачи в функции управляющего напряжения (сигнала ошибки для системы автоматического регулирования) 2UO-rI(α), где коэффициент α изменяется в пределах αMIN≤α≤αMAX.In fig. 2 shows a graph of the voltage U 1 (α) at the beginning of the power line as a function of the control voltage (error signal for the automatic control system) 2U O -rI (α), where the coefficient α varies within the range α MIN ≤α≤α MAX .

На рис. 3 показана блок-схема системы автоматического регулирования 7 с электронным переключателем 6 блоков включения 3, 4…5 тиристорных пар 2, которая содержит следующие элементы:In fig. 3 shows a block diagram of an automatic control system 7 with an electronic switch 6 of switching units 3, 4 ... 5 of thyristor pairs 2, which contains the following elements:

10 - выпрямитель переменного напряжения, вырабатываемого в измерителе тока 8 с фильтром нижних частот, и умножитель по параметру r - формирователь сигнала rI(α),10 - rectifier of the alternating voltage generated in the current meter 8 with a low-pass filter, and the multiplier according to parameter r is the signal conditioner rI (α),

11 - формирователь текущего сигнала, пропорционального напряжению U1(α)-rI(α),11 - shaper of the current signal proportional to the voltage U 1 (α) -rI (α),

12 - интегратор на втором операционном усилителе,12 - integrator on the second operational amplifier,

13 - формирователь опорного сигнала, пропорционального напряжению U2,13 - driver of the reference signal proportional to the voltage U 2 ,

14 - двуполярное пороговое устройство по минимуму, порог UПОР≈(+/-)1,5ΔU,14 - bipolar threshold device at a minimum, the threshold U POR ≈ (+/-) 1,5ΔU,

15 - вычитающее устройство на первом операционном усилителе,15 is a subtractive device on the first operational amplifier,

16 - стабилизируемый источник опорного напряжения 2UO регулируемый,16 - regulated source of voltage reference 2U O adjustable,

17 - двоичный многоразрядный (с числом разрядов m) аналого-цифровой преобразователь, при этом 2m>N, где N - число выводов от вторичной обмотки силового трансформатора 1,17 - binary multi-bit (with the number of bits m) analog-to-digital Converter, with 2 m > N, where N is the number of conclusions from the secondary winding of the power transformer 1,

18 - двоичный дешифратор с 2m выходами, часть которых связана с N блоками 3, 4, 5 включения тиристорных пар 2.18 - binary decoder with 2 m outputs, some of which are connected to N blocks 3, 4, 5 of the inclusion of thyristor pairs 2.

На рис. 4 дана схема включения s-й тиристорной парой 2 (где 1≤s≤N) по логическому сигналу «1» от дешифратора 18, содержащая:In fig. 4 is a diagram of the inclusion of the s-th thyristor pair 2 (where 1≤s≤N) by the logical signal "1" from the decoder 18, containing:

19 - пару оптронов включения тиристорной пары 2,19 is a pair of optocouplers incorporating thyristor pair 2,

20 и 21 - развязанные между собой и от общей шины источники постоянного напряжения для открывания тиристороной пары, общие для всех N тиристорных пар 2,20 and 21 are DC sources isolated from each other and from a common busbar for opening a thyristor pair, common to all N thyristor pairs 2,

22 - транзистор управления включением последовательно включенных оптронов 19.22 - transistor control the inclusion of series-connected optocouplers 19.

Рассмотрим работу заявляемого устройства.Consider the operation of the claimed device.

Промышленный потребитель электроэнергии, как правило, использует для транспортировки электроэнергии трехфазную ВЛ-0,4 кВ с междуфазным напряжением 380 В и напряжением между фазой и нулевым проводником (как правило, заземленным) в 220 В. Поскольку к фазам сети у потребителя подключаются различные нагрузки (как трехфазные, так и однофазные), то по фазным проводникам ВЛ-0,4 кВ протекают различные токи I(α)=U2/RH(α), где U2 - стабилизируемое системой напряжение однофазной сети у потребителя (U2=220 В). Поэтому в трансформаторной подстанции (ТП), то есть на входе ВЛ-0,4 кВ, необходимо использовать соответственно три таких одинаковых системы автоматического управления раздельно по трем фазам, работающими независимо друг от друга. При этом правильное перераспределение потоков энергии в трехфазной ВЛ-0,4 кВ имеет целью стабилизацию напряжений U2 у потребителя по всем его трем фазам в условиях изменения нагрузок RH(α) в них.An industrial consumer of electricity, as a rule, uses a three-phase VL-0.4 kV with an interfacial voltage of 380 V and a voltage between 220 V and a neutral conductor (usually grounded) of 220 V for transporting electricity. Since the loads are connected to the phases of the network ( both three-phase and single-phase), then different currents I (α) = U 2 / R H (α), where U 2 is the system-stabilized voltage of the single-phase network at the consumer (U 2 = 220 V). Therefore, in a transformer substation (TP), that is, at the input of a 0.4 kV OHL, it is necessary to use, respectively, three such identical automatic control systems separately for three phases operating independently of each other. In this case, the correct redistribution of energy flows in a three-phase VL-0.4 kV is aimed at stabilizing the U 2 voltages of the consumer in all its three phases under conditions of changing loads R H (α) in them.

Ток I(α) зависит как от изменения нагрузки RH(α), так и от изменения напряжения U2, приложенного к ней, поэтому можно записать два независимых уравнения:The current I (α) depends both on the change in load R H (α) and on the change in voltage U 2 applied to it; therefore, two independent equations can be written:

Figure 00000001
Figure 00000001

что означает необходимость построения двух независимых контуров в системе автоматического регулирования 7 (рис. 1), представленных на рис. 3. Подставляя значение тока в первое уравнение системы (1), получим связь между стабилизируемым напряжением U2 в конце ВЛ-0,4 кВ и напряжением в ее начале:which means the need to build two independent circuits in the automatic control system 7 (Fig. 1), presented in Fig. 3. Substituting the current value in the first equation of system (1), we obtain the relationship between the stabilized voltage U 2 at the end of the VL-0.4 kV and the voltage at its beginning:

Figure 00000002
Figure 00000002

Информация о величине тока I(α) в линии электропередачи представляется в измерителе 8 (рис. 1 и 3) в форме постоянного напряжения-эквивалента, полученного выпрямлением и фильтрацией пульсирующего напряжения с выхода вторичной обмотки трансформатора тока, включенного по его первичной одновитковой обмотке последовательно с линией. Это напряжение в формирователе 10 (рис. 3) сигнала rI(α) подбирается потенциометрически с учетом известного сопротивления r линии электропередачи. Далее в формирователе 11 напряжения U3=k[U1(α)-rI(α)], где k<<1, осуществляется вычитание указанных напряжений и деление результата для необходимого понижения напряжения для работы интегратора на втором операционном усилителе 12 с постоянной интегрирования RC, к неинвертирующему входу которого подается с формирователя опорного напряжения 13 постоянное напряжение kU2 - эквивалент стабилизируемого напряжения у потребителя. Напряжение u(t) на выходе интегратора 12 записывается, как известно, в виде:

Figure 00000003
Information about the current value I (α) in the power line is presented in meter 8 (Figs. 1 and 3) in the form of a constant voltage equivalent obtained by rectifying and filtering the ripple voltage from the output of the secondary winding of the current transformer connected in series with its primary single-turn winding line. This voltage in the driver 10 (Fig. 3) of the signal rI (α) is selected potentiometrically taking into account the known resistance r of the power line. Further, in voltage shaper 11, U 3 = k [U 1 (α) -rI (α)], where k << 1, the indicated voltages are subtracted and the result is divided for the necessary voltage reduction for the integrator to work on the second operational amplifier 12 with constant integration RC, to the non-inverting input of which a constant voltage kU 2 is supplied from the driver of the reference voltage 13 — the equivalent of the stabilized voltage at the consumer. The voltage u (t) at the output of the integrator 12 is written, as is known, in the form:
Figure 00000003

имея в виду, что переменная во времени величина U3(t) объясняется временной зависимостью коэффициента α=α(t), указывающего на временное изменение нагрузки RH(α).bearing in mind that the time variable U 3 (t) is explained by the time dependence of the coefficient α = α (t), indicating a temporary change in the load R H (α).

В процессе автоматического регулирования выходной сигнал интегратора стремится к минимуму, теоретически к нулю, чего, однако, не происходит, поскольку напряжение U1(α) в процессе регулирования изменяется не плавно, а скачкообразно с шагом ΔU. Поэтому для получения в конце процесса регулирования этим (вторым) контуром нулевой ошибки управления в этом контуре использован двуполярный ограничитель по минимуму 14 выходного сигнала интегратора u(t) с порогом ограничения UПОР≈(+/-)1,5ΔU. Поскольку за время регулирования ΔtУПР≈2,2 RC сигнал u(ΔtУПР)→(+/-)ΔU, то с целью исключения самовозбуждения системы авторегулирования по второму контуру регулирования применен указанный ограничитель 14. При этом стабилизируемое напряжение поддерживается с точностью, определяемой шагом напряжения ΔU между любыми смежными выводами вторичной обмотки силового трансформатора 1.In the process of automatic control, the integrator output signal tends to a minimum, theoretically, to zero, which, however, does not occur, since the voltage U 1 (α) in the control process does not change smoothly, but in steps with a step ΔU. Therefore, to obtain at the end of the regulation process by this (second) circuit a zero control error in this circuit, a bipolar limiter of at least 14 integrator output signal u (t) with a limiting threshold U POR ≈ (+/-) 1.5ΔU was used. Since during the regulation time Δt UPR ≈2.2 RC the signal u (Δt UPR ) → (+/-) ΔU, then in order to exclude self-excitation of the self-regulation system along the second regulation loop, the indicated limiter 14 is applied. The stabilized voltage is maintained with an accuracy determined by voltage step ΔU between any adjacent terminals of the secondary winding of the power transformer 1.

По первому контуру регулирования осуществляется режим коммутации соответствующего вывода, например s-го вывода (рис. 3), вторичной обмотки силового трансформатора 1 к линии электропередачи соответствующей тиристорной парой 2. В этом контуре сигнал rI(α), полученный в формирователе 10, сравнивается первым операционным усилителем 15 с опорным напряжением 2UO регулируемого источника 16, а результирующий сигнал на выходе складывается с сигналом управления второго управляющего контура в последовательно соединенных резисторах R1 и R2, совокупный сигнал с которых прикладывается ко входу двоичного m-разрядного аналого-цифрового преобразователя (АЦП) 17.In the first control loop, the corresponding terminal is switched, for example, the s-th terminal (Fig. 3), the secondary winding of the power transformer 1 to the power line by the corresponding thyristor pair 2. In this circuit, the signal rI (α) received in the former 10 is compared first an operational amplifier 15 with a reference voltage 2U O source 16 is controlled, and the resultant signal is added to the output of the second control circuit control signal in the series-connected resistors R 1 and R 2, combined with chased with which is applied to the input of a binary m-bit analog-to-digital converter (ADC) 17.

Отметим, что для нормальной работы первого операционного усилителя 15 напряжения, подаваемые на его входы, не должны превышать допустимых паспортных пределов. Если эти напряжения превосходят такие пределы, то они должны быть уменьшены в одинаковое число раз (что не указано на рис. 3, но имеется в виду в случае необходимости). Кроме того, следует указать, что напряжение на резисторе R2 действует лишь на начальном периоде регулирования, а по истечении времени ΔtУСТ обнуляется за счет действия двуполярного ограничителя по минимуму 14, исключающего неустойчивую работу системы авторегулирования из-за скачкообразной коммутации выводов вторичной обмотки силового трансформатора 1 к ВЛ-0,4 кВ.Note that for the normal operation of the first operational amplifier 15, the voltage supplied to its inputs should not exceed the allowable passport limits. If these stresses exceed such limits, then they should be reduced by the same number of times (which is not indicated in Fig. 3, but is meant if necessary). In addition, it should be noted that the voltage on the resistor R 2 acts only at the initial period of regulation, and after the time Δt the UST is reset due to the action of the bipolar limiter to a minimum of 14, which excludes unstable operation of the automatic control system due to spasmodic switching of the terminals of the secondary winding of the power transformer 1 kV-0.4 kV.

Таким образом, управляющий аналоговый сигнал положительной полярности в пределах от нуля до 2UO, на действие которого рассчитан АЦП 17, преобразуется в m-разрядный двоичный код. Разрядность АЦП выбрана по условию, что 2m>N, исходя из необходимости ограничения пределов изменения коэффициента α, значения которого не могут быть нулевыми и очень большими. Так, при α=0 - это не допустимый режим короткого замыкания (КЗ) у потребителя, при котором срабатывают автоматические выключатели по всем трем фазам, а при α→∞ потребление энергии вообще отсутствует, что не представляет интереса.Thus, the control analog signal of positive polarity in the range from zero to 2U O , for the action of which the ADC 17 is designed, is converted into an m-bit binary code. The ADC resolution is selected on the condition that 2 m > N, based on the need to limit the limits of variation of the coefficient α, the values of which cannot be zero or very large. So, at α = 0, this is not an acceptable short circuit mode (short circuit) for the consumer, in which circuit breakers operate in all three phases, and at α → ∞ there is no energy consumption at all, which is not of interest.

Двоичный код с выхода АЦП 17 подается на дешифратор 18, на одном из 2m выходов которого возникает логический сигнал «1», а на всех остальных его выходах действуют логические сигналы «0». При использовании дешифраторов ТТЛ-логики (например, дешифраторов К155ИД3) логическая единица соответствует напряжению ≥2,4 В (но не более 5 В), а логический ноль соответствует напряжению ≤0,4 В.The binary code from the output of the ADC 17 is fed to the decoder 18, on one of the 2 m outputs of which a logical signal “1” occurs, and on all its other outputs, the logical signals “0” act. When using TTL logic decoders (for example, K155ID3 decoders), a logical unit corresponds to a voltage of ≥2.4 V (but not more than 5 V), and a logical zero corresponds to a voltage of ≤0.4 V.

По сигналу логической единицы на s-м выходе дешифратора 18 (рис. 3 и 4) становится проводящим переход «коллектор-эмиттер» транзистора Ts 22 за счет подачи на его базу отпирающего напряжения логической единицы. При этом ток через этот транзистор зажигает последовательно соединенные светодиоды оптопар 19, что, в свою очередь, приводит к отпиранию оптотиристоров этих оптопар и отпирает силовые тиристоры 2, что и приводит к соединению s-го вывода силового трансформатора 1 к ВЛ-0,4 кВ в соответствующей фазе сети. Транзистор 22 работает как эмиттерный повторитель, так что к последовательно включенным светодиодам оптопар 19 (например, типа АОУ103Б) приложено достаточное для их зажигания напряжение. Важно указать, что источники питания 20 и 21 обслуживают все N тиристорных пар 19 системы, но являются не связанными ни между собой, ни с общей шиной, относительно которой включены элементы системы управления и, в частности, дешифратор 18. Отрицательные полярности этих источников для включения силовых тиристоров 2 соответственно подключены к одному из N выводов (например, s-му) вторичной обмотки силового трансформатора 1 и к входу ВЛ-0,4 кВ. Положительные полярности источников 20 и 21 через открытые оптотиристоры оптопар 19 соединяются с управляющими электродами силовых тиристоров 2, открывая эти тиристоры постоянно во времени, что способствует передаче неискаженной формы синусоидального напряжения в линию электропередачи.According to the signal of the logical unit at the s-th output of the decoder 18 (Figs. 3 and 4), the collector-emitter junction of the transistor T s 22 becomes conductive due to the supply of a logic-to-unlocking voltage to its base. In this case, the current through this transistor ignites the serially connected LEDs of the optocouplers 19, which, in turn, leads to the unlocking of the opto-thyristors of these optocouples and unlocks the power thyristors 2, which leads to the connection of the s-th output of the power transformer 1 to VL-0.4 kV in the corresponding phase of the network. The transistor 22 operates as an emitter follower, so that sufficient voltage is applied to the LEDs of the optocouplers 19 (for example, type AOU103B). It is important to indicate that the power sources 20 and 21 serve all N thyristor pairs 19 of the system, but are not connected either with each other or with a common bus, relative to which the elements of the control system and, in particular, the decoder 18 are included. Negative polarities of these sources for switching on power thyristors 2 are respectively connected to one of the N terminals (for example, s-th) of the secondary winding of the power transformer 1 and to the input of the 0.4 kV overhead line. The positive polarities of the sources 20 and 21 are connected through the open optothyristors of the optocouplers 19 to the control electrodes of the power thyristors 2, opening these thyristors constantly in time, which contributes to the transfer of the undistorted form of a sinusoidal voltage to the power line.

Рассмотрим пример реализации заявляемого устройства.Consider an example implementation of the inventive device.

Пусть потребитель потребляет по трехфазной сети от энергоснабжающей организации среднестатистическую мощность Р*=100 кВт. При этом пусть по каждой его фазе он потребляет среднестатистическую мощность Р=Р*/3=33,3 кВт. Это означает, что однофазная его нагрузка RH=U2 2/Р=1,45 Ом. Пусть ВЛ-0,4 кВ по одной ее фазе имеет известное постоянное сопротивление, например r=0,3 Ом - для однокилометровой линии из алюминиевого проводника сечением около 100 мм2. При этом ток в соответствующем проводнике линии будет равным I=220/1,45=151.7 А. Падение напряжения в этом проводнике линии будет равно UO=rI=0,3*151,7=45,5 В. Если размах напряжения, прикладываемого к АЦП 17, установить равным 10 В, то это означает, что для нормальной работы этого АЦП, вместо напряжения UO=45,5 В, следует брать его эквивалент с напряжением 5 В, то есть разделить напряжение UO в 45,5/5=9,1 раза. Этот же коэффициент деления следует применить и к опорному напряжению в блоке 16. Тогда в системе будет к линии подключен средний по положению вывод вторичной обмотки силового трансформатора 1.Let the consumer consume the average statistical power P * = 100 kW from a power supply organization over a three-phase network. Moreover, let it consume the average statistical power P = P * / 3 = 33.3 kW for each of its phases. This means that its single-phase load is R H = U 2 2 / P = 1.45 Ohm. Let VL-0.4 kV in one of its phases have a known constant resistance, for example, r = 0.3 Ohm, for a one-kilometer line of aluminum conductor with a cross section of about 100 mm 2 . In this case, the current in the corresponding line conductor will be equal to I = 220 / 1.45 = 151.7 A. The voltage drop in this line conductor will be equal to U O = rI = 0.3 * 151.7 = 45.5 V. If the voltage swing, applied to the ADC 17, set to 10 V, then this means that for the normal operation of this ADC, instead of the voltage U O = 45.5 V, you should take its equivalent with a voltage of 5 V, that is, divide the voltage U O by 45.5 / 5 = 9.1 times. The same division coefficient should be applied to the reference voltage in block 16. Then, the system will connect to the line the average position of the secondary winding of the power transformer 1.

Зададим возможный разброс по потребляемой мощности от 0,25Р до 1,75Р, что отвечает изменению нагрузки потребителя по фазе соответственно в пределах от 4RH=5,8 до 0,57RH=0.83 Ом, тогда значение коэффициента α лежит в пределах 4≥α≥0,57, а возможные токи в проводнике линии изменяются в диапазоне 37,9≤I(α)≤266,1 А. При этом напряжение U1(α) на входе линии электропередачи должно регулироваться автоматически в диапазоне 231,4≤U1(α)<299,8 В с перепадом напряжения в 299,8-231,4=68,4 В. На рис. 2 приведен график линейной зависимости напряжения U1(α) от управляющего сигнала на входе АЦП 17 с учетом принятого изменения коэффициента α. Из этого следует, что число выводов N=48 и при этом шаг напряжения ΔU=68,4/48=1,425 В будет определять абсолютную погрешность стабилизации напряжения сети U2 у потребителя того или иного знака. В результате регулирования с учетом заданных пределов изменения потребляемой мощности от 25 кВт до 175 кВт напряжение на нагрузках потребителя может варьировать от 218,6 В до 221,4 В, что вполне удовлетворительно.We set the possible spread in power consumption from 0.25Р to 1.75Р, which corresponds to a change in the consumer load in phase, respectively, in the range from 4R H = 5.8 to 0.57R H = 0.83 Ohm, then the coefficient α lies in the range 4≥ α≥0.57, and the possible currents in the line conductor vary in the range of 37.9≤I (α) ≤266.1 A. In this case, the voltage U 1 (α) at the input of the power line should be automatically adjusted in the range of 231.4≤ U 1 (α) <299.8 V with a voltage drop of 299.8-231.4 = 68.4 V. In Fig. 2 shows a graph of the linear dependence of the voltage U 1 (α) on the control signal at the input of the ADC 17, taking into account the accepted change in the coefficient α. From this it follows that the number of pins N = 48 and the voltage step ΔU = 68.4 / 48 = 1.425 V will determine the absolute error of the voltage stabilization of the network U 2 for a consumer of one or another sign. As a result of regulation, taking into account the specified limits of changes in power consumption from 25 kW to 175 kW, the voltage at the consumer's loads can vary from 218.6 V to 221.4 V, which is quite satisfactory.

АЦП 17 при этом выполняется 6-разрядным, а 64 выхода дешифратора 18 при этом следует образовать с помощью соответствующего включения четырех дешифраторов типа К155ИД3 по известной схеме. Напряжение U1(αMAX)=231,4 В соответствует двоичному коду 000111, а напряжение U1(αMIN)=299,8 В - коду 111000 на выходе АЦП 17. При среднестатистическом потреблении (Р*=100 кВт) код на выходе АЦП 17 будет 011111.In this case, the ADC 17 is 6-bit, and the 64 outputs of the decoder 18 should be formed using the appropriate inclusion of four decoders of the K155ID3 type according to the known scheme. The voltage U 1 (α MAX ) = 231.4 V corresponds to the binary code 000111, and the voltage U 1 (α MIN ) = 299.8 V corresponds to the code 111000 at the ADC output 17. At an average consumption (P * = 100 kW), the code for ADC 17 output will be 011111.

Рассмотренная система авторегулирования может успешно использоваться при построении сети потребителей от одной ТП с перераспределением потоков энергии разным потребителям с варьируемыми нагрузками у них при сохранении стабильными сетевых напряжений. При этом следует лишь использовать силовой трансформатор с мощностью, обеспечивающей всех потребителей. Например, при четырех потребителях с параметрами потребления, рассмотренными выше, силовой трансформатор, общий для всех четырех потребителей, должен быть рассчитан на предельную мощность в 700 кВт и иметь 48 выводов от вторичной обмотки, каждый из которых может быть использован для всех четырех потребителей. Однако, едва ли все эти потребители будут работать в режиме потребления максимально допустимой мощности в 175 кВт, что позволяет снизить расчетную мощность силового трансформатора до значений порядка 500 кВт, что отвечает задаче автоматического перераспределения потоков энергии различным потребителям по раздельным линиям электропередачи с различными их параметрами по значению сопротивлений r.The considered autoregulation system can be successfully used when building a network of consumers from one TP with redistribution of energy flows to different consumers with variable loads while maintaining stable network voltages. In this case, you only need to use a power transformer with power that provides all consumers. For example, with four consumers with the consumption parameters discussed above, a power transformer common to all four consumers should be rated for a maximum power of 700 kW and have 48 leads from the secondary winding, each of which can be used for all four consumers. However, it is unlikely that all these consumers will operate in the maximum permissible power consumption mode of 175 kW, which reduces the design power of the power transformer to values of the order of 500 kW, which meets the task of automatically redistributing energy flows to different consumers on separate power lines with different power parameters resistance value r.

В заключение следует отметить, что борьба с возникающими у потребителя реактивными токами при использовании индуктивных нагрузок от работы электродвигателей переменного тока (обычно их Cosϕ=0,85) обеспечивается просто соответствующим подбором параллельно к сети подключенным конденсатором, и этот процесс легко автоматизировать. А возникающие периодически перепады токов от работы различных приборов, сопровождающиеся появлением, как правило, нечетных гармоник, которые сравнительно просто устраняются с помощью подключения у потребителя режекторных фильтров, настроенных на эти гармоники, хотя при этом бесполезно теряется мощность от сети переменного тока, рассеиваемая в активной составляющей этих фильтров, но сохраняется форма его синусоидальности, что может быть необходимо для работы соответствующих приборов, составляющих нагрузку потребителя.In conclusion, it should be noted that the fight against reactive currents arising at the consumer when using inductive loads from the operation of AC electric motors (usually their Cosϕ = 0.85) is provided simply by appropriate selection of a capacitor connected in parallel to the network, and this process is easy to automate. And the occasional differences in currents from the operation of various devices, accompanied by the appearance of, as a rule, odd harmonics, which are relatively easily eliminated by connecting the notch filters tuned to these harmonics at the consumer, although the power from the AC mains dissipated in the active component of these filters, but the shape of its sinusoidality is maintained, which may be necessary for the operation of the corresponding devices that make up the load of the consumer.

Патентный поискPatent Search

SU 1781711 А1, 15.12.1992. RU 2297062 С2, 10.04.2007.SU 1781711 A1, 12/15/1992. RU 2297062 C2, 04/10/2007.

RU 2221297 С1, 10.01.2004. SU 1658224 А1, 23.06.1991.RU 2221297 C1, 01/10/2004. SU 1658224 A1, 06.23.1991.

ЕР 0443342, 28.08.1991.EP 0443342, 08/28/1991.

ЛитератураLiterature

1. Г.Н. Александров, Управляемый шунтирующий реактор трансформаторного типа, Труды ЛПИ им. М.И. Калинина, Л., 1990.1. G.N. Aleksandrov, Transformer-type controlled shunt reactor, Proceedings of the LPI im. M.I. Kalinina, L., 1990.

2. Александров Г.Н., Лунин В.П., Управляемые реакторы, изд. 3-е Центра подготовки кадров энергетики, СПб., 2005.2. Alexandrov G.N., Lunin V.P., Controlled Reactors, ed. 3rd Center for Energy Training, St. Petersburg, 2005.

3. Каленик В.А., Управляемый шунтирующий реактор-трансформатор, Заявка на изобретение №2007128284/09 от 23.07.2007.3. Kalenik VA, Controlled shunt reactor-transformer, Application for invention No. 2007128284/09 of 07.23.2007.

Claims (3)

1. Электронно-управляемый силовой трансформатор (ЭУСТ) для линий электропередачи к потребителю с переменной нагрузкой, содержащий коммутирующие пары встречно-параллельно соединенных тиристоров, включенных к вторичной обмотке силового трансформатора, отличающийся тем, что вторичная обмотка выполнена многоотводной, те или иные отводы которой через указанные пары тиристоров коммутируются по отдельности к линии электропередачи через блок измерения тока в линии электропередачи, изменяющегося с изменением нагрузки у потребителя, выход блока измерения тока в линии электропередачи и вывод от начала линии подключены к системе автоматического регулирования, управляющей работой электронного переключателя блоков включения соответствующей пары тиристоров, число которых равно числу выводов вторичной обмотки силового трансформатора, причем выбор коммутации того или иного вывода вторичной обмотки силового трансформатора к линии электропередачи осуществляется в системе автоматического управления путем сравнения опорного напряжения UO=rI, где r - известное сопротивление линии электропередачи, соответствующего среднестатистическому току I нагрузки RH потребителя, с текущим значением падающего в линии электропередачи напряжения rI(α), где I(α)=I/α - текущее значение тока нагрузки RH(α)=αRH потребителя при коэффициенте α текущего разброса величины нагрузки, большего или меньшего единицы; при этом стабилизируемое напряжение в конце линии электропередачи U2 и напряжение в ее начале U1(α) связаны соотношением U2=U1(α)-rI(α) и напряжение U2=αRHI/α=RHI у потребителя поддерживается неизменным с абсолютной погрешностью, не превышающей шага ΔU между напряжениями в смежных эквидистантно распределенных по напряжению выводах вторичной обмотки силового трансформатора.1. An electronically controlled power transformer (ECT) for power lines to a consumer with a variable load, containing switching pairs of oppositely connected thyristors connected to the secondary winding of the power transformer, characterized in that the secondary winding is multi-tap, which has some taps through these thyristor pairs are switched separately to the power line through the current measuring unit in the power line, which changes with the load on the consumer, the output is bl The eyes of measuring the current in the power line and the output from the beginning of the line are connected to an automatic control system that controls the operation of the electronic switch of the switching units of the corresponding pair of thyristors, the number of which is equal to the number of terminals of the secondary winding of the power transformer, and the choice of switching one or another output of the secondary winding of the power transformer to the line power transmission is carried out in an automatic control system by comparing the reference voltage U O = rI, where r is the known line resistance and the power transmission corresponding to the average load current R H of the consumer, with the current value of the voltage rI (α) incident on the power line, where I (α) = I / α is the current value of the load current R H (α) = αR H of the consumer with the coefficient α the current spread of the load, greater or less than one; the stabilized voltage at the end of the power line U 2 and the voltage at its beginning U 1 (α) are related by the relation U 2 = U 1 (α) -rI (α) and the voltage U 2 = αR H I / α = R H I the consumer is maintained unchanged with an absolute error not exceeding the step ΔU between the voltages in adjacent terminals of the secondary winding of the power transformer, equidistantly distributed over voltage. 2. Электронно-управляемый силовой трансформатор по п. 1, включающий систему автоматического управления ЭУСТ из двух независимых контуров управления, выходные сигналы которых суммируются и результирующий сигнал управления подается на вход аналого-цифрового преобразователя, связанного с дешифратором, N выходов которого из общего числа 2m>N его выходов подключены соответственно к N блокам включения соответствующих пар силовых тиристоров, причем первый контур управления содержит последовательно соединенные формирователь сигнала rI(α), схему вычитания на первом операционном усилителе между сигналами - опорным 2UO и текущим rI(α), а второй контур управления включает последовательно соединенные вычитатель, на два входа которого подаются сигналы, пропорциональные значениям U1(α) и rI(α), интегратор на втором операционном усилителе, на входы которого подаются сигналы, пропорциональные разности U1(α)-rI(α) и U2, и пороговое устройство - двуполярный ограничитель по минимуму с порогом ограничения UПОР≈(+/-)1,5ΔU, где ΔU - различие напряжений между соседними выводами вторичной обмотки силового трансформатора.2. The electronically controlled power transformer according to claim 1, comprising an automatic ECT control system of two independent control loops, the output signals of which are added up and the resulting control signal is fed to the input of an analog-to-digital converter connected to a decoder, N of which outputs out of a total of 2 m > N of its outputs are connected respectively to N blocks for switching on the corresponding pairs of power thyristors, and the first control circuit contains series-connected signal shaper rI (α), circuits the subtraction at the first operational amplifier between the signals is the reference 2U O and the current rI (α), and the second control circuit includes a series-connected subtracter, the two inputs of which give signals proportional to the values of U 1 (α) and rI (α), the integrator the second operational amplifier, to the inputs of which signals proportional to the difference U 1 (α) -rI (α) and U 2 are supplied, and the threshold device is a bipolar limiter at a minimum with a limiting threshold U POR ≈ (+/-) 1,5ΔU, where ΔU - voltage difference between adjacent terminals of the secondary winding th transformer. 3. Электронно-управляемый силовой трансформатор по п. 1, в котором каждый из N входящих в систему автоматического управления блок включения тиристорной пары содержит пару оптронов, светодиоды которых включены последовательно с транзистором управления к источнику питания, база транзистора соединена с соответствующим выходом дешифратора, а оптотиристоры оптронов подключены к управляющим электродам силовых тиристоров и двум отдельным источникам питания, используемым для всех N пар оптронов. 3. The electronically controlled power transformer according to claim 1, wherein each of the N thyristor pair switching units included in the automatic control system contains a pair of optocouplers, the LEDs of which are connected in series with the control transistor to a power source, the base of the transistor is connected to the corresponding output of the decoder, and optocouplers of optocouplers are connected to control electrodes of power thyristors and two separate power sources used for all N pairs of optocouplers.
RU2016138900A 2016-10-03 2016-10-03 Electronically controlled power transformer (ecpt) for electric transmission line to consumer with variable load RU2628752C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016138900A RU2628752C1 (en) 2016-10-03 2016-10-03 Electronically controlled power transformer (ecpt) for electric transmission line to consumer with variable load

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016138900A RU2628752C1 (en) 2016-10-03 2016-10-03 Electronically controlled power transformer (ecpt) for electric transmission line to consumer with variable load

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2628752C1 true RU2628752C1 (en) 2017-08-22

Family

ID=59744964

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016138900A RU2628752C1 (en) 2016-10-03 2016-10-03 Electronically controlled power transformer (ecpt) for electric transmission line to consumer with variable load

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2628752C1 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108682002A (en) * 2018-04-03 2018-10-19 中国空气动力研究与发展中心超高速空气动力研究所 Based on vortex pulse thermal imaging to enhance the method for Defects in Pressure Container feature
CN109713692A (en) * 2019-01-22 2019-05-03 江苏金智科技股份有限公司 A kind of phase change method of multi-point combination mode
CN111505416A (en) * 2020-04-26 2020-08-07 伟宸科技（武汉）有限公司 Comprehensive automatic test system for transformer substation

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU7255U1 (en) * 1997-08-01 1998-07-16 Скляр Александр Кисилевич DEVICE FOR SINGLE-PHASE CONTROL OF VOLTAGE VOLTAGE
US6384588B1 (en) * 2000-04-13 2002-05-07 Daniel F. Mulhauser Method and apparatus for asymmetrically inducing voltages in transformer secondary windings while avoiding saturation of the transformer core
RU50691U1 (en) * 2005-07-25 2006-01-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие ИНТЕПС" AC VOLTAGE STABILIZER
RU2531389C1 (en) * 2013-11-27 2014-10-20 Закрытое акционерное общество "ЧЕБОКСАРСКИЙ ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЙ ЗАВОД" Line voltage control unit

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU7255U1 (en) * 1997-08-01 1998-07-16 Скляр Александр Кисилевич DEVICE FOR SINGLE-PHASE CONTROL OF VOLTAGE VOLTAGE
US6384588B1 (en) * 2000-04-13 2002-05-07 Daniel F. Mulhauser Method and apparatus for asymmetrically inducing voltages in transformer secondary windings while avoiding saturation of the transformer core
RU50691U1 (en) * 2005-07-25 2006-01-20 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие ИНТЕПС" AC VOLTAGE STABILIZER
RU2531389C1 (en) * 2013-11-27 2014-10-20 Закрытое акционерное общество "ЧЕБОКСАРСКИЙ ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЙ ЗАВОД" Line voltage control unit

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
US6384588B1(DANIEL F.), 07.05.2002. *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108682002A (en) * 2018-04-03 2018-10-19 中国空气动力研究与发展中心超高速空气动力研究所 Based on vortex pulse thermal imaging to enhance the method for Defects in Pressure Container feature
CN108682002B (en) * 2018-04-03 2022-02-15 中国空气动力研究与发展中心超高速空气动力研究所 Method for enhancing defect characteristics of pressure vessel based on eddy current pulse thermal imaging technology
CN109713692A (en) * 2019-01-22 2019-05-03 江苏金智科技股份有限公司 A kind of phase change method of multi-point combination mode
CN109713692B (en) * 2019-01-22 2022-06-24 江苏金智科技股份有限公司 Commutation method of multipoint combination mode
CN111505416A (en) * 2020-04-26 2020-08-07 伟宸科技（武汉）有限公司 Comprehensive automatic test system for transformer substation
CN111505416B (en) * 2020-04-26 2023-02-28 伟宸科技（武汉）有限公司 Comprehensive automatic test system for transformer substation

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2628752C1 (en) Electronically controlled power transformer (ecpt) for electric transmission line to consumer with variable load
WO2019102587A1 (en) Parallel power supply device
RU2664387C2 (en) Steplessly variable saturation compensation choke
US20090102438A1 (en) Useful improvements in the art of 3-phase electronic tap changer commutation device
KR101925182B1 (en) Inductive Power Supply based on Current Transformer
RU2630777C1 (en) Smart power module
CA2956281C (en) Device for producing direct current load power supply
US20060082350A1 (en) 3-Phase electronic tap changer commutation and device
JP3533982B2 (en) Power converter
EP3607645B1 (en) Dc offset compensation in modular multilevel converter
RU2245600C1 (en) Step-by-step ac voltage regulation device
RU2609890C2 (en) Method and device for reducing power losses
US6215677B1 (en) Method and an apparatus for current sensing in an AC/DC converter
GB2324389A (en) AC voltage compensator
RU2625161C1 (en) Automatic control method of energy distribution in electric ladder-type power transmission lines
RU200584U1 (en) MULTI-PHASE STABILIZER
JPH0767352A (en) Current loop control type pwm inverter
RU2679829C1 (en) Method for voltage regulation on the load in a regulator with regulated voltage converter
RU187709U1 (en) MULTI-PHASE VOLTAGE REGULATOR
RU74748U1 (en) HIGH PRECISION ELECTRONIC AC VOLTAGE REGULATOR
US3319148A (en) Device for generating a measuring voltage proportional to the output current of a power rectifier
SU773858A1 (en) Voltage converter
RU31073U1 (en) Discrete Voltage Regulator
SU970697A1 (en) Voltage switching device
RU75889U1 (en) LIGHT BRIGHTNESS CONTROL OF THE CABLE RING OF THE AERODROM LIGHT-SIGNAL SYSTEM