RU2572269C2 - Forged roll complying with requirements of cold-rolled product manufacturing and method of such roll production - Google Patents

Forged roll complying with requirements of cold-rolled product manufacturing and method of such roll production Download PDF

Info

Publication number
RU2572269C2
RU2572269C2 RU2013142706/02A RU2013142706A RU2572269C2 RU 2572269 C2 RU2572269 C2 RU 2572269C2 RU 2013142706/02 A RU2013142706/02 A RU 2013142706/02A RU 2013142706 A RU2013142706 A RU 2013142706A RU 2572269 C2 RU2572269 C2 RU 2572269C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
roll
less
steel
ingot
content
Prior art date
Application number
RU2013142706/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2013142706A (en
Inventor
Клод ГАСПАР
Катрин ВЕРНЬЕ
Даниель БАТАЗЗИ
Original Assignee
Окерс Аб
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Окерс Аб filed Critical Окерс Аб
Publication of RU2013142706A publication Critical patent/RU2013142706A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2572269C2 publication Critical patent/RU2572269C2/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
    • B21K1/00—Making machine elements
    • B21K1/02—Making machine elements balls, rolls, or rollers, e.g. for bearings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/06—Surface hardening
    • C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
    • C21D1/10—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation by electric induction
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/38—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for roll bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

FIELD: metallurgy.
SUBSTANCE: roll contains the following components, wt %: C 0.8-1, Mn 0.2-0.5, Si 0.2-2.0, Cr 7.0-13.0, Mo 0.6-1.6, V 1.0-3.0, rest for Fe and possible accidental admixtures. The roll microstructure includes tempered martensite with residual austenite below 5 vol %, and open net of eutectic carbides with their content below 5 vol %. The roll has Vickers hardness from 780 to 840, and internal compression stress from -300 MPa to -500 MPa.
EFFECT: improved roll surface.
48 cl, 19 dwg, 4 tbl, 4 ex

Description

Область техникиTechnical field

Настоящее изобретение в общем относится к кованым валкам и изготовлению кованых валков. Более конкретно, настоящее изобретение относится к кованым валкам, соответствующим требованиям производства холоднокатаных изделий и в основном предназначенным для применения в производстве холоднокатаных изделий.The present invention generally relates to forged rolls and the manufacture of forged rolls. More specifically, the present invention relates to forged rolls that meet the requirements for the production of cold rolled products and are mainly intended for use in the manufacture of cold rolled products.

Уровень техникиState of the art

Основным трендом в развитии производства холоднокатаных изделий как в черной, так и в цветной металлургии является стремление к более быстрой, тонкой и широкой прокатке. Текущая задача состоит в осуществлении этого при достижении точного регулирования плоскостности, толщины и особенностей поверхности с высокой производительностью. Поэтому такое стремление вызывает потребность применения передовых технологий прокатки, которые позволяют регулировать ключевые параметры прокатки.The main trend in the development of production of cold-rolled products in both ferrous and non-ferrous metallurgy is the desire for faster, thinner and wider rolling. The current challenge is to achieve this while achieving precise control of flatness, thickness and surface features with high performance. Therefore, this desire necessitates the use of advanced rolling technologies that allow you to adjust the key parameters of the rolling.

Некоторые ключевые параметры, такие как сохранение шероховатости и особенностей поверхности, можно обеспечить посредством электролитического хромирования рабочих валков. Данный технологический прием является эффективным и действенным, но он все более вызывает сомнения и в ближайшем будущем станет неприемлемым из-за ограничений, налагаемых требованиями по охране окружающей среды.Some key parameters, such as maintaining roughness and surface features, can be achieved by electrolytic chromium plating of work rolls. This technological technique is effective and efficient, but it is increasingly in doubt and will become unacceptable in the near future due to restrictions imposed by environmental protection requirements.

В настоящее время при холодной прокатке обычно используют рабочие кованые валки с хромированной электролитическим способом поверхностью (от 2 до 6% Cr). Электролитическое хромирование таких валков осуществляют для улучшения износостойкости в показателях сохранения текстуры поверхности, что в свою очередь обеспечивает, например, устойчивый и высокий блеск кузова автомобиля после окраски. Способы получения твердых электролитических покрытий, такие как электролитическое хромирование, изначально разрабатывали для применения в дрессировочном/прокатном стане. В таких областях применения хромированные электролитическим способом рабочие валки имеют повышенный в 2-8 раз срок службы, по сравнению с валками без покрытия, в основном благодаря лучшему сохранению шероховатости. Этот способ все шире используют в редукционных прокатных станах.Currently, for cold rolling, workers usually use forged rolls with an electrolytically chromed surface (from 2 to 6% Cr). Electrolytic chrome plating of such rolls is carried out to improve wear resistance in terms of maintaining surface texture, which in turn provides, for example, a stable and high gloss of the car body after painting. Methods for producing solid electrolytic coatings, such as electrolytic chromium plating, were originally developed for use in a tempering / rolling mill. In such applications, electrolytically chrome-plated work rolls have a 2–8-fold longer service life compared to uncoated rolls, mainly due to better roughness retention. This method is increasingly being used in reduction rolling mills.

Также существуют кованые валки, изготовленные из быстрорежущей стали (БРС), использование которых предусмотрено без покрытия, но существует потребность в валке с низкими остаточными внутренними напряжениями и в промышленном способе получения такого валка, который предполагается использовать без покрытия в стане при обеспечении сохранения шероховатости по меньшей мере равноценного сохранения шероховатости валков с покрытием.There are also forged rolls made of high speed steel (BRS), the use of which is provided without coating, but there is a need for a roll with low residual internal stresses and an industrial method of producing such a roll that is supposed to be used without coating in the mill while maintaining a roughness of at least the equivalent conservation of the roughness of the coated rolls.

Валки, получаемые для применения в производстве холоднокатаных изделий, должны выдерживать условия обработки или определенные рабочие напряжения при эксплуатации без образования трещин или склонности к разрыву. Разрыв валка может угрожать безопасности рабочего персонала и приводить к повреждению стана. Следовательно, существует потребность в валке с низкими остаточными внутренними напряжениями.Rolls obtained for use in the manufacture of cold-rolled products must withstand the processing conditions or certain operating stresses during operation without cracking or tendency to rupture. Rupture of the roll may endanger the safety of workers and cause damage to the mill. Therefore, there is a need for a roll with low residual internal stresses.

Примеры документов известного уровня техники, в которых описана разработка валков из БРС без покрытий для целей холодной прокатки:Examples of documents of the prior art, which describe the development of rolls from quick couplers without coatings for cold rolling:

С. Gaspard, С. Vergne, D. Batazzi, Т. Nylen, Р.Н. Bolt, S. Mul, K.M. Reuver “Implementation of In-service Key Parameters of HSS Work Roll Grade Dedicated to Advanced Cold Rolling”, IST Conference May 3-6, 2010, Pittsburgh, Pa, USA.C. Gaspard, C. Vergne, D. Batazzi, T. Nylen, R.N. Bolt, S. Mul, K.M. Reuver “Implementation of In-service Key Parameters of HSS Work Roll Grade Dedicated to Advanced Cold Rolling”, IST Conference May 3-6, 2010, Pittsburgh, Pa, USA.

C. Gaspard, S. Bataille, D. Batazzi, P. Thonus “Improvement for Advanced Cold Rolling Reduction Mills by Using Semi-HSS and HSS Rolls”, 7th International Conference on Steel Rolling (ISIJ), Makuhari, Chiba, Japan, 1998.C. Gaspard, S. Bataille, D. Batazzi, P. Thonus “Improvement for Advanced Cold Rolling Reduction Mills by Using Semi-HSS and HSS Rolls”, 7th International Conference on Steel Rolling (ISIJ), Makuhari, Chiba, Japan, 1998 .

P.H. Bolt, D. Batazzi, N.P. Belfiore, C. Gaspard, L. Goiset, M. Laugier, O. Lemaire, D. Matthews, T. Nylen, K. Reuver, D. Stocchi, F. Stork, J. Tensen, M. Totnicelli, R. Valle, E. van den Elzen, C. Vergne, I.M. Williams “Damage Resistance and Roughness Retention of Work Rolls in Cold Rolling Mills”, 5th European Rolling Conference, 23-25 June 2009, London, UK.P.H. Bolt, D. Batazzi, N.P. Belfiore, C. Gaspard, L. Goiset, M. Laugier, O. Lemaire, D. Matthews, T. Nylen, K. Reuver, D. Stocchi, F. Stork, J. Tensen, M. Totnicelli, R. Valle, E. van den Elzen, C. Vergne, IM Williams “Damage Resistance and Roughness Retention of Work Rolls in Cold Rolling Mills”, 5th European Rolling Conference, 23-25 June 2009, London, UK.

Другими примерами документов известного уровня техники являются патентные публикации JP 09003603, JP 53077821, JP 57047849, JP 2002285284, JP 10317102, JP 1208437, ЕР 0395477 и JP 08158018, где описаны рабочие валки для холодной прокатки с улучшенной износостойкостью и стойкостью к выкрашиванию.Other examples of documents of the prior art are patent publications JP 09003603, JP 53077821, JP 57047849, JP 2002285284, JP 10317102, JP 1208437, EP 0395477 and JP 08158018, which describe work rolls for cold rolling with improved wear and chipping resistance.

Однако в этих документах известного уровня техники не описаны параметры и свойства, необходимые для обеспечения такого валка из БРС, который может работать в условиях стана холодной прокатки.However, these documents of the prior art do not describe the parameters and properties necessary to ensure such a roll of BRS, which can work in a cold rolling mill.

Описание изобретенияDescription of the invention

Основной целью изобретения является обеспечение валка и промышленного способа получения такого валка, который может работать в условиях стана холодной прокатки, предпочтительно без покрытия. Более конкретно, целью изобретения является обеспечение такого валка и способа получения такого валка при сохранении трибологических свойств, таких как низкий коэффициент трения, высокой степени сохранения шероховатости, отсутствии загрязнения железной пылью, по меньшей мере, эквивалентных таким свойствам валков с покрытием известного уровня техники, где валок имеет улучшенные эксплуатационные характеристики в прокатном стане в показателях повышенного сопротивления образованию трещин и повышенной безопасности работы по сравнению с известными валками.The main objective of the invention is to provide a roll and an industrial method of producing such a roll that can work in a cold rolling mill, preferably without coating. More specifically, it is an object of the invention to provide such a roll and a method for producing such a roll while maintaining tribological properties such as a low friction coefficient, a high degree of roughness preservation, and no iron dust contamination, at least equivalent to those of the prior art coated rolls, where the roll has improved performance in the rolling mill in terms of increased resistance to cracking and increased safety compared to with famous rolls.

Также изобретение направлено на решение следующих частных задач:The invention is also aimed at solving the following particular problems:

- улучшение поверхности валка, которое обеспечивает улучшенные эксплуатационные характеристики валка;- improving the surface of the roll, which provides improved operational characteristics of the roll;

- предотвращение выкрашивания валка;- preventing roll chipping;

- устранение воздействия способа получения валка на окружающую среду;- elimination of the environmental impact of the roll production method;

- повышение долговечности или срока службы валка с обеспечением возможности повысить количество эксплуатации валка в кампаниях прокатного стана.- increase the durability or service life of the roll with the possibility of increasing the number of operation of the roll in the campaigns of the rolling mill.

Решением основной задачи, частных задач и указанных выше проблем является валок по изобретению с улучшенным сопротивлением образованию трещин разгара и низким распространением трещин, что снижает вероятность возникновения аварийных ситуаций при эксплуатации стана при сохранении более высокой износостойкости.The solution to the main problem, particular tasks and the above problems is the roll according to the invention with improved resistance to crack formation and low crack propagation, which reduces the likelihood of accidents during operation of the mill while maintaining higher wear resistance.

В настоящем изобретении обеспечивают кованый валок для применения в производстве холоднокатаных изделий и способ получения такого валка. Валок предпочтительно не имеет покрытия, но также на него может быть нанесено покрытие.The present invention provides a forged roll for use in the manufacture of cold rolled products and a method for producing such a roll. The roll is preferably not coated, but may also be coated.

Первый аспект изобретения относится к кованому валку, содержащему сталь следующего состава, в масс.%:The first aspect of the invention relates to a forged roll containing steel of the following composition, in wt.%:

от 0,8 до менее (<) 1% С,from 0.8 to less than (<) 1% C,

от 0,2 до 0,5% Mn,0.2 to 0.5% Mn,

от 0,2 до 2,0% Si,0.2 to 2.0% Si,

от 7,0 до 13,0% Cr,from 7.0 to 13.0% Cr,

от 0,6 до 1,6% Mo,from 0.6 to 1.6% Mo,

от более (>) 1,0 до 3,0% V,more than (>) 1.0 to 3.0% V,

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси;the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities;

причем микроструктура валка включает:moreover, the microstructure of the roll includes:

- отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее (<) 5 об.% и- tempered martensite with a residual austenite content of less than (<) 5 vol.% and

- открытую сетку эвтектических карбидов с содержанием эвтектических карбидов менее (<) 5 об.%;- an open grid of eutectic carbides with a content of eutectic carbides of less than (<) 5 vol.%;

при этом валок имеет:while the roll has:

- твердость по Виккерсу от 780 до 840 и- Vickers hardness from 780 to 840 and

- внутренние напряжения сжатия от -300 МПа до -500 МПа.- internal compression stresses from -300 MPa to -500 MPa.

В других воплощениях изобретения валок по изобретению включает открытую сетку эвтектических карбидов, определяющую ячеистый рисунок эвтектических ячеек.In other embodiments of the invention, the inventive roll includes an open eutectic carbide network defining a mesh pattern of eutectic cells.

Другие варианты валка включают любые из следующих возможных признаков, взятых по отдельности или в сочетании.Other roll options include any of the following possible characteristics, taken individually or in combination.

Валок, в котором открытая сетка эвтектических карбидов включает дендритные оси.A roll in which an open grid of eutectic carbides includes dendritic axes.

Валок, в котором открытая сетка эвтектических карбидов сформирована в виде по существу изолированных участков сетки эвтектических карбидов.A roll in which an open eutectic carbide network is formed as substantially isolated portions of a eutectic carbide network.

Валок, в котором указанная микроструктура присутствует по меньшей мере в рабочем слое валка.A roll in which said microstructure is present at least in the working layer of the roll.

Валок, содержащий сталь следующего состава, в масс.%:A roll containing steel of the following composition, in wt.%:

от 0,8 до менее (<) 1% C,0.8 to less than (<) 1% C,

от 0,2 до 0,5% Mn,0.2 to 0.5% Mn,

от 0,2 до 2,0% Si,0.2 to 2.0% Si,

от 7,0 до 13,0% Cr,from 7.0 to 13.0% Cr,

от 0,6 до 1,6% Mo,from 0.6 to 1.6% Mo,

от более (>) 1,0 до 3,0% V,more than (>) 1.0 to 3.0% V,

менее (<) 0,015% Р, иless (<) 0.015% P, and

менее (<) 0,015% S, иless than (<) 0.015% S, and

менее (<) 1% Ni,less than (<) 1% Ni,

менее (<) 30 ppm (частей на миллион) O2, иless than (<) 30 ppm (ppm) O 2 , and

менее (<) 100 ppm N2, иless than (<) 100 ppm N 2 , and

менее (<) 3 ppm Н2,less than (<) 3 ppm H 2 ,

менее (<) 2% W, иless than (<) 2% W, and

менее (<) 1% Nb, иless than (<) 1% Nb, and

менее (<) 1% Ti, иless than (<) 1% Ti, and

менее (<) 0,5% Та, иless than (<) 0.5% Ta, and

менее (<) 0,5% Zr, иless than (<) 0.5% Zr, and

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание C в составе стали составляет от 0,8 до 0,99 масс.% C от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the content of C in the composition of the steel is from 0.8 to 0.99 wt.% C of the total mass of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание C в составе стали составляет от 0,85 до 0,9 масс.% C от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the content of C in the composition of the steel is from 0.85 to 0.9 wt.% C of the total mass of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание Mn в составе стали составляет от 0,4 до 0,5 масс.% Mn от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the Mn content in the steel composition is from 0.4 to 0.5 wt.% Mn of the total mass of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание Si в составе стали составляет от 0,2 до 1,5 масс.% Si от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the Si content in the composition of the steel is from 0.2 to 1.5 wt.% Si of the total mass of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание Si в составе стали составляет от 0,85 до 1,15 масс.% Si от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the Si content in the steel composition is from 0.85 to 1.15 wt.% Si of the total weight of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание Cr в составе стали составляет от 7,0 до 11 масс.% Cr от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the Cr content in the steel composition is from 7.0 to 11 wt.% Cr of the total mass of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание Cr в составе стали составляет от 7,3 до менее (<) 8,0 масс.% Cr от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the Cr content in the steel composition is from 7.3 to less than (<) 8.0 wt.% Cr of the total weight of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание Mo в составе стали составляет от 1,45 до 1,55 масс.% Mo от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the Mo content in the composition of the steel is from 1.45 to 1.55 wt.% Mo of the total mass of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание Ni в составе стали составляет менее (<) 0,3 масс.% Ni от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the Ni content in the steel composition is less than (<) 0.3 wt.% Ni of the total weight of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание V в составе стали составляет от 1,3 до 2,1 масс.% V от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the content of V in the composition of the steel is from 1.3 to 2.1 wt.% V of the total mass of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором содержание V в составе стали составляет от 1,3 до 1,6 масс.% V от общей массы валка.The roll in accordance with the invention, in which the content of V in the composition of the steel is from 1.3 to 1.6 wt.% V of the total mass of the roll.

Валок в соответствии с изобретением, в котором сталь имеет следующий состав, в масс.%:The roll in accordance with the invention, in which the steel has the following composition, in wt.%:

от 0,8 до 0,99% C, и0.8 to 0.99% C, and

от 0,4 до 0,5% Mn, иfrom 0.4 to 0.5% Mn, and

от 0,2 до 1,5% Si, и0.2 to 1.5% Si, and

от 7,0 до 11% Cr, иfrom 7.0 to 11% Cr, and

от 0,6 до 1,6% Mo, иfrom 0.6 to 1.6% Mo, and

менее (<) 1,0% Ni, иless (<) 1.0% Ni, and

от 1,0 до 2,1% V, и1.0 to 2.1% V, and

менее (<) 0,015% P, иless than (<) 0.015% P, and

менее (<) 0,015% S, иless than (<) 0.015% S, and

менее (<) 30 ppm O2, иless than (<) 30 ppm O 2 , and

менее (<) 100 ppm N2, иless than (<) 100 ppm N 2 , and

менее (<) 3 ppm Н2, иless than (<) 3 ppm H 2 , and

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities.

Валок в соответствии с изобретением, в котором сталь имеет следующий состав, в масс.%:The roll in accordance with the invention, in which the steel has the following composition, in wt.%:

от 0,85 до 0,9% C, и0.85 to 0.9% C, and

от 0,4 до 0,5% Mn, иfrom 0.4 to 0.5% Mn, and

от 0,85 до 1,15% Si, иfrom 0.85 to 1.15% Si, and

от 7,3 до менее (<) 8,0% Cr, и7.3 to less than (<) 8.0% Cr, and

от 1,45 до 1,55% Mo, иfrom 1.45 to 1.55% Mo, and

менее (<) 0,3% Ni, иless than (<) 0.3% Ni, and

от 1,3 до 1,6% V, и1.3 to 1.6% V, and

менее (<) 0,015% P, иless than (<) 0.015% P, and

менее (<) 0,015% S, иless than (<) 0.015% S, and

менее (<) 30 ppm О2, иless than (<) 30 ppm O 2 , and

менее (<) 100 ppm N2, иless than (<) 100 ppm N 2 , and

менее (<) 3 ppm Н2, иless than (<) 3 ppm H 2 , and

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities.

Кроме того, валок в соответствии с изобретением предназначен для применения в качестве рабочего валка при холодной прокатке.In addition, the roll in accordance with the invention is intended for use as a work roll in cold rolling.

Кроме того, валок в соответствии с изобретением имеет массу более 400 кг.In addition, the roll in accordance with the invention has a mass of more than 400 kg.

Кроме того, валок в соответствии с изобретением имеет диаметр от 215 до 800 мм.In addition, the roll in accordance with the invention has a diameter of from 215 to 800 mm.

В еще одном аспекте изобретения обеспечивают кованый валок, полученный способом, включающим следующие стадии:In another aspect of the invention, a forged roll obtained by a process comprising the following steps is provided:

а) обеспечение следующего состава стали, в масс.%:a) ensuring the following composition of steel, in wt.%:

от 0,8 до менее (<) 1% С,from 0.8 to less than (<) 1% C,

от 0,2 до 0,5% Mn,0.2 to 0.5% Mn,

от 0,2 до 2,0% Si,0.2 to 2.0% Si,

от 7,0 до 13,0% Cr,from 7.0 to 13.0% Cr,

от 0,6 до 1,6% Mo,from 0.6 to 1.6% Mo,

более (>) 1,0 до 3,0% V,more (>) 1.0 to 3.0% V,

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси; в других воплощениях сталь имеет один из вышеописанных составов или их сочетаний;the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities; in other embodiments, the steel has one of the above compositions or combinations thereof;

б) получение слитка при поддержании скорости затвердевания более 15°C/мин в поверхностном слое слитка, эквивалентном поверхностному слою валка, в интервале затвердевания;b) obtaining the ingot while maintaining the solidification rate of more than 15 ° C / min in the surface layer of the ingot, equivalent to the surface layer of the roll, in the range of solidification;

в) ковка слитка с получением валка;c) forging an ingot to produce a roll;

г) закалка валка индукционным нагревом;d) quenching of the roll by induction heating;

д) отпуск валка;d) vacation roll;

посредством чего обеспечивают микроструктуру валка, включающую:whereby provide the microstructure of the roll, including:

- отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее (<) 5 об.% и- tempered martensite with a residual austenite content of less than (<) 5 vol.% and

- открытую сетку эвтектических карбидов с содержанием эвтектических карбидов менее (<) 5 об.%;- an open grid of eutectic carbides with a content of eutectic carbides of less than (<) 5 vol.%;

при этом валок имеет:while the roll has:

- твердость по Виккерсу от 780 до 840 и- Vickers hardness from 780 to 840 and

- внутренние напряжения сжатия от -300 МПа до -500 МПа.- internal compression stresses from -300 MPa to -500 MPa.

Другие варианты валка включают любые из указанных выше возможных признаков, по отдельности или в сочетании, относящихся к химическому составу или микроструктуре валка, и дополнительно включают любые из возможных признаков, по отдельности или в сочетании, указанных ниже.Other roll options include any of the above possible features, individually or in combination, relating to the chemical composition or microstructure of the roll, and further include any of the possible features, individually or in combination, indicated below.

В другом аспекте изобретения обеспечивают способ получения некованого валка в соответствии с изобретением, включающий следующие стадии:In another aspect of the invention, there is provided a method for producing a non-forged roll in accordance with the invention, comprising the following steps:

а) обеспечение следующего состава стали, в масс.%:a) ensuring the following composition of steel, in wt.%:

от 0,8 до менее (<) 1% C,0.8 to less than (<) 1% C,

от 0,2 до 0,5% Mn,0.2 to 0.5% Mn,

от 0,2 до 2,0% Si,0.2 to 2.0% Si,

от 7,0 до 13,0% Cr,from 7.0 to 13.0% Cr,

от 0,6 до 1,6% Mo,from 0.6 to 1.6% Mo,

от более (>) 1,0 до 3,0% V,more than (>) 1.0 to 3.0% V,

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси; в других воплощениях сталь имеет один из вышеописанных составов или их сочетаний;the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities; in other embodiments, the steel has one of the above compositions or combinations thereof;

б) получение слитка при поддержании скорости затвердевания более 15°C/мин в поверхностном слое слитка, эквивалентном поверхностному слою валка, в интервале затвердевания;b) obtaining the ingot while maintaining the solidification rate of more than 15 ° C / min in the surface layer of the ingot, equivalent to the surface layer of the roll, in the range of solidification;

в) ковка слитка с получением валка;c) forging an ingot to produce a roll;

г) закалка валка индукционным нагревом;d) quenching of the roll by induction heating;

д) отпуск валка при температуре от 450°C до 530°C для достижения твердости по Виккерсу от 780 до 840;e) roll tempering at temperatures from 450 ° C to 530 ° C to achieve Vickers hardness from 780 to 840;

посредством чего обеспечивают микроструктуру валка, включающую:whereby provide the microstructure of the roll, including:

- отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее (<) 5 об.% и- tempered martensite with a residual austenite content of less than (<) 5 vol.% and

- открытую сетку эвтектических карбидов с содержанием эвтектических карбидов менее (<) 5 об.%;- an open grid of eutectic carbides with a content of eutectic carbides of less than (<) 5 vol.%;

при этом валок имеет:while the roll has:

- твердость по Виккерсу от 780 до 840 и- Vickers hardness from 780 to 840 and

- внутренние напряжения сжатия от -300 МПа до -500 МПа.- internal compression stresses from -300 MPa to -500 MPa.

Дополнительные варианты валка включают любые из указанных ниже возможных признаков, взятых по отдельности или в сочетании.Additional roll options include any of the following possible features, taken individually or in combination.

Способ в соответствии с изобретением, в котором слиток получают при поддержании скорости затвердевания в рабочем слое, а также в сердцевине, от 15°C/мин до 55°C/мин, или альтернативно, от 17°C/мин до 50°C/мин, или альтернативно, от 35°C/мин до 55°C/мин, или альтернативно, от 45°C/мин до 55°C/мин.The method in accordance with the invention, in which the ingot is obtained while maintaining the curing rate in the working layer, as well as in the core, from 15 ° C / min to 55 ° C / min, or alternatively from 17 ° C / min to 50 ° C / min, or alternatively, from 35 ° C / min to 55 ° C / min, or alternatively, from 45 ° C / min to 55 ° C / min.

Способ в соответствии с изобретением, в котором слиток получают при поддержании скорости затвердевания более 35°C/мин в рабочем слое или на поверхности слитка, в интервале затвердевания.The method in accordance with the invention, in which the ingot is obtained while maintaining the solidification rate of more than 35 ° C / min in the working layer or on the surface of the ingot, in the range of solidification.

Способ в соответствии с изобретением, в котором интервал затвердевания для указанного слитка составляет от 1400°C до 1200°C.The method in accordance with the invention, in which the solidification interval for the specified ingot is from 1400 ° C to 1200 ° C.

Способ в соответствии с изобретением, в котором слиток получают при поддержании предварительно заданной скорости затвердевания в технологическом процессе с использованием печи электрошлакового переплава (ПЭШП) посредством регулирования подачи тока в амперах в соответствии с заранее определенной функцией скорости затвердевания.The method in accordance with the invention, in which the ingot is obtained while maintaining a predetermined solidification speed in a process using an electroslag remelting furnace (PESH) by adjusting the current supply in amperes in accordance with a predetermined solidification speed function.

Способ, в котором стадия ковки слитка с получением валка включает следующие стадии:A method in which the step of forging an ingot to produce a roll comprises the following steps:

а) нагревание слитка до температуры приблизительно 850-1100°C или 800-1000°C, предпочтительно в течение периода приблизительно 6 ч;a) heating the ingot to a temperature of about 850-1100 ° C or 800-1000 ° C, preferably for a period of about 6 hours;

б) ковка слитка при температуре выше приблизительно 800°C или выше 850°C;b) forging the ingot at a temperature above approximately 800 ° C or above 850 ° C;

в) повторение стадий (а)-(б) до завершения формования из слитка валка, который имеет требуемую форму и размер.c) repeating steps (a) - (b) until the completion of the molding of the ingot roll, which has the desired shape and size.

Способ, дополнительно включающий после стадии ковки стадию предварительной термообработки заготовки валка, предпочтительно при температуре приблизительно 700-1100°C или 800-900°C, причем указанная термообработка может включать диффузионную обработку водородом.A method further comprising, after the forging step, a step of pre-heat treating the roll preform, preferably at a temperature of about 700-1100 ° C or 800-900 ° C, said heat treatment may include diffusion treatment with hydrogen.

Способ, дополнительно включающий стадию поверхностного упрочнения посредством непрерывно-последовательного индукционного нагревания предпочтительно при температуре приблизительно 900-1150°C.A method further comprising the step of surface hardening by continuously sequential induction heating, preferably at a temperature of about 900-1150 ° C.

Способ, в котором стадия отпуска валка включает следующие стадии:The method in which the stage of tempering roll includes the following stages:

г) нагревание валка до приблизительно 450-530°C или 450-520°C, предпочтительно 3 раза,g) heating the roll to about 450-530 ° C or 450-520 ° C, preferably 3 times,

д) воздушное охлаждение валка между стадиями нагревания.d) air cooling of the roll between the stages of heating.

Способ, дополнительно включающий механическую обработку валка для текстурирования белого слоя, включающего эвтектические карбиды.A method further comprising machining a roll for texturing a white layer comprising eutectic carbides.

Дополнительные варианты способа по изобретению включают любые из указанных выше возможных признаков, относящихся к химическому составу или микроструктуре валка и взятых по отдельности или в сочетании, и также включают любые из указанных ниже возможных признаков, взятых по отдельности или в сочетании.Additional variants of the method according to the invention include any of the above possible features related to the chemical composition or microstructure of the roll and taken individually or in combination, and also include any of the following possible features, taken individually or in combination.

В еще одном аспекте изобретения обеспечивают слиток, представляющий собой промежуточный продукт получения валка, включающий сталь следующего состава, в масс.%:In another aspect of the invention, an ingot is provided, which is an intermediate product for producing a roll, comprising steel of the following composition, in wt.%:

от 0,8 до менее (<) 1% С,from 0.8 to less than (<) 1% C,

от 0,2 до 0,5% Mn,0.2 to 0.5% Mn,

от 0,2 до 2,0% Si,0.2 to 2.0% Si,

от 7,0 до 13,0% Cr,from 7.0 to 13.0% Cr,

от 0,6 до 1,6% Mo,from 0.6 to 1.6% Mo,

от более (>) 1,0 до 3,0% V,more than (>) 1.0 to 3.0% V,

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси;the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities;

причем микроструктура готового валка, получаемого из слитка, включает:moreover, the microstructure of the finished roll obtained from the ingot includes:

- отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее (<) 5% об. и- tempered martensite with a residual austenite content of less than (<) 5% vol. and

- открытую сетку эвтектических карбидов с содержанием эвтектических карбидов менее (<) 5% об.- an open grid of eutectic carbides with a content of eutectic carbides of less than (<) 5% vol.

Другие варианты промежуточного продукта - слитка по изобретению включают любые из указанных выше возможных признаков, относящихся к химическому составу или микроструктуре валка и взятых по отдельности или в сочетании, и также включают любые из указанных ниже возможных признаков, взятых по отдельности или в сочетании.Other variants of the ingot intermediate of the invention include any of the foregoing possible features relating to the chemical composition or microstructure of the roll and taken individually or in combination, and also include any of the following possible features, taken individually or in combination.

В еще одном аспекте изобретения обеспечивают применение кованого валка по изобретению для холодной прокатки материала, требующего высокой нагрузки при прокатке.In yet another aspect of the invention, the forged roll of the invention is used for cold rolling a material requiring a high rolling load.

В других воплощениях изобретения обеспечивают применение кованого валка для холодной прокатки материалов высокой прочности, таких как марки стали ПСПП (прогрессивные стали повышенной прочности).In other embodiments of the invention, a forged roll is used for cold rolling of high strength materials such as PSPP steel grades (advanced high strength steels).

Обеспечивают применение кованого валка по изобретению в следующем оборудовании:Provide the use of forged roll according to the invention in the following equipment:

- в станах холодной прокатки для ранних и чистовых клетей, реверсивных и нереверсивных клетей для проката белой жести, стали, кремнистой стали, нержавеющей стали, алюминия и меди, или- in cold rolling mills for early and finishing stands, reversible and non-reversible stands for the rolling of tinplate, steel, silicon steel, stainless steel, aluminum and copper, or

- в дрессировочных станах холодной прокатки, или- in cold rolling training mills, or

- в конфигурациях стана с двухвалковыми, четырехвалковыми и шестивалковыми клетями с текстурированной или нетекстурированной поверхностью.- in mill configurations with two-roll, four-roll and six-roll stands with a textured or non-textured surface.

Обеспечивают применение кованого валка по изобретению в качестве рабочего валка.They provide the use of the forged roll of the invention as a work roll.

Валок по изобретению можно применять во многих областях в качестве валка без покрытия. Однако в других аспектах и воплощениях изобретения валок также может быть снабжен покрытием, выбранным для любого текущего или специального применения. Покрытие может представлять собой, например, хромовое покрытие. Валок также можно использовать для горячей прокатки.The roll of the invention can be used in many fields as an uncoated roll. However, in other aspects and embodiments of the invention, the roll may also be provided with a coating selected for any current or special application. The coating may be, for example, a chrome coating. The roll can also be used for hot rolling.

Краткое описание чертежейBrief Description of the Drawings

Далее изобретение описано посредством приведенных в качестве примера воплощений, со ссылками на чертежи, где:The invention is further described by way of example embodiments, with reference to the drawings, wherein:

на Фиг. 1 схематически показан валок по изобретению;in FIG. 1 schematically shows a roll according to the invention;

на Фиг. 2 представлена схема способа получения валка по изобретению;in FIG. 2 is a diagram of a method for producing a roll of the invention;

на Фиг. 3 схематически показан слиток по изобретению;in FIG. 3 schematically shows an ingot according to the invention;

на Фиг. 4 представлена схема способа получения слитка по изобретению;in FIG. 4 is a diagram of a method for producing an ingot according to the invention;

на Фиг. 5 (А и В) представлена микроструктура в литом состоянии сорта валка, полученного с использованием способа по изобретению. Сорт валка показан в поперечном сечении рабочих слоев сорта валка.in FIG. 5 (A and B) shows the microstructure in the cast state of a roll variety obtained using the method of the invention. The roll variety is shown in cross section of the working layers of the roll variety.

на Фиг. 6 (А и В) представлена микроструктура в литом состоянии сорта валка, полученного с использованием способа по изобретению. Сорт валка показан в поперечном сечении рабочих слоев сорта валка.in FIG. 6 (A and B) shows the microstructure in the cast state of a roll variety obtained using the method of the invention. The roll variety is shown in cross section of the working layers of the roll variety.

на Фиг. 7 представлена микроструктура в литом состоянии сорта валка, полученного с использованием способа по изобретению, за исключением того, что использовали слишком низкую скорость затвердевания. Сорт валка показан в поперечном сечении рабочих слоев сорта валка;in FIG. 7 shows the microstructure in the cast state of a roll variety obtained using the method of the invention, except that the cure rate was too slow. The roll variety is shown in cross section of the working layers of the roll variety;

на Фиг. 8 представлен первый набор примеров скоростей затвердевания для способа по изобретению;in FIG. 8 shows a first set of examples of cure rates for the method of the invention;

на Фиг. 9 представлен второй набор примеров скоростей затвердевания для способа по изобретению;in FIG. 9 shows a second set of examples of solidification rates for the method of the invention;

на Фиг. 10 (А и В) представлена микроструктура в литом состоянии слитка, полученного в лабораторных условиях, с использованием способа по изобретению;in FIG. 10 (A and B) shows the microstructure in the cast state of an ingot obtained in laboratory conditions using the method of the invention;

на Фиг. 11 (А и В) представлена микроструктура в литом состоянии слитка, полученного в лабораторных условиях, с использованием способа по изобретению, за исключением того, что использовали слишком большое содержание Мо;in FIG. 11 (A and B) shows the microstructure in the cast state of the ingot obtained in laboratory conditions using the method of the invention, except that too much Mo was used;

на Фиг. 12 схематически показано выполнение ковки в соответствии с изобретением;in FIG. 12 schematically illustrates forging in accordance with the invention;

на Фиг. 13 схематически показаны стадии формовки слитка посредством ковки с получением валка по изобретению;in FIG. 13 schematically shows the steps of forming an ingot by forging to form a roll of the invention;

на Фиг. 14 схематически показано выполнение непрерывно-последовательно индукционной закалки при различных частотах валка в соответствии с изобретением;in FIG. 14 schematically shows the performance of continuously-sequentially induction hardening at various roll frequencies in accordance with the invention;

на Фиг. 15 (А и В) представлена микроструктура поверхности валка стандартного сорта после текстурирования поверхности (текстурирование электронным разрядом (ТЭР));in FIG. 15 (A and B) shows the microstructure of the surface of a roll of standard grade after texturing the surface (texturing by electronic discharge (TER));

на Фиг. 15 (С и D) представлена микроструктура поверхности валка по изобретению после текстурирования поверхности (ТЭР);in FIG. 15 (C and D) shows the microstructure of the roll surface of the invention after surface texturing (TER);

на Фиг. 16 (А-D) представлены разрушительные дефекты на валке, образовавшиеся при получении валков с низким содержанием хрома и высоким содержанием молибдена;in FIG. 16 (A-D) shows the destructive defects on the roll formed during the production of rolls with a low chromium content and a high molybdenum content;

на Фиг. 17А показано воплощение микроструктуры в соответствии с изобретением с открытой эвтектической сеткой;in FIG. 17A shows an embodiment of a microstructure according to the invention with an open eutectic network;

на Фиг. 17В представлен пример микроструктуры с закрытой эвтектической сеткой, в которой эвтектические карбиды 200 образуют эвтектическую сетку с четко разделенными эвтектическими ячейками 212;in FIG. 17B shows an example of a microstructure with a closed eutectic network in which eutectic carbides 200 form a eutectic network with clearly separated eutectic cells 212;

на Фиг. 18 представлен пример, демонстрирующий микроструктуру поверхности валка по изобретению после текстурирования электронным разрядом;in FIG. 18 is an example showing the microstructure of the roll surface of the invention after texturing by electronic discharge;

на Фиг. 19 представлена микроструктура валка на глубине 4 мм от поверхности валка после отпуска и индукционной закалки валка.in FIG. 19 shows the microstructure of the roll at a depth of 4 mm from the surface of the roll after tempering and induction hardening of the roll.

Подробное описание изобретенияDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

Изобретение в общем относится к кованому валку 1, который предпочтительно имеет массу более 400 кг или, например, как в воплощениях для широкого применения, более 1000 кг. Валок по изобретению получают согласно способу получения кованого валка, основные стадии которого известны сами по себе, но определенным образом приведены в соответствие с концепцией изобретения для обеспечения валка по изобретению.The invention generally relates to a forged roll 1, which preferably has a mass of more than 400 kg or, for example, as in embodiments for widespread use, more than 1000 kg. The roll according to the invention is obtained according to a method for producing a forged roll, the main stages of which are known per se, but in a certain way brought into line with the concept of the invention to provide a roll according to the invention.

Изобретение в основном относится к валкам массой от 400 кг до 10000 кг. Валок по изобретению имеет диаметр 2, составляющий обычно более 200 мм, например, от 215 до 800 мм, длину бочки 8, составляющую обычно от 1 до 3 м, и максимальную длину, включающую шейки 10, составляющую обычно приблизительно 6 м. Валок 1 содержит рабочий слой 4, который соответствует части внешнего слоя и обычно составляет от 20 мм до 120 мм от диаметра, в зависимости от конкретного применения валка и/или в зависимости от общего диаметра 2 валка. Обычно внешнюю 1/6 часть 6 диаметра 2 валка называют рабочим слоем 4 валка 1 (см. Фиг. 1). Внешнюю 1/6 часть 6 диаметра 2 слитка 34 также здесь называют рабочим слоем 4 слитка 34.The invention mainly relates to rolls weighing from 400 kg to 10,000 kg. The roll according to the invention has a diameter of 2, which is usually more than 200 mm, for example, from 215 to 800 mm, the length of the barrel 8, which is usually from 1 to 3 m, and the maximum length, including the neck 10, is usually about 6 m. The roll 1 contains working layer 4, which corresponds to part of the outer layer and is usually from 20 mm to 120 mm from the diameter, depending on the particular application of the roll and / or depending on the total diameter of the 2 rolls. Typically, the outer 1/6 part 6 of the diameter 2 of the roll is called the working layer 4 of the roll 1 (see Fig. 1). The outer 1/6 part 6 of the diameter 2 of the ingot 34 is also called here the working layer 4 of the ingot 34.

При изготовлении больших кованых валков возникают специфические проблемы и трудности, связанные с возникновением внутренних напряжений, при формовке валков таких больших размеров. Валок меньшего диаметра нет необходимости подвергать такой же обработке, поэтому внутренние напряжения меньше, и такие валки не так подвержены, например, разрыву при закалке.In the manufacture of large forged rolls, specific problems and difficulties arise associated with the occurrence of internal stresses when forming rolls of such large sizes. Smaller rolls do not need to be subjected to the same treatment, so the internal stresses are less, and such rolls are not so susceptible, for example, to breaking during hardening.

Способ 12 получения валка по изобретению специально предназначен для получения валка 1 такого размера в соответствии с изобретением. Способ 12 получения валка обеспечивает улучшенные механические свойства валка по изобретению, например, низкие остаточные внутренние напряжения. Для достижения низкого уровня остаточных внутренних напряжений в получаемом валке необходимо минимизировать внутренние напряжения, вызываемые градиентом температур и аллотропическими превращениями на всех стадиях способа получения, при отливке, ковке, термообработке и механической обработке. Микроструктура валка 1 по изобретению включает отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее 5 об.%, и это обеспечивает способ получения валка и химический состав по изобретению.The inventive roll method 12 is specifically designed to produce a roll 1 of this size in accordance with the invention. The roll production method 12 provides improved mechanical properties of the roll according to the invention, for example, low residual internal stresses. To achieve a low level of residual internal stresses in the resulting roll, it is necessary to minimize the internal stresses caused by the temperature gradient and allotropic transformations at all stages of the production method, during casting, forging, heat treatment and machining. The microstructure of roll 1 according to the invention includes tempered martensite with a residual austenite content of less than 5 vol.%, And this provides a method for producing a roll and the chemical composition of the invention.

Способ получения валка по изобретению включает следующие основные стадии, схематически показанные в блок-схеме на Фиг. 2:A method for producing a roll according to the invention includes the following main steps, schematically shown in the flowchart of FIG. 2:

14. Обеспечение состава стали14. Provision of steel composition

16. Изготовление слитка 3416. The manufacture of the ingot 34

18. Ковка указанного слитка 34 с получением валка 118. Forging the specified ingot 34 to obtain a roll 1

20. Предварительная термообработка указанного валка 120. Preliminary heat treatment of the specified roll 1

22. Грубая механообработка указанного валка 122. Rough machining of the specified roll 1

24. Индукционная закалка указанного валка 124. Induction hardening of the specified roll 1

26. Термообработка отпуском указанного валка 126. Heat treatment by the release of the specified roll 1

28. Механическая обработка указанного валка 1.28. The machining of the specified roll 1.

После соответствующих стадий получают промежуточные продукты. Для получения валка по изобретению выбирают как определенные параметры для регулирования, так и определенный химический состав валка.After the appropriate steps, intermediates are obtained. To obtain a roll according to the invention, both certain parameters for regulation and a certain chemical composition of the roll are selected.

Способ получения валкаThe method of obtaining the roll

Настоящее изобретение относится к кованому валку 1, полученному способом, включающим следующие стадии:The present invention relates to a forged roll 1 obtained by a method comprising the following steps:

а) обеспечение стали следующего состава, в масс.%:a) providing steel of the following composition, in wt.%:

от 0,8 до менее (<) 1% C,0.8 to less than (<) 1% C,

от 0,2 до 0,5% Mn,0.2 to 0.5% Mn,

от 0,2 до 2,0% Si,0.2 to 2.0% Si,

от 7,0 до 13,0% Cr,from 7.0 to 13.0% Cr,

от 0,6 до 1,6% Mo,from 0.6 to 1.6% Mo,

от более (>) 1,0 до 3,0% V,more than (>) 1.0 to 3.0% V,

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси;the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities;

б) получение слитка при поддержании скорости затвердевания более 15°C/мин в рабочем слое слитка, в интервале затвердевания;b) obtaining the ingot while maintaining the solidification rate of more than 15 ° C / min in the working layer of the ingot, in the range of solidification;

в) ковка слитка с получением валка;c) forging an ingot to produce a roll;

г) закалка валка посредством индукционного нагревания;d) quenching of the roll by induction heating;

д) отпуск валка;d) vacation roll;

при этом получают микроструктуру валка 1, включающую:this gives the microstructure of the roll 1, including:

- отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее (<) 5 об.% и- tempered martensite with a residual austenite content of less than (<) 5 vol.% and

- открытую сетку эвтектических карбидов с содержанием эвтектических карбидов менее (<) 5 об.%;- an open grid of eutectic carbides with a content of eutectic carbides of less than (<) 5 vol.%;

и валок 1 имеет:and roll 1 has:

- твердость по Виккерсу более 780 и- Vickers hardness of more than 780 and

- внутренние напряжения сжатия менее -500 МПа по абсолютной величине.- internal compression stress less than -500 MPa in absolute value.

Когда обеспеченный в соответствии с изобретением химический состав используют в сочетании с описанными стадиями способа по изобретению, получают валок по изобретению с требуемыми свойствами микроструктуры.When the chemical composition provided in accordance with the invention is used in combination with the described steps of the method of the invention, a roll of the invention with the desired microstructure properties is obtained.

Способ получения кованого валка по изобретению включает описанные ниже стадии.A method for producing a forged roll of the invention includes the steps described below.

Стадия 14. Обеспечение состава сталиStage 14. Ensuring the composition of the steel

В одном воплощении изобретения сталь имеет состав, включающий или состоящий из компонентов, приведенных в масс.% в таблице 1. В таблице 1 раскрыто влияние компонентов и эффекты настоящего изобретения, достигаемые посредством выбора компонентов и определенных интервалов.In one embodiment of the invention, the steel has a composition comprising or consisting of components given in wt.% In table 1. Table 1 discloses the effects of the components and the effects of the present invention achieved by selecting components and certain intervals.

Figure 00000001
Figure 00000001

Figure 00000002
Figure 00000002

Figure 00000003
Figure 00000003

Figure 00000004
Figure 00000004

Figure 00000005
Figure 00000005

Figure 00000006
Figure 00000006

Figure 00000007
Figure 00000007

Figure 00000008
Figure 00000008

Дополнительно состав стали может включать Н2, N2, О2, Al, Cu, каждый в количестве менее 0,4 масс.%, и оставшуюся часть состава стали по существу составляет Fe, помимо случайных элементов и возможных неизбежных примесей.Additionally, the steel composition may include H 2 , N 2 , O 2 , Al, Cu, each in an amount of less than 0.4 wt.%, And the remaining part of the steel composition is essentially Fe, in addition to random elements and possible inevitable impurities.

В одном воплощении изобретения состав стали включает, в масс.%:In one embodiment of the invention, the composition of the steel includes, in wt.%:

от 0,8 до менее (<) 1% С,from 0.8 to less than (<) 1% C,

от 0,2 до 0,5% Mn,0.2 to 0.5% Mn,

от 0,2 до 2,0% Si,0.2 to 2.0% Si,

от 7,0 до 13,0% Cr,from 7.0 to 13.0% Cr,

от 0,6 до 1,6% Mo,from 0.6 to 1.6% Mo,

от более (>) 1,0 до 3,0% V,more than (>) 1.0 to 3.0% V,

где остальное по существу представляет собой Fe, помимо случайных элементов и возможных неизбежных примесей.where the rest is essentially Fe, in addition to random elements and possible inevitable impurities.

В различных вариантах и воплощениях изобретения состав включает или состоит из сочетания или выборки составляющих элементов (масс.%) согласно следующим примерам. В некоторых примерах количества отдельных элементов вышеуказанного воплощения объединены, заменены или ограничены вариантами, приведенными ниже.In various embodiments and embodiments of the invention, the composition comprises or consists of a combination or selection of constituent elements (wt.%) According to the following examples. In some examples, the amounts of the individual elements of the above embodiment are combined, replaced, or limited by the options below.

Валок с составом стали, состоящим из, в масс.%:Roll with a steel composition consisting of, in wt.%:

от 0,8 до менее (<) 1% C,0.8 to less than (<) 1% C,

от 0,2 до 0,5% Mn,0.2 to 0.5% Mn,

от 0,2 до 2,0% Si,0.2 to 2.0% Si,

от 7,0 до 13,0% Cr,from 7.0 to 13.0% Cr,

от 0,6 до 1,6% Mo,from 0.6 to 1.6% Mo,

от более (>) 1,0 до 3,0% V,more than (>) 1.0 to 3.0% V,

менее (<) 0,015% P, иless than (<) 0.015% P, and

менее (<) 0,015% S, иless than (<) 0.015% S, and

менее (<) 1% Ni,less than (<) 1% Ni,

менее (<) 30 ppm О2, иless than (<) 30 ppm O 2 , and

менее (<) 100 ppm N2, иless than (<) 100 ppm N 2 , and

менее (<) 3 ppm Н2,less than (<) 3 ppm H 2 ,

менее (<) 2% W, иless than (<) 2% W, and

менее (<) 1% Nb, иless than (<) 1% Nb, and

менее (<) 1% Ti, иless than (<) 1% Ti, and

менее (<) 0,5% Ta, иless than (<) 0.5% Ta, and

менее (<) 0,5% Zr,less than (<) 0.5% Zr,

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities.

Валок по изобретению, в котором содержание C в стали составляет от 0,8 до 0,99 масс.% C от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the content of C in the steel is from 0.8 to 0.99 wt.% C of the total mass of the roll.

Валок по изобретению, в котором содержание C в стали составляет от 0,85 до 0,9 масс.% C от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the C content in the steel is from 0.85 to 0.9 wt.% C of the total weight of the roll.

Валок по изобретению, в котором содержание Mn в стали составляет от 0,4 до 0,5 масс.% Mn от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the Mn content in the steel is from 0.4 to 0.5 wt.% Mn of the total mass of the roll.

Валок по изобретению, в котором содержание Si в стали составляет от 0,2 до 1,5 масс.% Si от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the Si content in the steel is from 0.2 to 1.5 wt.% Si of the total weight of the roll.

Валок по изобретению, в котором содержание Si в стали составляет от 0,85 до 1,15 масс.% Si от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the Si content in the steel is from 0.85 to 1.15 wt.% Si of the total mass of the roll.

Валок по изобретению, в котором содержание Cr в стали составляет от 7,0 до 11 масс.% Cr от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the Cr content in the steel is from 7.0 to 11 wt.% Cr of the total mass of the roll.

Валок по изобретению, в котором содержание Cr в стали составляет от 7,3 до менее (<) 8,0 масс.% Cr от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the Cr content in the steel is from 7.3 to less than (<) 8.0 wt.% Cr of the total weight of the roll.

Валок по изобретению, в котором содержание Mo в стали составляет от 1,45 до 1,55 масс.% Mo от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the Mo content in the steel is from 1.45 to 1.55 wt.% Mo of the total weight of the roll.

Валок по изобретению, в котором содержание Ni в стали составляет менее (<) 0,3 масс.% Ni от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the Ni content in the steel is less than (<) 0.3 wt.% Ni of the total weight of the roll.

Валок по изобретению, в котором содержание V в стали составляет от 1,3 до 2,1 масс.% V от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the V content in the steel is from 1.3 to 2.1 wt.% V of the total mass of the roll.

Валок по изобретению, в котором содержание V в стали составляет от 1,3 до 1,6 масс.% V от общей массы валка.The roll according to the invention, in which the V content in the steel is from 1.3 to 1.6 wt.% V of the total mass of the roll.

Валок по изобретению, в котором сталь имеет следующий состав, в масс.%:The roll according to the invention, in which the steel has the following composition, in wt.%:

от 0,8 до 0,99% C, и0.8 to 0.99% C, and

от 0,4 до 0,5% Mn, иfrom 0.4 to 0.5% Mn, and

от 0,2 до 1,5% Si, и0.2 to 1.5% Si, and

от 7,0 до 11% Cr, иfrom 7.0 to 11% Cr, and

от 0,6 до 1,6% Mo, иfrom 0.6 to 1.6% Mo, and

менее (<) 1,0% Ni, иless (<) 1.0% Ni, and

от 1,0 до 2,1% V, и1.0 to 2.1% V, and

менее (<) 0,015% P, иless than (<) 0.015% P, and

менее (<) 0,015% S, иless than (<) 0.015% S, and

менее (<) 30 ppm O2, иless than (<) 30 ppm O 2 , and

менее (<) 100 ppm N2, иless than (<) 100 ppm N 2 , and

менее (<) 3 ppm Н2, иless than (<) 3 ppm H 2 , and

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities.

Валок по изобретению, в котором сталь имеет следующий состав, в масс.%:The roll according to the invention, in which the steel has the following composition, in wt.%:

от 0,85 до 0,9% C, и0.85 to 0.9% C, and

от 0,4 до 0,5% Mn, иfrom 0.4 to 0.5% Mn, and

от 0,85 до 1,15% Si, иfrom 0.85 to 1.15% Si, and

от 7,3 до менее (<) 8,0% Cr, и7.3 to less than (<) 8.0% Cr, and

от 1,45 до 1,55% Mo, иfrom 1.45 to 1.55% Mo, and

менее (<) 0,3% Ni, иless than (<) 0.3% Ni, and

от 1,3 до 1,6% V, и1.3 to 1.6% V, and

менее (<) 0,015% P, иless than (<) 0.015% P, and

менее (<) 0,015% S, иless than (<) 0.015% S, and

менее (<) 30 ppm О2, иless than (<) 30 ppm O 2 , and

менее (<) 100 ppm N2, иless than (<) 100 ppm N 2 , and

менее (<) 3 ppm Н2, иless than (<) 3 ppm H 2 , and

остальное по существу представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.the rest is essentially Fe and possible random and / or possible unavoidable impurities.

Стадия 16. Получение 16 слитка 34 цилиндрической формыStage 16. Obtaining 16 ingot 34 of a cylindrical shape

В типичном воплощении изобретения промежуточный продукт, слиток 34, полученный в соответствии со способом по изобретению, предпочтительно имеет диаметр 32 от 450 до 1100 мм, длину 30 вплоть до 6 м и массу от 400 до 30000 кг (см. Фиг. 3). Способ получения слитка 34 в соответствии с изобретением включает использование технологии, обеспечивающей быстрое охлаждение в ходе получения слитка 34. Например, слиток 34 может быть получен с использованием различных технологий получения слитка. Подходящие технологии представляют собой такие технологии, которые поддаются регулированию для достижения и поддержания определенной минимальной скорости затвердевания.In a typical embodiment of the invention, the intermediate product, the ingot 34, obtained in accordance with the method according to the invention, preferably has a diameter of 32 from 450 to 1100 mm, a length of 30 up to 6 m and a mass of 400 to 30,000 kg (see Fig. 3). A method of producing an ingot 34 in accordance with the invention includes the use of technology that provides rapid cooling during the preparation of the ingot 34. For example, the ingot 34 can be obtained using various technologies for producing the ingot. Suitable technologies are those that can be controlled to achieve and maintain a certain minimum solidification rate.

Согласно воплощениям изобретения, среднюю скорость затвердевания регулируют так, чтобы она составляла 15°C/мин на поверхности и предпочтительно также более 10°C/мин в сердцевине в ходе получения слитка. Предпочтительно эту скорость затвердевания поддерживают при регулировании охлаждения материала слитка в интервале затвердевания, который может составлять, например, от 1400°C до 1200°C. В других воплощениях изобретения среднюю скорость затвердевания регулируют так, чтобы она была выше 35°C/мин в рабочем слое в интервале затвердевания.According to embodiments of the invention, the average solidification rate is controlled so that it is 15 ° C / min at the surface and preferably also more than 10 ° C / min at the core during the preparation of the ingot. Preferably, this solidification rate is maintained by controlling the cooling of the ingot material in the solidification range, which may be, for example, from 1400 ° C. to 1200 ° C. In other embodiments of the invention, the average rate of solidification is controlled so that it is above 35 ° C / min in the working layer in the range of solidification.

На практике обычно трудно достичь очень высоких скоростей затвердевания при реализации изобретения. Дополнительные воплощения изобретения включают регулирование средней скорости затвердевания в рабочем слое, а также в сердцевине, в диапазоне от 15°C/мин до 55°C/мин, или альтернативно от 35°C/мин до 55°C/мин, или альтернативно, от 45°C/мин до 55°C/мин.In practice, it is usually difficult to achieve very high solidification rates when implementing the invention. Additional embodiments of the invention include adjusting the average solidification rate in the working layer, as well as in the core, in the range from 15 ° C / min to 55 ° C / min, or alternatively from 35 ° C / min to 55 ° C / min, or alternatively, 45 ° C / min to 55 ° C / min.

Технологии, которые используют в изобретении для регулирования способа в отношении параметров затвердевания в соответствии с изобретением, включают, например, применение различных типов печи электрошлакового переплава (ПЭШП), например, плавление в ПЭШП с подвижной формой или электрошлаковая наплавка, или способы формообразования распылением и т.д.The technologies that are used in the invention to control the method with respect to the solidification parameters of the invention include, for example, the use of various types of electroslag remelting furnace (PES), for example, melting in PES with a movable form or electroslag surfacing, or spray forming methods, etc. .d.

Слиток, полученный с использованием скорости затвердевания и химического состава, описанных в любом из вышеуказанных воплощений изобретения, обладает следующими свойствами:An ingot obtained using the solidification speed and chemical composition described in any of the above embodiments of the invention has the following properties:

- очень мелкая дендритная макроструктура;- very fine dendritic macrostructure;

- однородный химический состав;- homogeneous chemical composition;

- отсутствие макроликваций и темных субкристаллических структур металла в промежуточных слоях;- the absence of macroliquations and dark subcrystalline metal structures in the intermediate layers;

- отсутствие небольших ликваций.- lack of small segregations.

Кроме того, слиток, полученный с использованием способа по изобретению, обладает следующими преимуществами для прокатного изделия:In addition, the ingot obtained using the method according to the invention has the following advantages for the rolling product:

- устранение эффекта «апельсиновой корки» (он заключается в появлении дендритных рисунков из-за разницы износа междендритной области);- elimination of the effect of the "orange peel" (it consists in the appearance of dendritic patterns due to the difference in wear of the interdendritic region);

- отсутствие проблем газовых пор;- lack of gas pore problems;

- очень блестящая поверхность после финишной обработки;- a very shiny surface after finishing;

- однородность текстуры, получаемой текстурированием;- uniformity of texture obtained by texturing;

- отсутствие дефектов, относящихся к неоднородности структуры.- the absence of defects related to the heterogeneity of the structure.

В одном воплощении изобретения для получения слитка 34 по изобретению используют печь электрошлакового переплава (ПЭШП), схематический вид которой представлен на Фиг. 4. Печь электрошлакового переплава (ПЭШП) обеспечивает возможность плавления приблизительно 300-1100 кг/ч и включает зажим 36 для электрода, крепление 38, электрод 40, выход 42 для охлаждающей воды рубашки охлаждения, вход 50 для охлаждающей воды рубашки охлаждения. В ПЭШП слиток формируют посредством плавления электрода 40 и, таким образом, образуют различные слои в материале 48 слитка, такие как шлаковая ванна 44, которая расположена вблизи электрода, и ванна 46 жидкого металла.In one embodiment of the invention, an electroslag remelting furnace (PES) is used to produce the ingot 34 of the invention, a schematic view of which is shown in FIG. 4. The electroslag remelting furnace (PESH) provides the possibility of melting approximately 300-1100 kg / h and includes an electrode clamp 36, a fixture 38, an electrode 40, an outlet 42 for cooling water of a cooling jacket, an inlet 50 for cooling water of a cooling jacket. In the NESP, an ingot is formed by melting the electrode 40 and, thus, form various layers in the material 48 of the ingot, such as a slag bath 44, which is located near the electrode, and a molten metal bath 46.

ПЭШП также включает пусковую пластину 52, которую охлаждают 54 водой (см. Фиг. 4). В технологии ЭШП может требоваться исходный слиток (электрод 40), полученный с помощью традиционного способа плавления, который переплавляют для получения слитка 48 по изобретению. Переплав с использованием ПЭШП тщательно регулируют, чтобы достичь средней скорости затвердевания согласно воплощениям изобретения, например, средней скорости затвердевания выше 15°C/мин в рабочем слое, а также в сердцевине слитка, при получении слитка.The NESP also includes a starter plate 52, which is cooled 54 with water (see Fig. 4). In ESR technology, an initial ingot (electrode 40) may be required, obtained using a traditional melting method, which is remelted to produce an ingot 48 according to the invention. The remelting using PES is carefully controlled to achieve an average solidification rate according to embodiments of the invention, for example, an average solidification rate above 15 ° C / min in the working layer, as well as in the core of the ingot, upon receipt of the ingot.

Таким образом, электрод 40 в процессе ЭШП нагревают электрическим током, например, высокоамперным током, для переплава стали электрода с образованием слитка по изобретению. Высокоамперный ток электрода 40 тщательно регулируют, чтобы обеспечить регулирование скорости переплава, и это также влияет на скорость охлаждения и, тем самым, на скорость затвердевания. Скорость затвердевания зависит от силы тока, подаваемого на электрод, в соответствии с заранее заданной функцией. Как правило, чем выше сила тока, тем выше мощность, подаваемая для переплава электрода 40 (см. закон Ома). Чем выше подаваемая мощность, тем выше температура шлака и ниже скорость затвердевания.Thus, the electrode 40 in the ESR process is heated by electric current, for example, high-current current, to melt the steel of the electrode with the formation of the ingot according to the invention. The high-amperage current of the electrode 40 is carefully controlled to control the remelting rate, and this also affects the cooling rate and, thus, the solidification rate. The solidification rate depends on the current supplied to the electrode, in accordance with a predetermined function. As a rule, the higher the current strength, the higher the power supplied for remelting the electrode 40 (see Ohm's law). The higher the power supplied, the higher the temperature of the slag and the lower the rate of solidification.

Путем поддержания надлежащей скорости переплава и температуры можно достичь направленного затвердевания, при скорости затвердевания согласно изобретению в сердцевине и в рабочем слое, в то же время охлаждая слиток в определенных интервалах. Например, в одном воплощении скорость затвердевания в среднем составляет более 15°C/мин как в сердцевине, так и в рабочем слое слитка, при охлаждении слитка в интервале затвердевания от 1400°C до 1200°C.By maintaining the proper remelting rate and temperature, directional solidification can be achieved with the solidification rate according to the invention in the core and in the working layer, while cooling the ingot at certain intervals. For example, in one embodiment, the solidification rate is on average more than 15 ° C / min both in the core and in the working layer of the ingot, while cooling the ingot in the range of solidification from 1400 ° C to 1200 ° C.

Согласно изобретению, и как следствие сочетания состава стали и способа по изобретению, содержание эвтектических карбидов в слитке поддерживают ниже 5 об.%. Это обеспечивает хорошую шлифуемость готового валка. Шлифуемость валка является важной характеристикой, поскольку при эксплуатации готового валка шлифование является важной операцией для достижения шероховатости валка, подходящей для процесса холодной прокатки. Известно, что концентрация эвтектических карбидов более 5% приводит к неудовлетворительной шлифуемости такого валка.According to the invention, and as a result of the combination of the steel composition and the method according to the invention, the content of eutectic carbides in the ingot is maintained below 5 vol.%. This ensures good grinding of the finished roll. Grindability of the roll is an important feature, since during operation of the finished roll, grinding is an important step to achieve roll roughness suitable for the cold rolling process. It is known that a concentration of eutectic carbides of more than 5% leads to poor grinding of such a roll.

Кроме того, другим следствием низкого содержания эвтектических карбидов является низкая склонность валка к образованию пыли при работе в стане. Напротив, пылеобразование может происходить на валках с высокой концентрацией карбидов, что пагубно как для прокатных изделий, так и для рабочего оборудования в стане.In addition, another consequence of the low content of eutectic carbides is the low tendency of the roll to form dust when working in the mill. On the contrary, dust formation can occur on rolls with a high concentration of carbides, which is detrimental to both rolled products and working equipment in the mill.

Особенно важно регулировать скорость затвердевания, когда получают слиток из состава, включающего высокое содержание Cr (например, 7-13%). Сильная ликвация в результате слишком низкой скорости затвердевания приводит к дефектам в высокохромистых слитках. Скорость затвердевания выше 15°/C в интервале затвердевания при получении слитка обеспечивает низкую скорость ликвации, что приводит к содержанию эвтектических карбидов менее 5 об.%.It is especially important to control the rate of solidification when an ingot is obtained from a composition comprising a high Cr content (for example, 7-13%). Strong segregation as a result of a too low solidification rate leads to defects in high-chromium ingots. The rate of solidification above 15 ° / C in the range of solidification upon receipt of the ingot provides a low rate of segregation, which leads to a content of eutectic carbides of less than 5 vol.%.

Настоящее изобретение станет более понятным при рассмотрении приведенных ниже примеров. Однако эти примеры предназначены для иллюстрации вариантов реализации стадии получения слитка по изобретению и не ограничивают области защиты изобретения.The present invention will become better understood by considering the examples below. However, these examples are intended to illustrate embodiments of the step for producing the ingot of the invention and do not limit the scope of protection of the invention.

Примеры и сравнительные примерыExamples and comparative examples

В примере 1 показано влияние способа по изобретению на микроструктуру валка 1 по изобретению. Пример 2 является сравнительным примером. Примеры осуществляли с получением опытных образцов валка в натуральную величину. Примеры показывают важные изменения распределения эвтектических карбидов и формы сетки в слитке после отливки, в зависимости от используемой скорости затвердевания (см. примеры 1 и 2 ниже и таблицу 2). Распределение эвтектических карбидов и форма сетки, наблюдаемые в слитке, сохраняются в готовом валке после ковки и отпуска в соответствии с изобретением.Example 1 shows the effect of the method according to the invention on the microstructure of the roll 1 according to the invention. Example 2 is a comparative example. Examples were carried out to obtain life-size roll prototypes. The examples show important changes in the distribution of eutectic carbides and the shape of the grid in the ingot after casting, depending on the solidification rate used (see examples 1 and 2 below and table 2). The distribution of eutectic carbides and the grid shape observed in the ingot are stored in the finished roll after forging and tempering in accordance with the invention.

Пример 1Example 1

В этом примере показано влияние на микроструктуру валка по изобретению, при использовании скорости затвердевания выше 15°C/мин в ходе получения слитка 34 по изобретению.This example shows the effect on the microstructure of the roll according to the invention when using a solidification rate above 15 ° C / min during the preparation of the ingot 34 according to the invention.

На Фиг. 5 (А и В) представлен пример микроструктуры слитка 1 по изобретению, полученного с использованием скорости затвердевания в среднем 50°C/мин (на глубине 90 мм слитка) при охлаждении слитка от 1400°C до 1200°C. Эвтектические ячейки в слитке 1 по изобретению малы (940, 942), на Фиг. 5В показаны фрагменты с открытой эвтектической сеткой. Также, на Фиг. 8 представлены различные интервалы затвердевания в различных частях слитка в течение затвердевания, показывающие скорость уменьшения температуры в сердцевине - 82, на середине радиуса - 84, на 90 мм - 86, на 50 мм - 88, на 30 мм - 90 и на поверхности - 92. На Фиг. 5В представлено увеличенное изображение Фиг. 5А. Также см. таблицу 2.In FIG. 5 (A and B) shows an example of the microstructure of ingot 1 according to the invention, obtained using an average solidification rate of 50 ° C / min (at a depth of 90 mm of the ingot) while cooling the ingot from 1400 ° C to 1200 ° C. The eutectic cells in the ingot 1 of the invention are small (940, 942), in FIG. 5B shows fragments with an open eutectic network. Also in FIG. Figure 8 shows the different curing intervals in different parts of the ingot during curing, showing the rate of temperature decrease in the core - 82, in the middle of the radius - 84, 90 mm - 86, 50 mm - 88, 30 mm - 90 and on the surface - 92 In FIG. 5B is an enlarged view of FIG. 5A. Also see table 2.

На Фиг. 6А-В представлен пример микроструктуры слитка 2 по изобретению, полученного при скорости затвердевания в среднем 18°C/мин (на глубине 90 мм слитка), при охлаждении слитка от 1400°C до 1200°C. На Фиг. 6 показаны эвтектические ячейки слитка 2 по изобретению, и они малы (см., например, длину 1024 поперечного сечения). Также на Фиг. 9 представлены различные интервалы затвердевания в различных частях слитка в течение затвердевания 80, показывающие скорость уменьшения температуры в сердцевине - 100, на середине радиуса - 102, на 90 мм - 104, на 50 мм - 106, на 30 мм - 108 и на поверхности - 110. На Фиг. 6В представлено увеличенное изображение Фиг. 6А. Также см. таблицу 2.In FIG. 6A-B show an example of the microstructure of an ingot 2 according to the invention, obtained at an average solidification rate of 18 ° C / min (at a depth of 90 mm), while cooling the ingot from 1400 ° C to 1200 ° C. In FIG. 6 shows the eutectic cells of the ingot 2 of the invention, and they are small (see, for example, length 1024 of a cross section). Also in FIG. Figure 9 shows various curing intervals in different parts of the ingot during curing 80, showing the rate of temperature decrease in the core - 100, in the middle of the radius - 102, 90 mm - 104, 50 mm - 106, 30 mm - 108 and on the surface - 110. In FIG. 6B is an enlarged view of FIG. 6A. Also see table 2.

Выводыfindings

Способ по изобретению обеспечивает отсутствие ликвации на середине радиуса слитка. Отсутствие ликвации на середине радиуса (или на 5/6 внутренней части диаметра цилиндрического валка) гарантирует сохранение целостности валка в процессе закалки. Таким образом, скорость затвердевания выше 15°C/мин в рабочих слоях приводит к образованию более тонкой микроструктуры, которая, как отмечено выше, более благоприятна с точки зрения шлифования и пылевыделения (см. Фиг. 5 (А-В) и Фиг. 6 (А-В)).The method according to the invention ensures the absence of segregation in the middle of the radius of the ingot. The absence of segregation in the middle of the radius (or 5/6 of the inner part of the diameter of the cylindrical roll) ensures the integrity of the roll during quenching. Thus, a solidification rate above 15 ° C / min in the working layers leads to the formation of a finer microstructure, which, as noted above, is more favorable in terms of grinding and dust (see Fig. 5 (A-B) and Fig. 6 (AB)).

Пример 2Example 2

В данном примере показано влияние использования скорости затвердевания менее 15°C/мин при получении сравнительного слитка 1.This example shows the effect of using a solidification rate of less than 15 ° C / min in the preparation of comparative ingot 1.

На Фиг. 7 (А-С) показан пример микроструктуры сравнительного слитка 1, полученного при скорости затвердевания менее 15°C/мин (фактически даже менее 10°C/мин), при охлаждении слитка в интервале затвердевания от 1400°C до 1200°C. Ячейки 700 сравнительного слитка 1, показанные на Фиг. 7 (А-С), больше по размеру (см., например, длину 708 поперечного сечения, которая больше, чем наибольшая длина поперечного сечения, например, слитка 1 в примере 1 по изобретению). Сравнительный слиток 1 также имеет усадочную пористость 704. Также на Фиг. 7 (А-С) можно видеть эвтектическую сетку 702 с крупными конгломератами. Также см. таблицу 2. На Фиг. 7 (В и С) представлено увеличенное изображение Фиг. 7А.In FIG. 7 (A-C) shows an example of the microstructure of comparative ingot 1, obtained at a solidification rate of less than 15 ° C / min (actually even less than 10 ° C / min), while cooling the ingot in the range of solidification from 1400 ° C to 1200 ° C. Cells 700 of the comparative ingot 1 shown in FIG. 7 (A-C), larger in size (see, for example, a cross-sectional length of 708, which is greater than the largest cross-sectional length, for example, ingot 1 in Example 1 of the invention). Comparative ingot 1 also has a shrinkage porosity of 704. Also in FIG. 7 (A-C), a eutectic network 702 with large conglomerates can be seen. Also see table 2. In FIG. 7 (B and C) is an enlarged view of FIG. 7A.

Выводыfindings

Скорость затвердевания ниже 15°C/мин в интервале затвердевания приводит к сильной ликвации карбидов и крупной сетке 702 карбида в структуре на середине радиуса сравнительного слитка 1, а также возникает пористость 704 (см. Фиг. 7 (А-С)). Сильная ликвация карбидов и крупная сетка карбидов придают ломкость белой заготовке валка или готовому валку, получаемым из сравнительного слитка 1, и таким образом, склонность к разрыву при индукционной закалке (белая заготовка валка) или в стане холодной прокатки (готовый валок).A solidification rate below 15 ° C / min in the solidification interval leads to a strong segregation of carbides and a large grid of carbide 702 in the structure in the middle of the radius of the comparative ingot 1, and porosity 704 occurs (see Fig. 7 (A-C)). Strong segregation of carbides and a large grid of carbides brittle the white roll preform or finished roll obtained from comparative ingot 1, and thus, the tendency to rupture during induction hardening (white roll preform) or in a cold rolling mill (finished roll).

Также из примера 2 видно, что скорость затвердевания ниже 15°C/мин приводит к эвтектической структуре с более крупными ячейками по сравнению со скоростью затвердевания выше 15°C/мин согласно изобретению.It can also be seen from Example 2 that a solidification rate below 15 ° C / min leads to a eutectic structure with larger cells compared to a solidification rate above 15 ° C / min according to the invention.

Скорость затвердевания выше 15°C/мин в интервале затвердевания при получении слитка обеспечивает низкий уровень ликвации, в результате чего получают содержание эвтектических карбидов менее 5 об.%.The rate of solidification above 15 ° C / min in the range of solidification upon receipt of the ingot provides a low level of segregation, resulting in a content of eutectic carbides of less than 5 vol.%.

Figure 00000009
Figure 00000009

В примере 3 представлено влияние способа по изобретению и химического состава слитка на микроструктуру слитка, и, следовательно, также на валок по изобретению. Пример 4 является сравнительным примером. В примере 3 и 4 показана микроструктура слитков, полученных в лаборатории с помощью устройства регулируемого затвердевания с регулируемыми скоростями охлаждения.Example 3 shows the influence of the method according to the invention and the chemical composition of the ingot on the microstructure of the ingot, and therefore also on the roll according to the invention. Example 4 is a comparative example. Examples 3 and 4 show the microstructure of the ingots obtained in the laboratory using an adjustable solidification device with adjustable cooling rates.

На форму сетки эвтектического карбида в слитке оказывал влияние используемый химический состав (см. также таблицу 3).The shape of the eutectic carbide in the ingot was influenced by the chemical composition used (see also table 3).

Пример 3Example 3

В этом примере показана микроструктура слитка 1, полученного в соответствии с изобретением в лаборатории с помощью устройства регулируемого затвердевания с регулируемыми скоростями охлаждения выше 15°C/мин в интервале затвердевания. При использовании химического состава, включающего 1,4% Mo в соответствии с изобретением, в структуре слитка обеспечивали открытую систему 750 эвтектических карбидов (см. Фиг. 10 (А и В), а также таблицу 3). Эта открытая система 750 эвтектических карбидов, которая наблюдается в валке 1 по изобретению, определена в виде дендритного рисунка, и структура 752 эвтектических карбидов не образует закрытой сетки эвтектических карбидов (как в сравнительном слитке 2 примера 4), а образует дендритные оси в сетке, как показано на Фиг. 10 (А и В), где изображена микроструктура слитка с 1,4% Mo, полученного в соответствии со способом по изобретению. Благодаря этой открытой системе эвтектических карбидов по изобретению валок легче поддается обработке шлифованием, чем валки, полученные с использованием содержания Мо более 1,6%.This example shows the microstructure of an ingot 1, obtained in accordance with the invention in the laboratory using an adjustable solidification device with adjustable cooling rates above 15 ° C / min in the solidification interval. When using a chemical composition comprising 1.4% Mo in accordance with the invention, an open system of 750 eutectic carbides was provided in the structure of the ingot (see Fig. 10 (A and B), as well as Table 3). This open system of eutectic carbides 750, which is observed in roll 1 according to the invention, is defined as a dendritic pattern, and the structure of 752 eutectic carbides does not form a closed network of eutectic carbides (as in comparative ingot 2 of example 4), but forms dendritic axes in the network, as shown in FIG. 10 (A and B), which shows the microstructure of an ingot with 1.4% Mo obtained in accordance with the method of the invention. Thanks to this open system of eutectic carbides according to the invention, the roll is easier to grind than the rolls obtained using a Mo content of more than 1.6%.

Пример 4Example 4

Сравнительный слиток 2 получен с использованием способа по изобретению и состава стали, в котором основные компоненты соответствуют вышеуказанным воплощениям, за исключением количества Mo. Сравнительный слиток 2 получен в соответствии со способом по изобретению в лаборатории, с использованием устройства регулируемого затвердевания с регулируемыми скоростями охлаждения выше 15°C/мин в интервале затвердевания. В сравнительном слитке 2 количество Mo составляет 2,77% (см. также таблицу 3). При использовании химического состава, включающего 2,77% Mo, в способе получения слитка по изобретению, система эвтектических карбидов в слитке образуется в форме закрытых ячеек эвтектических карбидов (см. Фиг.11 (А и В)), и эвтектические карбиды 852 образуют по существу изолированные области 850, подобно островкам или отдельным ячеистым структурам, как видно на Фиг. 11 (А и В), где показана микроструктура сравнительного слитка 2. Белые области на Фиг. 11 (А и В) представляют собой основу, в основном железо; в черном цвете видны вторичные карбиды.Comparative ingot 2 was prepared using the method of the invention and a steel composition in which the main components correspond to the above embodiments, except for the amount of Mo. Comparative ingot 2 was obtained in accordance with the method of the invention in a laboratory using an adjustable solidification device with adjustable cooling rates above 15 ° C / min in the solidification interval. In Comparative Ingot 2, the amount of Mo is 2.77% (see also Table 3). When using a chemical composition comprising 2.77% Mo in the method for producing an ingot of the invention, the eutectic carbide system in the ingot is formed in the form of closed cells of eutectic carbides (see Fig. 11 (A and B)), and the eutectic carbides 852 form substantially isolated regions 850, like islets or individual cellular structures, as seen in FIG. 11 (A and B), showing the microstructure of comparative ingot 2. The white areas in FIG. 11 (A and B) represent the base, mainly iron; secondary carbides are visible in black.

Избыточное добавление легирующих элементов в сравнительном слитке 2 приводит к образованию крупной сетки карбидов, связанной с ликвацией карбидов. Также см. таблицу 3.Excessive addition of alloying elements in comparative ingot 2 leads to the formation of a large carbide network associated with the segregation of carbides. Also see table 3.

Figure 00000010
Figure 00000010

Стадия 18. Ковка указанного слитка 34 с образованием валка 1Stage 18. Forging the specified ingot 34 with the formation of the roll 1

В типичном воплощении изобретения слиток 34, полученный в соответствии с предшествующей стадией изобретения, затем подвергают ковке. В одном воплощении изобретения слиток 34 куют в горячем состоянии с использованием способа, известного как такового, с одновременным уменьшением площади поперечного сечения и изменением формы, посредством пропускания его между молотом и наковальней, формуя слиток в виде валка 1 по изобретению. Слиток нагревают в специально предназначенной для этого печи (см. Фиг. 12, на которой представлен схематический вид стадии ковки).In a typical embodiment of the invention, the ingot 34 obtained in accordance with the preceding step of the invention is then forged. In one embodiment of the invention, the ingot 34 is forged hot using a method known per se, while reducing the cross-sectional area and changing the shape by passing it between the hammer and the anvil, forming the ingot in the form of a roll 1 according to the invention. The ingot is heated in a furnace specially designed for this purpose (see Fig. 12, which shows a schematic view of the forging stage).

Стадия 18 ковки по изобретению включает следующие операции (см. Фиг. 12): предварительное нагревание 56 слитка 34 в течение приблизительно 6 ч до температуры от 800 до 1200°C или от 850 до 1100°С. Стадия 56 предварительного нагревания включает нагревание слитка 34 от поверхности до самой сердцевины слитка. Температуру при ковке поддерживают в интервале от 800 до 1200°C или от 850 до 1100°C, поскольку температура выше 1200°C приводит к дефектам структуры слитка из-за пережога валка. Причиной поддержания температуры слитка в указанном интервале температур является то, что температура ниже 800°C приводит к образованию трещин в слитке. По мере охлаждения слитка 34 он становится более твердым и менее пластичным, что может приводить к возникновению трещин, если деформация продолжается.The forging step 18 according to the invention includes the following operations (see FIG. 12): preheating the 56 ingot 34 for approximately 6 hours to a temperature of from 800 to 1200 ° C or from 850 to 1100 ° C. Preheating step 56 includes heating the ingot 34 from the surface to the core of the ingot. The temperature during forging is maintained in the range from 800 to 1200 ° C or from 850 to 1100 ° C, since a temperature above 1200 ° C leads to defects in the structure of the ingot due to burnout of the roll. The reason for maintaining the temperature of the ingot in the indicated temperature range is that a temperature below 800 ° C leads to the formation of cracks in the ingot. As the ingot 34 cools, it becomes harder and less ductile, which can lead to cracks if the deformation continues.

После предварительного нагревания (стадия 56) слитка 1 осуществляют его ковку (стадия 60), с коэффициентом уковки 1,35-2,0. Стадию 60 ковки и стадию 56 предварительного нагревания повторяют, данный цикл ковки в общем называют калением 58. Каление 58 повторяют столько раз, сколько необходимо для получения валка по изобретению (см. Фиг. 12).After pre-heating (stage 56), the ingot 1 is forged (stage 60), with a forging coefficient of 1.35-2.0. Forging step 60 and preheating step 56 are repeated, this forging cycle is generally referred to as incandescence 58. Incandescence 58 is repeated as many times as necessary to obtain a roll of the invention (see FIG. 12).

В одном воплощении валок 1 по изобретению подвергают ковке с использованием 3-6 калений 58 для ковки слитка с получением заготовки валка. Заготовка валка представляет собой валок, который имеет конечную форму, но его бочка нуждается в финишной обработке для обеспечения валка, пригодного для эксплуатации в стане.In one embodiment, the roll 1 of the invention is forged using 3-6 calories 58 for forging the ingot to form a roll preform. The roll blank is a roll that has a final shape, but its barrel needs to be finished to provide a roll suitable for operation in the mill.

В другом воплощении слиток 34 подвергают ковке за несколько калений 58 (см. Фиг. 13, где схематически показана ковка валка):In another embodiment, the ingot 34 is forged for several incense 58 (see Fig. 13, where forging of the roll is schematically shown):

а) сначала слиток 34 регулируют по площади поперечного сечения за несколько или 1-2 каления 58,a) first, the ingot 34 is regulated by the cross-sectional area for several or 1-2 incandescences 58,

б) одну шейку валка получают за одно каление,b) one neck of the roll is obtained for one heat,

в) другую шейку валка куют при следующем калении.c) the other neck of the roll is forged at the next heat.

Ковку стали, имеющей состав по изобретению, труднее осуществить, из-за высокого содержания легирующих элементов в соответствии с изобретением, чем в случае ковки стандартных сортов стали.Forging steel having the composition according to the invention is more difficult to accomplish due to the high content of alloying elements in accordance with the invention than forging standard steel grades.

При ковке диаметр 32 слитка 34 снижается на 30-50%, при образовании путем ковки валка 1 по изобретению. Например, валок 1 по изобретению предпочтительно имеет диаметр 2 от 250 до 800 мм (см. Фиг. 1), а слиток 34 по изобретению предпочтительно имеет диаметр 32 от 400 до 1000 мм или от 450 до 1100 мм.When forging, the diameter 32 of the ingot 34 is reduced by 30-50%, while forging the roll 1 according to the invention by forging. For example, the roll 1 of the invention preferably has a diameter of 2 from 250 to 800 mm (see FIG. 1), and the ingot 34 of the invention preferably has a diameter of 32 from 400 to 1000 mm or from 450 to 1100 mm.

Важным является то, что слиток 34 имеет требуемую микроструктуру эвтектических карбидов, сформированную в процессе изготовления слитка 34 на стадии 80 затвердевания. Было показано, что слитки 34 с микроструктурой эвтектических карбидов по изобретению, содержащие эвтектические карбиды в количестве менее 5 об.%, возможно выковать с использованием способов горячей ковки под давлением. Использование слитка, полученного другим способом, например, при скорости затвердевания ниже 15°C/мин, приводит к тому, что такие большие валки подвержены разрыву в ходе индукционной закалки или в стане.Importantly, the ingot 34 has the desired eutectic carbide microstructure formed during the manufacturing of the ingot 34 at the solidification step 80. It was shown that ingots 34 with the microstructure of the eutectic carbides according to the invention, containing eutectic carbides in an amount of less than 5 vol.%, Can be forged using hot forging under pressure. The use of an ingot obtained in another way, for example, at a solidification rate below 15 ° C / min, leads to the fact that such large rolls are prone to rupture during induction hardening or in a mill.

Стадия 20. Предварительная термообработка указанного валка 1Stage 20. Preliminary heat treatment of the specified roll 1

В способе по изобретения валок обрабатывают на стадии предварительной термообработки. В одном воплощении изобретения валок нагревают в печи до температуры от 700°C до 1100°C в ходе предварительной термообработки 20 по изобретению, а затем валок выдерживают при этой температуре в течение определенного времени до тех пор, пока не произойдет удовлетворительная диффузия водорода. Предварительную термообработку (нормализацию или сфероидизирующий отжиг) осуществляют для того, чтобы улучшить обрабатываемость валка на станках.In the method according to the invention, the roll is processed at the stage of preliminary heat treatment. In one embodiment of the invention, the roll is heated in a furnace to a temperature of from 700 ° C to 1100 ° C during the preliminary heat treatment 20 according to the invention, and then the roll is held at this temperature for a certain time until satisfactory diffusion of hydrogen occurs. Preliminary heat treatment (normalization or spheroidizing annealing) is carried out in order to improve the workability of the roll on the machines.

Стадия 22. Грубая механообработка 22 указанного валкаStage 22. Rough machining 22 of the specified roll

В способе по изобретению валок обрабатывают на стадии 22 грубой механообработки. Грубая механообработка 22 формованного валка 1 по изобретению означает удаление внешнего слоя кованого валка 1. В одном воплощении изобретения внешний слой удаляют посредством грубой механообработки. Валок представляет собой так называемую черную заготовку перед тем, как его подвергают грубой механообработки. Посредством удаления оксидного слоя с поверхности валка черную заготовку валка преобразуют в белую заготовку.In the method of the invention, the roll is processed in a coarse machining step 22. Rough machining 22 of the molded roll 1 according to the invention means the removal of the outer layer of the forged roll 1. In one embodiment of the invention, the outer layer is removed by rough machining. The roll is a so-called black blank before it is subjected to rough machining. By removing the oxide layer from the surface of the roll, the black roll blank is converted to a white blank.

Стадия 24. Индукционная закалка указанного валка 1Stage 24. Induction hardening of the specified roll 1

В способе по изобретению валок обрабатывают посредством индукционной закалки. В ходе индукционной закалки валка формируют твердую поверхность валка (см. Фиг. 14, где схематически показана стадия индукционной закалки).In the method according to the invention, the roll is treated by induction hardening. During induction hardening of the roll, a hard surface of the roll is formed (see FIG. 14, where the induction hardening stage is schematically shown).

В одном воплощении изобретения на стадии индукционной закалки валок медленно перемещают вниз, в то время как посредством индуктора 70 прикладывают электрический ток или напряжение с частотой от 50 до 1000 Гц. Валок 1 охлаждают посредством водяного охлаждения 72 после стадии нагревания (см. Фиг. 14). Сформированную твердую поверхность также называют рабочим слоем 4 валка, и она составляет приблизительно 1/6 (см. Фиг. 1, позиция 6) от общего диаметра 2 валка 1. Поверхность бочки валка быстро нагревают, когда опускают через ряд индукторов, включающих электрическую обмотку, ведущих в камеру закалки. Быстрое проникновение тепла при индукционном нагревании и немедленная закалка с использованием воды позволяют получить определенный слой однородной твердости на поверхности валка. Как шейки, так и сердцевина валка остаются при низкой температуре в течение всего процесса. В течение индукционной закалки поверхность валка 1 обычно подвергают воздействию частоты от 50 до 1000 Гц, и частота, выбранная из нижней части данного интервала, приводит к получению более глубокого рабочего слоя 4 валка 1. Другим фактором, который влияет на глубину сформированного рабочего слоя, является зазор между индукторами 70 (если используют несколько индукторов). Также зазор или расстояние между индуктором 70 и валком 1 влияет на глубину образуемого рабочего слоя 4. На стадии 24 индукционной закалки по изобретению можно использовать одну, две или боле частот.In one embodiment of the invention, in the induction hardening step, the roll is slowly moved down, while an electric current or voltage with a frequency of from 50 to 1000 Hz is applied through the inductor 70. The roller 1 is cooled by water cooling 72 after the heating step (see FIG. 14). The formed solid surface is also called the working layer 4 of the roll, and it is approximately 1/6 (see Fig. 1, position 6) of the total diameter 2 of the roll 1. The surface of the roll barrel is quickly heated when lowered through a series of inductors including an electric winding, leading to the quenching chamber. The rapid penetration of heat during induction heating and the immediate hardening using water make it possible to obtain a certain layer of uniform hardness on the surface of the roll. Both the neck and the core of the roll remain at a low temperature throughout the process. During induction hardening, the surface of roll 1 is usually exposed to frequencies from 50 to 1000 Hz, and the frequency selected from the lower part of this interval results in a deeper working layer 4 of roll 1. Another factor that affects the depth of the formed working layer is the gap between the inductors 70 (if multiple inductors are used). Also, the gap or distance between the inductor 70 and the roll 1 affects the depth of the formed working layer 4. At the stage 24 of the induction hardening according to the invention, one, two or more frequencies can be used.

Валок по изобретению разрывается при использовании традиционных способов закалки, и индукционный нагрев является наиболее подходящим способом для закалки валка по изобретению. Охлаждение валка 1 в ходе индукционной закалки 24 осуществляют посредством интенсивного потока холодной воды.The roll according to the invention is broken using traditional quenching methods, and induction heating is the most suitable method for quenching the roll according to the invention. The cooling of the roll 1 during induction hardening 24 is carried out by means of an intense flow of cold water.

В одном воплощении изобретения индукционная закалка 34 представляет собой двойную индукционную закалку, и охлаждение валка 1 после индукционной закалки 24 осуществляют посредством интенсивного потока воды, имеющего температуру 40°C и расход приблизительно 300 м3/ч, и валок перемещают вниз со скоростью от 0,3 мм до 1 мм/с.In one embodiment of the invention, induction hardening 34 is a double induction hardening, and cooling of roll 1 after induction hardening 24 is carried out by means of an intense flow of water having a temperature of 40 ° C. and a flow rate of approximately 300 m 3 / h, and the roll is moved downward at a speed of 0, 3 mm to 1 mm / s.

В одном воплощении стадию 24 индукционной закалки проводят в течение от 0,5 до 2 ч.In one embodiment, induction hardening step 24 is carried out for from 0.5 to 2 hours.

Стадия 26. Отпуск указанного валкаStage 26. Leave the specified roll

В способе по изобретению валок 1 подвергают отпуску. Целью стадии отпуска является снижение хрупкости валка и регулирование уровня твердости. Стадия 26 отпуска является решающей стадией получения валка, поскольку она обеспечивает снижение внутренних напряжений. В ходе стадии отпуска валок приобретает свою конечную микроструктуру посредством диффузии и вторичного осаждения карбидов. Между стадиями отпуска и нагревания осуществляют охлаждение воздухом. Валки отпускают предпочтительно 3 раза при температуре 450-530°C. Стадия отпуска приводит к приобретению валком требуемого уровня твердости по Виккерсу более 780, или от 780 до 840. Точный контроль времени и температуры в ходе процесса отпуска является важным для получения металла с хорошо сбалансированной микроструктурой, например, отпущенного мартенсита, так что валок, полученный в соответствии со способом изобретения, после отпуска содержит отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее 5 об.%.In the method according to the invention, the roll 1 is subjected to tempering. The purpose of the tempering stage is to reduce the fragility of the roll and to control the level of hardness. The tempering stage 26 is a decisive step in the production of the roll, since it provides a reduction in internal stresses. During the tempering step, the roll acquires its final microstructure through diffusion and secondary precipitation of carbides. Between the stages of tempering and heating, air cooling is carried out. The rolls are preferably released 3 times at a temperature of 450-530 ° C. The tempering step leads to the acquisition by the roll of the required Vickers hardness of more than 780, or from 780 to 840. Exact control of time and temperature during the tempering process is important to obtain a metal with a well-balanced microstructure, for example, tempered martensite, so that the roll obtained in according to the method of the invention, after tempering, it contains tempered martensite with a residual austenite content of less than 5 vol.%.

Стадия 28. Механическая обработка указанного валкаStage 28. Machining the specified roll

В способе по изобретению валок предпочтительно обрабатывают на стадии 28 механической обработки перед эксплуатацией в стане. Например, для применения в стане осуществляют специальную обработку поверхности валка посредством шлифования и других видов обработки поверхности, чтобы достичь требуемой шероховатости и соответствующего трения поверхности валка. Примеры видов обработки поверхности валка включают, например, текстурирование лазерным лучом (ТЛЛ), текстурирование электронным пучком (ТЭП) или текстурирование электронным разрядом (ТЭР).In the method of the invention, the roll is preferably machined in a machining step 28 before being used in the mill. For example, for use in the mill, special treatment of the surface of the roll is carried out by grinding and other types of surface treatment in order to achieve the desired roughness and the corresponding friction of the surface of the roll. Examples of surface treatments for a roll include, for example, laser beam texturing (TLC), electron beam texturing (TEC), or electron discharge texturing (TER).

В одном воплощении поверхность валка обрабатывают шлифованием и текстурированием электронным разрядом (ТЭР). На Фиг. 15 (А и В) показана микроструктура поверхности валка с низким содержанием хрома после текстурирования электронным разрядом. На Фиг. 15 (С и D) показана микроструктура поверхности валка по изобретению после текстурирования электронным разрядом. Под белым слоем 300 на Фиг. 15D находится повторно аустенизированный слой и более тонкая размягченная область, поскольку этот сорт имеет высокую температуру отпуска. Также следует отметить, что внутри белого слоя на Фиг. 15D эвтектические карбиды 302 не подвергались воздействию энергии электрической дуги. Для сравнения, такие типы карбидов не присутствуют в валке, представленном на Фиг. 15 (А и В). Валок по изобретению обладает лучшими свойствами и эксплуатационными характеристиками, чем валок стандартного сорта (см. Фиг. 15 (А и В)), благодаря наличию твердых эвтектических карбидов в белом слое.In one embodiment, the surface of the roll is processed by grinding and texturing by electronic discharge (TER). In FIG. 15 (A and B) shows the microstructure of the surface of the roll with a low chromium content after texturing by electronic discharge. In FIG. 15 (C and D) shows the microstructure of the roll surface of the invention after texturing by electronic discharge. Under the white layer 300 in FIG. 15D is a re-austenitized layer and a thinner softened area, since this grade has a high tempering temperature. It should also be noted that inside the white layer in FIG. 15D eutectic carbides 302 were not exposed to electric arc energy. For comparison, these types of carbides are not present in the roll shown in FIG. 15 (A and B). The roll according to the invention has better properties and performance than a standard grade roll (see Fig. 15 (A and B)), due to the presence of solid eutectic carbides in the white layer.

На Фиг. 18 представлено более схематическое изображение Фиг. 15D, представляющее микроструктуру поверхности валка по изобретению, в которой вновь образованные эвтектические карбиды 302, полученные в результате переплава, присутствуют внутри белого слоя 304. Также на Фиг. 18 представлены ранее образованные эвтектические карбиды 300. Поверхность валка на Фиг. 18 иллюстрирует вид поверхности после текстурирования электронным разрядом по изобретению. Масштаб 306 составляет 5 мкм.In FIG. 18 is a more schematic illustration of FIG. 15D, representing the microstructure of the roll surface of the invention, in which the newly formed eutectic carbides 302 resulting from the remelting are present inside the white layer 304. Also in FIG. 18 shows previously formed eutectic carbides 300. The roll surface of FIG. 18 illustrates a surface view after texturing by electronic discharge according to the invention. Scale 306 is 5 microns.

Валок 1 по изобретению, полученный вышеописанным способомRoll 1 according to the invention obtained by the above method

Типичный валок по изобретению имеет диаметр от 215 до 800 мм или от 250 до 700 мм, общая длина, включая шейку, составляет до 6 м, и длина бочки составляет от 1 до 3 м. Типичная масса валка составляет от 400 до 10000 кг. Микроструктура валка по одному воплощению изобретения включает отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее 5 об.%, и валок включает открытую сетку эвтектических карбидов с содержанием эвтектических карбидов менее 5 об.%, и валок (1) имеет твердость по Виккерсу от 780 до 840 и внутренние напряжения сжатия от -300 МПа до -500 МПа. Такие свойства валка обеспечены благодаря способу получения валка по изобретению, а также благодаря химическому составу валка, соответствующему химическому составу по изобретению.A typical roll of the invention has a diameter of 215 to 800 mm or 250 to 700 mm, the total length, including the neck, is up to 6 m, and the barrel length is 1 to 3 m. A typical roll weight is 400 to 10,000 kg. The microstructure of the roll according to one embodiment of the invention includes tempered martensite with a residual austenite content of less than 5 vol.%, And the roll includes an open grid of eutectic carbides with a content of eutectic carbides of less than 5 vol.%, And the roll (1) has a Vickers hardness of from 780 to 840 and internal compression stresses from -300 MPa to -500 MPa. Such properties of the roll are provided by the method for producing the roll of the invention, as well as by the chemical composition of the roll corresponding to the chemical composition of the invention.

Валок по изобретению предназначен для применения в стане холодной прокатки полос, для которого требуются валки, стойкие к высоким давлениям. Валок по изобретению предназначен для применения в стане холодной прокатки полос в качестве рабочего валка, подходит для любой клети в процессе прокатки, подходит для 2-6 валковых станов и может иметь шероховатость поверхности от 0,3-0,5 мкм, требующейся в чистовых клетях, до шероховатости 1,5-2,5 мкм, требующейся в начальных клетях.The roll according to the invention is intended for use in a cold strip mill for which high pressure resistant rolls are required. The roll according to the invention is intended for use in a cold strip mill as a work roll, suitable for any stand during rolling, suitable for 2-6 roll mills and may have a surface roughness of 0.3-0.5 microns required in the finishing stands to a roughness of 1.5-2.5 microns required in the initial stands.

Настоящее изобретение станет более понятно при обращении к приведенным ниже примерам. Однако эти примеры предназначены для иллюстрации свойств валка по изобретению и не ограничивают область защиты изобретения. В таблице 4 различные валки сравнивают с валком по изобретению. Все валки включают Mn в количестве от 0,2 до 0,5 масс.%.The present invention will become more apparent when referring to the following examples. However, these examples are intended to illustrate the properties of the roll according to the invention and do not limit the scope of protection of the invention. In table 4, various rolls are compared with the roll of the invention. All rolls include Mn in an amount of 0.2 to 0.5 mass%.

Два примера по изобретениюTwo examples of the invention

Валок 1 по изобретению, приведенный в таблице 4, получен с использованием способа по изобретению, где использовали скорость затвердевания более 15°C/мин в рабочем слое в интервале затвердевания, а также использовали индукционное нагревание с частотой 50-250 Гц и проводили три отпуска при температуре 450-530°C.The roll 1 according to the invention, shown in table 4, was obtained using the method according to the invention, where a curing rate of more than 15 ° C / min in the working layer was used in the curing interval, and also induction heating was used with a frequency of 50-250 Hz and spent three holidays at temperature 450-530 ° C.

Валок 2 по изобретению, приведенный в таблице 4, получен с использованием способа по изобретению, где использовали скорость затвердевания 18°C/мин в рабочем слое в интервале затвердевания, а также использовали индукционное нагревание с частотой 50-250 Гц и проводили три отпуска: сначала при температуре 490°C, затем при температуре 490°C и, наконец, при температуре 480°C. На Фиг. 19 представлена микроструктура образца валка после отпуска и индукционной закалки, отобранного на глубине 4 мм от поверхности валка 2. Микроструктура 1034 с открытой эвтектической сеткой и эвтектические карбиды 1032 валка также представлены на Фиг. 19.The roll 2 according to the invention, shown in table 4, was obtained using the method according to the invention, where a curing rate of 18 ° C / min in the working layer was used in the curing interval, and also induction heating was used with a frequency of 50-250 Hz and three holidays were performed: first at 490 ° C, then at 490 ° C, and finally at 480 ° C. In FIG. 19 shows the microstructure of the roll sample after tempering and induction hardening taken at a depth of 4 mm from the surface of the roll 2. The microstructure 1034 with an open eutectic net and the eutectic carbides 1032 of the roll are also shown in FIG. 19.

Figure 00000011
Figure 00000011

Figure 00000012
Figure 00000012

Содержание Mn для всех валков в таблице 4 составляет и 0,4-0,5; содержание Si для всех валков в таблице 4 составляет 0,2-2,0; Ni для всех ниже 1%.The Mn content for all rolls in table 4 is 0.4-0.5; the Si content for all rolls in table 4 is 0.2-2.0; Ni for all below 1%.

Области применения валкаFields of application

Валок подходит для применения в следующих областях:The roll is suitable for use in the following areas:

Алюминиевая промышленность:Aluminum industry:

- 4-валковый одноклетьевой прокатный нереверсивный стан- 4-roll single stand rolling non-reversible mill

Сталелитейная промышленность:Steel industry:

- 4-валковый одноклетьевой реверсивный прокатный стан;- 4-roll single-stand reversible rolling mill;

- 4-валковые станы с последовательно расположенными 4 и 5 клетями для проката листов непрерывным и периодическим способом;- 4-roll mills with sequentially located 4 and 5 stands for sheet rolling in a continuous and batch manner;

- 4-валковые станы с последовательно расположенными с 4 и 5 клетями для проката белой жести;- 4-roll mills with sequentially located with 4 and 5 stands for rolling tinplate;

- 6-валковый стан с последовательным расположением клетей для проката стальных листов.- 6-roll mill with sequential stand for rolling steel sheets.

Применение валкаRoll application

Кованый валок по изобретению подходит для применения, например, в качестве рабочего валка или промежуточного валка в станах холодной прокатки или, например:The forged roll according to the invention is suitable for use, for example, as a work roll or an intermediate roll in cold rolling mills or, for example:

- в редукционных станах холодной прокатки для ранних и чистовых клетей, реверсивных или не реверсивных клетей для проката белой жести, стали, кремнистой стали, алюминия или меди;- in cold rolling reduction mills for early and finishing stands, reversible or non-reversing stands for the rolling of tinplate, steel, silicon steel, aluminum or copper;

- в дрессировочных станах холодной прокатки;- in cold rolling training mills;

- в конфигурациях стана с двухвалковыми, четырехвалковыми и шестивалковыми клетями с текстурированной или нетекстурированной поверхностью;- in mill configurations with two-roll, four-roll and six-roll stands with a textured or non-textured surface;

- при холодной прокатке марок прогрессивных сталей повышенной прочности.- during cold rolling of grades of progressive steels of increased strength.

Поверхность валкаRoll surface

Текстура поверхностиSurface texture

Одной проблемой известных валков является то, что текстура поверхности изнашивается при эксплуатации валка. Текстура поверхности имеет большое значение, поскольку она обеспечивает коэффициент трения, чтобы избежать проскальзывания и/или соскакивания полосы. Кроме того, она определяет текстуру поверхности полосы, которая обеспечивает поверхностные свойства, важные для глубокой вытяжки и окрашивания прокатной полосы. Валки по изобретению проявляют улучшенную способность сохранения текстуры поверхности, благодаря белому слою валка, где белый слой включает твердые эвтектические карбиды, такие как М7С3. В рабочем слое микроструктура валка по изобретению после конечной термообработки состоит из отпущенного мартенсита с содержанием остаточного аустенита менее 5 об.% и таких карбидов, как МС и М2С (М - металл, С - карбид), тонко и однородно распределенных в основе. Такой тип микроструктуры показал свою значимость для сохранения текстуры поверхности валка.One problem with known rolls is that the surface texture wears out during operation of the roll. The texture of the surface is of great importance as it provides a coefficient of friction to avoid slipping and / or slipping of the strip. In addition, it defines the surface texture of the strip, which provides surface properties important for deep drawing and coloring of the rolled strip. The rolls of the invention exhibit improved surface texture retention properties due to the white roll layer, where the white layer includes hard eutectic carbides such as M 7 C 3 . In the working layer, the microstructure of the roll according to the invention after final heat treatment consists of tempered martensite with a residual austenite content of less than 5 vol.% And carbides such as MS and M 2 C (M - metal, C - carbide), finely and uniformly distributed in the base. This type of microstructure has shown its importance for maintaining the texture of the surface of the roll.

Перенос шероховатостиRoughness transfer

Перенос шероховатости поверхности валка изменяется при эксплуатации валка. Валки по изобретению проявляют улучшенную способность сохранения постоянного коэффициента переноса шероховатости при прокатке, что является важным для срока службы валка. Это происходит благодаря особому заявленному составу стали, а также благодаря используемому способу получения валков.The transfer of surface roughness of the roll changes during operation of the roll. The rolls of the invention exhibit improved ability to maintain a constant transfer coefficient of roughness during rolling, which is important for the life of the roll. This is due to the special declared composition of the steel, as well as due to the used method of producing rolls.

Прокатка в стане без маршрута (schedule-free rolling)Rolling in a camp without a route (schedule-free rolling)

Проблема при эксплуатации валков состоит в том, что грязь, которая нарастает на поверхности валков, оставляет линию пути на полосе. В рабочем слое валок по изобретению имеет прочную поверхность благодаря тому, что микроструктура валка по изобретению включает отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее 5 об.% и карбиды, такие как МС и М2С, тонко и однородно распределенные в основе, где М означает металл и C означает углерод. Такая особая микроструктура повышает возможности для прокатки без маршрута.The problem with the operation of the rolls is that the dirt that builds up on the surface of the rolls leaves a path line on the strip. In the working layer, the roll according to the invention has a strong surface due to the fact that the microstructure of the roll according to the invention includes tempered martensite with a residual austenite content of less than 5 vol.% And carbides, such as MS and M 2 C, finely and uniformly distributed in the base, where M means metal and C means carbon. This special microstructure increases the possibilities for rolling without a route.

ВыкрашиваниеChipping

Другая проблема известных валков состоит в том, что распространение трещин внутри валков обусловлено накопленными напряжениями, вызываемыми операцией прокатки, и полем остаточных внутренних напряжений валка. Валок в процессе эксплуатации подвергается воздействию сложного набора напряжений. Валок по изобретению имеет низкий уровень остаточных внутренних напряжений, и, следовательно, улучшенное сопротивление выкрашиванию, что снижает частоту отказов стана.Another problem of known rolls is that the propagation of cracks inside the rolls is caused by the accumulated stresses caused by the rolling operation and the field of residual internal stresses of the roll. The roller during operation is exposed to a complex set of stresses. The roll according to the invention has a low level of residual internal stresses and, therefore, improved resistance to chipping, which reduces the failure rate of the mill.

Механическая прочность валка по изобретению выше по сравнению с валком из сплава такого же состава, что и сплав валка по изобретению, но полученным другим способом. Механическая прочность валка по изобретению обеспечена благодаря образованной открытой эвтектической сетке в рабочем слое валка. Эта открытая эвтектическая сетка образуется на стадии охлаждения в способе получения валка. Скорость затвердевания выше 15°C/мин на стадии охлаждения при получении слитка является ключевым параметром для образования открытой сетки, которая присутствует в валках по изобретению.The mechanical strength of the roll according to the invention is higher compared to the roll of an alloy of the same composition as the alloy of the roll according to the invention, but obtained in a different way. The mechanical strength of the roll according to the invention is provided due to the formed open eutectic grid in the working layer of the roll. This open eutectic network is formed in the cooling step of the roll production method. A solidification rate of above 15 ° C / min during the cooling step of the ingot preparation is a key parameter for the formation of an open mesh that is present in the rolls of the invention.

Также использование различных стадий обработки отпуском при высокой температуре после закалки, например, от 450 до 530°C, при получения валка, приводит к важной релаксации внутренних напряжений валка. Внутренние напряжения минимизируют, используя дифференциальное нагревание внешнего слоя. Глубину проникновения твердости валка по изобретению изобретением можно регулировать от 20 до 120 мм от диаметра, измеренного с поверхности валка в направлении внутрь. Внутренние напряжения сжатия валка по изобретению предпочтительно составляют от -300 до -500 МПа по абсолютной величине или, например, менее -400 МПа.The use of various stages of tempering at high temperature after quenching, for example, from 450 to 530 ° C, upon receipt of the roll, leads to important relaxation of the internal stresses of the roll. Internal stresses are minimized using differential heating of the outer layer. The penetration depth of the hardness of the roll according to the invention by the invention can be adjusted from 20 to 120 mm from the diameter measured from the surface of the roll in the direction inward. The internal compression stresses of the roll according to the invention are preferably from -300 to -500 MPa in absolute value or, for example, less than -400 MPa.

Микроструктура валкаMicrostructure of the roll

На Фиг.17А схематически показана микроструктура примера валка по изобретению. На Фиг. 17А видны дендритные оси 210, включающие эвтектические карбиды, образующие эвтектические ячеистые структуры 204 посредством образования открытой сетки карбида. Открытую эвтектическую сетку, включающую дендритные оси 210, образующие эвтектические ячейки 204, которые можно видеть на Фиг. 17А, образуют в способе благодаря особому химическому составу в соответствии с изобретением. Масштаб 208 составляет 100 мкм.17A schematically shows the microstructure of an example roll according to the invention. In FIG. 17A, dendritic axes 210 are visible including eutectic carbides forming eutectic cellular structures 204 by forming an open carbide network. An open eutectic network including dendritic axes 210 forming eutectic cells 204, which can be seen in FIG. 17A are formed in the method due to the special chemical composition according to the invention. The scale of 208 is 100 microns.

В одном воплощении изобретения микроструктура валка по изобретению включает открытую эвтектическую сетку, которая распространена только в одном зерне или двух зернах ячеистой структуры.In one embodiment of the invention, the microstructure of the roll according to the invention includes an open eutectic network that is distributed in only one grain or two grains of a cellular structure.

Для сравнения, на Фиг. 17В показана закрытая эвтектическая сетка, в которой эвтектические карбиды 200 образуют закрытую эвтектическую сетку с явно разделенными эвтектическими ячейками 212. Данный тип сетки является нежелательным для валка по изобретению из-за хрупкости валка с таким типом микроструктуры. Масштаб 214 составляет 100 мкм.For comparison, in FIG. 17B shows a closed eutectic network in which eutectic carbides 200 form a closed eutectic network with clearly separated eutectic cells 212. This type of grid is undesirable for the roll of the invention because of the fragility of the roll with this type of microstructure. Scale 214 is 100 microns.

Изобретение описано посредством различных воплощений, находящихся в области защиты, определяемой прилагаемой формулой изобретения.The invention has been described by means of various embodiments within the scope of protection defined by the appended claims.

Claims (50)

1. Кованый валок (1), содержащий сталь следующего состава, в мас.%:
С 0,8-менее1
Mn 0,2-0,5
Si 0,2-2,0
Cr 7,0-13,0
Мо 0,6-1,6
V 1,0-3,0
остальное представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси, микроструктура валка (1) включает:
- отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее 5 об.% и
- открытую сетку эвтектических карбидов с содержанием с эвтектических карбидов менее 5 об.%;
при этом валок (1) имеет:
- твердость по Виккерсу от 780 до 840 и
- внутренние напряжения сжатия от -300 МПа до -500 МПа.1. Forged roll (1) containing steel of the following composition, in wt.%:
C 0.8-less than 1
Mn 0.2-0.5
Si 0.2-2.0
Cr 7.0-13.0
Mo 0.6-1.6
V 1.0-3.0
the rest is Fe and possible random and / or possible inevitable impurities, the microstructure of the roll (1) includes:
- tempered martensite with a residual austenite content of less than 5 vol.% and
- an open grid of eutectic carbides with a content of eutectic carbides of less than 5 vol.%;
wherein roll (1) has:
- Vickers hardness from 780 to 840 and
- internal compression stresses from -300 MPa to -500 MPa. 2. Валок по п. 1, в котором открытая сетка эвтектических карбидов определяет ячеистый рисунок эвтектических ячеек.2. The roll according to claim 1, in which an open grid of eutectic carbides defines a cellular pattern of eutectic cells. 3. Валок по п. 1, в котором открытая сетка эвтектических карбидов включает дендритные оси.3. The roll according to claim 1, in which an open grid of eutectic carbides includes dendritic axes. 4. Валок по п. 1, в котором указанная микроструктура присутствует по меньшей мере в рабочем слое валка.4. The roll according to claim 1, wherein said microstructure is present at least in the working layer of the roll. 5. Валок по п. 1, в котором сталь состоит из, в мас.%:
С 0,8-менее1
Mn 0,2-0,5
Si 0,2-2,0
Cr 7,0-13,0
Мо 0,6-1,6
V 1,0-3,0
Р менее 0,015
S менее 0,015
Ni менее 1
О2 менее 30 ppm
N2 менее 100 ppm
Н2 менее 3 ppm
W менее 2
Nb менее 1
Ti менее 1
Та менее 0,5
Zr менее 0,5
остальное представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.5. The roll according to claim 1, in which the steel consists of, in wt.%:
C 0.8-less than 1
Mn 0.2-0.5
Si 0.2-2.0
Cr 7.0-13.0
Mo 0.6-1.6
V 1.0-3.0
P less than 0.015
S less than 0.015
Ni less than 1
About 2 less than 30 ppm
N 2 less than 100 ppm
H 2 less than 3 ppm
W less than 2
Nb less than 1
Ti less than 1
Ta less than 0.5
Zr less than 0.5
the rest is Fe and possible random and / or possible inevitable impurities. 6. Валок по п. 1, в котором содержание С в стали составляет от 0,8 до 0,99 мас.% от общей массы валка.6. The roll according to claim 1, in which the C content in the steel is from 0.8 to 0.99 wt.% Of the total mass of the roll. 7. Валок по п. 1, в котором содержание С в стали составляет от 0,85 до 0,9 мас.% от общей массы валка.7. The roll according to claim 1, in which the C content in the steel is from 0.85 to 0.9 wt.% Of the total mass of the roll. 8. Валок по п. 1, в котором содержание Mn в стали составляет от 0,4 до 0,5 мас.% от общей массы валка.8. The roll according to claim 1, in which the Mn content in the steel is from 0.4 to 0.5 wt.% Of the total mass of the roll. 9. Валок по п. 1, в котором содержание Si в стали составляет от 0,2 до 1,5 мас.% от общей массы валка.9. The roll according to claim 1, in which the Si content in the steel is from 0.2 to 1.5 wt.% Of the total mass of the roll. 10. Валок по п. 1, в котором содержание Si в стали составляет от 0,85 до 1,15 мас.% от общей массы валка.10. The roll according to claim 1, in which the Si content in the steel is from 0.85 to 1.15 wt.% Of the total mass of the roll. 11. Валок по п. 1, в котором содержание Cr в стали составляет от 7,0 до 11 мас.% от общей массы валка.11. The roll according to claim 1, in which the Cr content in the steel is from 7.0 to 11 wt.% Of the total mass of the roll. 12. Валок по п. 1, в котором содержание Cr в стали составляет от 7,3 до 8,0 мас.% от общей массы валка.12. The roll according to claim 1, in which the Cr content in the steel is from 7.3 to 8.0 wt.% Of the total mass of the roll. 13. Валок по п. 1, в котором содержание Мо в стали составляет от 1,45 до 1,55 мас.% от общей массы валка.13. The roll according to claim 1, in which the content of Mo in the steel is from 1.45 to 1.55 wt.% Of the total mass of the roll. 14. Валок по п. 1, в котором содержание Ni в стали составляет менее 0,3 мас.% от общей массы валка.14. The roll according to claim 1, in which the Ni content in the steel is less than 0.3 wt.% Of the total mass of the roll. 15. Валок по п. 1, в котором содержание V в стали составляет от 1,3 до 2,1 мас.% от общей массы валка.15. The roll according to claim 1, in which the V content in the steel is from 1.3 to 2.1 wt.% Of the total mass of the roll. 16. Валок по п. 1, в котором содержание V в стали составляет от 1,3 до 1,6 мас.% от общей массы валка.16. The roll according to claim 1, in which the V content in the steel is from 1.3 to 1.6 wt.% Of the total mass of the roll. 17. Валок по п. 1, в котором сталь состоит из, в мас.%:
С 0,8-0,99
Mn 0,4-0,5
Si 0,2-1,5
Cr 7,0-11
Мо 0,6-1,6
Ni менее 1,0
V 1,0-2,1
Р менее 0,015
S менее 0,015
О2 менее 30 ppm
N2 менее 100 ppm
Н2 менее 3 ppm
остальное представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.17. The roll according to claim 1, in which the steel consists of, in wt.%:
S 0.8-0.99
Mn 0.4-0.5
Si 0.2-1.5
Cr 7.0-11
Mo 0.6-1.6
Ni less than 1.0
V 1.0-2.1
P less than 0.015
S less than 0.015
About 2 less than 30 ppm
N 2 less than 100 ppm
H 2 less than 3 ppm
the rest is Fe and possible random and / or possible inevitable impurities. 18. Валок по п. 1, в котором сталь состоит из, в мас.%:
С 0,85-0,9
Mn 0,4-0,5
Si 0,85-1,15
Cr 7,3-8,0
Мо 1,45-1,55
Ni менее 0,3
V 1,3-1,6
Р менее 0,015
S менее 0,015
О2 менее 30 ppm
N2 менее 100 ppm
Н2 менее 3 ppm
остальное представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.18. Roll according to claim 1, in which the steel consists of, in wt.%:
S 0.85-0.9
Mn 0.4-0.5
Si 0.85-1.15
Cr 7.3-8.0
Mo 1.45-1.55
Ni less than 0.3
V 1.3-1.6
P less than 0.015
S less than 0.015
O 2 less than 30 ppm
N 2 less than 100 ppm
H 2 less than 3 ppm
the rest is Fe and possible random and / or possible inevitable impurities. 19. Валок по п. 1, который имеет массу более 400 кг.19. The roll according to claim 1, which has a mass of more than 400 kg. 20. Валок по п. 1, который имеет диаметр от 215 до 800 мм.20. The roll according to claim 1, which has a diameter of from 215 to 800 mm. 21. Валок по п. 1, который выполнен для применения в качестве рабочего валка при холодной прокатке.21. The roll according to claim 1, which is made for use as a work roll during cold rolling. 22. Валок по любому из пп. 1-21, представляющий собой валок без покрытия.22. Roll according to any one of paragraphs. 1-21, which is a roll without coating. 23. Валок по любому из пп. 1-21, представляющий собой валок с выбираемым покрытием, например, хромовым покрытием.23. Roll according to any one of paragraphs. 1-21, which is a roll with a selectable coating, for example, a chrome coating. 24. Способ получения кованого валка, включающий следующие стадии: а) обеспечение стали следующего состава, в мас.%:
С 0,8-менее1
Mn 0,2-0,5
Si 0,2-2,0
Cr 7,0-13,0
Мо 0,6-1,6
V 1,0-3,0
остальное представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси,
б) получение слитка при поддержании скорости затвердевания более 15°C/мин в рабочем слое слитка, в интервале затвердевания,
в) ковка слитка с получением валка,
г) закалка валка посредством индукционного нагревания,
д) отпуск валка при температуре от 450 до 530°C для достижения твердости по Виккерсу от 780 до 840,
при этом получают микроструктуру валка (1), включающую:
- отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее 5 об.% и
-открытую сетку эвтектических карбидов с содержанием эвтектических карбидов менее 5 об.%, а валок (1) имеет:
- твердость по Виккерсу от 780 до 840 и
- внутренние напряжения сжатия от -300 до -500 МПа по абсолютной величине.24. A method of obtaining a forged roll, comprising the following stages: a) providing steel of the following composition, in wt.%:
C 0.8-less than 1
Mn 0.2-0.5
Si 0.2-2.0
Cr 7.0-13.0
Mo 0.6-1.6
V 1.0-3.0
the rest is Fe and possible random and / or possible inevitable impurities,
b) obtaining the ingot while maintaining the solidification rate of more than 15 ° C / min in the working layer of the ingot, in the range of solidification,
c) forging an ingot to produce a roll,
g) hardening of the roll by induction heating,
d) tempering the roll at a temperature of 450 to 530 ° C to achieve a Vickers hardness of 780 to 840,
this gives the microstructure of the roll (1), including:
- tempered martensite with a residual austenite content of less than 5 vol.% and
-open grid of eutectic carbides with a content of eutectic carbides of less than 5 vol.%, and the roll (1) has:
- Vickers hardness from 780 to 840 and
- internal compression stresses from -300 to -500 MPa in absolute value. 25. Способ по п. 24, в котором слиток получают при поддержании скорости затвердевания в рабочем слое, так же как и в сердцевине, от 15°C/мин до 55°C/мин, или альтернативно, от 17°C/мин до 50°C/мин, или альтернативно, от 35°C/мин до 55°C/мин, или альтернативно, от 45°C/мин до 55°C/мин.25. The method according to p. 24, in which the ingot is obtained while maintaining the solidification rate in the working layer, as well as in the core, from 15 ° C / min to 55 ° C / min, or alternatively, from 17 ° C / min to 50 ° C / min, or alternatively, from 35 ° C / min to 55 ° C / min, or alternatively, from 45 ° C / min to 55 ° C / min. 26. Способ по п. 24, в котором слиток получают при поддержании скорости затвердевания более 35°C/мин в рабочем слое слитка в интервале затвердевания.26. The method according to p. 24, in which the ingot is obtained while maintaining the solidification rate of more than 35 ° C / min in the working layer of the ingot in the range of solidification. 27. Способ по п. 24, в котором интервал затвердевания составляет 1400-1200°C для указанного слитка.27. The method according to p. 24, in which the solidification interval is 1400-1200 ° C for the specified ingot. 28. Способ по п. 24, в котором слиток получают при подержании предварительно заданной скорости затвердевания в технологическом процессе с использованием печи электрошлакового переплава (ПЭШП) посредством регулирования подачи тока в амперах в соответствии с заранее определенной функцией скорости затвердевания.28. The method according to p. 24, in which the ingot is obtained by holding a predetermined solidification speed in a process using an electroslag remelting furnace (PESH) by adjusting the current supply in amperes in accordance with a predetermined solidification speed function. 29. Способ по п. 24, в котором стадия ковки слитка с получением валка включает следующие стадии:
а) нагревание слитка до температуры 800-1200°C или 850-1100°C, предпочтительно в течение периода приблизительно 6 ч,
б) ковку слитка при температуре выше 800°C или выше 850°C,
в) повторение стадий (а)-(б) до завершения формования из слитка валка, который имеет требуемую форму и размер.29. The method of claim 24, wherein the step of forging the ingot to produce a roll comprises the following steps:
a) heating the ingot to a temperature of 800-1200 ° C or 850-1100 ° C, preferably for a period of about 6 hours,
b) forging the ingot at temperatures above 800 ° C or above 850 ° C,
c) repeating steps (a) - (b) until the completion of the molding of the ingot roll, which has the desired shape and size. 30. Способ по п. 24, дополнительно включающий после стадии ковки стадию предварительной термообработки, предпочтительно при температуре 700-1100°C или 800-900°C, которая может включать диффузионную обработку водородом.30. The method of claim 24, further comprising, after the forging step, a preliminary heat treatment step, preferably at a temperature of 700-1100 ° C or 800-900 ° C, which may include diffusion treatment with hydrogen. 31. Способ по п. 24, в котором стадия отпуска валка включает следующие стадии:
а) нагревание валка до приблизительно 450-530°C, предпочтительно 3 раза,
б) воздушное охлаждение валка между стадиями нагревания.31. The method according to p. 24, in which the stage of vacation roll includes the following stages:
a) heating the roll to approximately 450-530 ° C, preferably 3 times,
b) air cooling of the roll between the stages of heating. 32. Способ по п. 24, дополнительно включающий механическую обработку валка для текстурирования белого слоя, включающего эвтектические карбиды.32. The method according to p. 24, further comprising machining the roll for texturing a white layer comprising eutectic carbides. 33. Способ по п. 32, в котором указанные эвтектические карбиды в белом слое выбирают из М7С3.33. The method according to p. 32, in which these eutectic carbides in the white layer are selected from M 7 C 3 . 34. Способ по любому из пп. 24-33, представляющий собой валок без покрытия.34. The method according to any one of paragraphs. 24-33, which is an uncoated roll. 35. Способ по любому из пп. 24-33, представляющий собой валок с выбираемым покрытием, например, хромовым покрытием.35. The method according to any one of paragraphs. 24-33, which is a roll with a selectable coating, for example, a chrome coating. 36. Кованый валок (1), полученный способом по любому из пп. 24-33 и имеющий микроструктуру, включающую:
- отпущенный мартенсит с содержанием остаточного аустенита менее 5 об.% и
- открытую сетку эвтектических карбидов с содержанием эвтектических карбидов менее 5 об.%,
а валок (1) имеет:
- твердость по Виккерсу от 780 до 840 и
- внутренние напряжения сжатия от -300 до -500 МПа по абсолютной величине.36. Forged roll (1) obtained by the method according to any one of paragraphs. 24-33 and having a microstructure, including:
- tempered martensite with a residual austenite content of less than 5 vol.% and
- an open grid of eutectic carbides with a content of eutectic carbides of less than 5 vol.%,
and the roll (1) has:
- Vickers hardness from 780 to 840 and
- internal compression stresses from -300 to -500 MPa in absolute value. 37. Валок по п. 36, представляющий собой валок без покрытия.37. Roll according to claim 36, which is a roll without coating. 38. Валок по п. 36, представляющий собой валок с выбираемым покрытием, например, хромовым покрытием.38. The roll according to claim 36, which is a roll with a selectable coating, for example, a chrome coating. 39. Промежуточный продукт в виде слитка для получения валка по любому из пп. 1-23, содержащий сталь следующего состава, в мас.%:
С 0,8-менее1
Mn 0,2-0,5
Si 0,2-2,0
Cr 7,0-13,0
Мо 0,6-1,6
V 1,0-3,0
остальное представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.39. An intermediate product in the form of an ingot for producing a roll according to any one of paragraphs. 1-23, containing steel of the following composition, in wt.%:
C 0.8-less than 1
Mn 0.2-0.5
Si 0.2-2.0
Cr 7.0-13.0
Mo 0.6-1.6
V 1.0-3.0
the rest is Fe and possible random and / or possible inevitable impurities. 40. Слиток для получения валка по любому из пп. 36-38, содержащий сталь следующего состава, в мас.%:
С 0,8-менее1
Mn 0,2-0,5
Si 0,2-2,0
Cr 7,0-13,0
Мо 0,6-1,6
V 1,0-3,0
остальное представляет собой Fe и возможные случайные и/или возможные неизбежные примеси.40. An ingot for producing a roll according to any one of paragraphs. 36-38, containing steel of the following composition, in wt.%:
C 0.8-less than 1
Mn 0.2-0.5
Si 0.2-2.0
Cr 7.0-13.0
Mo 0.6-1.6
V 1.0-3.0
the rest is Fe and possible random and / or possible inevitable impurities. 41. Применение валка по любому из пп. 1-21 в качестве валка для холодной прокатки материала, требующего высокой нагрузки при прокатке.41. The use of the roll according to any one of paragraphs. 1-21 as a roll for cold rolling material requiring a high load during rolling. 42. Применение валка по п. 36 в качестве валка для холодной прокатки материала, требующего высокой нагрузки при прокатке.42. The use of a roll according to claim 36 as a roll for cold rolling of a material requiring a high load during rolling. 43. Применение валка по любому из пп. 1-21 в качестве валка для холодной прокатки материалов высокой прочности, подобных маркам стали ПСПП (прогрессивные стали повышенной прочности).43. The use of the roll according to any one of paragraphs. 1-21 as a roll for cold rolling of high strength materials similar to steel grades PSPP (progressive high strength steels). 44. Применение валка по п. 36 в качестве валка для холодной прокатки материалов высокой прочности, подобных маркам стали ПСПП (прогрессивные стали повышенной прочности).44. The use of the roll according to claim 36 as a roll for cold rolling of high strength materials similar to steel grades of PSPP (progressive high strength steels). 45. Применение валка по любому из пп. 1-21 в качестве валка оборудования, выбранного из группы, состоящей из:
- станы холодной прокатки для ранних и чистовых клетей, реверсивных и нереверсивных клетей для проката белой жести, стали, кремнистой стали, нержавеющей стали, алюминия и меди, или
- дрессировочные станы холодной прокатки, или
- конфигурации стана с двухвалковыми, четырехвалковыми и шестивалковыми клетями с текстурированной или нетекстурированной поверхностью.45. The application of the roll according to any one of paragraphs. 1-21 as a roll of equipment selected from the group consisting of:
- cold rolling mills for early and finishing stands, reversible and non-reversible stands for the rolling of tinplate, steel, silicon steel, stainless steel, aluminum and copper, or
- cold rolling training mills, or
- mill configurations with two-roll, four-roll and six-roll stands with a textured or non-textured surface. 46. Применение валка по п. 36 в качестве валка оборудования, выбранного из группы, состоящей из:
- станы холодной прокатки для ранних и чистовых клетей, реверсивных и нереверсивных клетей для проката белой жести, стали, кремнистой стали, нержавеющей стали, алюминия и меди, или
- дрессировочные станы холодной прокатки, или
- конфигурации стана с двухвалковыми, четырехвалковыми и шестивалковыми клетями с текстурированной или нетекстурированной поверхностью.46. The use of a roll according to claim 36 as a roll of equipment selected from the group consisting of:
- cold rolling mills for early and finishing stands, reversible and non-reversible stands for the rolling of tinplate, steel, silicon steel, stainless steel, aluminum and copper, or
- cold rolling training mills, or
- mill configurations with two-roll, four-roll and six-roll stands with a textured or non-textured surface. 47. Применение валка по любому из пп. 1-20 в качестве рабочего валка при холодной прокатке.47. The use of the roll according to any one of paragraphs. 1-20 as a work roll during cold rolling. 48. Применение валка по п. 36 в качестве рабочего валка при холодной прокатке.48. The use of a roll according to claim 36 as a work roll in cold rolling. 49. Применение по любому из пп. 41-48, в котором валок представляет собой валок без покрытия.49. The use according to any one of paragraphs. 41-48, in which the roll is a roll without coating. 50. Применение по любому из пп. 41-48, в котором валок представляет собой валок с выбираемым покрытием, например, хромовым покрытием. 50. The use according to any one of paragraphs. 41-48, in which the roll is a roll with a selectable coating, for example, a chrome coating.
RU2013142706/02A 2011-03-04 2011-03-04 Forged roll complying with requirements of cold-rolled product manufacturing and method of such roll production RU2572269C2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/SE2011/050246 WO2012121630A1 (en) 2011-03-04 2011-03-04 A forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013142706A RU2013142706A (en) 2015-04-10
RU2572269C2 true RU2572269C2 (en) 2016-01-10

Family

ID=46798429

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013142706/02A RU2572269C2 (en) 2011-03-04 2011-03-04 Forged roll complying with requirements of cold-rolled product manufacturing and method of such roll production

Country Status (5)

Country Link
CN (1) CN103108975B (en)
AU (1) AU2011361937B2 (en)
CA (1) CA2828894C (en)
RU (1) RU2572269C2 (en)
WO (1) WO2012121630A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU217278U1 (en) * 2022-12-12 2023-03-24 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) Roll Crusher Roll with Mesh Relief Bandage

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102014217369A1 (en) * 2014-09-01 2016-03-03 Leibniz-Institut Für Festkörper- Und Werkstoffforschung Dresden E.V. HIGH STRENGTH, MECHANICAL ENERGY ABSORBING AND CORROSION-RESISTANT FORM BODIES OF IRON ALLOYS AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF
CN104313477B (en) * 2014-10-10 2017-10-13 绵阳西诺特矿用设备制造有限公司 A kind of high abrasion steel and its application
BR102015027438B8 (en) * 2015-10-29 2021-12-21 Inst De Pesquisas Tecnologicas Do Estado De Sao Paulo S/A Piston rings in cast tool steels and their manufacturing process
CN106191703A (en) * 2016-08-16 2016-12-07 安徽瑞泰新材料科技有限公司 A kind of high-chromium wear-resistant steel ball and preparation method thereof
KR102218420B1 (en) * 2019-07-16 2021-02-19 주식회사 포스코 Heat pipe roll based forged roll, and its manufacturing mehtod
CN111593259B (en) * 2020-05-20 2021-11-23 樟树市兴隆高新材料有限公司 Valve steel and preparation method thereof
CN112410673B (en) * 2020-11-18 2023-01-31 宝钢轧辊科技有限责任公司 High-speed steel roll for rolling ultrahigh-strength steel plate and manufacturing method thereof
CN112792304B (en) * 2020-12-07 2023-05-05 邢台德龙机械轧辊有限公司 Preparation method of large chromium alloy strip steel supporting roller
US11566299B2 (en) * 2021-02-01 2023-01-31 L.E. Jones Company Martensitic wear resistant alloy strengthened through aluminum nitrides
CN115074625B (en) * 2022-06-23 2023-05-09 宝钢轧辊科技有限责任公司 Intermediate roll of Sendzimir mill and manufacturing method thereof

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU700254A1 (en) * 1978-02-16 1979-11-30 Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения Method of forging ingots
SU1076485A1 (en) * 1982-12-08 1984-02-29 Научно-Исследовательский Институт Тяжелого Машиностроения Производственного Объединения "Уралмаш" Steel
GB2262745A (en) * 1991-12-24 1993-06-30 Thyssen Edelstahlwerke Ag Use of a steel for cold-rollers.
US5225007A (en) * 1990-02-28 1993-07-06 Hitachi Metals Ltd. Method for wear-resistant compound roll manufacture
GB2367075A (en) * 1999-02-26 2002-03-27 Kanto Special Steel Works Ltd Roll for rolling

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59179762A (en) * 1983-03-30 1984-10-12 Daido Steel Co Ltd Cold tool steel
JPH01208437A (en) * 1988-02-13 1989-08-22 Kanto Tokushu Seiko Kk High chrome-typed roll steel having improved grindability for rolling
JP2631262B2 (en) * 1993-03-30 1997-07-16 大同特殊鋼株式会社 Manufacturing method of cold die steel
JPH10273756A (en) * 1997-03-31 1998-10-13 Daido Steel Co Ltd Cold tool made of casting, and its production
CN100404720C (en) * 2005-03-29 2008-07-23 宝钢集团常州轧辊制造公司 Alloy for producing cold rolled working roll and method for producing same

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU700254A1 (en) * 1978-02-16 1979-11-30 Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения Method of forging ingots
SU1076485A1 (en) * 1982-12-08 1984-02-29 Научно-Исследовательский Институт Тяжелого Машиностроения Производственного Объединения "Уралмаш" Steel
US5225007A (en) * 1990-02-28 1993-07-06 Hitachi Metals Ltd. Method for wear-resistant compound roll manufacture
GB2262745A (en) * 1991-12-24 1993-06-30 Thyssen Edelstahlwerke Ag Use of a steel for cold-rollers.
GB2367075A (en) * 1999-02-26 2002-03-27 Kanto Special Steel Works Ltd Roll for rolling

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU217683U1 (en) * 2022-11-28 2023-04-12 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) Roll Crusher Roll
RU217278U1 (en) * 2022-12-12 2023-03-24 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) Roll Crusher Roll with Mesh Relief Bandage

Also Published As

Publication number Publication date
AU2011361937B2 (en) 2015-10-01
AU2011361937A1 (en) 2013-10-03
CA2828894A1 (en) 2012-09-13
WO2012121630A1 (en) 2012-09-13
RU2013142706A (en) 2015-04-10
CN103108975A (en) 2013-05-15
CA2828894C (en) 2017-05-09
CN103108975B (en) 2015-11-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2572269C2 (en) Forged roll complying with requirements of cold-rolled product manufacturing and method of such roll production
US8920296B2 (en) Forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll
US20180056348A1 (en) Method for Producing Polishing Bar Made of Valve Steel 53Cr21Mn9Ni4N
CN102268588B (en) Steel pipe reducing mill or sizing mill nodular cast iron roller and preparation method thereof
WO2016079978A1 (en) Thick, high toughness, high tension steel sheet with excellent material uniformity and manufacturing method therefor
CN110157988A (en) High-purity, the homogeneous rare earth cold roll steel alloy material of one kind and preparation method
EP2495340B1 (en) A forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll
KR20140010248A (en) Martensitic stainless steel and the method of manufacturing the same
EP2786813B1 (en) Tool for piercing mill
JP6114682B2 (en) Forging roll satisfying requirements of cold rolling industry and method for producing the roll
JP2012184471A (en) Forging roll meeting requirement of cold rolling industry and method for manufacturing the same
CN115846405A (en) Method for preparing high-strength steel with low surface white line defects and high-strength steel
KR101305410B1 (en) A forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll
CN111270122B (en) Manufacturing method of niobium microalloyed cold roll and niobium microalloyed cold roll
TWI471420B (en) A forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll
JP2012184471A5 (en)
Korotkov et al. Investigations into plasma quenching
BRPI1101419B1 (en) forged roll and process for producing such roll
CN117737387A (en) Manufacturing method of high-steel-excess rare earth roller
CN113490756B (en) Steel sheet, member, and method for producing same
CN108823566B (en) Roller laser cladding alloy material with improved toughness
Barani et al. Clean, flawless and thinner stainless steel valves by strip casting
CN117344242A (en) Steel for laser texturing work roll and method for manufacturing texturing work roll
CN117463770A (en) 20CrMnTi steel and rolling method thereof
CN118256699A (en) 40Cr hot rolled steel coil, production method thereof and heat treatment method

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20210305