RU2571667C2 - Cold-rolled steel plate with excellent resistance to ageing, and its manufacturing method - Google Patents
Cold-rolled steel plate with excellent resistance to ageing, and its manufacturing method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2571667C2 RU2571667C2 RU2014102565/02A RU2014102565A RU2571667C2 RU 2571667 C2 RU2571667 C2 RU 2571667C2 RU 2014102565/02 A RU2014102565/02 A RU 2014102565/02A RU 2014102565 A RU2014102565 A RU 2014102565A RU 2571667 C2 RU2571667 C2 RU 2571667C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- cold
- steel
- content
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION
Настоящее изобретение относится к холоднокатаной стальному листу с прекрасной стойкостью к старению, подходящему в качестве материала для конструкционных деталей автомобилей или элементов конструкции зданий, мебели, приборных щитов и т.п. Настоящее изобретение также относится к способу изготовления холоднокатаного стального листа.The present invention relates to cold rolled steel sheet with excellent resistance to aging, suitable as a material for structural parts of cars or structural elements of buildings, furniture, dashboards, etc. The present invention also relates to a method for manufacturing a cold rolled steel sheet.
Известный уровень техникиPrior art
Холоднокатаный стальной лист благодаря его хорошей формуемости используют в качестве материала для различных структурных деталей. Как правило стальной лист, который является двумерным предметом, штампуют в трехмерную структуру и затем структуры сваркой превращают в более сложную структуру.Due to its good formability, cold rolled steel sheet is used as a material for various structural parts. Typically, a steel sheet, which is a two-dimensional object, is stamped into a three-dimensional structure and then the structures are welded into a more complex structure.
Низкоуглеродный стальной лист, содержащий около 0,03% масс. углерода, обычно используют в качестве такого вышеописанного стального листа. Формуемость низкоуглеродного стального листа в целом была улучшена выделением растворенного углерода в виде крупнозернистого цементита. Однако следы, которые называются "следы линий сдвига", обычно появляются на поверхности такого вышеописанного низкоуглеродного стального листа в процессе его формования из-за старения или удлинения при текучести, вызванного небольшим количеством растворенного углерода. Эти следы линий сдвига ухудшают внешний вид поверхности низкоуглеродного стального листа и их появление в большом количестве может привести к разрушению при штамповке.Low-carbon steel sheet containing about 0.03% of the mass. carbon, usually used as such a steel sheet described above. The formability of low carbon steel sheet as a whole was improved by the release of dissolved carbon in the form of coarse cementite. However, traces called “shear line traces” usually appear on the surface of such a low carbon steel sheet as described above during its formation due to aging or elongation during flow due to a small amount of dissolved carbon. These traces of shear lines worsen the appearance of the surface of a low-carbon steel sheet and their appearance in large quantities can lead to destruction during stamping.
Патентный документ 1 раскрывает способ улучшения формуемости и конверсионного покрытия низкоуглеродного стального листа за счет снижения содержания углерода в стальном листе до 0,003% масс. или менее, добавлением, Ti и Nb, с контролем содержания серы и также контролем конечной температуры горячей прокатки в соответствии с содержанием Mn, S, Nb и C. Однако проблема этого способа в том, что пластичность при штамповке при практическом формировании получаемого стального листа является неудовлетворительной из-за его плохой стойкости к старению, хотя и относительное удлинение и коэффициент Ланкфорда стального листа относительно хорошие.Patent Document 1 discloses a method for improving the formability and conversion coating of a low carbon steel sheet by reducing the carbon content in the steel sheet to 0.003% by weight. or less, by adding Ti and Nb, with control of the sulfur content and also control of the final temperature of hot rolling in accordance with the content of Mn, S, Nb and C. However, the problem with this method is that ductility during stamping in the practical formation of the resulting steel sheet is unsatisfactory due to its poor resistance to aging, although the elongation and Lankford coefficient of the steel sheet are relatively good.
Патентный документ 2 раскрывает способ повышения стойкости к старению стали с содержанием бора, эквивалентным или превышающим содержание азота, контролем начальной температуры перестаривания в процессе производства стали. Однако проблема этого способа в том, что мелкозернистый AlN, который является более стабильным, чем BN, преимущественно выделяется в стали, поэтому сталь не только упрочняется, но и старение стали облегчается за счет мелких зерен. То есть, удовлетворительная стойкость к старению стали не может быть достигнута в патентном документе 2.Patent document 2 discloses a method for increasing the aging resistance of steel with a boron content equivalent to or higher than the nitrogen content by controlling the initial over-temperature during steel production. However, the problem with this method is that the fine-grained AlN, which is more stable than BN, is predominantly released in steel, so the steel is not only hardened, but the aging of the steel is facilitated by fine grains. That is, satisfactory aging resistance of steel cannot be achieved in Patent Document 2.
Патентный документ 3 описывает способ получения холоднокатаного стального листа с превосходной стойкостью к старению охлаждением стального листа до температуры 200-310°C после отжига, увеличением температуры стального листа, охлажденного таким образом, по меньшей мере, на 40°C и затем проведением перестаривания стального листа. Однако в этом способе на практике изменения температуры значительно больше в связи с повторяющимися циклами быстрого охлаждения и нагрева, в результате чего стойкость к старению меняется в партиях стального листа и не может быть улучшена стабильным образом.Patent document 3 describes a method for producing a cold-rolled steel sheet with excellent aging resistance by cooling the steel sheet to a temperature of 200-310 ° C after annealing, increasing the temperature of the steel sheet so cooled by at least 40 ° C and then overcooking the steel sheet . However, in this method, in practice, the temperature changes are much larger due to repeated cycles of rapid cooling and heating, as a result of which the aging resistance changes in batches of steel sheet and cannot be improved in a stable way.
Патентный документ 4 описывает способ улучшения стойкости к старению сталей: охлаждением стали до температуры 300-200°C после отжига, нагревом стали для облегчения превращения углерода в цементит, уменьшая тем самым содержание растворенного углерода в стали; и также контролем плотности выделений MnS в стали.Patent document 4 describes a method for improving the aging resistance of steels: cooling the steel to a temperature of 300-200 ° C after annealing, heating the steel to facilitate the conversion of carbon to cementite, thereby reducing the content of dissolved carbon in the steel; and also controlling the density of MnS emissions in steel.
Список цитированной литературыList of references
Документ JP-B 2712986JP-B 2712986
Документ JP-B 3818024JP-B 3818024
Документ JP-B 1993-055573JP-B 1993-055573
Документ JP-B 1995-109009JP-B Document 1995-109009
Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Проблема, решаемая изобретениемThe problem solved by the invention
Как описано выше, создать холоднокатаный стальной лист с достаточно удовлетворительной стойкостью к старению или свойствами устойчивости к старению обычными способами довольно трудно.As described above, it is rather difficult to create a cold rolled steel sheet with a sufficiently satisfactory resistance to aging or the properties of resistance to aging by conventional methods.
Настоящее изобретение направлено на преимущественное решение вышеописанной проблемы известного уровня техники и его целью является создание холоднокатаного стального листа, способного к стабильному проявлению хорошей стойкости к старению, то есть превосходной стойкости к старению, и к способу преимущественного изготовления стального листа.The present invention is directed to an advantageous solution to the above-described problems of the prior art and its aim is to provide a cold-rolled steel sheet capable of stably exhibiting good aging resistance, i.e., excellent aging resistance, and a method of predominantly manufacturing a steel sheet.
Пути решения проблемыWays to solve the problem
Величина удлинения при текучести после хранения в течение длительного времени при комнатной температуре холоднокатаного стального листа обычно используется в качестве показателя для оценки стойкости к старению холоднокатаного стального листа. Альтернативно стойкость к старению холоднокатаного стального листа оценивается упрощенным тестом, включающим: проведение старения с постепенным повышением температуры, применением к стальному листу 8% предварительного растяжения и выдерживанием стального листа в этом состоянии при 100°C в течение одного часа; и определением разницы между напряжением, измеряемым при пределе текучести, вызванным нагревом и напряжением, измеряемым в состоянии упрочнения наклепом после формирования, но до нагрева.The magnitude of the elongation at yield after storage for a long time at room temperature of a cold rolled steel sheet is usually used as an indicator for assessing the aging resistance of a cold rolled steel sheet. Alternatively, the aging resistance of a cold-rolled steel sheet is evaluated by a simplified test, including: aging with a gradual increase in temperature, applying 8% pre-tension to the steel sheet and keeping the steel sheet in this state at 100 ° C for one hour; and determining the difference between the stress measured at the yield strength caused by heating and the stress measured in the state of hardening after formation, but before heating.
Предполагается, что растворенный углерод в стали образует облако Коттрелла около дислокации, фиксируя таким образом дислокации, что затрудняет пластическую деформацию стали и тем самым вызывает старение. В связи с этим первая простая попытка решить задачу старения состоит в снижении содержания растворенного углерода перестариванием. Однако непрерывный отжиг, включающий разматывание рулонного стального листа и отжиг и перестаривание стального листа, размотанного таким образом, обеспечивает только относительно короткое время перестаривания (максимально 10 минут или около того), причем превращение растворенного углерода в цементит проходит неудовлетворительно и не может быть получена достаточная стойкость к старению.It is assumed that dissolved carbon in steel forms a Cottrell cloud near the dislocation, thus fixing dislocations, which complicates the plastic deformation of the steel and thereby causes aging. In this regard, the first simple attempt to solve the aging problem is to reduce the content of dissolved carbon by overcooking. However, continuous annealing, including unwinding a rolled steel sheet and annealing and overcooking a steel sheet unwound in this way, provides only a relatively short overcooking time (maximum 10 minutes or so), and the conversion of dissolved carbon to cementite is unsatisfactory and sufficient stability cannot be obtained to aging.
Таким образом, авторы настоящего изобретения внимательно изучили факторы, влияющие на стойкость к старению, связанные с растворенным углеродом и структурой стали. В результате, изобретатели установили, что процесс старения определяется не просто содержанием растворенного углерода в стали и стойкость к старению стали меняется в зависимости от того, где фактически формируется цементит в структуре феррита. Кроме того, изобретатели также выяснили, что растворенный Al удаляет углерод из внутренней части зерна феррита, повышая тем самым стойкость к старению стали.Thus, the authors of the present invention carefully studied the factors affecting the resistance to aging associated with dissolved carbon and the structure of steel. As a result, the inventors found that the aging process is not determined simply by the content of dissolved carbon in the steel, and the aging resistance of the steel changes depending on where cementite actually forms in the ferrite structure. In addition, the inventors also found that dissolved Al removes carbon from the inside of the ferrite grain, thereby increasing the aging resistance of steel.
Настоящее изобретение было завершено на основе вышеуказанных открытий и его основные признаки следующие.The present invention was completed based on the above findings and its main features are as follows.
(1) Холоднокатаный стальной лист с превосходной стойкостью к старению, состава в % масс. или часть/млн масс.(ppm масс.), C: 0,01-0,05%, Si: 0,2 или менее, Mn: 0,5% или менее; P: 0,03% или менее, S: 0,02% или менее; N: 0,01% или менее, Al: 0,01-0,1%, остальное Fe и случайные примеси, причем содержание растворенного углерода: 10 ч./млн. (ppm) или менее, содержание растворенного алюминия: 50 ppm или более и менее 40% выделений цементита находится на межзеренных границах феррита.(1) Cold rolled steel sheet with excellent resistance to aging, composition in% of the mass. or part / million mass. (ppm mass.), C: 0.01-0.05%, Si: 0.2 or less, Mn: 0.5% or less; P: 0.03% or less; S: 0.02% or less; N: 0.01% or less, Al: 0.01-0.1%, the rest Fe and random impurities, the content of dissolved carbon: 10 ppm (ppm) or less, dissolved aluminum content: 50 ppm or more and less than 40% of the cementite precipitates are located at the grain boundaries of ferrite.
(2) Холоднокатаный стальной лист с превосходной стойкостью к старению по пункту 1, дополнительно включающий в % масс. B: 0,0040% или менее.(2) Cold-rolled steel sheet with excellent resistance to aging according to paragraph 1, further including in% of the mass. B: 0.0040% or less.
(3) Холоднокатаный стальной лист с превосходной стойкостью к старению по пункту 1 или 2, дополнительно включающий в % масс., по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, состоящей из Cu, Sn, Ni, Ca, Mg, Co, As, Nb, Ti, Cr, Sb, W, Mo, Pb, Ta, РЗМ, V, Cs, Zr и Hf, так что их общее содержание составляет 1% или менее.(3) A cold rolled steel sheet with excellent resistance to aging according to claim 1 or 2, further comprising, in% by weight, at least one element selected from the group consisting of Cu, Sn, Ni, Ca, Mg, Co, As , Nb, Ti, Cr, Sb, W, Mo, Pb, Ta, REM, V, Cs, Zr and Hf, so that their total content is 1% or less.
(4) Холоднокатаный стальной лист с превосходной стойкостью к старению по пунктам с 1 по 3, поверхность которого снабжена пленкой покрытия.(4) Cold-rolled steel sheet with excellent resistance to aging according to paragraphs 1 to 3, the surface of which is provided with a coating film.
(5) Способ изготовления холоднокатаного стального листа с превосходной стойкостью к старению, включающий следующие стадии: получение стального материала, состава, указанного в пунктах 1-3, горячую прокатку стального материала, включающую чистовую прокатку; и после чистовой прокатки - намотку, травление, холодную прокатку, отжиг и перестаривание стального листа для получения холоднокатаного стального листа; характеризующийся тем, что способ дополнительно включает нагрев стального материала до температуры в диапазоне однофазного аустенита при горячей прокатке и завершение горячей прокатки при температуре чистовой прокатки ниже 930°C, проведение намотки при температуре ниже 700°C; удаление окалины с поверхности стального листа травлением; проведение холодной прокатки со степенью обжатия при прокатке, по меньшей мере, 50%, проведение отжига при температуре отжига, равной или выше 680°C, охлаждение стального листа, отожженного таким образом, от температуры отжига до температуры перестаривания со скоростью охлаждения, по меньшей мере, 20°C/с; и проведение перестаривания при температуре 300-500°C.(5) A method of manufacturing a cold rolled steel sheet with excellent aging resistance, comprising the following steps: obtaining a steel material, the composition specified in paragraphs 1-3, hot rolling of a steel material, including finishing rolling; and after finishing rolling - winding, pickling, cold rolling, annealing and overcooking of the steel sheet to obtain a cold-rolled steel sheet; characterized in that the method further includes heating the steel material to a temperature in the range of single-phase austenite during hot rolling and the completion of hot rolling at a finish rolling temperature below 930 ° C, winding at a temperature below 700 ° C; descaling from the surface of the steel sheet by etching; cold rolling with a reduction ratio of at least 50% during rolling, annealing at an annealing temperature equal to or higher than 680 ° C, cooling a steel sheet thus annealed from the annealing temperature to the overcooking temperature with a cooling rate of at least , 20 ° C / s; and carrying out overcooking at a temperature of 300-500 ° C.
(6) Способ изготовления холоднокатаного стального листа с превосходной стойкостью к старению по пункту 5, дополнительно включающий нанесение покрытия на стальной лист после перестаривания.(6) A method of manufacturing a cold rolled steel sheet with excellent aging resistance according to paragraph 5, further comprising coating the steel sheet after overcooking.
Положительный эффект изобретенияThe beneficial effect of the invention
В соответствии с настоящим изобретением можно создать холоднокатаный стальной лист со стойкостью к старению значительно лучше, чем у обычного холоднокатаного стального листа, который является очень полезным в промышленном применении.In accordance with the present invention, it is possible to create a cold rolled steel sheet with an aging resistance much better than that of a conventional cold rolled steel sheet, which is very useful in industrial applications.
Осуществление изобретенияThe implementation of the invention
Настоящее изобретение будет подробно описано ниже.The present invention will be described in detail below.
Во-первых, будет объяснена причина, по которой состав холоднокатаного стального листа ограничен вышеуказанными диапазонами в настоящем изобретении. В настоящем изобретении "%" и "ppm" в составе далее представляют % масс. и ppm масс. соответственно, если не указано иное.Firstly, the reason why the composition of the cold rolled steel sheet is limited by the above ranges in the present invention will be explained. In the present invention, "%" and "ppm" in the composition further represent% of the mass. and ppm mass. accordingly, unless otherwise indicated.
C: 0,01-0,05%C: 0.01-0.05%
Углерод присутствует в стали или в виде цементита, или в виде растворенного углерода. Содержание углерода в стали менее 0,01% снижает движущие силы выделения растворенного углерода, что затрудняет выделение углерода в виде цементита перестариванием. Таким образом, содержание углерода в стали должно составлять, по меньшей мере, 0,01% и предпочтительно, по меньшей мере, 0,015%. Однако содержание углерода в стали более 0,05% приводит к слишком высокому содержанию растворенного углерода, тем самым ухудшая стойкость к старению. Соответственно содержание углерода в стали должно составлять 0,05% или менее, предпочтительно 0,03% или менее и более предпочтительно 0,025% или менее.Carbon is present in steel either in the form of cementite or in the form of dissolved carbon. The carbon content in steel of less than 0.01% reduces the driving forces of the release of dissolved carbon, which makes it difficult to release carbon in the form of cementite by overcooking. Thus, the carbon content in the steel should be at least 0.01% and preferably at least 0.015%. However, a carbon content of more than 0.05% in the steel results in a too high dissolved carbon content, thereby impairing aging resistance. Accordingly, the carbon content in the steel should be 0.05% or less, preferably 0.03% or less, and more preferably 0.025% or less.
Si: 0,2% или менееSi: 0.2% or less
Кремний является элементом, который подавляет образование цементита и увеличивает содержание растворенного углерода в стали, что ухудшает стойкость к старению стали. В частности, содержание кремния в стали, превышающее 0,2%, значительно подавляет выделение цементита. Соответственно содержание кремния в стали должно составлять 0,2% или менее и предпочтительно 0,05% или менее.Silicon is an element that inhibits the formation of cementite and increases the content of dissolved carbon in steel, which impairs the aging resistance of steel. In particular, the silicon content in steel in excess of 0.2% significantly inhibits the release of cementite. Accordingly, the silicon content in the steel should be 0.2% or less, and preferably 0.05% or less.
Mn: 0,5% или менееMn: 0.5% or less
Марганец, хотя и не взаимодействует с углеродом с образованием соединения, физически взаимодействует с углеродом в стали с подавлением гладкой диффузии углерода, подавляя таким образом в конечном итоге образование цементита и ухудшая стойкость к старению стали. Соответственно, содержание марганца, подобно содержанию кремния, предпочтительно понижено в настоящем изобретении. В частности, содержания марганца в стали составляет 0,5% или менее, предпочтительно 0,35% или менее.Manganese, although it does not interact with carbon to form a compound, physically interacts with carbon in steel to suppress the smooth diffusion of carbon, thus ultimately inhibiting the formation of cementite and impairing the aging resistance of steel. Accordingly, the manganese content, like the silicon content, is preferably reduced in the present invention. In particular, the manganese content in the steel is 0.5% or less, preferably 0.35% or less.
P: 0,03% или менееP: 0.03% or less
Фосфор, за счет его сегрегации на межзеренных границах феррита подавляет выделение цементита на межзеренных границах феррита и таким образом ухудшает стойкость к старению стали. Соответственно содержание фосфора в стали должно составлять 0,03% или менее, предпочтительно 0,025% или менее.Phosphorus, due to its segregation at the grain boundaries of ferrite, inhibits the release of cementite at the grain boundaries of ferrite and thus impairs the aging resistance of steel. Accordingly, the phosphorus content in the steel should be 0.03% or less, preferably 0.025% or less.
S: 0,02% или менееS: 0.02% or less
Сера является элементом, который связывается с Mn с образованием MnS в настоящем изобретении. Слишком много серы в стали способствует присутствию MnS на межзеренных границах феррита, тем самым подавляя выделение цементита на межзеренных границах феррита с ухудшением стойкости к старению стали. Соответственно содержание серы в стали должно составлять 0,02% или менее, предпочтительно 0,015% или менее.Sulfur is an element that binds to Mn to form MnS in the present invention. Too much sulfur in the steel contributes to the presence of MnS at the grain boundaries of the ferrite, thereby inhibiting the release of cementite at the grain boundaries of the ferrite with deterioration of the aging resistance of the steel. Accordingly, the sulfur content in the steel should be 0.02% or less, preferably 0.015% or less.
N: 0,01% или менееN: 0.01% or less
Азот связывается с алюминием с образованием AlN и в случае, когда бор добавляется к стали, связывается с бором с образованием BN. Поэтому слишком высокое содержание азота в стали затрудняет надежное получение достаточного количества растворенного Al, что очень важно в настоящем изобретении, тем самым ухудшая стойкость к старению стали. Соответственно содержание азота в стали должно составлять 0,01% или менее, предпочтительно 0,006% или менее.Nitrogen binds to aluminum to form AlN and, when boron is added to steel, binds to boron to form BN. Therefore, too high a nitrogen content in the steel makes it difficult to reliably obtain a sufficient amount of dissolved Al, which is very important in the present invention, thereby impairing the aging resistance of the steel. Accordingly, the nitrogen content in the steel should be 0.01% or less, preferably 0.006% or less.
Al: 0,01-0,1%Al: 0.01-0.1%
Алюминий является важным элементом в настоящем изобретении. Хотя алюминий не взаимодействует с углеродом с образованием карбида, растворенный Al удаляет углерод из внутренней части зерен феррита и способствует образованию цементита на межзеренных границах феррита. Содержание Al в стали должно составлять, по меньшей мере, 0,01% для достижения этого эффекта и существенного улучшения стойкости к старению стали. Однако содержание Al в стали более 0,1% увеличивает концентрацию алюминия на межзеренных границах и значительно подавляет выделение цементита по границам зерна. Соответственно содержание Al должно составлять 0,01-0,1%.Aluminum is an important element in the present invention. Although aluminum does not interact with carbon to form carbide, dissolved Al removes carbon from the inside of the ferrite grains and promotes the formation of cementite at the grain boundaries of the ferrite. The Al content in the steel should be at least 0.01% to achieve this effect and to significantly improve the aging resistance of the steel. However, the Al content in steel of more than 0.1% increases the concentration of aluminum at grain boundaries and significantly suppresses the release of cementite at the grain boundaries. Accordingly, the Al content should be 0.01-0.1%.
В дополнение к вышеупомянутым основным компонентам состав стального листа настоящего изобретения также может при необходимости включать элементы, описанные ниже.In addition to the aforementioned main components, the composition of the steel sheet of the present invention may also optionally include the elements described below.
B: 0,0040% или менееB: 0.0040% or less
Бор, который преимущественно связан с азотом с образованием BN, позволяет алюминию находиться в виде растворенного Al и тем самым способствует эффективному образованию растворенного алюминия. Однако содержание бора в стали, превышающее 0,0040%, приводит к сегрегации избыточного бора на межзеренных границах феррита, такая сегрегация не только ингибирует выделение цементита на межзеренных границах феррита, что ухудшает стойкость к старению стали, но и способствует образованию Fe23(CB)6, что увеличивает предел текучести и ухудшает формуемость стали. Таким образом, содержание бора, добавленного в сталь, должно составлять 0,0040% или менее.Boron, which is predominantly bonded to nitrogen to form BN, allows aluminum to be in the form of dissolved Al and thereby contributes to the efficient formation of dissolved aluminum. However, the boron content in steel in excess of 0.0040% leads to the segregation of excess boron at the grain boundaries of ferrite, such segregation not only inhibits the release of cementite at the grain boundaries of ferrite, which impairs the aging resistance of steel, but also contributes to the formation of Fe 23 (CB) 6 , which increases the yield strength and affects the formability of steel. Thus, the content of boron added to the steel should be 0.0040% or less.
По меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, состоящей из Cu, Sn, Ni, Ca, Mg, Co, As, Nb, Ti, Cr, Sb, W, Mo, Pb, Ta, РЗМ, V, Cs, Zr и Hf с их общим содержанием, составляющим 1% или менееAt least one element selected from the group consisting of Cu, Sn, Ni, Ca, Mg, Co, As, Nb, Ti, Cr, Sb, W, Mo, Pb, Ta, REM, V, Cs, Zr and Hf with a total content of 1% or less
Cu, Sn, Ni, Ca, Mg, Co, As, Nb, Ti, Cr, Sb, W, Mo, Pb, Ta, РЗМ, V, Cs, Zr и Hf являются полезными элементами для повышения коррозионной стойкости стали соответственно. Однако общее содержание этих элементов в стали более 1% приводит к их сегрегации на межзеренных границах, тем самым ингибируя выделение цементита по межзеренным границам. Соответственно в любом случае при добавлении этих элементов отдельно или в комбинации их общее содержание в стали должно составлять 1% или менее и предпочтительно 0,5% или менее. Следует отметить, что остальное в составе или другие компоненты, отличные от вышеописанных, являются Fe и случайными примесями.Cu, Sn, Ni, Ca, Mg, Co, As, Nb, Ti, Cr, Sb, W, Mo, Pb, Ta, REM, V, Cs, Zr and Hf are useful elements for increasing the corrosion resistance of steel, respectively. However, the total content of these elements in steel of more than 1% leads to their segregation at grain boundaries, thereby inhibiting the release of cementite at grain boundaries. Accordingly, in any case, when these elements are added separately or in combination, their total content in steel should be 1% or less, and preferably 0.5% or less. It should be noted that the rest of the composition or other components other than those described above are Fe and random impurities.
Простой регулировки содержания компонентов стального листа настоящего изобретения в вышеуказанных диапазонах не достаточно для достижения требуемого результата. В настоящем изобретении очень важно адекватно контролировать содержание растворенного углерода, содержание растворенного алюминия и состояние выделений цементита в стали соответственно.Simply adjusting the content of the steel sheet components of the present invention in the above ranges is not sufficient to achieve the desired result. In the present invention, it is very important to adequately control the content of dissolved carbon, the content of dissolved aluminum and the state of cementite emissions in steel, respectively.
В частности, в настоящем изобретении необходимо, чтобы содержание растворенного углерода составляло 10 ppm или менее и содержание растворенного Al должно составлять, по меньшей мере, 50 ppm соответственно, и, по меньшей мере, 40% цементита должны быть в виде выделений на межзеренных границах феррита.In particular, in the present invention, it is necessary that the content of dissolved carbon is 10 ppm or less and the content of dissolved Al should be at least 50 ppm, respectively, and at least 40% of cementite should be in the form of precipitates at the grain boundaries of ferrite .
Содержание растворенного углерода: 10 ppm или менееDissolved Carbon Content: 10 ppm or less
Обычно предпочтительно снизить содержание растворенного углерода в стали как можно ниже, потому что растворенный углерод вызывает старение стали. Однако в настоящем изобретении содержание растворенного углерода, не превышающее определенный уровень, довольно приемлемо, потому что цементит, выделенный на межзеренных границах феррита, дает на них дислокации при формовании растяжением, что приводит к формированию подвижной дислокации. В связи с этим в настоящем изобретении содержание растворенного углерода в стали должно составлять 10 ppm или менее. Содержание растворенного углерода может быть определено измерением внутреннего трения.It is usually preferable to reduce the dissolved carbon content in steel as low as possible because dissolved carbon causes aging of the steel. However, in the present invention, the content of dissolved carbon, not exceeding a certain level, is quite acceptable, because the cementite released at the grain boundaries of ferrite gives them dislocations when formed by stretching, which leads to the formation of a mobile dislocation. In this regard, in the present invention, the content of dissolved carbon in the steel should be 10 ppm or less. The dissolved carbon content can be determined by measuring internal friction.
Содержание растворенного алюминия: 50 ppm или болееDissolved Aluminum Content: 50 ppm or more
Растворенный алюминий удаляет углерод из внутренней части зерна феррита, способствуя тем самым формированию цементита на межзеренных границах феррита. Кроме того, в результате этого удаления углерода из внутренних частей зерна феррита содержание углерода в зерне феррите уменьшается до успешного улучшения стойкости к старению стали. В связи с этим содержание растворенного алюминия в стали ниже 50 ppm приводит к тому, что эффект удаления углерода может быть неудовлетворительным. Соответственно содержание растворенного алюминия в стали должно быть по меньшей мере 50 ppm. Однако содержание растворенного алюминия в стали, превышающее 0,09%, способствует значительному подавлению образования цементита на межзеренных границах феррита из-за присутствия слишком большого количества алюминия. Соответственно верхний предел содержания растворенного алюминия в стали предпочтительно составляет 0,09%.Dissolved aluminum removes carbon from the inside of the ferrite grain, thereby contributing to the formation of cementite at the grain boundaries of the ferrite. In addition, as a result of this removal of carbon from the inner parts of the ferrite grain, the carbon content in the ferrite grain decreases to successfully improve the aging resistance of steel. In this regard, the content of dissolved aluminum in steel below 50 ppm leads to the fact that the effect of carbon removal may be unsatisfactory. Accordingly, the content of dissolved aluminum in the steel should be at least 50 ppm. However, the content of dissolved aluminum in steel in excess of 0.09% contributes to a significant suppression of the formation of cementite at the grain boundaries of ferrite due to the presence of too much aluminum. Accordingly, the upper limit of the content of dissolved aluminum in the steel is preferably 0.09%.
Содержание растворенного Al может быть рассчитано вычитанием суммы содержания Al, присутствующего в виде AlN, и содержания Al, присутствующего в виде оксида алюминия, из общего содержания Al. Сумма содержания Al, присутствующего в виде AlN, и содержания Al, присутствующего в виде оксида алюминия, может быть количественно измерена экстракцией только AlN и оксида алюминия с внутренней стороны стального листа с помощью Br-метанольного раствора.The dissolved Al content can be calculated by subtracting the sum of the Al content present as AlN and the Al content present as alumina from the total Al content. The sum of the Al content present as AlN and the Al content present as alumina can be quantified by extracting only AlN and alumina from the inside of the steel sheet using a Br-methanol solution.
Доля цементита, присутствующего на межзеренных границах: по меньшей мере, 40% от общего количества выделений цементитаPercentage of cementite present at grain boundaries: at least 40% of the total cementite precipitation
Доля цементита, присутствующего на межзеренных границах феррита, имеет важное значение в настоящем изобретении. Цементит, присутствующий на межзеренных границах, который тверже матрицы, вводит дислокации в зерна феррита при деформации стали. В связи с этим предпочтительно выделение цементита на межзеренных границах в максимальной степени. Исследование, проведенное авторами настоящего изобретения, показало, что наличие, по меньшей мере, 40% цементита, выделенного на межзеренных границах феррита, облегчает введение подвижных дислокации в зерна феррита, когда стальной лист начинает деформироваться или подвергается дрессировке, что приводит к достаточной стойкости к старению стального листа. Соответственно в настоящем изобретении, по меньшей мере, 40% выделений цементита находятся на межзеренных границах феррита. Доля цементита, присутствующего на межзеренных границах стали, может быть определена из поперечного сечения структуры стали: получением поперечного сечения стального листа по толщине листа разрезом в направлении, параллельном направлению прокатки, для изучения структуры; зеркальной полировкой поперечного сечения, выделением цементита с помощью травления пикралем; наблюдением цементита, выделенного таким образом, под микроскопом (×500), и определением отношения площадей области цементита, присутствующего на межзеренных границах феррита, по отношению к общей площади цементита, такое отношение площадей может рассматриваться как "доля цементита, присутствующего на межзеренных границах".The proportion of cementite present at the grain boundaries of ferrite is important in the present invention. Cementite, which is present at grain boundaries, which is harder than the matrix, introduces dislocations into the grains of ferrite during steel deformation. In this regard, it is preferable to isolate cementite at grain boundaries to the maximum extent. A study by the authors of the present invention showed that the presence of at least 40% of cementite precipitated at the grain boundaries of ferrite facilitates the introduction of mobile dislocations into the grains of ferrite when the steel sheet begins to deform or undergo training, which leads to sufficient resistance to aging steel sheet. Accordingly, in the present invention, at least 40% of the cementite precipitates are at the grain boundaries of ferrite. The proportion of cementite present at the grain boundaries of the steel can be determined from the cross section of the steel structure: obtaining a cross section of the steel sheet along the thickness of the sheet by cutting in a direction parallel to the direction of rolling, to study the structure; mirror polishing of the cross section, the allocation of cementite by pickling etching; by observing the cementite thus obtained under a microscope (× 500), and determining the ratio of the areas of the cementite region present at the grain boundaries of ferrite with respect to the total area of cementite, this ratio of the areas can be considered as the “fraction of cementite present at the grain boundaries”.
Стальной лист настоящего изобретения может иметь покрытие или пленку покрытия на своей поверхности. Пленка покрытия, сформированная на поверхности холоднокатаного стального листа, улучшает коррозионную стойкость холоднокатаного стального листа. Примеры покрытия (пленки) включают цинкование, цинкование с последующим отжигом, покрытие, наносимое методом электролитического цинкования в расплаве, такое как электролитическое покрытие Zn-Ni сплавом и т.п.The steel sheet of the present invention may have a coating or coating film on its surface. A coating film formed on the surface of the cold rolled steel sheet improves the corrosion resistance of the cold rolled steel sheet. Examples of the coating (film) include galvanizing, galvanizing followed by annealing, a coating applied by electrolytic galvanizing in a melt, such as an electrolytic coating of a Zn-Ni alloy, and the like.
Далее будет описан способ изготовления холоднокатаного стального листа настоящего изобретения.Next, a method for manufacturing a cold rolled steel sheet of the present invention will be described.
В настоящем изобретении холоднокатаный стальной лист предпочтительно изготавливают получением стального материала в виде сляба предпочтительно способом непрерывного литья и последовательно горячей прокаткой, охлаждением, намоткой, травлением, непрерывной прокаткой и отжигом стального материала.In the present invention, a cold rolled steel sheet is preferably made by producing a steel material in the form of a slab, preferably by a continuous casting process and successively by hot rolling, cooling, winding, pickling, continuous rolling and annealing of the steel material.
В настоящем изобретении способ получения слитков стального материала особенно не ограничен и любой известный способ получения слитков, например конвертер, электрическая печь, индукционная печь и т.п., может быть соответственно использован. Метод литья особенно не ограничен. Непрерывная разливка может быть также использована. Что касается горячей прокатки сляба, то он может быть подвергнут горячей прокатке или после повторного нагрева или после нагрева сляба в течение короткого периода в нагревательной печи для температурной компенсации.In the present invention, the method for producing ingots of steel material is not particularly limited, and any known method for producing ingots, for example, a converter, an electric furnace, an induction furnace, and the like, can be used accordingly. The casting method is not particularly limited. Continuous casting can also be used. As for hot rolling the slab, it can be hot rolled either after re-heating or after heating the slab for a short period in a heating furnace for temperature compensation.
Стальной материал, полученный таким образом, подвергают горячей прокатке. Горячая прокатка может включать либо черновую прокатку и чистовую прокатку, либо состоять только из чистовой прокатки, исключая черновую прокатку. В обоих случаях температура нагрева сляба и чистовой прокатки являются критически важными.The steel material thus obtained is subjected to hot rolling. Hot rolling may include either rough rolling and finishing rolling, or consist only of finishing rolling, excluding rough rolling. In both cases, the heating temperature of the slab and finish rolling are critical.
Температура нагрева плоской заготовки: в диапазоне, соответствующему однофазному аустенитуFlat billet heating temperature: in the range corresponding to single-phase austenite
Если температура нагрева плоской заготовки находится в двухфазной феррито-аустенитной области, т.е. ниже, чем в области однофазного аустенита, феррит, вытянутый в виде полос в направлении прокатки, образуется при горячей прокатке, что подавляет образование цементита по межзеренным границам. Поэтому необходимо нагревать плоские заготовки до температуры в области однофазного аустенита (т.е. температуры, равной или выше Ac3 точки).If the heating temperature of the flat billet is in the two-phase ferritic-austenitic region, i.e. lower than in the region of single-phase austenite, ferrite, elongated in the form of strips in the rolling direction, is formed during hot rolling, which suppresses the formation of cementite along grain boundaries. Therefore, it is necessary to heat flat billets to a temperature in the region of single-phase austenite (i.e., a temperature equal to or higher than Ac 3 points).
Температура чистовой прокатки ниже 930°CFinish rolling temperature below 930 ° C
Температура чистовой прокатки, равная или выше 930°C, делает некоторую часть зерна в стали крупнозернистой, что приводит к неравномерной и ненадежной стойкости к старению стали. Соответственно температура чистовой прокатки должна быть ниже 930°C. Нижний предел температуры чистовой прокатки, хотя никаких особых ограничений не требуется, предпочтительно составляет 820°C или выше.The finish rolling temperature, equal to or higher than 930 ° C, makes some of the grain in the steel coarse-grained, which leads to uneven and unreliable resistance to aging of steel. Accordingly, the temperature of the finish rolling should be below 930 ° C. The lower limit of the finish rolling temperature, although no particular limitation is required, is preferably 820 ° C. or higher.
Стальной лист, полученный вышеуказанной горячей прокаткой, подвергается охлаждению и намотке. Также важна температура намотки в процессе намотки.The steel sheet obtained by the above hot rolling is subjected to cooling and winding. The winding temperature during the winding process is also important.
Температура намотки ниже 700°CWinding temperature below 700 ° C
Температура намотки, равная или выше 700°C, делает зерно феррита крупнозернистым и диффузию углерода в межзеренные границы феррита недостаточной, ухудшая тем самым стойкость к старению стали. Соответственно температура намотки должна быть ниже 700°C и предпочтительно 680°C или ниже. Нижний предел температуры намотки, хотя никаких особых ограничений для него не требуется, предпочтительно составляет около 580°C.A winding temperature equal to or higher than 700 ° C makes the ferrite grain coarse-grained and the diffusion of carbon into the grain boundaries of the ferrite insufficient, thereby impairing the aging resistance of steel. Accordingly, the winding temperature should be below 700 ° C and preferably 680 ° C or lower. The lower limit of the winding temperature, although it does not require any particular limitation, is preferably about 580 ° C.
Коэффициент обжатия при холодной прокатке: по меньшей мере, 50%Cold rolling compression ratio: at least 50%
Коэффициент обжатия при холодной прокатке ниже 50% приводит к смешанному размеру зерна феррита, ухудшая тем самым стойкость к старению. Соответственно коэффициент обжатия при холодной прокатке должен быть, по меньшей мере, 50%. Однако коэффициент обжатия при холодной прокатке, превышающий 95%, делает зерно феррита слишком мелкодисперсным для индуцирования подвижных дислокации через цементит по межзеренным границам, когда стальной лист начинают деформировать или подвергают дрессировке. Соответственно верхний предел коэффициента обжатия при холодной прокатке предпочтительно составляет около 95%.The compression ratio during cold rolling below 50% leads to a mixed grain size of ferrite, thereby deteriorating the resistance to aging. Accordingly, the compression ratio during cold rolling should be at least 50%. However, the compression ratio during cold rolling, exceeding 95%, makes the ferrite grain too finely dispersed to induce mobile dislocations through cementite at grain boundaries when the steel sheet begins to deform or undergo training. Accordingly, the upper limit of the cold rolling compression ratio is preferably about 95%.
Температура отжига: 680°C или вышеAnnealing temperature: 680 ° C or higher
Температура отжига ниже 680°C приводит к неполной перекристаллизации. Соответственно температура отжига должна быть 680°C или выше. Однако температура отжига более 900°C вызывает образование аустенита и приводит к смешанному размеру зерна, тем самым ухудшая стойкость к старению. Соответственно температура отжига предпочтительно составляет 900°C или ниже и более предпочтительно 850°C или ниже.Annealing temperatures below 680 ° C lead to incomplete recrystallization. Accordingly, the annealing temperature should be 680 ° C or higher. However, an annealing temperature of more than 900 ° C causes the formation of austenite and leads to a mixed grain size, thereby impairing aging resistance. Accordingly, the annealing temperature is preferably 900 ° C. or lower, and more preferably 850 ° C. or lower.
Скорость охлаждения от температуры отжига до температуры перестаривания: по меньшей мере, 20°C/сCooling rate from annealing to over-temperature: at least 20 ° C / s
Скорость охлаждения от температуры отжига (680°C или выше) до температуры перестаривания при охлаждении стального листа после вышеуказанного процесса отжига должна составлять, по меньшей мере, 20°C/с, потому что скорость охлаждения ниже 20°C/с не только приводит к выделению комковатого цементита на межзеренных границах, но также к недостаточному снижению содержания растворенного углерода. Соответственно скорость охлаждения должна составлять, по меньшей мере, 20°C/с и предпочтительно, по меньшей мере, 30°C/с. Верхний предел скорости охлаждения, хотя особенно и не ограничен, может быть около 100°C/с.The cooling rate from the annealing temperature (680 ° C or higher) to the overcooking temperature when cooling the steel sheet after the above annealing process should be at least 20 ° C / s, because the cooling rate below 20 ° C / s not only leads to the release of lumpy cementite at grain boundaries, but also to an insufficient reduction in the content of dissolved carbon. Accordingly, the cooling rate should be at least 20 ° C / s and preferably at least 30 ° C / s. The upper limit of the cooling rate, although not particularly limited, may be about 100 ° C / s.
Перестаривание: 300-500°COvercooking: 300-500 ° C
Температура перестаривания очень важна с точки зрения достижения удовлетворительного выделения цементита. Температура перестаривания выше 500°C препятствует образованию гладких выделений цементита и приводит к недостаточному снижению содержания растворенного углерода. С другой стороны, температура перестаривания ниже 300°C способствует формированию цементита в зерне феррита и приводит к невозможности выделения цементита на межзеренных границах. Соответственно температура перестаривания должна быть в диапазоне 300-500°C. Кроме того, слишком короткое время перестаривания не позволяет трансформировать растворенный углерод в достаточной степени в цементит, в то время как слишком большое время перестаривания позволяет цементиту коагулировать и стать крупнозернистым на межзеренных границах феррита. Требуемый эффект не будет достигнут как в случае слишком короткого, так и в случае слишком длинного времени перестаривания. Соответственно время перестаривания предпочтительно составляет 1-10 минут.The over-temperature is very important in terms of achieving a satisfactory release of cementite. A retreat temperature above 500 ° C prevents the formation of smooth cementite precipitates and leads to an insufficient reduction in the content of dissolved carbon. On the other hand, a temperature of overcooking below 300 ° C promotes the formation of cementite in the ferrite grain and makes it impossible to isolate cementite at grain boundaries. Accordingly, the over-temperature should be in the range of 300-500 ° C. In addition, too short a time for overcooking does not allow the dissolved carbon to be converted sufficiently to cementite, while too long a time for overcooking allows cementite to coagulate and become coarse-grained at the grain boundaries of ferrite. The desired effect will not be achieved in the case of too short, or in the case of too long time for overcooking. Accordingly, the over-cooking time is preferably 1-10 minutes.
Холоднокатаный стальной лист настоящего изобретения, полученный таким образом, может быть подвергнут нанесению покрытия для создания покрытия или пленки покрытия, образующихся на его поверхности. Примеры пленок покрытия включают: цинковое покрытие, сформированное на поверхности стального листа цинкованием; и отожженное после цинкования покрытие, сформированное отжигом стального листа, оцинкованного таким образом. Цинкование и отжиг могут быть проведены на одной производственной линии. Альтернативно пленка покрытия может быть сформирована на поверхности стального листа электролитическим способом, например, электролитическое нанесение Zn-Ni сплава и т.п. Дрессировка стального листа может быть осуществлена после его перестаривания. Дрессировка стального листа с покрытием может быть проведена либо до, либо после процесса нанесения покрытия. Коэффициент обжатия предпочтительно составляет 0,5-1,5%.The cold rolled steel sheet of the present invention thus obtained can be coated to form a coating or coating film formed on its surface. Examples of coating films include: a zinc coating formed on the surface of a steel sheet by galvanizing; and an annealed after galvanizing coating formed by annealing the steel sheet thus galvanized. Galvanizing and annealing can be carried out on the same production line. Alternatively, a coating film may be formed on the surface of the steel sheet by an electrolytic method, for example, electrolytic deposition of a Zn-Ni alloy and the like. Steel sheet training can be carried out after overcooking. Coated steel sheet can be trained either before or after the coating process. The reduction ratio is preferably 0.5-1.5%.
Пример 1Example 1
Проводят непрерывную разливку образцов расплавленной стали состава, представленного в таблице 1, для получения слябов (стальной материал), толщина каждого из которых составляет 300 мм. Каждый сляб, полученный таким образом, нагревают до температуры нагрева, соответствующей области однофазного аустенита, представленной в таблице 2, проводят чистовую прокатку при температуре чистовой прокатки, представленной в таблице 2, и затем намотку при температуре намотки, представленной в таблице 2, в результате чего получают образец горячекатаного стального листа с заданной толщиной листа. Этот образец горячекатаного стального листа подвергают травлению для удаления окалины на его поверхности и холодной прокатке с коэффициентом обжатия, представленным в таблице 2, для получения листа толщиной 1 мм. Образец холоднокатаного стального листа, полученный таким образом, подвергают последовательно непрерывному отжигу, охлаждению и перестариванию при условиях, указанных в таблице 2. После перестаривания затем образец стального листа подвергают дрессировке с коэффициентом обжатия: 0,8%. Каждый из образцов стального листа Nos 8-11 в таблице 2 подвергают электроцинкованию так, что пленка покрытия, полученного электроцинкованием, образуется на каждой из соответствующих, то есть передней и задней поверхностях стального листа в количестве 30 г/м2 (сухой вес). Образцы стального листа Nos 22 и 23 подвергают после холодной прокатки отжигу и нанесению покрытия на линии горячего цинкования соответственно. Нанесение покрытия на каждый из образцов стального листа Nos 22 и 23 проводят так, чтобы сформировать пленку цинкового покрытия на каждом из соответствующих, то есть передней и задней поверхностях стальных листов с 60 г/м2 (сухой вес). Каждый из образцов стального листа Nos 22 и 23 подвергают дрессировке после горячего цинкования.Continuous casting of samples of molten steel of the composition shown in table 1 is carried out to obtain slabs (steel material), each of which is 300 mm thick. Each slab thus obtained is heated to a heating temperature corresponding to the single-phase austenite region shown in Table 2, finish rolling is carried out at the finish rolling temperature shown in Table 2, and then winding at the winding temperature shown in Table 2, resulting in get a sample of hot-rolled steel sheet with a given sheet thickness. This sample of hot-rolled steel sheet is etched to remove scale on its surface and cold rolled with a reduction ratio shown in Table 2 to obtain a sheet 1 mm thick. A sample of cold-rolled steel sheet thus obtained is subjected to sequentially continuous annealing, cooling, and overcooking under the conditions specified in Table 2. After overcooking, then the sample of steel sheet is subjected to tempering with a reduction ratio of 0.8%. Each of the samples of the steel sheet Nos 8-11 in table 2 is subjected to electro-galvanization so that a coating film obtained by electro-galvanizing is formed on each of the corresponding, that is, the front and rear surfaces of the steel sheet in an amount of 30 g / m 2 (dry weight). After cold rolling, the steel sheet samples Nos 22 and 23 are annealed and coated on the hot dip galvanizing line, respectively. The coating of each of the samples of steel sheet Nos 22 and 23 is carried out so as to form a film of zinc coating on each of the corresponding, that is, the front and rear surfaces of the steel sheets with 60 g / m 2 (dry weight). Each of the samples of steel sheet Nos 22 and 23 is subjected to training after hot galvanizing.
Содержание растворенного углерода, содержание растворенного алюминия и долю выделений цементита на межзеренных границах определяют в каждом образце холоднокатаного стального листа, полученного таким образом. Кроме того, отбирают фрагменты каждого образца холоднокатаного стального листа, проводят испытания на растяжение с использованием этих фрагментов.The content of dissolved carbon, the content of dissolved aluminum and the proportion of cementite precipitates at grain boundaries are determined in each sample of cold-rolled steel sheet thus obtained. In addition, fragments of each sample of cold-rolled steel sheet are taken, tensile tests are carried out using these fragments.
Далее изучают стойкость к старению каждого образца холоднокатаного стального листа.Next, the aging resistance of each sample of cold rolled steel sheet is studied.
Методы испытаний и измерений:Testing and measurement methods:
(i) содержание растворенного углерода(i) dissolved carbon content
Содержание растворенного углерода в холоднокатаном стальном листе определяют измерением внутреннего трения, включающим отбор образца (длина: 150 мм, ширина: 15 мм) холоднокатаного стального листа; и измерением Q-1 с использованием тестера внутреннего трения (температура испытания 10°C) при различных частотах.The content of dissolved carbon in the cold rolled steel sheet is determined by measuring internal friction, including sampling (length: 150 mm, width: 15 mm) of the cold rolled steel sheet; and measuring Q -1 using an internal friction tester (test temperature 10 ° C) at various frequencies.
(ii) содержание растворенного Al(ii) the content of dissolved Al
Содержание растворенного алюминия в холоднокатаном стальном листе определяют: экстракцией AlN и оксида алюминия из стального листа, химической экстракцией (Br-метанольный раствор); количественным определением содержания экстрагированных таким образом AlN и оксида алюминия для определения суммы содержания AlN и содержания оксида алюминия, и вычетом суммы содержания AlN и оксида алюминия из общего содержания алюминия в стали.The content of dissolved aluminum in the cold-rolled steel sheet is determined by: extraction of AlN and aluminum oxide from the steel sheet, chemical extraction (Br-methanol solution); quantifying the content of AlN and alumina thus extracted to determine the sum of the AlN content and the alumina content, and subtracting the sum of the AlN and alumina content from the total aluminum content of the steel.
(iii) анализ выделений цементита(iii) cementite analysis
Долю выделений цементита на межзеренных границах феррита образцов, полученных таким образом, холоднокатаного стального листа определяют: получением поперечного сечения образца стального листа по толщине листа разрезом в направлении, параллельном направлению прокатки, для изучения структуры; зеркальной полировкой поперечного сечения, выделением цементита с помощью травления раствором пикраля; фотографированием изображения цементита оптическим микроскопом (×500); изучением позиций выделений цементита в десяти областях соответственно; определением общей площади выделений цементита на межзеренных границах феррита и общей площади цементита в десяти областях; делением общей площади выделений цементита на межзеренных границах феррита на общую площадь цементита.The proportion of cementite precipitates at the grain boundaries of the ferrite of the samples thus obtained of the cold-rolled steel sheet is determined by: obtaining a cross section of the steel sheet sample by the thickness of the sheet by a section in the direction parallel to the rolling direction, to study the structure; mirror polishing of the cross section, the allocation of cementite by etching with a solution of picral; photographing cementite images with an optical microscope (× 500); studying the positions of cementite in ten areas, respectively; determination of the total area of cementite emissions at the grain boundaries of ferrite and the total area of cementite in ten areas; dividing the total area of cementite precipitates at the grain boundaries of ferrite by the total area of cementite.
(iv) испытание на растяжение(iv) tensile test
Отбирают образец JIS №5 для испытания на растяжение (JIS Z 2201) от каждого образца холоднокатаного стального листа, полученного таким образом так, чтобы направление растяжения образца совпадало с направлением, параллельным направлению прокатки. Испытания на растяжение проводят в соответствии с JIS Z 2241 с использованием образца для измерения прочности на разрыв.A JIS No. 5 tensile test specimen (JIS Z 2201) was taken from each sample of a cold-rolled steel sheet obtained in such a way that the tensile direction of the specimen coincided with the direction parallel to the rolling direction. Tensile tests are carried out in accordance with JIS Z 2241 using a sample for measuring tensile strength.
(v) стойкость к старению(v) aging resistance
Удлинение, соответствующее пределу текучести, каждого образца, полученного таким образом, холоднокатаного стального листа измеряют выдерживанием образа стального листа при 100°C в течение одного часа, охлаждением образца до комнатной температуры и проведением испытания на растяжение образца. Образец с удлинением, соответствующим пределу текучести, 1% или менее оценивают как превосходную стойкость к старению.The elongation corresponding to the yield strength of each sample thus obtained of cold-rolled steel sheet is measured by holding the image of the steel sheet at 100 ° C for one hour, cooling the sample to room temperature and conducting a tensile test of the sample. A sample with an elongation corresponding to a yield strength of 1% or less is rated as excellent aging resistance.
Полученные результаты представлены в таблице 2.The results are presented in table 2.
Из таблицы 2 видно, что каждый образец холоднокатаного стального листа в соответствии с настоящим изобретением обладает удлинением, соответствующим пределу текучести, 1% или менее, то есть имеет превосходную стойкость к старению.From table 2 it is seen that each sample of cold-rolled steel sheet in accordance with the present invention has an elongation corresponding to the yield strength of 1% or less, that is, has excellent resistance to aging.
Claims (7)
C 0,01-0,05
Si 0,2 или менее
Mn 0,5 или менее
P 0,03 или менее
S 0,02 или менее
N 0,01 или менее
Al 0,01-0,1,
Fe и
неизбежные примеси - остальное
причем содержание растворенного углерода: 10 мас.ч./млн или менее, содержание растворенного алюминия: 50 мас.ч./млн или более и, по меньшей мере, 40% выделений цементита присутствует на межзеренных границах феррита.1. Cold-rolled steel sheet with high resistance to aging, including, wt.%:
C 0.01-0.05
Si 0.2 or less
Mn 0.5 or less
P 0.03 or less
S 0.02 or less
N 0.01 or less
Al 0.01-0.1,
Fe and
unavoidable impurities - the rest
moreover, the content of dissolved carbon: 10 parts by mass / million or less, the content of dissolved aluminum: 50 parts by mass / million or more and at least 40% of cementite precipitates are present at the grain boundaries of ferrite.
намотку ведут при температуре ниже 700°C,
травление проводят для удаления окалины с поверхности стального листа,
холодную прокатку производят с коэффициентом обжатия, по меньшей мере, 50%,
отжиг осуществляют при температуре, равной или выше 680°C,
охлаждение стального листа от температуры отжига до температуры перестаривания ведут со скоростью охлаждения, по меньшей мере, 20°C/с, а перестаривание стального листа проводят при температуре 300-500°C.6. A method of manufacturing a cold-rolled steel sheet with increased resistance to aging, comprising obtaining a steel material having the composition specified in any one of paragraphs. 1-4, hot rolling of steel material, including finishing rolling, and after finishing rolling, winding, etching, cold rolling, annealing and overcooking to produce cold rolled steel sheet, while heating the steel material to a temperature in the range of single-phase austenite during hot rolling and completion hot rolling at a finish rolling temperature below 930 ° C,
winding is carried out at a temperature below 700 ° C,
etching is carried out to remove scale from the surface of the steel sheet,
cold rolling is performed with a reduction ratio of at least 50%,
annealing is carried out at a temperature equal to or higher than 680 ° C,
the cooling of the steel sheet from the annealing temperature to the over-temperature is carried out with a cooling rate of at least 20 ° C / s, and the over-processing of the steel sheet is carried out at a temperature of 300-500 ° C.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012082059A JP2013209728A (en) | 2012-03-30 | 2012-03-30 | Cold rolled steel sheet excellent in aging resistance and manufacturing method thereof |
| JP2012-082059 | 2012-03-30 |
Related Parent Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012134768/02A Substitution RU2012134768A (en) | 2012-03-30 | 2012-08-14 | COLD-STEELED STEEL SHEET WITH EXCELLENT RESISTANCE TO AGING AND METHOD FOR ITS MANUFACTURE |
| RU2012134768/02A Division RU2012134768A (en) | 2012-03-30 | 2012-08-14 | COLD-STEELED STEEL SHEET WITH EXCELLENT RESISTANCE TO AGING AND METHOD FOR ITS MANUFACTURE |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2014102565A RU2014102565A (en) | 2015-08-10 |
| RU2571667C2 true RU2571667C2 (en) | 2015-12-20 |
Family
ID=49527818
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014102565/02A RU2571667C2 (en) | 2012-03-30 | 2012-08-14 | Cold-rolled steel plate with excellent resistance to ageing, and its manufacturing method |
| RU2012134768/02A RU2012134768A (en) | 2012-03-30 | 2012-08-14 | COLD-STEELED STEEL SHEET WITH EXCELLENT RESISTANCE TO AGING AND METHOD FOR ITS MANUFACTURE |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012134768/02A RU2012134768A (en) | 2012-03-30 | 2012-08-14 | COLD-STEELED STEEL SHEET WITH EXCELLENT RESISTANCE TO AGING AND METHOD FOR ITS MANUFACTURE |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2013209728A (en) |
| BR (1) | BR102012020437B1 (en) |
| MY (1) | MY180025A (en) |
| RU (2) | RU2571667C2 (en) |
| ZA (1) | ZA201206176B (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2615939C1 (en) * | 2016-06-16 | 2017-04-11 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Corrosion-resistant steel |
| RU2656323C1 (en) * | 2017-08-30 | 2018-06-04 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Low-magnetic steel and article made of it |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112575248A (en) * | 2020-10-29 | 2021-03-30 | 江苏新核合金科技有限公司 | Alloy material for nuclear reactor internals guide structure and preparation method thereof |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1193322A1 (en) * | 2000-02-29 | 2002-04-03 | Kawasaki Steel Corporation | High tensile cold-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties |
| EP1291448A1 (en) * | 2000-05-26 | 2003-03-12 | Kawasaki Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain aging hardening property and method for producing the same |
| RU2389803C2 (en) * | 2005-10-05 | 2010-05-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Cold rolled steel with excellent ability to steel thermal strengthening at solidification of paint and with property of non-ageing at normal temperature and procedure for its production |
| US20100186856A1 (en) * | 2005-10-20 | 2010-07-29 | Nucor Corporation | High strength thin cast strip product and method for making the same |
| RU2437945C2 (en) * | 2007-05-11 | 2011-12-27 | Арселормитталь Франс | Procedure for fabrication of high strength cold-rolled and annealed steel sheets and sheets manufactured by this procedure |
-
2012
- 2012-03-30 JP JP2012082059A patent/JP2013209728A/en active Pending
- 2012-08-14 RU RU2014102565/02A patent/RU2571667C2/en not_active IP Right Cessation
- 2012-08-14 RU RU2012134768/02A patent/RU2012134768A/en not_active Application Discontinuation
- 2012-08-15 MY MYPI2012003690A patent/MY180025A/en unknown
- 2012-08-15 BR BR102012020437A patent/BR102012020437B1/en not_active IP Right Cessation
- 2012-08-16 ZA ZA2012/06176A patent/ZA201206176B/en unknown
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1193322A1 (en) * | 2000-02-29 | 2002-04-03 | Kawasaki Steel Corporation | High tensile cold-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties |
| EP1291448A1 (en) * | 2000-05-26 | 2003-03-12 | Kawasaki Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain aging hardening property and method for producing the same |
| RU2389803C2 (en) * | 2005-10-05 | 2010-05-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Cold rolled steel with excellent ability to steel thermal strengthening at solidification of paint and with property of non-ageing at normal temperature and procedure for its production |
| US20100186856A1 (en) * | 2005-10-20 | 2010-07-29 | Nucor Corporation | High strength thin cast strip product and method for making the same |
| RU2437945C2 (en) * | 2007-05-11 | 2011-12-27 | Арселормитталь Франс | Procedure for fabrication of high strength cold-rolled and annealed steel sheets and sheets manufactured by this procedure |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2615939C1 (en) * | 2016-06-16 | 2017-04-11 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Corrosion-resistant steel |
| RU2656323C1 (en) * | 2017-08-30 | 2018-06-04 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Low-magnetic steel and article made of it |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2014102565A (en) | 2015-08-10 |
| JP2013209728A (en) | 2013-10-10 |
| MY180025A (en) | 2020-11-19 |
| ZA201206176B (en) | 2013-05-29 |
| BR102012020437B1 (en) | 2019-10-22 |
| BR102012020437A2 (en) | 2015-06-09 |
| RU2012134768A (en) | 2014-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3178955B1 (en) | High-strength steel sheet and production method for same, and production method for high-strength galvanized steel sheet | |
| RU2560890C2 (en) | Steel plate of hot-stamped product and method of its manufacturing | |
| US10711322B2 (en) | Hot-pressed steel sheet member, method of manufacturing the same, and steel sheet for hot pressing | |
| KR102014663B1 (en) | High strength thin steel sheet and method of producing the same | |
| JP7173303B2 (en) | Steel plate and its manufacturing method | |
| US20130209833A1 (en) | Hot-rolled or cold-rolled steel plate, method for manufacturing same, and use thereof in the automotive industry | |
| RU2587102C1 (en) | High-strength steel sheet and method of making same | |
| KR20190042066A (en) | Steel plate | |
| JP6385507B2 (en) | Nb-containing ferritic stainless steel sheet and method for producing the same | |
| RU2653032C2 (en) | Heat-treated steel material and method for producing same | |
| KR101740843B1 (en) | High-strength steel sheet and method for producing the same | |
| JP5278505B2 (en) | Cold-rolled steel sheet for coating and plated steel sheet for coating | |
| KR20120055743A (en) | High tensile cold-rolled steel sheet and process for production thereof | |
| KR20200093002A (en) | High-strength steel sheet and its manufacturing method | |
| WO2020162560A1 (en) | Hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method therefor | |
| US20160201168A1 (en) | Aluminum alloy plate having excellent bake hardening responses | |
| JP3596316B2 (en) | Manufacturing method of high tensile high ductility galvanized steel sheet | |
| JP7095818B2 (en) | Covered steel members, coated steel sheets and their manufacturing methods | |
| JP4324226B1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet with excellent yield stress, elongation and stretch flangeability | |
| KR20180119618A (en) | Thin steel plate, coated steel sheet and manufacturing method of hot-rolled steel sheet, manufacturing method of cold-rolled full-hard steel sheet, manufacturing method of thin steel sheet, and manufacturing method of coated steel sheet | |
| JP5817804B2 (en) | High strength steel sheet with small in-plane anisotropy of elongation and method for producing the same | |
| RU2532563C2 (en) | High-strength cold-rolled steel plate with excellent ability for deep drawing, and its manufacturing method | |
| RU2525013C1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet suitable for chemical conversion and method of its production | |
| RU2571667C2 (en) | Cold-rolled steel plate with excellent resistance to ageing, and its manufacturing method | |
| WO2021193310A1 (en) | High-strength hot-rolled steel sheet and method for producing same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200815 |