RU2554178C2 - Method of producing agglomerated potassium chloride - Google Patents
Method of producing agglomerated potassium chloride Download PDFInfo
- Publication number
- RU2554178C2 RU2554178C2 RU2013144338/05A RU2013144338A RU2554178C2 RU 2554178 C2 RU2554178 C2 RU 2554178C2 RU 2013144338/05 A RU2013144338/05 A RU 2013144338/05A RU 2013144338 A RU2013144338 A RU 2013144338A RU 2554178 C2 RU2554178 C2 RU 2554178C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- suspension
- potassium chloride
- heating
- liquid phase
- agglomerated
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии производства хлорида калия и может быть использовано на флотационных калийных фабриках для переработки некондиционного продукта - циклонной пыли флотационного хлорида калия в товарный продукт.The invention relates to a technology for the production of potassium chloride and can be used in flotation potash factories for the processing of substandard product - cyclone dust of flotation potassium chloride into a marketable product.
Известен способ получения хлористого калия [RU 2315713, опубл. 27.01.2008 г.]. Способ включает растворение сильвинита, осветление горячего насыщенного щелока, кристаллизацию продукта в присутствии флотореагентов, сгущение и фильтрацию суспензии, обработку неосветленного насыщенного щелока. Осветленный насыщенный щелок перед кристаллизацией продукта обрабатывают горячим насыщенным по хлористому калию раствором, полученным растворением в воде некондиционного флотационного хлористого калия, который представляет собой циклонную пыль, мелкие фракции флотационного продукта или отфильтрованные промпродукты, и получают шламовую суспензию. Шламовую суспензию осветляют, а после осветления ее сгущают и направляют на обработку неосветленного насыщенного щелока.A known method of producing potassium chloride [RU 2315713, publ. January 27, 2008]. The method includes dissolving sylvinite, clarifying hot saturated liquor, crystallizing the product in the presence of flotation reagents, thickening and filtering the suspension, processing unclarified saturated liquor. The clarified saturated liquor before crystallization of the product is treated with a hot solution saturated with potassium chloride, obtained by dissolving in water substandard flotation potassium chloride, which is cyclone dust, fine fractions of the flotation product or filtered by-products, and get a slurry suspension. The sludge suspension is clarified, and after clarification, it is concentrated and sent to the processing of unclarified saturated liquor.
Недостатками данного способа являются получение мелкодисперсного продукта, сложность осуществления процесса из-за большого количества операций, а также загрязнение галургического хлорида калия флотореагентами.The disadvantages of this method are to obtain a finely divided product, the complexity of the process due to the large number of operations, as well as the pollution of galurgic potassium chloride by flotation reagents.
Наиболее близким к заявляемому является способ агломерации кристаллов хлорида калия [RU 2075441, опубл. 20.03.1997 г.] за счет частичного растворения исходной полидисперсной соли в растворе, ненасыщенном по хлоридам калия и натрия, при повышенной температуре с последующим охлаждением суспензии до низкой температуры. При проведении процесса производят растворение мелкой фракции и частичное растворение средней фракции за счет нагревания суспензии. Далее при охлаждении суспензии производят кристаллизацию из раствора хлорида калия на поверхности имеющихся кристаллов.Closest to the claimed is a method of agglomeration of crystals of potassium chloride [RU 2075441, publ. March 20, 1997] due to the partial dissolution of the initial polydisperse salt in a solution unsaturated with potassium and sodium chlorides at an elevated temperature, followed by cooling of the suspension to a low temperature. During the process, the fine fraction is dissolved and the middle fraction is partially dissolved by heating the suspension. Then, upon cooling, the suspension crystallizes from a solution of potassium chloride on the surface of existing crystals.
Недостатком этого способа является то, что он не применим для переработки флотационного хлорида калия, который загрязнен аминами, блокирующими рост кристаллов хлорида калия в процессе перекристаллизации.The disadvantage of this method is that it is not applicable for the processing of flotation potassium chloride, which is contaminated with amines that block the growth of crystals of potassium chloride in the process of recrystallization.
Технический результат - получение высокого процента выхода агломерированного хлорида калия со средним размером частиц 0,4-0,7 мм путем переработки некондиционных продуктов калийных фабрик в виде циклонной пыли флотационного хлорида калия.EFFECT: obtaining a high percent yield of agglomerated potassium chloride with an average particle size of 0.4-0.7 mm by processing substandard products of potash factories in the form of cyclone dust of flotation potassium chloride.
Сущность изобретения заключается в том, что при осуществлении способа получения агломерированного хлорида калия, включающего смешивание жидкой (Ж) и твердой (Т) фаз с образованием суспензии, нагрев, охлаждение суспензии, отделение кристаллического агломерированного хлорида калия от жидкой фазы и сушку, согласно изобретению, в качестве твердой фазы суспензии используют циклонную пыль флотационного хлорида калия, в качестве жидкой фазы - водный раствор хлорида калия со степенью насыщения 80-100%, соотношение Ж/Т поддерживают в интервале 2-3. Нагрев суспензии осуществляют до температуры ее кипения. При перемешивании суспензии выдерживают указанную температуру в течение 12-15 минут, а в процессе нагрева и выдержки суспензию обрабатывают «острым» паром, причем последующее охлаждение суспензии проводят со скоростью (2-3)°C в минуту.The essence of the invention lies in the fact that when implementing the method of producing agglomerated potassium chloride, comprising mixing the liquid (G) and solid (T) phases with the formation of a suspension, heating, cooling the suspension, separating crystalline agglomerated potassium chloride from the liquid phase and drying, according to the invention, cyclone dust of potassium chloride flotation chloride is used as the solid phase of the suspension, an aqueous solution of potassium chloride with a saturation degree of 80-100% is used as the liquid phase, the W / T ratio is maintained in the range of 2-3. The suspension is heated to its boiling point. With stirring, the suspension can withstand the indicated temperature for 12-15 minutes, and during heating and aging, the suspension is treated with "hot" steam, and the subsequent cooling of the suspension is carried out at a rate of (2-3) ° C per minute.
Использование некондиционного продукта калийных фабрик в виде циклонной пыли флотационного хлорида калия со средним размером фракций 0,055 мм ранее для получения агломерированного продукта с размерами частиц 0,4-0,7 мм было практически невозможно в виду загрязнения аминами. Однако в процессе экспериментов было обнаружено, что подача «острого» пара непосредственно в суспензию позволила «отгонять» амины, которые блокируют рост кристаллов хлорида калия.The use of a substandard product of potash factories in the form of cyclone dust of potassium flotation chloride with an average fraction size of 0.055 mm earlier to obtain an agglomerated product with particle sizes of 0.4-0.7 mm was practically impossible due to contamination with amines. However, in the course of the experiments, it was found that the supply of “hot” steam directly to the suspension made it possible to “drive off” the amines, which block the growth of potassium chloride crystals.
«Острый» (насыщенный водяной) пар обычно применяют при давлениях до 1,0-1,2 МПа, что соответствует температурам нагревания до 190°C. Применение этого способа нагревания обусловлено многими достоинствами насыщенного водяного пара как теплоносителя, среди которых необходимо отметить высокий коэффициент теплоотдачи; большое количество теплоты, выделяющейся при конденсации пара; равномерность обогрева; возможность тонкого регулирования температуры нагревания путем изменения давления пара; возможность передачи пара на большие расстояния. Известно, что пар вводят непосредственно в нагреваемый продукт. Этот способ нагрева используют в тех случаях, когда допустимо смешение нагреваемой среды с образующимся при конденсации пара конденсатом. При нагреве «острым» паром лучше используется энтальпия пара, т.к. паровой конденсат смешивается с нагреваемой жидкостью, в результате чего их температуры выравниваются. К тому же при вводе «острого» пара через барботер (трубу, закрытую с конца, расположенного у дна аппарата, и снабженную значительным числом мелких отверстий) происходит не только нагревание жидкости, но и интенсивное ее перемешивание (http://ohrana-bgd.narod.ru/ecolog25.html).“Acute” (saturated water) steam is usually used at pressures up to 1.0-1.2 MPa, which corresponds to heating temperatures up to 190 ° C. The use of this heating method is due to many advantages of saturated water vapor as a coolant, among which it is necessary to note a high heat transfer coefficient; a large amount of heat released during condensation of steam; uniformity of heating; the ability to finely control the heating temperature by changing the vapor pressure; the ability to transfer steam over long distances. It is known that steam is introduced directly into the heated product. This heating method is used in cases where it is permissible to mix a heated medium with condensate formed during steam condensation. When heated with "hot" steam, the enthalpy of steam is better used, because steam condensate is mixed with the heated liquid, as a result of which their temperatures are equalized. In addition, when “sharp” steam is introduced through a bubbler (a pipe closed from the end located at the bottom of the apparatus and provided with a significant number of small holes), not only heating of the liquid occurs, but also its intensive mixing (http: // ohrana-bgd. narod.ru/ecolog25.html).
В качестве жидкой фазы использовали водный раствор хлорида калия со степенью насыщения раствора 80-100%, соответствующей концентрациям 8,90-11,15 мас.%. Если степень насыщения раствора менее 80% (концентрация раствора ниже 8,90 мас.%), то в процессе нагревания суспензии до температуры кипения наблюдалось полное растворение циклонной пыли, что было нежелательным эффектом, поскольку для получения среднего размера частиц 0,4-0,7 мм требуется растворение только мелкодисперсного хлорида калия (размером менее 0,05 мм). При степени насыщения более 100% (концентрации раствора выше 11,15 мас.%) не происходит растворение мелкодисперсного хлорида калия (размером менее 0,05 мм), что исключает эффект укрупнения мелкодисперсных частиц хлорида калия. По той же причине соотношение Ж/Т в суспензии должно составлять от 2 до 3. Если Ж/Т<2, то в раствор будет переходить малая часть (меньше 50%) мелкодисперсного хлорида калия, вследствие чего в суспензии останется много (более 50%) частиц, на которые при кристаллизации будет осуществляться кристаллизация, и степень укрупнения частиц не достигнет максимально возможного значения.As the liquid phase, an aqueous solution of potassium chloride was used with a degree of saturation of the solution of 80-100%, corresponding to concentrations of 8.90-11.15 wt.%. If the degree of saturation of the solution is less than 80% (solution concentration below 8.90 wt.%), Then in the process of heating the suspension to a boiling point, complete dissolution of cyclone dust was observed, which was an undesirable effect, since to obtain an average particle size of 0.4-0, 7 mm requires the dissolution of only finely divided potassium chloride (size less than 0.05 mm). At a saturation degree of more than 100% (solution concentration above 11.15 wt.%), Fine potassium chloride (less than 0.05 mm in size) does not dissolve, which excludes the effect of coarsening of fine particles of potassium chloride. For the same reason, the ratio W / T in the suspension should be from 2 to 3. If W / T <2, then a small part (less than 50%) of finely dispersed potassium chloride will pass into the solution, as a result of which a lot (more than 50%) will remain in the suspension ) particles onto which crystallization will occur during crystallization, and the degree of particle enlargement will not reach the maximum possible value.
Нагрев суспензии до температуры ее кипения необходим для наибольшего растворения мелкодисперсного продукта. Если суспензию нагревать до температуры меньше температуры кипения, то растворится не весь мелкодисперсный хлорид калия, поэтому размер кристаллов после проведения перекристаллизации увеличится незначительно. Кроме того, кипение способствует наиболее полной отгонке аминов (блокирующих рост кристаллов KCl) с частиц циклонной пыли KCl.Heating the suspension to its boiling point is necessary for the greatest dissolution of the finely divided product. If the suspension is heated to a temperature lower than the boiling point, then not all finely dispersed potassium chloride will dissolve, therefore, the size of the crystals after recrystallization will increase slightly. In addition, boiling promotes the most complete distillation of amines (blocking the growth of KCl crystals) from KCl cyclone dust particles.
Выдержка при этой температуре суспензии при перемешивании необходима для достижения полного насыщения раствора хлоридом калия, а также для отгонки аминов. Если выдержку суспензии при температуре кипения проводить менее 12 минут, то раствор не насыщается, на частицах KCl остается амин и степень укрупнения частиц не достигнет максимально возможного значения. Если выдержку суспензии при температуре кипения проводить более 15 минут, то возрастают энергозатраты, а степень укрупнения частиц практически не возрастает.Exposure to the suspension at this temperature with stirring is necessary to achieve complete saturation of the solution with potassium chloride, as well as for distillation of amines. If the suspension is held at boiling point for less than 12 minutes, the solution does not saturate, amine remains on the KCl particles and the degree of particle enlargement does not reach the maximum possible value. If the suspension is held at boiling point for more than 15 minutes, then the energy consumption increases, and the degree of particle enlargement practically does not increase.
Скорость охлаждения суспензии не должна превышать 3°C в минуту, иначе в суспензии начнут образовываться новые центры кристаллизации, что приведет к образованию мелкокристаллического продукта. Скорость охлаждения суспензии менее 2°C в минуту недостаточна для проведения процесса кристаллизации с высокой производительностью, необходимой для производства.The cooling rate of the suspension should not exceed 3 ° C per minute, otherwise new crystallization centers will begin to form in the suspension, which will lead to the formation of a crystalline product. The cooling rate of the suspension of less than 2 ° C per minute is insufficient for carrying out the crystallization process with high productivity required for production.
На фигуре представлена таблица, которая иллюстрирует зависимость изменения dcp, В и Кук от режима агломерации, гдеThe figure shows a table that illustrates the dependence of changes in d cp , B and K yk from the agglomeration mode, where
dcp - средний размер частиц агломерированного хлорида калия;d cp is the average particle size of the agglomerated potassium chloride;
В - выход продукта;B is the product yield;
Кук - коэффициент укрупнения, равный отношению среднего размера кристаллов после агломерации к среднему размеру кристаллов исходной циклонной пыли.To UK - the coefficient of consolidation equal to the ratio of the average crystal size after agglomeration to the average crystal size of the initial cyclone dust.
Заявляемый способ осуществляется следующим образом.The inventive method is as follows.
Суспензию готовили путем смешивания циклонной пыли флотационного хлорида калия со средним размером частиц 0,055 мм (Т) и водного раствора хлорида калия со степенью насыщения 80-100%. (Ж). Соотношение Ж/Т поддерживали в интервале 2-3. Нагрев суспензии до температуры кипения проводили при перемешивании и выдерживали 12-15 минут при указанной температуре. В процессе нагрева и выдержки суспензию обрабатывали «острым» паром с температурой 185°C в количестве, необходимом для поддержания температуры кипения суспензии. Последующее охлаждение суспензии проводили со скоростью (2-3)°C в минуту. Выход агломерированного продукта со средним размером частиц 0,4-0,7 мм составил 51-87%, а коэффициент укрупнения 7-12. Таким образом, заявляемый способ позволяет получать продукт со средним размером частиц в 7-12 раз больше, чем исходная пыль, а содержание мелкой фракции со средним размером менее 0,085 мм в агломерированном продукте не превышает 2,5%.A suspension was prepared by mixing cyclonic dust of flotation potassium chloride with an average particle size of 0.055 mm (T) and an aqueous solution of potassium chloride with a saturation degree of 80-100%. (G). The ratio W / T was maintained in the range of 2-3. The suspension was heated to boiling point with stirring and held for 12-15 minutes at the indicated temperature. During heating and aging, the suspension was treated with “hot” steam with a temperature of 185 ° C in the amount necessary to maintain the boiling point of the suspension. Subsequent cooling of the suspension was carried out at a rate of (2-3) ° C per minute. The yield of agglomerated product with an average particle size of 0.4-0.7 mm was 51-87%, and the enlargement coefficient of 7-12. Thus, the inventive method allows to obtain a product with an average particle size of 7-12 times more than the original dust, and the content of the fine fraction with an average size of less than 0.085 mm in the agglomerated product does not exceed 2.5%.
Пример 1Example 1
Циклонную пыль флотационного хлорида калия со средним размером частиц 0,055 мм подвергали переработке по следующему температурному режиму нагрев-охлаждение: (25-100-25)°C со скоростью нагрева и охлаждения суспензии 3°C в минуту. В качестве жидкой фазы использовали водный раствор хлорида калия со степенью насыщения 80% (концентрация 8,90 мас.%). Соотношение Ж/Т в суспензии поддерживали равным 3. Выдержку при температуре 100°C проводили в течение 15 минут. На стадиях нагревания и выдержки в суспензии подавали «острый» пар с температурой 185°C в количестве, необходимом для поддержания температуры кипения суспензии.Cyclone dust of flotation potassium chloride with an average particle size of 0.055 mm was subjected to processing according to the following heating-cooling temperature regime: (25-100-25) ° C with a suspension heating and cooling rate of 3 ° C per minute. An aqueous solution of potassium chloride with a saturation degree of 80% (concentration of 8.90 wt.%) Was used as the liquid phase. The ratio W / T in the suspension was maintained equal to 3. Exposure at a temperature of 100 ° C was carried out for 15 minutes. At the stages of heating and aging in the suspension, "sharp" steam was supplied with a temperature of 185 ° C in the amount necessary to maintain the boiling point of the suspension.
Отделение продукта от жидкой фазы после агломерации осуществляли фильтрацией под вакуумом с последующей промывкой осадков ацетоном и сушкой.After agglomeration, the product was separated from the liquid phase by filtration under vacuum, followed by washing of the precipitates with acetone and drying.
После проведения процесса средний размер частиц составил 0,7 мм, при этом выход продукта составил 51%.After the process, the average particle size was 0.7 mm, while the yield of the product was 51%.
Пример 2Example 2
Циклонную пыль флотационного хлорида калия со средним размером частиц 0,055 мм подвергали переработке по следующему температурному режиму нагрев-охлаждение: (25-100-25)°C со скоростью нагрева и охлаждения суспензии 3°C в минуту. В качестве жидкой фазы использовали водный раствор хлорида калия со степенью насыщения 100% (концентрация 11,15 мас.%). Соотношение Ж/Т в суспензии поддерживали равным 3. Выдержку при температуре 100°C проводили в течение 15 минут. На стадиях нагревания и выдержки в суспензии подавали «острый» пар с температурой 185°C в количестве, необходимом для поддержания температуры кипения суспензии.Cyclone dust of flotation potassium chloride with an average particle size of 0.055 mm was subjected to processing according to the following heating-cooling temperature regime: (25-100-25) ° C with a suspension heating and cooling rate of 3 ° C per minute. An aqueous solution of potassium chloride with a saturation degree of 100% (concentration of 11.15 wt.%) Was used as the liquid phase. The ratio W / T in the suspension was maintained equal to 3. Exposure at a temperature of 100 ° C was carried out for 15 minutes. At the stages of heating and aging in the suspension, "sharp" steam was supplied with a temperature of 185 ° C in the amount necessary to maintain the boiling point of the suspension.
Отделение продукта от жидкой фазы после агломерации осуществляли фильтрацией под вакуумом с последующей промывкой осадков ацетоном и сушкой.After agglomeration, the product was separated from the liquid phase by filtration under vacuum, followed by washing of the precipitates with acetone and drying.
После проведения процесса средний размер частиц составил 0,5 мм, при этом выход продукта составил 81%.After the process, the average particle size was 0.5 mm, while the yield of the product was 81%.
Пример 3Example 3
Циклонную пыль флотационного хлорида калия со средним размером частиц 0,055 мм подвергали переработке по следующему температурному режиму нагрев-охлаждение (25-100-25)°C со скоростью нагрева и охлаждения суспензии 3°C в минуту. В качестве жидкой фазы использовали водный раствор хлорида калия со степенью насыщения 100% (концентрация 11,15 мас.%). Соотношение Ж/Т в суспензии поддерживали равным 2. Выдержку при температуре 100°C проводили в течение 15 минут. На стадиях нагревания и выдержки в суспензии подавали «острый» пар с температурой 185°C в количестве, необходимом для поддержания температуры кипения суспензии.Cyclonic dust of flotation potassium chloride with an average particle size of 0.055 mm was subjected to processing according to the following temperature regime heating-cooling (25-100-25) ° C with a heating and cooling rate of the suspension of 3 ° C per minute. An aqueous solution of potassium chloride with a saturation degree of 100% (concentration of 11.15 wt.%) Was used as the liquid phase. The ratio W / T in the suspension was maintained equal to 2. Exposure at a temperature of 100 ° C was carried out for 15 minutes. At the stages of heating and aging in the suspension, "sharp" steam was supplied with a temperature of 185 ° C in the amount necessary to maintain the boiling point of the suspension.
Отделение продукта от жидкой фазы после агломерации осуществляли фильтрацией под вакуумом с последующей промывкой осадков ацетоном и сушкой.After agglomeration, the product was separated from the liquid phase by filtration under vacuum, followed by washing of the precipitates with acetone and drying.
После проведения процесса средний размер частиц составил 0,4 мм, при этом выход продукта составил 87%.After the process, the average particle size was 0.4 mm, while the yield of the product was 87%.
Пример 4Example 4
Циклонную пыль флотационного хлорида калия со средним размером частиц 0,055 мм подвергали переработке по следующему температурному режиму нагрев-охлаждение: (25-100-25)°C со скоростью нагрева и охлаждения суспензии 2°C в минуту. В качестве жидкой фазы использовали водный раствор хлорида калия со степенью насыщения 100% (концентрация 11,15 мас.%). Соотношение Ж/Т в суспензии поддерживали равным 3. Выдержку при температуре 100°C проводили в течение 12 минут. На стадиях нагревания и выдержки в суспензии подавали «острый» пар с температурой 185°C в количестве, необходимом для поддержания температуры кипения суспензии.Cyclone dust of flotation potassium chloride with an average particle size of 0.055 mm was subjected to processing according to the following heating-cooling temperature conditions: (25-100-25) ° C with a suspension heating and cooling rate of 2 ° C per minute. An aqueous solution of potassium chloride with a saturation degree of 100% (concentration of 11.15 wt.%) Was used as the liquid phase. The ratio W / T in the suspension was maintained equal to 3. Exposure at a temperature of 100 ° C was carried out for 12 minutes. At the stages of heating and aging in the suspension, "sharp" steam was supplied with a temperature of 185 ° C in the amount necessary to maintain the boiling point of the suspension.
Отделение продукта от жидкой фазы после агломерации осуществляли фильтрацией под вакуумом с последующей промывкой осадков ацетоном и сушкой.After agglomeration, the product was separated from the liquid phase by filtration under vacuum, followed by washing of the precipitates with acetone and drying.
После проведения процесса средний размер частиц составил 0,5 мм, при этом выход продукта составил 79%.After the process, the average particle size was 0.5 mm, while the yield of the product was 79%.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013144338/05A RU2554178C2 (en) | 2013-10-02 | 2013-10-02 | Method of producing agglomerated potassium chloride |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013144338/05A RU2554178C2 (en) | 2013-10-02 | 2013-10-02 | Method of producing agglomerated potassium chloride |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013144338A RU2013144338A (en) | 2015-04-10 |
| RU2554178C2 true RU2554178C2 (en) | 2015-06-27 |
Family
ID=53282425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013144338/05A RU2554178C2 (en) | 2013-10-02 | 2013-10-02 | Method of producing agglomerated potassium chloride |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2554178C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2775769C1 (en) * | 2021-12-07 | 2022-07-08 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Method for granulation of flotation potassium chloride |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU952830A1 (en) * | 1979-07-05 | 1982-08-23 | Уральский Филиал Всесоюзного Научно-Исследовательского И Проектного Института Галугии | Method for producing granulated potassium chloride |
| RU2024431C1 (en) * | 1991-02-15 | 1994-12-15 | Акционерное общество "Уралкалий" | Method of production of potassium chloride |
| RU2070542C1 (en) * | 1994-01-26 | 1996-12-20 | Акционерное общество "Уралкалий" | Method of producing potassium chloride |
| RU2075441C1 (en) * | 1993-06-03 | 1997-03-20 | Кали унд Зальц Бетайлигунгс АГ | Method and apparatus for treating potassium chloride-containing mixture |
| CN101774612B (en) * | 2009-12-24 | 2011-08-17 | 中国科学院青海盐湖研究所 | Method for producing potassium chloride by using direct flotation process of third solid sylvinite |
| CN103145152A (en) * | 2013-04-11 | 2013-06-12 | 中蓝连海设计研究院 | Process for extracting potassium chloride by coarse flotation of primary sylvine ores |
-
2013
- 2013-10-02 RU RU2013144338/05A patent/RU2554178C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU952830A1 (en) * | 1979-07-05 | 1982-08-23 | Уральский Филиал Всесоюзного Научно-Исследовательского И Проектного Института Галугии | Method for producing granulated potassium chloride |
| RU2024431C1 (en) * | 1991-02-15 | 1994-12-15 | Акционерное общество "Уралкалий" | Method of production of potassium chloride |
| RU2075441C1 (en) * | 1993-06-03 | 1997-03-20 | Кали унд Зальц Бетайлигунгс АГ | Method and apparatus for treating potassium chloride-containing mixture |
| RU2070542C1 (en) * | 1994-01-26 | 1996-12-20 | Акционерное общество "Уралкалий" | Method of producing potassium chloride |
| CN101774612B (en) * | 2009-12-24 | 2011-08-17 | 中国科学院青海盐湖研究所 | Method for producing potassium chloride by using direct flotation process of third solid sylvinite |
| CN103145152A (en) * | 2013-04-11 | 2013-06-12 | 中蓝连海设计研究院 | Process for extracting potassium chloride by coarse flotation of primary sylvine ores |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2775769C1 (en) * | 2021-12-07 | 2022-07-08 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Method for granulation of flotation potassium chloride |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2013144338A (en) | 2015-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2558111C2 (en) | Selective extraction of salts from mixed brine | |
| CN103710470A (en) | Process for preparing sugar by two-step method and device thereof | |
| CN108623062A (en) | A kind of system of multistage membrane crystallization integrated treatment brine waste | |
| RU2554178C2 (en) | Method of producing agglomerated potassium chloride | |
| CN106315521B (en) | The recoverying and utilizing method of titanium white waste acid | |
| CN109097603A (en) | The process of Ti recovery from germanium wafer intensive processing spent acid | |
| WO2017162037A1 (en) | Method for removing calcium and magnesium ions from sugar cane molasses | |
| CN109896680B (en) | High-salt-content wastewater fluorescent tracing salt separation method and system | |
| CN112408426B (en) | Method for separating fluorine and chlorine in wastewater | |
| US2863809A (en) | Process for concentration of caustic cell liquor | |
| RU2556927C2 (en) | Method of producing sodium sulphate | |
| JP2010042341A (en) | Method for reducing amount of waste liquid and method for treating waste liquid | |
| CN112939032A (en) | Method for preparing potassium nitrate by nitric acid method | |
| JP2008272687A (en) | Method for reducing amount of waste liquid and method for treating waste liquid | |
| RU2779661C1 (en) | Method for obtaining potassium chloride from silvinite ore | |
| JP6398176B2 (en) | Method and apparatus for processing collected boiler ash | |
| CN103193703B (en) | Purifying method of 2, 3-dichloropyridine | |
| RU2558577C1 (en) | Method of processing technical pentaerythrite-formiate mother liquor | |
| RU2599295C2 (en) | Method of decomposing aluminate solutions when processing nepheline raw material | |
| JP4635314B2 (en) | Method for producing sodium sulfate | |
| Yingwei et al. | A new method for removal of organics in the Bayer process | |
| RU2143999C1 (en) | Method of preparing potassium chloride | |
| RU2465204C1 (en) | Method of extracting potassium chloride | |
| SU1490081A1 (en) | Method of producing potassium chloride | |
| CN101643249A (en) | Method for comprehensively using waste ammonia mother liquid from 4-aminobiphenyl product production |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191003 |