RU2539228C2 - Disintegrating slag stabilisation method - Google Patents
Disintegrating slag stabilisation method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2539228C2 RU2539228C2 RU2012124335/02A RU2012124335A RU2539228C2 RU 2539228 C2 RU2539228 C2 RU 2539228C2 RU 2012124335/02 A RU2012124335/02 A RU 2012124335/02A RU 2012124335 A RU2012124335 A RU 2012124335A RU 2539228 C2 RU2539228 C2 RU 2539228C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- slag
- colemanite
- steel
- ladle
- processed
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургической промышленности и может быть использовано для стабилизации распадающегося сталеплавильного шлака. Известен способ стабилизации распадающегося шлака за счет введения в его состав оксида бора с получением шлака, содержащего после остывания стабилизированные высокотемпературные формы двухкальциевого силиката [1].The invention relates to the metallurgical industry and can be used to stabilize decaying steelmaking slag. A known method of stabilizing decaying slag due to the introduction of boron oxide into its composition to produce slag containing, after cooling, stabilized high-temperature forms of dicalcium silicate [1].
Признаками, совпадающими с признаками изобретения, являются:Signs that match the features of the invention are:
- загрузка шлакообразующей смеси;- loading slag-forming mixture;
- наведение шлака;- slag guidance;
- снижение температуры шлакообразования за счет ввода в шихту добавок, содержащих оксид бора;- lowering the temperature of slag formation due to the introduction of additives containing boron oxide into the charge;
- получение стабилизированного шлака;- obtaining stabilized slag;
- выпуск продуктов плавки.- release of smelting products.
Причины, препятствующие достижению технического результата:Reasons that hinder the achievement of the technical result:
- дефицит и высокая стоимость вводимых добавок;- deficiency and high cost of added additives;
- введение в печь в составе шихты оксида бора в количестве, обеспечивающем стабилизацию шлака от силикатного распада, приводит к чрезмерному снижению температуры процесса плавки вследствие раннего образования легкоплавкого борсодержащего шлакового расплава, способствующего холодному ходу печи, снижению полноты протекания реакций и, как следствие, ухудшению технико-экономических показателей плавки;- the introduction of boron oxide into the furnace as a part of the mixture in order to stabilize the slag from silicate decomposition, leads to an excessive decrease in the temperature of the melting process due to the early formation of a fusible boron-containing slag melt, which contributes to the cold course of the furnace, a decrease in the completeness of the reaction and, as a consequence, the deterioration of the technology -economic indicators of smelting;
- для разогрева печи вводят дополнительно известь, в результате заданное количество стабилизирующей добавки снижается. Это приводит к снижению эффекта, обеспечивающего стабилизацию высокотемпературных форм двухкальциевого силиката шлака после его охлаждения и получения продукта плавки с новыми технологическими свойствами;- additional lime is added to heat the furnace, as a result, the specified amount of stabilizing additive is reduced. This leads to a decrease in the effect that stabilizes the high-temperature forms of dicalcium silicate of slag after it is cooled and a melting product with new technological properties is obtained;
- длительное пребывание легкоплавкого борсодержащего шлакового расплава в печи приводит к снижению стойкости футеровки за счет растворения гарнисажного слоя и сокращения его толщины.- prolonged stay of fusible boron-containing slag melt in the furnace leads to a decrease in the lining resistance due to dissolution of the skull layer and reduction of its thickness.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ стабилизации сталеплавильного шлака [2], в котором общими с заявляемым способом являются следующие признаки:The closest in technical essence and the achieved result is a method of stabilizing steelmaking slag [2], in which the following features are common with the claimed method:
- наведение высокоосновного шлака с высоким содержанием двухкальциевого силиката;- guidance of highly basic slag with a high content of dicalcium silicate;
- введение оксида бора в состав шлака, содержащего двухкальциевый силикат для предотвращения силикатного распада шлака во время охлаждения.- the introduction of boron oxide in the composition of the slag containing dicalcium silicate to prevent silicate decomposition of the slag during cooling.
Достижению ожидаемого технического результата препятствуют следующие обстоятельства:The achievement of the expected technical result is hindered by the following circumstances:
- введение борсодержащего материала в указанных объемах вызывает охлаждение сталеплавильной ванны и дополнительный расход энергоносителей для поддержания ее оптимального состояния;- the introduction of boron-containing material in the indicated volumes causes cooling of the steel-smelting bath and additional consumption of energy carriers to maintain its optimal state;
- введение борсодержащего материала в расплавленный шлак требует дополнительной обработки шлака для равномерного распределения оксида бора в объеме обрабатываемого шлака, что приводит к увеличению продолжительности плавки;- the introduction of boron-containing material into the molten slag requires additional processing of slag for a uniform distribution of boron oxide in the volume of the processed slag, which leads to an increase in the duration of smelting;
- неравномерное распределение оксида бора в объеме обрабатываемого шлака при его охлаждении снижает эффект стабилизации и приводит к распаду отдельных объемов остывшего шлака, в которых содержание оксида бора оказалось недостаточным для стабилизации высокотемпературных форм двухкальциевого силиката.- uneven distribution of boron oxide in the volume of the processed slag during cooling reduces the stabilization effect and leads to the decomposition of individual volumes of cooled slag, in which the content of boron oxide was insufficient to stabilize the high-temperature forms of dicalcium silicate.
В основу изобретения поставлена задача полного и равномерного усвоения оксида бора всем объемом высокоосновного сталеплавильного шлака, участвующего в процессе внепечной обработки стали.The basis of the invention is the task of complete and uniform assimilation of boron oxide by the entire volume of highly basic steelmaking slag involved in the process of out-of-furnace steel processing.
Ожидаемым техническим результатом является:The expected technical result is:
- снижение температуры и вязкости обрабатываемого шлака за счет введения колеманита;- decrease in temperature and viscosity of the processed slag due to the introduction of colemanite;
- равномерное распределение стабилизатора в объеме обрабатываемого шлака;- uniform distribution of the stabilizer in the volume of processed slag;
- сокращение продолжительность шлакообразования при обработке стали в ковше на установке ковш-печь;- reducing the duration of slag formation during the processing of steel in the ladle at the ladle-furnace installation;
- обеспечение стабилизации высокотемпературных форм двухкальциевого силиката (исключающих силикатный распад) во всем объеме шлака в процессе и после его охлаждения;- ensuring the stabilization of high-temperature forms of dicalcium silicate (excluding silicate decomposition) in the entire volume of slag during and after cooling;
- исключение негативного воздействия продуктов распада на окружающую среду;- elimination of the negative impact of decay products on the environment;
Поставленная задача достигается тем, что оксид бора вводится в состав сталеплавильного шлака в виде природного материала колеманита по различным вариантам.The task is achieved in that boron oxide is introduced into the composition of steelmaking slag in the form of natural colemanite material in various ways.
В тех случаях, когда содержание бора в обрабатываемой стали строго регламентируется, колеманит вводят в виде фракции 3-90 мм в количестве 0,5-1,5% от массы шлака в процессе внепечной обработки при скачивании шлака из ковша перед вакуумированием стали.In cases where the boron content in the treated steel is strictly regulated, colemanite is introduced in the form of a fraction of 3-90 mm in an amount of 0.5-1.5% by weight of slag during out-of-furnace processing when downloading slag from the ladle before evacuating the steel.
Если сталь не подвергают вакуумированию и шлак перед разливкой стали не скачивают, колеманит вводят в виде фракции 3-90 мм в количестве 0,5-1,5% от массы шлака, обрабатываемого при его скачивании после разливки стали, обработанной на установке ковш-печь.If the steel is not subjected to evacuation and the slag is not downloaded before casting, colemanite is introduced in the form of a fraction of 3-90 mm in an amount of 0.5-1.5% of the mass of slag processed when it is cast after casting the steel processed at the ladle furnace .
В тех случаях, когда требования по содержанию бора в составе обрабатываемой стали не регламентируется, колеманит вводят в виде фракции 3-90 мм в количестве 0,5-1,5% от массы шлака при обработке стали в ковше на установке ковш-печь.In cases where the requirements for the content of boron in the composition of the steel being processed are not regulated, colemanite is introduced in the form of a fraction of 3-90 mm in an amount of 0.5-1.5% by weight of slag when processing steel in a ladle at a ladle-furnace installation.
Причинно-следственная связь между совокупностью существенных признаков заявляемого изобретения и достигаемым техническим результатом заключается в следующем:A causal relationship between the totality of the essential features of the claimed invention and the achieved technical result is as follows:
1. Введение в состав сталеплавильного шлака для его стабилизации колеманита в виде природного минерала фракции 3-90 мм в количестве 0,5-1,5% от массы шлака в процессе внепечной обработки стали при скачивании шлака из ковша перед вакуумированием стали исключает неконтролируемое попадание бора в состав обрабатываемой стали, способствует снижению температуры плавления и вязкости шлака, равномерному распределению и усвоению компонентов колеманита в составе шлака и стабилизации высокотемпературных форм двухкальциевого силиката.1. Introduction to the composition of the steelmaking slag to stabilize colemanite in the form of a natural mineral fraction of 3-90 mm in an amount of 0.5-1.5% by weight of the slag during the out-of-furnace treatment of steel when downloading slag from the ladle before evacuating the steel eliminates uncontrolled ingress of boron in the composition of the processed steel, it helps to reduce the melting temperature and viscosity of the slag, the uniform distribution and assimilation of colemanite components in the slag, and the stabilization of high-temperature forms of dicalcium silicate.
2. Введение в состав сталеплавильного шлака для его стабилизации колеманита в виде природного минерала фракции 3-90 мм в количестве 0,5-1,5% от массы шлака, обрабатываемого после разливки стали, обработанной на установке ковш-печь, способствует снижению температуры плавления и вязкости шлака, равномерному распределению и усвоению компонентов колеманита в составе шлака и стабилизации высокотемпературных форм двухкальциевого силиката.2. Introduction to the composition of steelmaking slag for its stabilization of colemanite in the form of a natural mineral fraction of 3-90 mm in an amount of 0.5-1.5% of the mass of slag processed after casting steel processed at the ladle furnace, helps to reduce the melting temperature and slag viscosity, uniform distribution and assimilation of colemanite components in the slag composition and stabilization of high-temperature forms of dicalcium silicate.
3. Введение в состав сталеплавильного шлака для его стабилизации колеманита в виде природного минерала фракции 3-90 мм в количестве 0,5-1,5% от массы шлака при обработке стали на установке ковш-печь способствует снижению температуры плавления и вязкости шлака, улучшению и ускорению процесса шлакообразования, равномерному распределению и усвоению компонентов колеманита в составе шлака и стабилизации высокотемпературных форм двухкальциевого силиката.3. Introduction to the composition of steelmaking slag for its stabilization of colemanite in the form of a natural mineral fraction of 3-90 mm in an amount of 0.5-1.5% of the mass of slag during steel processing at the ladle furnace plant helps to reduce the melting temperature and viscosity of the slag, improves and accelerating the process of slag formation, uniform distribution and assimilation of colemanite components in the slag composition and stabilization of high-temperature forms of dicalcium silicate.
Таким образом, заявляемое изобретение соответствует критерию «новизна».Thus, the claimed invention meets the criterion of "novelty."
При анализе на соответствие критерию «изобретательский уровень» не обнаружено источников информации, указывающих на известность предложенных технологических решений по функциональному назначению и поставленной в изобретении задаче.When analyzing the compliance with the criterion of "inventive step", no information sources were found indicating the popularity of the proposed technological solutions for their functional purpose and the task of the invention.
Заявляемые технологические решения могут быть реализованы в промышленности, а ожидаемый технический результат вытекает из совокупности существенных признаков изобретения, что свидетельствует о соответствии критерию «промышленная применимость».The inventive technological solutions can be implemented in industry, and the expected technical result follows from the combination of essential features of the invention, which indicates compliance with the criterion of "industrial applicability".
Способ стабилизации распадающегося шлака реализуется следующим образом. В тех случаях, когда содержание бора в стали строго регламентировано, введение колеманита в состав сталеплавильного шлака осуществляют в процессе внепечной обработки при скачивании шлака из ковша перед вакуумированием стали. Подготовленную по фракционному составу навеску колеманита, соответствующую массе обрабатываемого шлака, вводят равномерно непосредственно в струю и на поверхность расплава при скачивании шлака. Наличие в составе колеманита помимо оксида бора, оксида кальция, пяти молекул воды способствует равномерному распределению оксида бора в объеме обрабатываемого шлака, снижает температуру плавления и вязкость шлака, обеспечивает постоянное и регулируемое в нужных пределах содержание оксида бора в составе шлака. Смешиваясь со шлаковым расплавом, частицы колеманита нагреваются. При температуре 350-500°С происходит интенсивное выделение гидратной влаги, выход влаги сопровождается перемешиванием шлакового расплава, колеманит при этом разлагается на мелкие частицы, которые плавятся и равномерно распределяются в объеме обрабатываемого шлака, образуя твердый раствор оксида бора с высокотемпературными формами двухкальциевого силиката. Твердый раствор оксида бора в высокотемпературных формах двухкальциевого силиката не претерпевает полиморфных превращений кристаллической решетки, и шлак приобретает устойчивую против распада структуру. Скачивание шлака осуществляют в чаши или на подготовленные площадки. До отгрузки шлак скачивают от нескольких плавок. Подача стабилизатора способствует равномерному распределению оксида бора не только в пределах объема шлака от одной плавки, но и в объеме всего шлакового монолита, образованного за несколько скачиваний. Шлак, обработанный таким образом, не распадается не только в процессе охлаждения, но и при последующем хранении и использовании (см. рис.1, 2).The method of stabilization of decaying slag is implemented as follows. In those cases where the boron content in steel is strictly regulated, the introduction of colemanite into the composition of steelmaking slag is carried out in the process of after-furnace treatment when downloading slag from the ladle before evacuating the steel. A sample of colemanite prepared according to the fractional composition, corresponding to the mass of the processed slag, is introduced uniformly directly into the stream and onto the surface of the melt when downloading slag. The presence of colemanite in addition to boron oxide, calcium oxide, five water molecules promotes a uniform distribution of boron oxide in the volume of the processed slag, lowers the melting point and viscosity of the slag, and provides a constant and adjustable content of boron oxide in the slag composition. Mixing with slag melt, colemanite particles are heated. At a temperature of 350-500 ° С, hydrated moisture is intensively released, the moisture output is accompanied by mixing of the slag melt, colemanite decomposes into small particles that melt and are evenly distributed in the volume of the processed slag, forming a solid solution of boron oxide with high-temperature forms of dicalcium silicate. A solid solution of boron oxide in high-temperature forms of dicalcium silicate does not undergo polymorphic transformations of the crystal lattice, and the slag acquires a structure resistant to decay. Downloading slag is carried out in bowls or on prepared sites. Before shipment, slag is downloaded from several heats. The supply of a stabilizer promotes a uniform distribution of boron oxide not only within the slag volume from a single heat, but also in the volume of the entire slag monolith formed in several downloads. Slag treated in this way does not decompose not only during cooling, but also during subsequent storage and use (see Fig. 1, 2).
Когда сталь не подвергают вакуумированию, шлак не скачивают, после обработки на установке ковш-печь ее подают на установку непрерывной разливки, введение колеманита в состав сталеплавильного шлака в виде природного минерала фракции 3-90 мм в количестве 0,5-1,5% от массы шлака осуществляют при скачивании шлака из ковша после разливки стали.When the steel is not subjected to evacuation, the slag is not downloaded, after processing at the ladle furnace, it is fed to the continuous casting plant, the introduction of colemanite into the composition of steelmaking slag in the form of a natural mineral fraction of 3-90 mm in an amount of 0.5-1.5% of the slag mass is carried out when downloading slag from the ladle after casting steel.
При обработке сталеплавильного шлака непосредственно в установке ковш-печь колеманит задают в виде природного минерала фракции 3-90 мм в количестве 0,5-1,5% от массы шлака либо непосредственно в ковш перед завершением процесса рафинирования, либо в составе шлакообразующих компонентов при наведении рафинировочного шлака. В этом случае присутствие колеманита в составе шлакообразующей смеси способствует ускорению процесса наведения шлака и улучшению его рафинирующей способности за счет снижения температуры плавления, вязкости шлака и увеличения площади контактной поверхности металлической и шлаковой фазы. Масса вносимого колеманита по сравнению с массой обрабатываемого шлака и металла несоизмеримо мала, а химический состав колеманита практически не имеет компонентов, способных изменить свойства обрабатываемой стали.When processing steelmaking slag directly in the ladle furnace, colemanite is set in the form of a natural mineral of a fraction of 3-90 mm in an amount of 0.5-1.5% of the mass of slag either directly into the ladle before the refining process is completed, or as part of slag-forming components when pointing refining slag. In this case, the presence of colemanite in the composition of the slag-forming mixture accelerates the process of slag guidance and improves its refining ability by lowering the melting temperature, slag viscosity and increasing the contact surface area of the metal and slag phase. The mass of introduced colemanite compared with the mass of processed slag and metal is incommensurably small, and the chemical composition of colemanite has practically no components that can change the properties of the processed steel.
Подбор массы навески колеманита для стабилизации сталеплавильного шлака осуществляли в лабораторных и промышленных условиях. Пробу распавшегося сталеплавильного шлака расплавляли и медленно охлаждали с печью. В процессе охлаждения шлак полностью распадался в порошок. Эту пробу принимали в качестве контрольного образца. Затем в такую же навеску шлака добавляли колеманит. Массу навески колеманита принимали равной 0,1; 0,15; 0,2; 0,4; 0,5; 0,75; 1,0; 1,5 и 2,00% от массы шлака. Навеску колеманита вводили в состав шлака при переливе шлакового расплава в разогретый тигель и непосредственно перед плавкой. После расплавления печь выключали и расплавленную пробу шлака с навеской колеманита медленно охлаждали, чтобы исключить фактор термической стабилизации. После охлаждения наблюдали за состоянием шлака. Стабилизированный шлак подвергали испытанию в автоклаве на устойчивость структуры по ГОСТ 3344-83. Результаты оценки состояния шлака после обработки колеманитом приведены в таблице 1.The selection of the weight of a sample of colemanite for stabilization of steelmaking slag was carried out in laboratory and industrial conditions. A sample of the decayed steelmaking slag was melted and slowly cooled with a furnace. During cooling, the slag completely disintegrated into powder. This sample was taken as a control sample. Then, colemanite was added to the same slag sample. The weight of the colemanite sample was taken equal to 0.1; 0.15; 0.2; 0.4; 0.5; 0.75; 1.0; 1.5 and 2.00% by weight of slag. A portion of colemanite was introduced into the slag during the overflow of slag melt into a heated crucible and immediately before melting. After melting, the furnace was turned off and the molten slag sample with a weight of colemanite was slowly cooled to eliminate the thermal stabilization factor. After cooling, the state of the slag was monitored. Stabilized slag was tested in an autoclave for structural stability according to GOST 3344-83. The results of the evaluation of the state of slag after treatment with colemanite are shown in table 1.
Результаты подбора массы навески колеманита показывают, что навеска массой от 0,5 до 1,5% от массы обрабатываемого шлака обеспечивает стабилизацию шлака при любом виде обработки: при скачивании шлака перед вакуумированием стали, при скачивании шлака из ковша после разливки стали и при обработке в УКП. Увеличение массы навески выше приведенных значений не меняет показатели устойчивости структуры стабилизированного шлака, но затраты на стабилизатор возрастают.The results of the selection of the weight of the colemanite sample show that a sample weighing from 0.5 to 1.5% by weight of the processed slag provides stabilization of the slag for any type of processing: when downloading slag before evacuating steel, when downloading slag from a ladle after casting steel and when processing in UKP. The increase in the mass of the sample above the above values does not change the stability indicators of the structure of stabilized slag, but the costs of the stabilizer increase.
Следует отметить, что в лабораторных условиях для обработки шлака при переливах шлакового расплава использовали колеманит более мелких фракций 3-5 мм, а при плавке в тигле до 25 мм. При испытаниях в производственных условиях при обработке шлака в процессе скачивания использовали колеманит фракции 3-10 мм, а при подаче в установку ковш-печь крупностью до 90 мм. Выбор крупности фракций колеманита используемого для обработки шлака обусловлен температурой шлакового расплава и способом ввода колеманита. При вводе колеманита в процессе скачивания температуры шлака не всегда достаточно для полного расплавления колеманита. Поэтому мелкие фракции колеманита лучше распределяются в объеме обрабатываемого шлака и быстрее расплавляются в нем. Чем ниже температура обрабатываемого шлака, тем мельче должна быть фракция колеманита и более усреднена в объеме обрабатываемого шлака. При этом следует ограничивать содержание пылевидных фракций в составе колеманита, т.к. они легко аэрируются восходящими конвективными потоками и не попадают в объем обрабатываемого шлака. При обработке шлака в УКП температуру шлака можно повысить путем дополнительного подогрева, а физические свойства колеманита таковы, что под действием температуры крупные куски разрушаются и легко плавятся в объеме обрабатываемого шлака.It should be noted that in laboratory conditions, colemanite of smaller fractions of 3-5 mm was used for processing slag during overflow of slag melt, and during melting in a crucible up to 25 mm. When tested in production conditions during the processing of slag, colemanite fractions of 3-10 mm were used in the loading process, and when a ladle furnace with a grain size of up to 90 mm was fed into the installation. The choice of colemanite fractions used for slag processing is determined by the temperature of the slag melt and the method of introducing colemanite. When entering colemanite during the download process, the temperature of the slag is not always sufficient to completely melt the colemanite. Therefore, small fractions of colemanite are better distributed in the volume of processed slag and more quickly melt in it. The lower the temperature of the processed slag, the finer the colemanite fraction should be and more averaged in the volume of processed slag. In this case, the content of pulverulent fractions in the composition of colemanite should be limited, since they are easily aerated by rising convective flows and do not fall into the volume of processed slag. When slag is processed in an UKP, the slag temperature can be increased by additional heating, and the physical properties of colemanite are such that, under the influence of temperature, large pieces are destroyed and easily melt in the volume of processed slag.
Источник информацииThe source of information
1. Патент РФ №2222629 МПК С22С 033/04.1. RF patent №2222629 IPC С22С 033/04.
2. Патент США №4655831 МКИ С21В 5/04, НКИ 75-257, УДК 669.046. Публикация 07.04.87. п.1077, №1.2. US patent No. 4655831 MKI C21B 5/04, NKI 75-257, UDC 669.046. Publication 07.04.87. p.1077, No. 1.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012124335/02A RU2539228C2 (en) | 2012-06-13 | 2012-06-13 | Disintegrating slag stabilisation method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012124335/02A RU2539228C2 (en) | 2012-06-13 | 2012-06-13 | Disintegrating slag stabilisation method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012124335A RU2012124335A (en) | 2013-12-20 |
| RU2539228C2 true RU2539228C2 (en) | 2015-01-20 |
Family
ID=49784518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012124335/02A RU2539228C2 (en) | 2012-06-13 | 2012-06-13 | Disintegrating slag stabilisation method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2539228C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2637839C1 (en) * | 2016-12-27 | 2017-12-07 | ООО "Экошлак-рециклинг" | Steel-melting "ecoslag" flux and method of its production and application |
| RU2752914C1 (en) * | 2020-07-29 | 2021-08-11 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова» | Composition and method for stabilising disintegrating metallurgical slags |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4655831A (en) * | 1984-11-01 | 1987-04-07 | Kawasaki Steel Corporation | Method of stabilizing a steel making slag |
| SU1330160A1 (en) * | 1985-07-15 | 1987-08-15 | Орско-Халиловский металлургический комбинат | Slag neutralizing composition |
| RU2192479C1 (en) * | 2001-07-16 | 2002-11-10 | ООО "НПП "Технология" | Method of refining and modifying carbon-iron melt |
| RU2258678C2 (en) * | 2003-02-05 | 2005-08-20 | Открытое акционерное общество "Транснациональная компания "Казхром" (ОАО "ТНК "Казхром") | Composition for stabilizing destroyable metallurgic slags and a method for preparation thereof |
-
2012
- 2012-06-13 RU RU2012124335/02A patent/RU2539228C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4655831A (en) * | 1984-11-01 | 1987-04-07 | Kawasaki Steel Corporation | Method of stabilizing a steel making slag |
| SU1330160A1 (en) * | 1985-07-15 | 1987-08-15 | Орско-Халиловский металлургический комбинат | Slag neutralizing composition |
| RU2192479C1 (en) * | 2001-07-16 | 2002-11-10 | ООО "НПП "Технология" | Method of refining and modifying carbon-iron melt |
| RU2258678C2 (en) * | 2003-02-05 | 2005-08-20 | Открытое акционерное общество "Транснациональная компания "Казхром" (ОАО "ТНК "Казхром") | Composition for stabilizing destroyable metallurgic slags and a method for preparation thereof |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2637839C1 (en) * | 2016-12-27 | 2017-12-07 | ООО "Экошлак-рециклинг" | Steel-melting "ecoslag" flux and method of its production and application |
| EA034464B1 (en) * | 2016-12-27 | 2020-02-11 | ООО "Экошлак-рециклинг" | Steel-melting flux and method of its production and application |
| RU2752914C1 (en) * | 2020-07-29 | 2021-08-11 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова» | Composition and method for stabilising disintegrating metallurgical slags |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2012124335A (en) | 2013-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5294627B2 (en) | Improved recycling method for Al-B4C composites | |
| JP7060113B2 (en) | Method of adding Ca to molten steel | |
| RU2539228C2 (en) | Disintegrating slag stabilisation method | |
| RU2155819C2 (en) | Composition for modifying low-sulfur cast iron | |
| RU2380428C2 (en) | Carburiser | |
| RU2620206C2 (en) | Graphitizing modification method of iron | |
| RU2564373C1 (en) | Method of pipe steel production | |
| CN109468427B (en) | Pretreating agent for cast iron and preparation method thereof | |
| RU2376101C1 (en) | Complex exothermal mixture | |
| RU2618294C1 (en) | Procedure for melting synthetical nodular cast iron in induction furnaces | |
| RU2341562C2 (en) | Method of high-duty cast iron receiving | |
| RU2364649C1 (en) | Modifier with refinement effect | |
| RU2012113530A (en) | COPPER ALLOY AND METHOD FOR PRODUCING COPPER ALLOY | |
| Popov et al. | Influence of heat treatment modes on the formation of structure and physical and mechanical properties of cast blanks from the aluminothermic alloys | |
| RU2315814C2 (en) | Method for ladle treatment of cast-iron | |
| SU1239150A1 (en) | Method of producing high-strength cast iron with globular graphite | |
| RU2752914C1 (en) | Composition and method for stabilising disintegrating metallurgical slags | |
| RU2402617C2 (en) | Procedure for crumbling graphite inclusions in high strength iron | |
| RU2529148C1 (en) | Addition alloy to produce casts from grey cast iron | |
| RU2094515C1 (en) | Method for production of silumines | |
| RU2448180C2 (en) | Preparation method of microcrystalline aluminium-silicone alloy combination | |
| SU834141A1 (en) | Method of producing spheroidal graphite cast-iron | |
| RU2177041C1 (en) | Method of gray cast iron production | |
| SU348279A1 (en) | ALL-UNLESS IL ^ vftr:! - ^;., - - "- vr -'- rr — hG-P {H ^ tniluriu.-U .., ':: .. ri ^ fji | |
| SU1468920A1 (en) | Inoculating composition |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20141124 |